JPH10216454A - パルス流制御式圧力スイング吸着法およびガス流れのパルス流制御法 - Google Patents
パルス流制御式圧力スイング吸着法およびガス流れのパルス流制御法Info
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- JPH10216454A JPH10216454A JP9017105A JP1710597A JPH10216454A JP H10216454 A JPH10216454 A JP H10216454A JP 9017105 A JP9017105 A JP 9017105A JP 1710597 A JP1710597 A JP 1710597A JP H10216454 A JPH10216454 A JP H10216454A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 吸着剤を充填した吸着塔を２塔以上、ポンプ
を１以上、複数の自動弁を有する公知の圧力スイング吸
着装置（ＰＳＡ法）を用いて、２つ以上の気体混合物か
ら所望の有用成分を分離する時、流れの平滑化、定速
化、定量化を可能とし、吸着剤生産性と製品収率の双方
を向上できるＰＳＡ法を開発すること。 【解決手段】 ＰＳＡの１循環操作内に、原料気体供給
加圧、製品気体送出、減圧放出の基本操作以外に有価
ガスによるパージ、２塔間の圧力平衡化（均圧）など
のＰＳＡ個別操作を含み、この個別操作における気体の
移動量と移動速度を自動弁（オン−オフ弁）のパルス的
開閉操作により制御する。
を１以上、複数の自動弁を有する公知の圧力スイング吸
着装置（ＰＳＡ法）を用いて、２つ以上の気体混合物か
ら所望の有用成分を分離する時、流れの平滑化、定速
化、定量化を可能とし、吸着剤生産性と製品収率の双方
を向上できるＰＳＡ法を開発すること。 【解決手段】 ＰＳＡの１循環操作内に、原料気体供給
加圧、製品気体送出、減圧放出の基本操作以外に有価
ガスによるパージ、２塔間の圧力平衡化（均圧）など
のＰＳＡ個別操作を含み、この個別操作における気体の
移動量と移動速度を自動弁（オン−オフ弁）のパルス的
開閉操作により制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は圧力スイング吸着
法およびガス流れのパルス流制御法に関するものであ
り、さらに詳しくは原料とする混合気体から所要気体を
分離して抽出するためのパルス流制御式圧力スイング吸
着法（以下ＰＳＡと略す）による気体分離およびパルス
流制御式圧力スイング吸着法を適用して気体の移動量な
どを制御するるガス流れのパルス流制御法に関するもの
である。
法およびガス流れのパルス流制御法に関するものであ
り、さらに詳しくは原料とする混合気体から所要気体を
分離して抽出するためのパルス流制御式圧力スイング吸
着法（以下ＰＳＡと略す）による気体分離およびパルス
流制御式圧力スイング吸着法を適用して気体の移動量な
どを制御するるガス流れのパルス流制御法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】図１（ａ）、（ｂ）に、原料混合ガス中
の不用成分を吸着除去して、非吸着質を製品とする公知
の２塔構成のＰＳＡシステム図を示す。図７は図１
（ａ）のシステムの各弁を作動させて、ＰＳＡ法循環操
作を実施する場合の１サイクルにおける各弁の作動状態
（弁シーケンスと称す）を示す図である。斜線部は各弁
が開放されていることを示す（以下同様）。
の不用成分を吸着除去して、非吸着質を製品とする公知
の２塔構成のＰＳＡシステム図を示す。図７は図１
（ａ）のシステムの各弁を作動させて、ＰＳＡ法循環操
作を実施する場合の１サイクルにおける各弁の作動状態
（弁シーケンスと称す）を示す図である。斜線部は各弁
が開放されていることを示す（以下同様）。
【０００３】以下、空気を原料とし空気中の不用成分
（水分、窒素など）を吸着分離して酸素を製品とする場
合を例にとって従来技術を説明する。図１（ａ）は２つ
の吸着塔で構成される基本システムであるが、２塔構成
のＰＳＡシステムに限ってもいくつかの変形システムが
考えられる。図１（ｂ）は図１（ａ）の変形システムの
例を示す。図２、図３はポンプ２基（１つは圧縮用、他
の１つは真空引用）を使用した他の基本システムの例を
示す。
（水分、窒素など）を吸着分離して酸素を製品とする場
合を例にとって従来技術を説明する。図１（ａ）は２つ
の吸着塔で構成される基本システムであるが、２塔構成
のＰＳＡシステムに限ってもいくつかの変形システムが
考えられる。図１（ｂ）は図１（ａ）の変形システムの
例を示す。図２、図３はポンプ２基（１つは圧縮用、他
の１つは真空引用）を使用した他の基本システムの例を
示す。
【０００４】以下に主として図１（ａ）（基本ハード）
−図７（図１に対応する基本ソフト）について従来技術
を説明するが、本発明における「パルス流制御操作」は
これらすべてのＰＳＡシステム及びその作動ソフト（弁
シーケンス）に適用可能である。
−図７（図１に対応する基本ソフト）について従来技術
を説明するが、本発明における「パルス流制御操作」は
これらすべてのＰＳＡシステム及びその作動ソフト（弁
シーケンス）に適用可能である。
【０００５】空気を原料とし、その中の水分、窒素成分
（不用気体成分）を吸着除去し、酸素（有用成分）を製
造する場合を例にとって説明する。図１（ａ）におい
て、１０ａ、１０ｂは吸着剤カラム（層）ａ、ｂをそれ
ぞれ内蔵する吸着塔であり、１ａ〜５ａ、１ｂ〜５ｂ、
６は、電気力もしくは空気圧によって開閉する電磁弁、
モーター弁、ダイヤフラム弁、ピストン弁、バタフライ
弁などの自動弁（オン−オフ弁）（以下自動弁と称す）
である。３ａ、３ｂはパージ用弁であり、３ａ〜４ａ
（３ｂ〜４ｂ）は同時に作動し２つの塔（１０ａ、１０
ｂ）間の圧力平衡化（均圧）に使用される。Ｐはポン
プ、１１は気体混合物供給源、１２と１３は廃棄ライン
を示す。
（不用気体成分）を吸着除去し、酸素（有用成分）を製
造する場合を例にとって説明する。図１（ａ）におい
て、１０ａ、１０ｂは吸着剤カラム（層）ａ、ｂをそれ
ぞれ内蔵する吸着塔であり、１ａ〜５ａ、１ｂ〜５ｂ、
６は、電気力もしくは空気圧によって開閉する電磁弁、
モーター弁、ダイヤフラム弁、ピストン弁、バタフライ
弁などの自動弁（オン−オフ弁）（以下自動弁と称す）
である。３ａ、３ｂはパージ用弁であり、３ａ〜４ａ
（３ｂ〜４ｂ）は同時に作動し２つの塔（１０ａ、１０
ｂ）間の圧力平衡化（均圧）に使用される。Ｐはポン
プ、１１は気体混合物供給源、１２と１３は廃棄ライン
を示す。
【０００６】ＰＳＡ法は図１（ａ）に示したＰＳＡシス
テムにおいて図７に示した弁シーケンスに従って次の７
工程を順次経る。 １ 原料（ガス）加圧 ２ 製品（ガス）取出し ３ パージ供与 ４ 均圧−減圧 ５ 減圧 ６ パージ ７ 均圧・加圧 以下、上記１〜７の工程を繰り返す。
テムにおいて図７に示した弁シーケンスに従って次の７
工程を順次経る。 １ 原料（ガス）加圧 ２ 製品（ガス）取出し ３ パージ供与 ４ 均圧−減圧 ５ 減圧 ６ パージ ７ 均圧・加圧 以下、上記１〜７の工程を繰り返す。
【０００７】上記の例では「均圧」操作を含む例を示し
たが、もっと簡単なものは「均圧」を含まない下記の５
工程を順次経る。即ち １ 原料ガス加圧 ２ 製品ガス取出し ３ パージ供与 ４ 減圧 ５ パージ 以下、上記１〜５の工程を繰り返す。
たが、もっと簡単なものは「均圧」を含まない下記の５
工程を順次経る。即ち １ 原料ガス加圧 ２ 製品ガス取出し ３ パージ供与 ４ 減圧 ５ パージ 以下、上記１〜５の工程を繰り返す。
【０００８】空気より酸素を分離する場合、吸着剤カラ
ムａ、ｂの吸着剤はＭＳ−５Ａ、ＭＳ−１３Ｘ、ＬｉＸ
などの窒素選択吸着剤である。なお多くの場合吸着剤層
は２層で構成され、入口端部には空気中の水分除去用と
してシリカゲル、活性アルミナなど水分吸着剤層が設け
られる。吸着剤は予め加熱もしくは加熱と真空引の併用
などの手段により活性化し、乾燥空気または乾燥窒素を
充填し密封しておく。図１（ａ）に示すシステム内の自
動弁は弁６を除きすべて閉止しておく。この状態から動
作が始まる。次に図１（ａ）および図７により塔１０ａ
に着目して弁シーケンス（自動弁の開放時間〜時間関
係）の説明を行う。
ムａ、ｂの吸着剤はＭＳ−５Ａ、ＭＳ−１３Ｘ、ＬｉＸ
などの窒素選択吸着剤である。なお多くの場合吸着剤層
は２層で構成され、入口端部には空気中の水分除去用と
してシリカゲル、活性アルミナなど水分吸着剤層が設け
られる。吸着剤は予め加熱もしくは加熱と真空引の併用
などの手段により活性化し、乾燥空気または乾燥窒素を
充填し密封しておく。図１（ａ）に示すシステム内の自
動弁は弁６を除きすべて閉止しておく。この状態から動
作が始まる。次に図１（ａ）および図７により塔１０ａ
に着目して弁シーケンス（自動弁の開放時間〜時間関
係）の説明を行う。
【０００９】１．原料加圧 ポンプＰを起動、弁６を閉止、弁１ａを開放する。気体
混合物（空気または工業的に製造された混合ガス）は気
体混合物供給源１１からポンプＰにより吸引され、弁１
ａを経て継続的に加圧下にて吸着塔１０ａの吸着剤層入
口端部へ導入される。吸着塔１０ａへの気体の導入によ
って、不要気体成分は吸着剤カラムａの吸着剤に入口側
から吸着され、吸着剤層に吸着気体帯域（入口側の吸着
剤中の不用成分濃度が大きく、ガス流れの方向に沿って
濃度が小さくなる）が形成され、気体混合物の導入に伴
って、上記帯域の先端部は吸着塔に沿って前進する。
混合物（空気または工業的に製造された混合ガス）は気
体混合物供給源１１からポンプＰにより吸引され、弁１
ａを経て継続的に加圧下にて吸着塔１０ａの吸着剤層入
口端部へ導入される。吸着塔１０ａへの気体の導入によ
って、不要気体成分は吸着剤カラムａの吸着剤に入口側
から吸着され、吸着剤層に吸着気体帯域（入口側の吸着
剤中の不用成分濃度が大きく、ガス流れの方向に沿って
濃度が小さくなる）が形成され、気体混合物の導入に伴
って、上記帯域の先端部は吸着塔に沿って前進する。
【００１０】２．製品取出 吸着塔内圧力が所定の圧力に達したら弁２ａが開放され
所要の気体成分（Ｏ2）が弁２ａ、流量調節弁（記載せ
ず）を経てシステム外へ取出される。
所要の気体成分（Ｏ2）が弁２ａ、流量調節弁（記載せ
ず）を経てシステム外へ取出される。
【００１１】３．パージ供与 上記の２の工程と同時もしくは少し遅れて、パージ弁３
ａが開放され、製品気体（Ｏ2 ）の一部が塔１０ａより
弁３ａを介して減圧下にある（図７参照）塔１０ｂの出
口端部へ供給され、塔１０ｂ内を向流方向（塔１０ｂの
原料気体送入方向に対して逆の方向）に流れ、塔１０ｂ
の吸着剤カラムｂの吸着剤中に残留する不用ガス（Ｎ
2 ）をパージする。不用ガス（Ｎ2 ）の脱着効果を上げ
るためには、このパージ操作は重要で分離の基本性能に
直接係るものである。
ａが開放され、製品気体（Ｏ2 ）の一部が塔１０ａより
弁３ａを介して減圧下にある（図７参照）塔１０ｂの出
口端部へ供給され、塔１０ｂ内を向流方向（塔１０ｂの
原料気体送入方向に対して逆の方向）に流れ、塔１０ｂ
の吸着剤カラムｂの吸着剤中に残留する不用ガス（Ｎ
2 ）をパージする。不用ガス（Ｎ2 ）の脱着効果を上げ
るためには、このパージ操作は重要で分離の基本性能に
直接係るものである。
【００１２】４．均圧減圧 弁２ａを閉止、弁３ａ、４ａを同時に開放し（弁６、弁
５ｂ閉止）、塔１０ａと塔１０ｂとを出口端部同志、入
口端部同志を同時に連結して２つの塔の圧力の平衡化
（均圧）を行う。この操作は塔１０ａの向流減圧に先立
って有価ガス（Ｏ2 リッチガス）の回収を行う。この操
作におけるガス流れの制御は重要で分離の基本性能に直
接係ることは「パージ」と同様である。
５ｂ閉止）、塔１０ａと塔１０ｂとを出口端部同志、入
口端部同志を同時に連結して２つの塔の圧力の平衡化
（均圧）を行う。この操作は塔１０ａの向流減圧に先立
って有価ガス（Ｏ2 リッチガス）の回収を行う。この操
作におけるガス流れの制御は重要で分離の基本性能に直
接係ることは「パージ」と同様である。
【００１３】５．減圧（放出） 弁５ａが開放され、吸着塔１０ａ内に加圧された状態で
残っている不用気体成分の一部は廃棄ライン１３を通し
てシステム外に放出される。この放出工程により吸着塔
１０ａ内の気相部ガスは殆ど除かれるが、吸着剤カラム
ａの吸着剤内部には未だかなりの不用気体成分が吸着さ
れたまま残っている。
残っている不用気体成分の一部は廃棄ライン１３を通し
てシステム外に放出される。この放出工程により吸着塔
１０ａ内の気相部ガスは殆ど除かれるが、吸着剤カラム
ａの吸着剤内部には未だかなりの不用気体成分が吸着さ
れたまま残っている。
【００１４】６．パージ 吸着塔１０ａの吸着剤中に吸着されて残っている不用成
分の脱着は、製品ガスの一部を用いて行われる。即ちパ
ージ供給弁３ｂを開放し、塔１０ｂからの製品ガスの一
部を原料気体混合物流通方向と逆方向に塔１０ａの出口
端部から吸着剤カラムａ内に導入流通させる。導入され
た製品ガスは吸着された不用気体成分を脱着し、弁５ａ
を経て廃棄ライン１３を介して脱着された気体成分とと
もに放出される。製品ガスを使用して吸着された気体成
分を脱着する上記脱着の手順は「パージ法」と呼ばれて
いる。パージに使用するガスは製品ガスであり、上記操
作で損失となるから、できるだけ早く、できるだけ少な
い量で、大きな脱着効果を上げることが要請される。そ
のため「パージ」操作時のガス流の調整は分離の基本性
能に直接係るものである。
分の脱着は、製品ガスの一部を用いて行われる。即ちパ
ージ供給弁３ｂを開放し、塔１０ｂからの製品ガスの一
部を原料気体混合物流通方向と逆方向に塔１０ａの出口
端部から吸着剤カラムａ内に導入流通させる。導入され
た製品ガスは吸着された不用気体成分を脱着し、弁５ａ
を経て廃棄ライン１３を介して脱着された気体成分とと
もに放出される。製品ガスを使用して吸着された気体成
分を脱着する上記脱着の手順は「パージ法」と呼ばれて
いる。パージに使用するガスは製品ガスであり、上記操
作で損失となるから、できるだけ早く、できるだけ少な
い量で、大きな脱着効果を上げることが要請される。そ
のため「パージ」操作時のガス流の調整は分離の基本性
能に直接係るものである。
【００１５】７．均圧・加圧 弁３ｂ−弁４ｂを同時に開放（同時に弁６開放）し、吸
着塔１０ａ、吸着塔１０ｂの出口端部同志、入口端部同
志を連結し、圧力平衡化を行う。吸着塔１０ｂの有価ガ
スを吸着塔１０ａ内に移送し、吸着塔１０ａの圧力を操
作の中間圧まで復圧させ、前記１．の原料加圧工程への
準備をする。この後、弁１ａを開放し、以上１〜７の７
つの工程を繰り返す。
着塔１０ａ、吸着塔１０ｂの出口端部同志、入口端部同
志を連結し、圧力平衡化を行う。吸着塔１０ｂの有価ガ
スを吸着塔１０ａ内に移送し、吸着塔１０ａの圧力を操
作の中間圧まで復圧させ、前記１．の原料加圧工程への
準備をする。この後、弁１ａを開放し、以上１〜７の７
つの工程を繰り返す。
【００１６】以上１〜７の７つの工程を１サイクル工程
（Ｔ、秒）という。以上の７工程から成る吸着塔１０ａ
についての気体分離操作は吸着塔１０ｂについても同様
に行われる。但し、図７に示すように吸着塔１０ａ（あ
るいは１０ｂ）の１〜４の工程と吸着塔１０ｂ（あるい
は１０ａ）の５〜７の工程とが同時期に進行するようＴ
／２時間づらして実施される。上記１〜４の工程は加圧
工程もしくは製品取出工程であり、上記５〜７の工程は
減圧工程もしくは再生工程とまとめることができる。
（Ｔ、秒）という。以上の７工程から成る吸着塔１０ａ
についての気体分離操作は吸着塔１０ｂについても同様
に行われる。但し、図７に示すように吸着塔１０ａ（あ
るいは１０ｂ）の１〜４の工程と吸着塔１０ｂ（あるい
は１０ａ）の５〜７の工程とが同時期に進行するようＴ
／２時間づらして実施される。上記１〜４の工程は加圧
工程もしくは製品取出工程であり、上記５〜７の工程は
減圧工程もしくは再生工程とまとめることができる。
【００１７】上記のように吸着塔１０ａの気体分離操作
と吸着塔１０ｂの気体分離操作は所望のガス要求量を製
造するため繰り返される。このように製品ガスは製品リ
ザーバー（記載せず）へ各塔１０ａ、１０ｂから交互に
送り込まれそこから連続的に消費端に供給される。
と吸着塔１０ｂの気体分離操作は所望のガス要求量を製
造するため繰り返される。このように製品ガスは製品リ
ザーバー（記載せず）へ各塔１０ａ、１０ｂから交互に
送り込まれそこから連続的に消費端に供給される。
【００１８】以上で従来技術を最も基本的な２塔構成シ
ステムについて、“パージ”と“均圧”の２つの個別操
作を含むＰＳＡを説明した。図１（ｂ）は、図１（ａ）
の変形態様である。Ｅ1 、Ｅ2 は均圧弁で、前記４と７
の工程において作動する。
ステムについて、“パージ”と“均圧”の２つの個別操
作を含むＰＳＡを説明した。図１（ｂ）は、図１（ａ）
の変形態様である。Ｅ1 、Ｅ2 は均圧弁で、前記４と７
の工程において作動する。
【００１９】ＰＳＡシステムは最も基本的に限ってもい
くつかの変形態様がある。例えば、１つのポンプを使う
方式でも２通りある（加圧専用ポンプのみ使う方式と加
圧−真空引併用ポンプを使う方式と２通りある） 図２、図３は２つのポンプを使う方式を示す。もっとも
基本的な２塔システムのみ示したが、ＰＳＡシステムの
変形態様は塔数、ポンプ数を変えれば他にも多数の構成
が考えられる。ＰＳＡ操作はいくつかの個別操作（ステ
ップ）の組合せから成立ち、前記従来技術の説明におい
ては「パージ」と「均圧」の２つの個別操作を含む代表
的な分離方法を説明したが、ＰＳＡ操作には他に「製品
加圧」、「リサイクル」、「気相置換」（吸着成分を製
品とするとき行われる）などの個別操作が含まれる場合
もある。
くつかの変形態様がある。例えば、１つのポンプを使う
方式でも２通りある（加圧専用ポンプのみ使う方式と加
圧−真空引併用ポンプを使う方式と２通りある） 図２、図３は２つのポンプを使う方式を示す。もっとも
基本的な２塔システムのみ示したが、ＰＳＡシステムの
変形態様は塔数、ポンプ数を変えれば他にも多数の構成
が考えられる。ＰＳＡ操作はいくつかの個別操作（ステ
ップ）の組合せから成立ち、前記従来技術の説明におい
ては「パージ」と「均圧」の２つの個別操作を含む代表
的な分離方法を説明したが、ＰＳＡ操作には他に「製品
加圧」、「リサイクル」、「気相置換」（吸着成分を製
品とするとき行われる）などの個別操作が含まれる場合
もある。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】ＰＡＳ法による気体分
離の改善方向は次の２点に集約される。 １．吸着剤生産性を増大する。すなわち、製品ガスｍ3
（ＳＴＰ）／ｋｇ吸着剤（Ｈ）を大きくする。こうする
と装置がコンパクト、省資材になり装置価格が安くな
る。 ２．電力原単位の低下。すなわち、ＫＷＨ／製品ガスｍ
3 （ＳＴＰ）を小さくする。このことは圧力操作条件
（加える電力量）が一定のときは収率を大きくすること
になる。 前記の従来技術は長年改善が加えられてきたが、上記改
善方向に照らし、改善要請は強くかつ不断にある。とく
に空気より酸素を製品として分離する場合は、近年、環
境、エネルギー分野などへの用途の拡大、使用量の増大
が見込まれるので、少しでも安い酸素をつくる技術は、
非常に重要である。
離の改善方向は次の２点に集約される。 １．吸着剤生産性を増大する。すなわち、製品ガスｍ3
（ＳＴＰ）／ｋｇ吸着剤（Ｈ）を大きくする。こうする
と装置がコンパクト、省資材になり装置価格が安くな
る。 ２．電力原単位の低下。すなわち、ＫＷＨ／製品ガスｍ
3 （ＳＴＰ）を小さくする。このことは圧力操作条件
（加える電力量）が一定のときは収率を大きくすること
になる。 前記の従来技術は長年改善が加えられてきたが、上記改
善方向に照らし、改善要請は強くかつ不断にある。とく
に空気より酸素を製品として分離する場合は、近年、環
境、エネルギー分野などへの用途の拡大、使用量の増大
が見込まれるので、少しでも安い酸素をつくる技術は、
非常に重要である。
【００２１】吸着剤生産性を増大するためには、一般に
１サイクルあたりの製品送出量を保持しつつ、１サイク
ル時間を短くするか、あるいは、１時間あたりのサイク
ル数を多くする必要があるが、このことは、吸着塔に対
してより大きなポンプを接続すること（または１つのポ
ンプに対して吸着塔容積を小さくすること）であり、吸
着塔の加圧、減圧などの速度が速くなる。このためＰＳ
Ａ各個別操作において吸着剤に対して、 ａ．ガスの突入衝撃が起きたり、 ｂ．偏流が起きたり、 ｃ．線速や空間速度が従来基準より著しく増大すること
になり、また、ポンプに対して、 ｄ．サイクルを構成する各個別操作（ステップ）間の切
換が急速になり圧力衝撃がおきる恐れがある。 以上により、吸着剤カラムの気相や固相の気体成分分布
がかく乱され、ポンプの作動不良が生じ、所望の純度の
製品が安定して得られなくなり、吸着剤生産性や製品収
率低減の原因となる。
１サイクルあたりの製品送出量を保持しつつ、１サイク
ル時間を短くするか、あるいは、１時間あたりのサイク
ル数を多くする必要があるが、このことは、吸着塔に対
してより大きなポンプを接続すること（または１つのポ
ンプに対して吸着塔容積を小さくすること）であり、吸
着塔の加圧、減圧などの速度が速くなる。このためＰＳ
Ａ各個別操作において吸着剤に対して、 ａ．ガスの突入衝撃が起きたり、 ｂ．偏流が起きたり、 ｃ．線速や空間速度が従来基準より著しく増大すること
になり、また、ポンプに対して、 ｄ．サイクルを構成する各個別操作（ステップ）間の切
換が急速になり圧力衝撃がおきる恐れがある。 以上により、吸着剤カラムの気相や固相の気体成分分布
がかく乱され、ポンプの作動不良が生じ、所望の純度の
製品が安定して得られなくなり、吸着剤生産性や製品収
率低減の原因となる。
【００２２】以上の問題は、ＰＳＡの個別操作を行うに
あたり下記の１〜３を考慮して、ガスの移動を迅速、精
密に制御することにより解決される。 １．吸着塔出入流速が早くなっても、吸着帯が乱れた
り、拡がらないこと。 ２．「パージ」などの有価ガス成分の損失を伴う操作で
は有価ガスの移送量が少なくてすむこと。 ３．個別操作−個別操作のステップ間切換時、切換塔内
やポンプのラインに突出した圧力変動がおこらないよう
切換操作が円滑であること。
あたり下記の１〜３を考慮して、ガスの移動を迅速、精
密に制御することにより解決される。 １．吸着塔出入流速が早くなっても、吸着帯が乱れた
り、拡がらないこと。 ２．「パージ」などの有価ガス成分の損失を伴う操作で
は有価ガスの移送量が少なくてすむこと。 ３．個別操作−個別操作のステップ間切換時、切換塔内
やポンプのラインに突出した圧力変動がおこらないよう
切換操作が円滑であること。
【００２３】従来のガス流制御手段は下記１〜４などの
用いて行われていた。 １．オリフイス−自動弁（オン−オフ弁）、逆止弁など
と併用される。 ２．流量調整弁−ダイヤフラム弁が多い。 ３．センサー〜自動弁系のフィードバック制御が行われ
ており、センサーとしては圧力、温度センサーなどが用
いられている。 ４．ステップ−ステップ間における圧力変動の緩衝化の
ためリザーバーが使用されており、このリザーバーには
定容量タンクと可変容量タンクとの２通りがある。
用いて行われていた。 １．オリフイス−自動弁（オン−オフ弁）、逆止弁など
と併用される。 ２．流量調整弁−ダイヤフラム弁が多い。 ３．センサー〜自動弁系のフィードバック制御が行われ
ており、センサーとしては圧力、温度センサーなどが用
いられている。 ４．ステップ−ステップ間における圧力変動の緩衝化の
ためリザーバーが使用されており、このリザーバーには
定容量タンクと可変容量タンクとの２通りがある。
【００２４】しかし、上記従来技術におけるガス流制御
手段は下記１〜４のような問題点を有する。 １．オリフイスはエネルギー損失を伴う。流れる量が少
ないし制御が十分でない。 ２．流量調整弁は応答が遅く、値段が高い。 ３．フイードバック制御はもっとも複雑・高価であり、
通常「均圧」などの１つの個別操作で使用されている。
またこの制御は主として圧力や温度の制御であって、き
め細かい流量の制御はできない。 ４．コンパクト化ができず、コストも高くなる。
手段は下記１〜４のような問題点を有する。 １．オリフイスはエネルギー損失を伴う。流れる量が少
ないし制御が十分でない。 ２．流量調整弁は応答が遅く、値段が高い。 ３．フイードバック制御はもっとも複雑・高価であり、
通常「均圧」などの１つの個別操作で使用されている。
またこの制御は主として圧力や温度の制御であって、き
め細かい流量の制御はできない。 ４．コンパクト化ができず、コストも高くなる。
【００２５】
【課題を解決するための手段】従来技術における上記諸
問題は自動弁（オン−オフ弁）の精密シーケンス操作に
よりすべて解決される。本発明における必要なハードは
オン−オフ弁のみである。本発明の請求項１の発明は、
２以上の吸着塔、１以上のポンプ、複数の自動弁（オン
−オフ弁）を備えた圧力スイング吸着（Pressure Swing
Adsorption 、ＰＳＡ）装置による非吸着成分および／
または吸着成分を製品とする圧力スイング吸着法（ＰＳ
Ａ法）であって、上記ＰＳＡの１循環操作内に、原料気
体供給加圧、製品気体送出、減圧放出の基本的個別操作
以外に下記の〜から選ばれる少なくとも１のＰＳＡ
個別操作（ステップ）を含み、少なくとも１の個別操作
における気体の移動量と移動速度を自動弁（オン−オフ
弁）のパルス的開閉操作により制御することを特徴とす
るパルス流制御式圧力スイング吸着法である。 有価ガスによるパージ（パージ） ２塔間の圧力平衡化（均圧） 製品ガスによる再加圧（製品加圧） ポンプを介する有価ガスの回収（リサイクル） 吸着成分ガスによる塔内気相ガスの置換（気相置換）
問題は自動弁（オン−オフ弁）の精密シーケンス操作に
よりすべて解決される。本発明における必要なハードは
オン−オフ弁のみである。本発明の請求項１の発明は、
２以上の吸着塔、１以上のポンプ、複数の自動弁（オン
−オフ弁）を備えた圧力スイング吸着（Pressure Swing
Adsorption 、ＰＳＡ）装置による非吸着成分および／
または吸着成分を製品とする圧力スイング吸着法（ＰＳ
Ａ法）であって、上記ＰＳＡの１循環操作内に、原料気
体供給加圧、製品気体送出、減圧放出の基本的個別操作
以外に下記の〜から選ばれる少なくとも１のＰＳＡ
個別操作（ステップ）を含み、少なくとも１の個別操作
における気体の移動量と移動速度を自動弁（オン−オフ
弁）のパルス的開閉操作により制御することを特徴とす
るパルス流制御式圧力スイング吸着法である。 有価ガスによるパージ（パージ） ２塔間の圧力平衡化（均圧） 製品ガスによる再加圧（製品加圧） ポンプを介する有価ガスの回収（リサイクル） 吸着成分ガスによる塔内気相ガスの置換（気相置換）
【００２６】本発明の請求項２の発明は、請求項１記載
のパルス流制御式圧力スイング吸着法において、上記Ｐ
ＳＡ個別操作のシミュレーター（吸着塔−自動弁系）に
おいて自動弁（オン−オフ弁）の開放時間（△ｔｉ）を
パラメーターとして、△ｔｉに対応する吸着剤カラム内
差圧（入口端部−出口端部間差圧）の時間的変化を測
定、図形化し△ｐを縦軸、経過時間（ｔ）を横軸とし、
この図形が正弦波（半波長）もしくはその近似形を示す
ときの△ｔｉをパルス時間、△ｔｉに対応するガス移動
量をＶｉ、上記正弦波の半波長時間から△ｔｉを引いた
値を△Ｚｉとしたとき、△ｔ1 −△Ｚ1 −△ｔ2 −△Ｚ
2 ・・・・△ｔｉ−△Ｚｉの弁シーケンス（弁開放時間
−時間関係）により上記個別操作に必要な気体移動量
（ΣＶｉ）と気体の移動速度（ΣＶｉ／Σ（△ｔｉ＋△
Ｚｉ）を制御することを特徴とする。
のパルス流制御式圧力スイング吸着法において、上記Ｐ
ＳＡ個別操作のシミュレーター（吸着塔−自動弁系）に
おいて自動弁（オン−オフ弁）の開放時間（△ｔｉ）を
パラメーターとして、△ｔｉに対応する吸着剤カラム内
差圧（入口端部−出口端部間差圧）の時間的変化を測
定、図形化し△ｐを縦軸、経過時間（ｔ）を横軸とし、
この図形が正弦波（半波長）もしくはその近似形を示す
ときの△ｔｉをパルス時間、△ｔｉに対応するガス移動
量をＶｉ、上記正弦波の半波長時間から△ｔｉを引いた
値を△Ｚｉとしたとき、△ｔ1 −△Ｚ1 −△ｔ2 −△Ｚ
2 ・・・・△ｔｉ−△Ｚｉの弁シーケンス（弁開放時間
−時間関係）により上記個別操作に必要な気体移動量
（ΣＶｉ）と気体の移動速度（ΣＶｉ／Σ（△ｔｉ＋△
Ｚｉ）を制御することを特徴とする。
【００２７】本発明の請求項３の発明は、請求項１ある
いは請求項２記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法
において、パージ操作を次式（１）に基づいて行うこと
を特徴とする。
いは請求項２記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法
において、パージ操作を次式（１）に基づいて行うこと
を特徴とする。
【００２８】
【数３】
【００２９】本発明の請求項４の発明は、請求項１ない
し請求項３記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、自動弁を通過するガス量（Ｖｉ）を次式（２）
により定めることを特徴とする。
し請求項３記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、自動弁を通過するガス量（Ｖｉ）を次式（２）
により定めることを特徴とする。
【００３０】
【数４】
【００３１】本発明の請求項５の発明は、請求項１ない
し請求項４記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、空気を原料として酸素を製品とすることを特徴
とする。
し請求項４記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、空気を原料として酸素を製品とすることを特徴
とする。
【００３２】本発明の請求項６の発明は、請求項１ない
し請求項５記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、自動弁を電気力もしくは空気圧によって開閉作
動する弁とすることを特徴とする。
し請求項５記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、自動弁を電気力もしくは空気圧によって開閉作
動する弁とすることを特徴とする。
【００３３】本発明の請求項７の発明は、請求項１ない
し請求項６記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、電磁弁使用のときパルス時間を０．０５秒〜
１．０秒とし、空気圧作動弁使用のときパルス時間を
０．５〜３．０秒とすることことを特徴とする。
し請求項６記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法に
おいて、電磁弁使用のときパルス時間を０．０５秒〜
１．０秒とし、空気圧作動弁使用のときパルス時間を
０．５〜３．０秒とすることことを特徴とする。
【００３４】本発明の請求項８の発明は、自動弁（入
口）−充填塔−自動弁（出口）の直列系に対して請求項
２、請求項４あるいは請求項６記載のパルス流制御式圧
力スイング吸着法を適用して、気体の移動量、移動速
度、混合比率を制御することを特徴とするガス流れのパ
ルス流制御法である。
口）−充填塔−自動弁（出口）の直列系に対して請求項
２、請求項４あるいは請求項６記載のパルス流制御式圧
力スイング吸着法を適用して、気体の移動量、移動速
度、混合比率を制御することを特徴とするガス流れのパ
ルス流制御法である。
【００３５】
【発明の実施の形態】先ず図４に示す実験装置を用いて
吸着塔２０に流（出）入するガスの挙動を調べた。 ２０： 吸着塔 ２０ａ：吸着剤カラム Ｖ1 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ2 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ3 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ4 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ ： 真空ポンプ Ｐ1 ，Ｐ2 ：圧力センサー △Ｐ：吸着剤カラム層の上−下（入−出）端部差圧
吸着塔２０に流（出）入するガスの挙動を調べた。 ２０： 吸着塔 ２０ａ：吸着剤カラム Ｖ1 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ2 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ3 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ4 ： 自動弁（オン−オフ弁） Ｖ ： 真空ポンプ Ｐ1 ，Ｐ2 ：圧力センサー △Ｐ：吸着剤カラム層の上−下（入−出）端部差圧
【００３６】実験操作例を以下に示す。そして、Ｖ1 を
所定時間開放した時の△Ｐの時間的変化を測定した結果
を図５（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に示す。吸着剤（２０
ａ）は予め加熱・真空引などの手段で活性化しておく
（Ｐ1 −Ｐ2 ＝一定）。 １．Ｖ1 を０．１秒（１つの例）開放し、△Ｐの時間的
変化を測定した結果を図５（Ａ）に示す。 ２．Ｖ1 を０．２秒開放し、△Ｐの時間的変化を測定し
た結果を図５（Ｂ）に示す。 ３．Ｖ1 を０．３秒開放し、△Ｐの時間的変化を測定し
た結果を図５（Ｃ）に示す。
所定時間開放した時の△Ｐの時間的変化を測定した結果
を図５（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に示す。吸着剤（２０
ａ）は予め加熱・真空引などの手段で活性化しておく
（Ｐ1 −Ｐ2 ＝一定）。 １．Ｖ1 を０．１秒（１つの例）開放し、△Ｐの時間的
変化を測定した結果を図５（Ａ）に示す。 ２．Ｖ1 を０．２秒開放し、△Ｐの時間的変化を測定し
た結果を図５（Ｂ）に示す。 ３．Ｖ1 を０．３秒開放し、△Ｐの時間的変化を測定し
た結果を図５（Ｃ）に示す。
【００３７】図５（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）を比較する
と、山型頂部の形状が最初鋭角であったのが次第に円み
を帯びた形へと変化する。（Ｃ）の場合、Ｖ1 の開放に
より吸着塔（２０）へ流入した一定量のガス塊が吸着剤
カラム２０ａの層を圧力波として円滑に伝播しているこ
とが判る。（Ｃ−１）は好適なパルス波を示す。また相
当する量が最小最適なガス塊の量を示す。Ｖ1 を０．３
秒開放した（第１回）時の（Ｃ−１）を第１パルスと称
し、Ｖ1を０．３秒開放した（第２回）時の（Ｃ−２）
を第２パルスという。ＴC は第１パルス−第２パルス間
にとられるべき時間間隙で、（ＴC −０．３）（秒）を
第１ポーズ（Ｚ1 ）という。以下同様。
と、山型頂部の形状が最初鋭角であったのが次第に円み
を帯びた形へと変化する。（Ｃ）の場合、Ｖ1 の開放に
より吸着塔（２０）へ流入した一定量のガス塊が吸着剤
カラム２０ａの層を圧力波として円滑に伝播しているこ
とが判る。（Ｃ−１）は好適なパルス波を示す。また相
当する量が最小最適なガス塊の量を示す。Ｖ1 を０．３
秒開放した（第１回）時の（Ｃ−１）を第１パルスと称
し、Ｖ1を０．３秒開放した（第２回）時の（Ｃ−２）
を第２パルスという。ＴC は第１パルス−第２パルス間
にとられるべき時間間隙で、（ＴC −０．３）（秒）を
第１ポーズ（Ｚ1 ）という。以下同様。
【００３８】図５（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に示す波高
（ＨA 、ＨB 、ＨC ）、半波長（ＴA、ＴB 、ＴC ）な
どは下記のような吸着システム構成要件や実験条件によ
り決まる。 自動弁仕様 吸着塔仕様、内部構造 吸着剤：種別、粒度、活性化条件など 吸着剤カラム：断面積、層高 実験に用いるガス 自動弁Ｖ3 が大気に開放されているか（Ｐ1 ＞＞大気
圧） 自動弁Ｖ4 が開放され、ポンプＶで真空吸引されている
か（Ｐ1 ：大気圧近傍）など
（ＨA 、ＨB 、ＨC ）、半波長（ＴA、ＴB 、ＴC ）な
どは下記のような吸着システム構成要件や実験条件によ
り決まる。 自動弁仕様 吸着塔仕様、内部構造 吸着剤：種別、粒度、活性化条件など 吸着剤カラム：断面積、層高 実験に用いるガス 自動弁Ｖ3 が大気に開放されているか（Ｐ1 ＞＞大気
圧） 自動弁Ｖ4 が開放され、ポンプＶで真空吸引されている
か（Ｐ1 ：大気圧近傍）など
【００３９】図６は、ＰＳＡ個別操作における典型的な
弁シーケンス（弁の開放時間−時間の関係）例を示す。
図６の３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃの斜線部は弁が開放され
た状態を示す。△ｔ1 、△ｔ2 は、それぞれ第１パル
ス、第２パルスを示す。△Ｚ1 、△Ｚ2 は、それぞれ第
１ポーズ、第２ポーズを示す。図６は自動弁の上流−下
流の圧力差が次第に減少する場合を示す（高速ＰＳＡに
見られる例）。圧力差の減少とともにパルス幅（△ｔ
i ）が増大するが△ｔiに対応する量（Ｖｉ）は略一定
に保たれる。
弁シーケンス（弁の開放時間−時間の関係）例を示す。
図６の３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃの斜線部は弁が開放され
た状態を示す。△ｔ1 、△ｔ2 は、それぞれ第１パル
ス、第２パルスを示す。△Ｚ1 、△Ｚ2 は、それぞれ第
１ポーズ、第２ポーズを示す。図６は自動弁の上流−下
流の圧力差が次第に減少する場合を示す（高速ＰＳＡに
見られる例）。圧力差の減少とともにパルス幅（△ｔ
i ）が増大するが△ｔiに対応する量（Ｖｉ）は略一定
に保たれる。
【００４０】パルスの流量は前記式（２）（実験式）で
示される。以上をまとめると次のようになる。ＰＳＡ個
別操作において吸着塔に接続される自動弁（オン−オフ
弁）の上流−下流差圧が変化するとき、同一量のガス塊
を継続的に送りたい場合（”定流量制御”）は、 １．△Ｐ一定のときは、パルス幅（△ｔi ）は一定にす
ればよく、 ２．△Ｐが減少するときは、パルス幅（△ｔi ）は増大
させればよく、 ３．△Ｐが上昇するときは、パルス幅（△ｔi ）は減少
させればよい。 パージ操作は一般に自動弁上流−下流差圧が略一定の条
件で行われるので、このときは弁シーケンスは例えば １秒開−２秒停止−１秒開−２秒停止 のごとく行われ、一定量のガス塊が断続的に吸着塔へ送
入される。以上、自動弁上流−下流差圧が種々変動する
条件下で“定速制御”できることを示した。
示される。以上をまとめると次のようになる。ＰＳＡ個
別操作において吸着塔に接続される自動弁（オン−オフ
弁）の上流−下流差圧が変化するとき、同一量のガス塊
を継続的に送りたい場合（”定流量制御”）は、 １．△Ｐ一定のときは、パルス幅（△ｔi ）は一定にす
ればよく、 ２．△Ｐが減少するときは、パルス幅（△ｔi ）は増大
させればよく、 ３．△Ｐが上昇するときは、パルス幅（△ｔi ）は減少
させればよい。 パージ操作は一般に自動弁上流−下流差圧が略一定の条
件で行われるので、このときは弁シーケンスは例えば １秒開−２秒停止−１秒開−２秒停止 のごとく行われ、一定量のガス塊が断続的に吸着塔へ送
入される。以上、自動弁上流−下流差圧が種々変動する
条件下で“定速制御”できることを示した。
【００４１】次に“パルス・パージ”操作を例にとって
“定量（供給）制御”を行う例を示す。“パージ”操作
においては、前記式（１）（実験式）が成立する。空気
より酸素を分離する例（ＭＳ−５Ａ使用）ではα≒１で
あった。各パルスの量Ｖ1 、Ｖ2 …は同じ（Ｖ0 とす
る）であった。また必要なパルス数ｎ＝Ｖ／Ｖ0 ＝１〜
３となった。最大、最適なパージ供与速度は次式（３）
となる。
“定量（供給）制御”を行う例を示す。“パージ”操作
においては、前記式（１）（実験式）が成立する。空気
より酸素を分離する例（ＭＳ−５Ａ使用）ではα≒１で
あった。各パルスの量Ｖ1 、Ｖ2 …は同じ（Ｖ0 とす
る）であった。また必要なパルス数ｎ＝Ｖ／Ｖ0 ＝１〜
３となった。最大、最適なパージ供与速度は次式（３）
となる。
【００４２】
【数５】
【００４３】小型の吸着塔を用いた実験では、△ｔｉ＝
０．１秒以下、△Ｚｉ＝０．４秒以下が可能であった。
大型機の場合は小型機の１０〜２０倍となった。
０．１秒以下、△Ｚｉ＝０．４秒以下が可能であった。
大型機の場合は小型機の１０〜２０倍となった。
【００４４】
１）近年、ＰＳＡ法によるガス分離性能向上のためには
自動弁を介して吸着塔へ出入するガス流れの迅速・精密
制御法が必須の技術として期待されてきた。 ２）ＰＳＡ法の循環操作は高速化に伴い、圧力変動が激
しくなった。従来、秒単位で精密に流れを制御すること
は困難もしくは不可能であったが、本発明の簡単な方法
ですべて解決された。 ３）本発明の方法は市販・規格品または常用自動弁（オ
ン−オフ弁）の精密な弁シーケンス（弁開放時間−時間
関係）の設定のみでＰＳＡ全圧力変動過程の細部に亘り
迅速・精密な制御を可能にした。 ４）その結果、吸着剤の潜在性能を引き出し、ガス分離
性能を格段に向上さす作用が生じた。 ５）従来技術で不可能であった、短時間（秒単位）での
“定速制御”や“定量供給制御”が可能となったので、
サイクルタイム短縮による、吸着剤生産性向上や有用成
分の損失防止による、製品収率の向上を図ることができ
た。例えば、酸素濃縮装置の小型コンパクト、低コスト
化及び省エネ向上に作用した。 ６）本発明は酸素濃縮装置の性能向上のみならず、吸着
塔と自動弁で構成されるあらゆるＰＳＡ装置の動作改善
に作用するものである。 ７）本発明は、従来装置に特別な部品や複雑な機構を付
加するものでない。コストのかからないシーケンスの変
更のみで、ＰＳＡ装置の省資材、省エネ性向上をもたら
すものでその影響は広く、大きい。 ８）本発明の方法は自動弁−吸着塔系に対するガス流の
制御（ＰＳＡ）のみに限定されるものではない。自動弁
−充填塔系に対しても有効である。後者のシステムに前
記の操作を適用することにより、ガス流の安定化、定量
化が可能となる。 また充填塔に２系列のガス流をパルス波として交互に供
給することにより、他端から所定混合比のガス流が得ら
れる。これらの操作に必要なハードは弁と塔のみで化学
工学上もっとも基本的かつ簡単な要素であって、目的に
応じ、もっとも低価格、コンパクトな組み合わせを選択
できる。そして単にシーケンスの変更で、種々の態様の
ガス流の迅速精密な制御が可能になるので、ガス処理に
係わる化学装置の簡素化、低価格化およびその操作の改
善などに大きく作用する。
自動弁を介して吸着塔へ出入するガス流れの迅速・精密
制御法が必須の技術として期待されてきた。 ２）ＰＳＡ法の循環操作は高速化に伴い、圧力変動が激
しくなった。従来、秒単位で精密に流れを制御すること
は困難もしくは不可能であったが、本発明の簡単な方法
ですべて解決された。 ３）本発明の方法は市販・規格品または常用自動弁（オ
ン−オフ弁）の精密な弁シーケンス（弁開放時間−時間
関係）の設定のみでＰＳＡ全圧力変動過程の細部に亘り
迅速・精密な制御を可能にした。 ４）その結果、吸着剤の潜在性能を引き出し、ガス分離
性能を格段に向上さす作用が生じた。 ５）従来技術で不可能であった、短時間（秒単位）での
“定速制御”や“定量供給制御”が可能となったので、
サイクルタイム短縮による、吸着剤生産性向上や有用成
分の損失防止による、製品収率の向上を図ることができ
た。例えば、酸素濃縮装置の小型コンパクト、低コスト
化及び省エネ向上に作用した。 ６）本発明は酸素濃縮装置の性能向上のみならず、吸着
塔と自動弁で構成されるあらゆるＰＳＡ装置の動作改善
に作用するものである。 ７）本発明は、従来装置に特別な部品や複雑な機構を付
加するものでない。コストのかからないシーケンスの変
更のみで、ＰＳＡ装置の省資材、省エネ性向上をもたら
すものでその影響は広く、大きい。 ８）本発明の方法は自動弁−吸着塔系に対するガス流の
制御（ＰＳＡ）のみに限定されるものではない。自動弁
−充填塔系に対しても有効である。後者のシステムに前
記の操作を適用することにより、ガス流の安定化、定量
化が可能となる。 また充填塔に２系列のガス流をパルス波として交互に供
給することにより、他端から所定混合比のガス流が得ら
れる。これらの操作に必要なハードは弁と塔のみで化学
工学上もっとも基本的かつ簡単な要素であって、目的に
応じ、もっとも低価格、コンパクトな組み合わせを選択
できる。そして単にシーケンスの変更で、種々の態様の
ガス流の迅速精密な制御が可能になるので、ガス処理に
係わる化学装置の簡素化、低価格化およびその操作の改
善などに大きく作用する。
【００４５】
【実施例】以下に実施例をもって本発明を更に詳細に説
明するが、本発明の主旨を逸脱しない限り、本発明は実
施例に限定されるものではない。 （実施例１）図１（ａ）は常用圧力スイング法の基本シ
ステム図（加圧法）であり、空気より酸素濃縮は本シス
テムで実施されている。図８は図１（ａ）のシステムを
用いて本発明を実施するための標準弁シーケンス図であ
る。図１（ａ）の構成については従来技術の欄で既に説
明した。本発明においては図１（ａ）の基本システムを
用い、次の〜の７工程を順次経てガス分離が行われ
る。塔１０ａに着目し、図８の弁シーケンスに従って操
作を行う。 原料（ガス）加圧 製品（ガス）取出し パージ供与（パルス・パージ） 均圧−減圧 減圧 パージ（パルス・パージ） 均圧−加圧 以下、〜の７工程を繰り返す。なお、この実施例１
の工程は従来技術の説明で述べたものと全く同じであ
り、説明が重複するので省略する。、のパルス・パ
ージ工程のみ従来技術と異なる（本発明における“パー
ジ”は“パルス・パージ”と称す。以下同様）。
明するが、本発明の主旨を逸脱しない限り、本発明は実
施例に限定されるものではない。 （実施例１）図１（ａ）は常用圧力スイング法の基本シ
ステム図（加圧法）であり、空気より酸素濃縮は本シス
テムで実施されている。図８は図１（ａ）のシステムを
用いて本発明を実施するための標準弁シーケンス図であ
る。図１（ａ）の構成については従来技術の欄で既に説
明した。本発明においては図１（ａ）の基本システムを
用い、次の〜の７工程を順次経てガス分離が行われ
る。塔１０ａに着目し、図８の弁シーケンスに従って操
作を行う。 原料（ガス）加圧 製品（ガス）取出し パージ供与（パルス・パージ） 均圧−減圧 減圧 パージ（パルス・パージ） 均圧−加圧 以下、〜の７工程を繰り返す。なお、この実施例１
の工程は従来技術の説明で述べたものと全く同じであ
り、説明が重複するので省略する。、のパルス・パ
ージ工程のみ従来技術と異なる（本発明における“パー
ジ”は“パルス・パージ”と称す。以下同様）。
【００４６】以下、従来技術の説明と同じく空気より酸
素濃縮を例にとって“パルス・パージ”法を説明する。 パージ供与 の工程と同時もしくは少しおくれて、パージ弁３ａ
（オン−オフ弁）の０．１秒開放−０．９秒閉止−０．
１秒開放−０．９秒閉止の断熱的開閉操作（パルス操
作）を行う。上例は１つの例であって、弁−吸着塔系シ
ミュレーターで予め実験しておき、それによりパルス操
作シーケンスが定められる。製品Ｏ2 の一部が、弁３ａ
を介して減圧下にある塔１０ｂの出口端部へ供給され、
塔１０ｂ内を継続する２つの圧力波として塔１０ｂ内を
向流方向に流れ、塔１０ｂの吸着剤カラムｂの吸着剤中
に残留する不用ガス（Ｎ2 ）をパージする。
素濃縮を例にとって“パルス・パージ”法を説明する。 パージ供与 の工程と同時もしくは少しおくれて、パージ弁３ａ
（オン−オフ弁）の０．１秒開放−０．９秒閉止−０．
１秒開放−０．９秒閉止の断熱的開閉操作（パルス操
作）を行う。上例は１つの例であって、弁−吸着塔系シ
ミュレーターで予め実験しておき、それによりパルス操
作シーケンスが定められる。製品Ｏ2 の一部が、弁３ａ
を介して減圧下にある塔１０ｂの出口端部へ供給され、
塔１０ｂ内を継続する２つの圧力波として塔１０ｂ内を
向流方向に流れ、塔１０ｂの吸着剤カラムｂの吸着剤中
に残留する不用ガス（Ｎ2 ）をパージする。
【００４７】パージ 塔１０ａの吸着剤カラムａ中に吸着されて残っている不
用ガスの脱着は、製品ガスの一部を用いて行われる。即
ち、パージ供給弁３ｂを０．１秒開−０．９秒閉−０．
１秒開−０．９秒閉と操作し、塔１０ｂからの製品ガス
を塔１０ａの出口端部へ断続的に供給し吸着剤カラム内
に導入・流通させる。導入された製品ガスは吸着剤カラ
ム層ａ内を圧力波（正弦波）として伝播し、１つの伝播
が終わったらすぐ次の第２波が供給される。この製品ガ
スの圧力波は吸着剤カラム層ａ中に残留する不用ガス
（Ｎ2 ）の脱着に有効に作用し、弁５ａを経て、廃棄ラ
イン１３を介して脱着された気体成分とともに放出され
る。パルス数は小型機による酸素濃縮の場合、１〜３回
で十分である。またポーズ時間は小型機の場合、１秒以
下で十分である。
用ガスの脱着は、製品ガスの一部を用いて行われる。即
ち、パージ供給弁３ｂを０．１秒開−０．９秒閉−０．
１秒開−０．９秒閉と操作し、塔１０ｂからの製品ガス
を塔１０ａの出口端部へ断続的に供給し吸着剤カラム内
に導入・流通させる。導入された製品ガスは吸着剤カラ
ム層ａ内を圧力波（正弦波）として伝播し、１つの伝播
が終わったらすぐ次の第２波が供給される。この製品ガ
スの圧力波は吸着剤カラム層ａ中に残留する不用ガス
（Ｎ2 ）の脱着に有効に作用し、弁５ａを経て、廃棄ラ
イン１３を介して脱着された気体成分とともに放出され
る。パルス数は小型機による酸素濃縮の場合、１〜３回
で十分である。またポーズ時間は小型機の場合、１秒以
下で十分である。
【００４８】（実施例２）図２は、常用圧力スイング法
の他の基本システム図（真空法）であり、空気より酸素
濃縮は本システムで実施されている。図９は、図２のシ
ステムを用いて本発明を実施するための標準弁シーケン
ス図である。図２の構成は次の１点を除いて、すなわち
真空ポンプＶがついていることを除いて、図１と同じで
ある。真空ポンプＶは減圧を促進するため（生産性向
上、収率向上を目的とする）に設けられている。塔１０
ａに着目し、図２のシステムを用い、図９の弁シーケン
スに従って次の〜の７工程を経てガス分離が行われ
る。 原料（ガス）加圧 製品（ガス）取出し パージ供与（パルス・パージ） 均圧−減圧（パルス・均圧） 減圧 パージ（パルス・パージ） 均圧−加圧（パルス・均圧）
の他の基本システム図（真空法）であり、空気より酸素
濃縮は本システムで実施されている。図９は、図２のシ
ステムを用いて本発明を実施するための標準弁シーケン
ス図である。図２の構成は次の１点を除いて、すなわち
真空ポンプＶがついていることを除いて、図１と同じで
ある。真空ポンプＶは減圧を促進するため（生産性向
上、収率向上を目的とする）に設けられている。塔１０
ａに着目し、図２のシステムを用い、図９の弁シーケン
スに従って次の〜の７工程を経てガス分離が行われ
る。 原料（ガス）加圧 製品（ガス）取出し パージ供与（パルス・パージ） 均圧−減圧（パルス・均圧） 減圧 パージ（パルス・パージ） 均圧−加圧（パルス・均圧）
【００４９】上記の〜の７つの工程は従来技術及び
実施例１で説明したものと同じである。この実施例２は
パルス・パージとパルス・均圧の２つの個別操作を用い
た処に特長がある。従来技術及び実施例１と説明が重復
するのを避け“パルス・均圧”（と）のみについて
以下に説明する。
実施例１で説明したものと同じである。この実施例２は
パルス・パージとパルス・均圧の２つの個別操作を用い
た処に特長がある。従来技術及び実施例１と説明が重復
するのを避け“パルス・均圧”（と）のみについて
以下に説明する。
【００５０】図２のシステムを用い、図９の弁シーケン
スに従って、空気より酸素濃縮を行う例について説明す
る。 均圧−減圧（パルス・均圧） のパージ供与が終わったら、塔１０ａの加圧および塔
１０ｂの減圧を停止する。直ちにパージ弁３ａ（均圧併
用）と均圧弁４ａを同時に例えば、１秒開−２秒閉−３
秒開の開閉操作を行い、加圧下の塔１０ａと減圧下の塔
１０ｂとの上（出口）端部同志および下（入口）端部同
志を連結して２つの塔の圧力平衡化を行う。この際、一
般に弁３ａ（３ｂ）と弁４ａ（４ｂ）は同一のサイズ仕
様であって、上端部同志のガス移動量と下端部同志のガ
ス移動量を同じくする。
スに従って、空気より酸素濃縮を行う例について説明す
る。 均圧−減圧（パルス・均圧） のパージ供与が終わったら、塔１０ａの加圧および塔
１０ｂの減圧を停止する。直ちにパージ弁３ａ（均圧併
用）と均圧弁４ａを同時に例えば、１秒開−２秒閉−３
秒開の開閉操作を行い、加圧下の塔１０ａと減圧下の塔
１０ｂとの上（出口）端部同志および下（入口）端部同
志を連結して２つの塔の圧力平衡化を行う。この際、一
般に弁３ａ（３ｂ）と弁４ａ（４ｂ）は同一のサイズ仕
様であって、上端部同志のガス移動量と下端部同志のガ
ス移動量を同じくする。
【００５１】均圧−加圧（パルス・均圧） この工程は、減圧及び有用ガスパージを経て“再生”の
終わった塔１０ａを再び循環使用に備えて圧力を復帰さ
すための前工程である。弁３ｂ−弁４ｂを同時に開放
（同時に弁６、弁７開放）し、吸着塔１０ａ、吸着塔１
０ｂを出口端部同志、入口端部同志を連結し、圧力平衡
化を行う。吸着塔１０ａは圧力変動操作の略中間圧まで
復圧し、の原料ガス加圧工程への準備をする。この
後、弁１ａを開放する。均圧のパルス数は小型機の場合
１〜２で十分である。小型機および大型機について、自
動弁（オン−オフ弁）、パルス時間（△ｔｉ）、ポーズ
時間（△Ｚｉ）の好ましい態様を表１に示す。
終わった塔１０ａを再び循環使用に備えて圧力を復帰さ
すための前工程である。弁３ｂ−弁４ｂを同時に開放
（同時に弁６、弁７開放）し、吸着塔１０ａ、吸着塔１
０ｂを出口端部同志、入口端部同志を連結し、圧力平衡
化を行う。吸着塔１０ａは圧力変動操作の略中間圧まで
復圧し、の原料ガス加圧工程への準備をする。この
後、弁１ａを開放する。均圧のパルス数は小型機の場合
１〜２で十分である。小型機および大型機について、自
動弁（オン−オフ弁）、パルス時間（△ｔｉ）、ポーズ
時間（△Ｚｉ）の好ましい態様を表１に示す。
【００５２】
【表１】
【００５３】（実施例３）図１に示す基本システム（装
置）を使用し、実施例１に示す本発明に従うＰＡＳ法で
空気より酸素を分離した。 吸着塔： 直径５．３ｃｍ、長さ２３ｃｍ（ステンレス
製の筒） 吸着剤： ＭＳ−５Ａ、充填量 ４９８ｇ 吸着塔入口端部に活性アルミナを全層高の１５％迄充填
した。使用した自動弁は電磁弁、ポンプはダイヤフラム
式であった。実施した弁シーケンスを表２に示す。
置）を使用し、実施例１に示す本発明に従うＰＡＳ法で
空気より酸素を分離した。 吸着塔： 直径５．３ｃｍ、長さ２３ｃｍ（ステンレス
製の筒） 吸着剤： ＭＳ−５Ａ、充填量 ４９８ｇ 吸着塔入口端部に活性アルミナを全層高の１５％迄充填
した。使用した自動弁は電磁弁、ポンプはダイヤフラム
式であった。実施した弁シーケンスを表２に示す。
【００５４】
【表２】
【００５５】以上の結果、純度９０％の濃縮酸素が毎分
２リットルで連続的安定して得られた。吸着剤生産性は
２４０リットル（９０％Ｏ2 ）／ｋｇ（Ｈ）であった。
より大きいポンプを接続しサイクルタイムを短縮したと
きは吸着剤生産性は３６０リットル（９０％Ｏ2 ）／ｋ
ｇ（Ｈ）であった。この値はさらに大きくすることが可
能である。従来技術では１００リットル（９０％Ｏ2 ）
／ｋｇ（Ｈ）以下である。
２リットルで連続的安定して得られた。吸着剤生産性は
２４０リットル（９０％Ｏ2 ）／ｋｇ（Ｈ）であった。
より大きいポンプを接続しサイクルタイムを短縮したと
きは吸着剤生産性は３６０リットル（９０％Ｏ2 ）／ｋ
ｇ（Ｈ）であった。この値はさらに大きくすることが可
能である。従来技術では１００リットル（９０％Ｏ2 ）
／ｋｇ（Ｈ）以下である。
【００５６】
１．本発明は最新ＰＳＡ法を特長づける“高速気体流
れ”の迅速精密な制御法に係るものであり、本発明方法
の適用によりＰＳＡ法全般の気体分離性能が大幅に改善
された。 ２．本発明のガス流制御方法は常用オン−オフ弁の精密
シーケンス制御に係るものであり、従来技術のごとく特
別な制御弁や弁機構は一切使用しないので、低コストで
達成できる。 ３．本発明の方法は弁−吸着塔間のガス流の制御を常用
オン−オフ弁の一定のパターンに準拠した弁開閉操作
（パルス的開閉操作）により行うものであり、どのよう
な制御も単にシーケンス（パターン）を変更するだけで
よいので、装置の改良・変更は必要なく、簡便な方法で
ある。 ４．本発明の方法は従来技術では不可能であった、自動
弁上流−下流の差圧が秒単位で変動するプロセスの高速
流れの精密な制御を可能とした。即ち、流れの平滑化、
定速化、定量化が可能となった。 ５．本発明の方法を空気より酸素濃縮分離に適用した場
合、分離性能の著しい向上により酸素濃縮装置のコンパ
クト化（省資材化、低コスト化）、省エネ化が達成され
た。 ６．本発明の方法は酸素分離のみならず、水素分離、炭
酸ガス分離など広くＰＳＡ法全般の操作の改善に資する
ものである。 ７．本発明の方法は化学工学のガスの流れを扱うプロセ
ス、例えば定率供給（混合）、定量化、定速化など全般
に適用可能であり、本法の採用により化学装置の簡単
化、コンパクト化、省資材化、省エネ化が可能となり、
化学工学操作全般の操作が改善されるので、本発明の効
果は広範囲で大きい。
れ”の迅速精密な制御法に係るものであり、本発明方法
の適用によりＰＳＡ法全般の気体分離性能が大幅に改善
された。 ２．本発明のガス流制御方法は常用オン−オフ弁の精密
シーケンス制御に係るものであり、従来技術のごとく特
別な制御弁や弁機構は一切使用しないので、低コストで
達成できる。 ３．本発明の方法は弁−吸着塔間のガス流の制御を常用
オン−オフ弁の一定のパターンに準拠した弁開閉操作
（パルス的開閉操作）により行うものであり、どのよう
な制御も単にシーケンス（パターン）を変更するだけで
よいので、装置の改良・変更は必要なく、簡便な方法で
ある。 ４．本発明の方法は従来技術では不可能であった、自動
弁上流−下流の差圧が秒単位で変動するプロセスの高速
流れの精密な制御を可能とした。即ち、流れの平滑化、
定速化、定量化が可能となった。 ５．本発明の方法を空気より酸素濃縮分離に適用した場
合、分離性能の著しい向上により酸素濃縮装置のコンパ
クト化（省資材化、低コスト化）、省エネ化が達成され
た。 ６．本発明の方法は酸素分離のみならず、水素分離、炭
酸ガス分離など広くＰＳＡ法全般の操作の改善に資する
ものである。 ７．本発明の方法は化学工学のガスの流れを扱うプロセ
ス、例えば定率供給（混合）、定量化、定速化など全般
に適用可能であり、本法の採用により化学装置の簡単
化、コンパクト化、省資材化、省エネ化が可能となり、
化学工学操作全般の操作が改善されるので、本発明の効
果は広範囲で大きい。
【図１】 （ａ）は、従来方法ならびに本発明の方法を
実施するために利用される圧力・スイング法装置の基本
システム例（２塔構成、加圧法）を示す説明図であり、
（ｂ）は、（ａ）の基本システム例の変形態様を示す説
明図である。
実施するために利用される圧力・スイング法装置の基本
システム例（２塔構成、加圧法）を示す説明図であり、
（ｂ）は、（ａ）の基本システム例の変形態様を示す説
明図である。
【図２】 従来方法ならびに本発明の方法を実施するた
めの圧力スイング法装置の他の基本システム例（２塔構
成、真空法）を示す説明図である。
めの圧力スイング法装置の他の基本システム例（２塔構
成、真空法）を示す説明図である。
【図３】 従来方法ならびに本発明の方法を実施するた
めの圧力・スイング法装置の他の基本システム例（２塔
構成、リサイクル法）を示す説明図である。
めの圧力・スイング法装置の他の基本システム例（２塔
構成、リサイクル法）を示す説明図である。
【図４】 自動弁のパルス的開閉操作を示す実験システ
ムを示す説明図である。
ムを示す説明図である。
【図５】 （Ａ）はＶ1 を例えば０．１秒開放した時の
吸着塔の入口端部−出口端部間の差圧の時間的変化を示
すグラフであり、（Ｂ）はＶ1 を０．２秒開放した時の
吸着塔の入口端部−出口端部間の差圧の時間的変化を示
すグラフであり、（Ｃ）はＶ1 を０．３秒開放した時の
吸着塔の入口端部−出口端部間の差圧の時間的変化を示
すグラフである。
吸着塔の入口端部−出口端部間の差圧の時間的変化を示
すグラフであり、（Ｂ）はＶ1 を０．２秒開放した時の
吸着塔の入口端部−出口端部間の差圧の時間的変化を示
すグラフであり、（Ｃ）はＶ1 を０．３秒開放した時の
吸着塔の入口端部−出口端部間の差圧の時間的変化を示
すグラフである。
【図６】 自動弁のパルス操作パターン例を示す説明図
である。
である。
【図７】 図１の基本システムを用いて従来の方法を実
施するための１サイクルにおける弁の作動状態を示す説
明図（弁シーケンス）である。
施するための１サイクルにおける弁の作動状態を示す説
明図（弁シーケンス）である。
【図８】 図１のシステムを用いて本発明を実施するた
めの標準弁シーケンス（加圧法）を示す説明図である。
めの標準弁シーケンス（加圧法）を示す説明図である。
【図９】 図２のシステムを用いて本発明を実施するた
めの標準弁シーケンス（真空法）を示す説明図である。
めの標準弁シーケンス（真空法）を示す説明図である。
【図１０】 図３のシステムを用いて本発明を実施する
ための標準シーケンス（リサイクル法）を示す説明図で
ある。
ための標準シーケンス（リサイクル法）を示す説明図で
ある。
ａ、ｂ 吸着剤カラム Ｅ1 、Ｅ2 自動弁 Ｐ ポンプ Ｖ 真空ポンプ １ａ〜５ａ、１ｂ〜５ｂ、６、７、８ 自動弁 １０ａ、１０ｂ 吸着塔 １１ 気体混合物供給ライン １２、１３ 廃棄ライン
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年４月１８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】 （ａ）は、従来方法ならびに本発明の方法を
実施するために利用される圧力・スイング法装置の基本
システム例（２塔構成、加圧法）を示す説明図であり、
（ｂ）は、（ａ）の基本システム例の変形態様を示す説
明図である。
実施するために利用される圧力・スイング法装置の基本
システム例（２塔構成、加圧法）を示す説明図であり、
（ｂ）は、（ａ）の基本システム例の変形態様を示す説
明図である。
【図２】 従来方法ならびに本発明の方法を実施するた
めの圧力スイング法装置の他の基本システム例（２塔構
成、真空法）を示す説明図である。
めの圧力スイング法装置の他の基本システム例（２塔構
成、真空法）を示す説明図である。
【図３】 従来方法ならびに本発明の方法を実施するた
めの圧力・スイング法装置の他の基本システム例（２塔
構成、リサイクル法）を示す説明図である。
めの圧力・スイング法装置の他の基本システム例（２塔
構成、リサイクル法）を示す説明図である。
【図４】 自動弁のパルス的開閉操作を示す実験システ
ムを示す説明図である。
ムを示す説明図である。
【図５】 Ｖ1 を所定時間開放した時の吸着塔の入口端
部−出口端部間の差圧の時間的変化を示すグラフであ
る。
部−出口端部間の差圧の時間的変化を示すグラフであ
る。
【図６】 自動弁のパルス操作パターン例を示す説明図
である。
である。
【図７】 図１の基本システムを用いて従来の方法を実
施するための１サイクルにおける弁の作動状態を示す説
明図（弁シーケンス）である。
施するための１サイクルにおける弁の作動状態を示す説
明図（弁シーケンス）である。
【図８】 図１のシステムを用いて本発明を実施するた
めの標準弁シーケンス（加圧法）を示す説明図である。
めの標準弁シーケンス（加圧法）を示す説明図である。
【図９】 図２のシステムを用いて本発明を実施するた
めの標準弁シーケンス（真空法）を示す説明図である。
めの標準弁シーケンス（真空法）を示す説明図である。
【図１０】 図３のシステムを用いて本発明を実施する
ための標準シーケンス（リサイクル法）を示す説明図で
ある。
ための標準シーケンス（リサイクル法）を示す説明図で
ある。
【符号の説明】 ａ、ｂ 吸着剤カラム Ｅ1 、Ｅ2 自動弁 Ｐ ポンプ Ｖ 真空ポンプ １ａ〜５ａ、１ｂ〜５ｂ、６、７、８ 自動弁 １０ａ、１０ｂ 吸着塔 １１ 気体混合物供給ライン １２、１３ 廃棄ライン
Claims (8)
- 【請求項１】 ２以上の吸着塔、１以上のポンプ、複数
の自動弁（オン−オフ弁）を備えた圧力スイング吸着
（Pressure Swing Adsorption 、ＰＳＡ）装置による非
吸着成分および／または吸着成分を製品とする圧力スイ
ング吸着法（ＰＳＡ法）であって、上記ＰＳＡの１循環
操作内に、原料気体供給加圧、製品気体送出、減圧放出
の基本的個別操作以外に下記の〜から選ばれる少な
くとも１のＰＳＡ個別操作（ステップ）を含み、少なく
とも１の個別操作における気体の移動量と移動速度を自
動弁（オン−オフ弁）のパルス的開閉操作により制御す
ることを特徴とするパルス流制御式圧力スイング吸着
法。 有価ガスによるパージ（パージ） ２塔間の圧力平衡化（均圧） 製品ガスによる再加圧（製品加圧） ポンプを介する有価ガスの回収（リサイクル） 吸着成分ガスによる塔内気相ガスの置換（気相置換） - 【請求項２】 上記ＰＳＡ個別操作のシミュレーター
（吸着塔−自動弁系）において自動弁（オン−オフ弁）
の開放時間（△ｔｉ）をパラメーターとして、△ｔｉに
対応する吸着剤カラム内差圧（入口端部−出口端部間差
圧）の時間的変化を測定、図形化し△ｐを縦軸、経過時
間（ｔ）を横軸とし、この図形が正弦波（半波長）もし
くはその近似形を示すときの△ｔｉをパルス時間、△ｔ
ｉに対応するガス移動量をＶｉ、上記正弦波の半波長時
間から△ｔｉを引いた値を△Ｚｉとしたとき、△ｔ1 −
△Ｚ1 −△ｔ2 −△Ｚ2 ・・・・△ｔｉ−△Ｚｉの弁シ
ーケンス（弁開放時間−時間関係）により上記個別操作
に必要な気体移動量（ΣＶｉ）と気体の移動速度（ΣＶ
ｉ／Σ（△ｔｉ＋△Ｚｉ）を制御することを特徴とする
請求項１記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法。 - 【請求項３】 パージ操作を次式（１）に基づいて行う
ことを特徴とする請求項１あるいは請求項２記載のパル
ス流制御式圧力スイング吸着法。 【数１】 - 【請求項４】 自動弁を通過するガス量（Ｖｉ）を次式
（２）により定めることを特徴とする請求項１ないし請
求項３記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法。 【数２】 - 【請求項５】 空気を原料として酸素を製品とすること
を特徴とする請求項１ないし請求項４記載のパルス流制
御式圧力スイング吸着法。 - 【請求項６】 自動弁を電気力もしくは空気圧によって
開閉作動する弁とすることを特徴とする請求項１ないし
請求項５記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法。 - 【請求項７】 電磁弁使用のときパルス時間を０．０５
秒〜１．０秒とし、空気圧作動弁使用のときパルス時間
を０．５〜３．０秒とすることことを特徴とする請求項
１ないし請求項６記載のパルス流制御式圧力スイング吸
着法。 - 【請求項８】 自動弁（入口）−充填塔−自動弁（出
口）の直列系に対して請求項２、請求項４あるいは請求
項６記載のパルス流制御式圧力スイング吸着法を適用し
て、気体の移動量、移動速度、混合比率を制御すること
を特徴とするガス流れのパルス流制御法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01710597A JP3646238B2 (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | パルス流制御式圧力スイング吸着法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01710597A JP3646238B2 (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | パルス流制御式圧力スイング吸着法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10216454A true JPH10216454A (ja) | 1998-08-18 |
| JP3646238B2 JP3646238B2 (ja) | 2005-05-11 |
Family
ID=11934758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01710597A Expired - Lifetime JP3646238B2 (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | パルス流制御式圧力スイング吸着法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3646238B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006526501A (ja) * | 2003-06-04 | 2006-11-24 | エイチ２ジーイーエヌ・イノベーションズ・インコーポレイテッド | 圧力スイング吸着システムにおける流動制御 |
| CN113477031A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-10-08 | 四川亚联高科技股份有限公司 | 一种变压吸附装置及其控制方法 |
| US11369916B2 (en) * | 2019-05-23 | 2022-06-28 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Process for regulating an oxygen production unit by comparison of the differential pressures characteristic of different adsorbers |
| WO2024059964A1 (zh) * | 2022-09-19 | 2024-03-28 | 重庆冲能动力机械有限公司 | 利用涡轮驱动的变压吸附气体分离系统及分离方法 |
-
1997
- 1997-01-30 JP JP01710597A patent/JP3646238B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006526501A (ja) * | 2003-06-04 | 2006-11-24 | エイチ２ジーイーエヌ・イノベーションズ・インコーポレイテッド | 圧力スイング吸着システムにおける流動制御 |
| JP4855927B2 (ja) * | 2003-06-04 | 2012-01-18 | ランマス・テクノロジー・インコーポレイテッド | 圧力スイング吸着システムにおける流動制御 |
| KR101160783B1 (ko) * | 2003-06-04 | 2012-06-27 | 루머스 테크놀로지 인코포레이티드 | 압력 변동 흡착 시스템에 있어서 유동 제어 방법 |
| US11369916B2 (en) * | 2019-05-23 | 2022-06-28 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Process for regulating an oxygen production unit by comparison of the differential pressures characteristic of different adsorbers |
| CN113477031A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-10-08 | 四川亚联高科技股份有限公司 | 一种变压吸附装置及其控制方法 |
| WO2024059964A1 (zh) * | 2022-09-19 | 2024-03-28 | 重庆冲能动力机械有限公司 | 利用涡轮驱动的变压吸附气体分离系统及分离方法 |
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|---|---|
| JP3646238B2 (ja) | 2005-05-11 |
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