JPH10204556A - Magnesium alloy with high flowability, and its production - Google Patents
Magnesium alloy with high flowability, and its productionInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、高流動性マグネシ
ウム合金及びその製造方法に関し、より詳しくはマグネ
シウム合金溶湯の凝固時の冷却曲線の形状を利用してア
ルミニウム成分の含有率を推定し、溶湯にアルミニウム
等を添加することで高流動性マグネシウム合金を製造す
るように図ったものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a highly fluid magnesium alloy and a method for producing the same, and more particularly, to estimating the content of an aluminum component using the shape of a cooling curve during solidification of a molten magnesium alloy, It is intended to produce a high-fluidity magnesium alloy by adding aluminum and the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】マグネシウム合金はダイカスト及び鋳造
用合金として自動車部品，家電製品等に利用されてい
る。2. Description of the Related Art Magnesium alloys are used as die casting and casting alloys in automobile parts, home electric appliances and the like.
【０００３】このような用途の合金としては、ＡＺ９１
系合金（Ｍｇ，9.0 ％−Ａｌ，0.7％−Ｚｎ，0.2 ％−
Ｍｎ）、ＡＭ６０系合金（Ｍｇ，6.0 ％−Ａｌ，0.2 ％
−Ｍｎ）等のマグネシウム−アルミニウム合金が使用さ
れている。[0003] An alloy for such an application is AZ91.
Alloy (Mg, 9.0% -Al, 0.7% -Zn, 0.2%-
Mn), AM60-based alloy (Mg, 6.0% -Al, 0.2%
-Mn) and the like.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年Ａ
Ｚ９１系合金では家電製品の部品やケースにおいて薄肉
化や精密化が要求され高流動性合金が求められている。
また、ＡＭ６０系合金は自動車部品のうち衝撃強さを要
求される部品として使用されているが、アルミニウムが
低く融点が上昇する分だけ溶湯温度を上昇させないと適
正な流動性が得られないが、溶湯酸化や射出部の溶出等
の問題がある。However, in recent years, A
In the case of Z91-based alloys, parts and cases of home electric appliances are required to be thinner and more precise, and high fluidity alloys are required.
In addition, AM60 series alloys are used as parts requiring impact strength among automobile parts. However, proper fluidity cannot be obtained unless the temperature of the molten metal is increased by an amount corresponding to the lower aluminum and the higher melting point. There are problems such as oxidation of molten metal and elution of the injection part.
【０００５】このような問題の解決にはＡＺ９１系合
金，ＡＭ６０系合金の成分範囲内でも、アルミニウム
成分を高い部分に設定して融点を下げる、流動性を向
上させる等が有効であるが、これに伴う合金組成の微妙
な改良及び調整は大量生産システムを前提とする合金製
造業側の対応できないところであり、また、特別に少量
生産した場合、コスト高となってしまうという問題があ
る。また、鋳造業側において、合金組成を微妙に変動さ
せるには、化学分析が必要となったり、時間と経費とが
発生するという問題がある。In order to solve such a problem, it is effective to set the aluminum component to a high portion to lower the melting point and to improve the fluidity even within the component ranges of the AZ91 alloy and the AM60 alloy. The delicate improvement and adjustment of the alloy composition accompanying the above cannot be dealt with on the alloy manufacturing side on the premise of a mass production system, and there is a problem that the cost increases if the production is particularly small. Further, on the casting industry side, there is a problem that fine analysis of the alloy composition requires a chemical analysis or requires time and expense.
【０００６】本発明は、上記問題に鑑み、従来の合金の
アルミニウム成分を高めに改良した高流動性マグネシウ
ム合金及びその製造方法を提供することを課題とする。[0006] In view of the above problems, an object of the present invention is to provide a high-fluidity magnesium alloy in which the aluminum component of a conventional alloy is improved to a higher level, and a method for producing the same.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明者等は種々の研究を重ねた結果、マグネシウ
ム合金の冷却曲線を詳細に観察した結果、冷却曲線の変
曲点（図１中のＡ点参照）がアルミニウムの含有率に対
応していることを見出し、冷却曲線の形状を利用してマ
グネシウム合金中のアルミニウム成分の含有率を推定で
きることを見出して本発明を完成した。In order to achieve the above object, the present inventors have conducted various studies and, as a result, have observed the cooling curve of the magnesium alloy in detail. 1 (see point A in FIG. 1) corresponds to the content of aluminum, and found that the content of the aluminum component in the magnesium alloy can be estimated using the shape of the cooling curve, thus completing the present invention.
【０００８】かかる知見に基づく、本発明にかかる第１
の高流動性マグネシウム合金の製造方法は、アルミニウ
ム 9.0〜11.0重量％、亜鉛０〜１重量％、マンガン０〜
１重量％を含み、残部がマグネシウムと不可避の不純物
からなるマグネシウム合金の製造方法において、合金溶
湯の凝固時の冷却曲線を測定し、該冷却曲線に現れる相
の晶出温度と冷却曲線とを用いて該溶湯中のアルミニウ
ム成分の含有率を求め、溶解炉へアルミニウム、マグネ
シウム又はアルミニウム−マンガン母合金を添加するこ
とを特徴とする。[0008] Based on such knowledge, the first aspect of the present invention.
The method for producing a highly fluid magnesium alloy is as follows: 9.0-11.0% by weight of aluminum, 0-1% by weight of zinc, 0-1% by weight of manganese.
In a method for producing a magnesium alloy containing 1% by weight and the balance consisting of magnesium and unavoidable impurities, a cooling curve during solidification of a molten alloy is measured, and a crystallization temperature and a cooling curve of a phase appearing in the cooling curve are used. The content of the aluminum component in the molten metal is determined by the method described above, and aluminum, magnesium or an aluminum-manganese master alloy is added to the melting furnace.
【０００９】本発明にかかる第２の高流動性マグネシウ
ム合金の製造方法は、アルミニウム6.0〜8.0 重量％、
マンガン０〜１重量％を含み、残部がマグネシウムと不
可避の不純物からなるマグネシウム合金の製造方法にお
いて、合金溶湯の凝固時の冷却曲線を測定し、該冷却曲
線に現れる相の晶出温度と冷却曲線とを用いて該溶湯中
のアルミニウム成分の含有率を求め、溶解炉へアルミニ
ウム、マグネシウム又はアルミニウム−マンガン母合金
を添加することを特徴とする。[0009] The second method for producing a high-flow magnesium alloy according to the present invention comprises the steps of:
In a method for producing a magnesium alloy containing 0 to 1% by weight of manganese and the balance consisting of magnesium and unavoidable impurities, a cooling curve during solidification of the molten alloy is measured, and a crystallization temperature and a cooling curve of a phase appearing in the cooling curve are measured. The content of the aluminum component in the molten metal is determined by using the above method, and aluminum, magnesium or an aluminum-manganese master alloy is added to the melting furnace.
【００１０】本発明にかかる第３の高流動性マグネシウ
ム合金の製造方法は、第１又は第２の高流動性マグネシ
ウム合金の製造方法において、カルシウム０〜２重量
％，レアアース元素０〜３重量％のうち一種以上を添加
することを特徴とする。The third method for producing a high-fluidity magnesium alloy according to the present invention is the method for producing a high-fluidity magnesium alloy according to the first or second aspect, wherein 0 to 2% by weight of calcium and 0 to 3% by weight of a rare earth element. Characterized in that at least one of them is added.
【００１１】一方、本発明の高流動性マグネシウム合金
は、第１乃至第３の高流動性マグネシウム合金の製造方
法により得られることを特徴とする。On the other hand, the high fluidity magnesium alloy of the present invention is characterized by being obtained by the first to third methods for producing a high fluidity magnesium alloy.
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。Embodiments of the present invention will be described below.
【００１３】本発明では、所望の配合のマグネシウム合
金の製造方法において、合金溶湯の凝固時の冷却曲線を
測定し、該冷却曲線に現れる相の晶出温度と冷却曲線と
を用いて該溶湯中のアルミニウム成分の含有率を求め、
溶解炉へアルミニウム，マグネシウム又はアルミニウム
−マンガン母合金を添加するようにしたものである。According to the present invention, in a method for producing a magnesium alloy having a desired composition, a cooling curve during solidification of a molten alloy is measured, and a crystallization temperature of a phase appearing in the cooling curve and the cooling curve are used to calculate the temperature in the molten alloy. Determine the content of the aluminum component of
In this method, aluminum, magnesium or an aluminum-manganese master alloy is added to a melting furnace.
【００１４】マグネシウム合金の流動性を向上させるた
めの方策として、汎用合金から大きく組成を変化させる
ことは、合金の強度特性は物理特性等が変化することと
なり、用途特性の検討，合金の信頼性まで検討する必要
が生じる。よって、マグネシウム合金組成としては、従
来からの汎用合金の組成内か汎用合金の組成の近傍にお
いて、融点の低い流動性の良い部分を用いる方が実用的
である。As a measure for improving the fluidity of a magnesium alloy, if the composition is largely changed from that of a general-purpose alloy, the physical properties and the like of the strength properties of the alloy will change. Need to be considered. Therefore, as the magnesium alloy composition, it is more practical to use a portion having a low melting point and good fluidity within the composition of the conventional general-purpose alloy or in the vicinity of the composition of the general-purpose alloy.
【００１５】種々試験検討の結果、流動性は溶湯温度と
合金融点の差の逆数に反比例するから流動性を向上させ
るためには、合金融点を下げることが有効であることを
知見した。例えばマグネシウム（Ｍｇ）−アルミニウム
（Ａｌ）系合金では、アルミニウム成分が高いほど融点
が下がるので、汎用合金の組成範囲内ではアルミニウム
の高い部分が流動性が高い。また、Ｍｇと共晶系を作る
Ｓｉ，Ｃａ，レアアース元素の添加も融点を下げるので
流動性が向上する。As a result of various tests and studies, it has been found that lowering the melting point of the alloy is effective for improving the flowability because the flowability is inversely proportional to the reciprocal of the difference between the temperature of the molten metal and the melting point of the alloy. For example, in a magnesium (Mg) -aluminum (Al) -based alloy, the higher the aluminum component, the lower the melting point. Therefore, in a composition range of a general-purpose alloy, a high aluminum portion has high fluidity. Also, the addition of Si, Ca, and a rare earth element that forms a eutectic system with Mg also lowers the melting point, thereby improving the fluidity.
【００１６】例えばＡＺ９１系合金については、組成の
アルミニウム量が 8.3〜 9.7％であるが、配合の上半分
の9.0 から9.7 ％、特に9.7 ％に設定した場合、融点が
595℃で、配合下半分の例えば 8.7％における融点が 6
05℃と比べ10℃低下する。また、本ＡＺ９１系合金で
は、アルミニウム量 11.0 ％まで合金の融点以外の主要
特性は変化しないとみなされている。For example, in the case of the AZ91 alloy, the aluminum content of the composition is 8.3 to 9.7%, but when the upper half of the composition is set to 9.0 to 9.7%, particularly 9.7%, the melting point is increased.
At 595 ° C, the melting point in the lower half of the formulation, for example 8.7%, is 6
10 ℃ lower than 05 ℃. Further, in the present AZ91-based alloy, it is considered that the main characteristics other than the melting point of the alloy do not change up to an aluminum amount of 11.0%.
【００１７】また、ＡＭ６０系合金については、組成の
アルミニウム量が 5.5〜 6.5％であるが、配合の上半分
の 6.0から 6.5％に設定した場合、融点が 625℃で、配
合の下半分の 5.5％に設定した場合、融点が 635℃と比
べ10℃低下する。また、本ＡＭ６０系合金では、アルミ
ニウム量 8.0％まで合金の融点以外の主要特性は変化し
ないとみなされている。In the case of the AM60 series alloy, the aluminum content of the composition is 5.5 to 6.5%, but if the upper half of the composition is set to 6.0 to 6.5%, the melting point is 625 ° C. and the lower half of the composition is 5.5%. When set to%, the melting point is 10 ° C lower than 635 ° C. Further, in the present AM60-based alloy, it is considered that the main characteristics other than the melting point of the alloy do not change until the aluminum content is 8.0%.
【００１８】さらに、カルシウム，シリコン，レアアー
ス元素を添加することはマグネシウムと共晶を形成し、
融点を下げるものであるので、好ましくない。これらの
元素は耐熱性をやや向上させる他は悪影響を与えるもの
ではないものの、その添加量としてカルシウム，シリコ
ンは２％を超えた場合、またレアアース元素は３％を超
えた場合、ＡＺ９１系合金やＡＭ６０系合金の特性を変
化させるので、好ましくない。これらの元素各々の添加
による融点低下の効果は、この所定の範囲では10℃程度
であり、複合した場合は更に大きくなる。Further, the addition of calcium, silicon, and rare earth elements forms a eutectic with magnesium,
It is not preferable because it lowers the melting point. These elements do not adversely affect the heat resistance except for slightly improving the heat resistance. However, when the added amount of calcium and silicon exceeds 2%, and when the rare earth element exceeds 3%, the AZ91 alloy or It is not preferable because it changes the characteristics of the AM60 series alloy. The effect of lowering the melting point by the addition of each of these elements is about 10 ° C. within this predetermined range, and becomes even greater when they are combined.
【００１９】このような合金の微調整は、合金鋳造業側
において、炉前で調整することとなり、本出願人は、炉
前におけるアルミニウムの分性方法について既に特許出
願しており( 特願平８−３１３２０４号）、その中でこ
のアルミニウム量推定値に基づいてアルミニウム量を精
度良く制御できることを開示している。Such fine adjustment of the alloy is to be adjusted in front of the furnace on the alloy casting industry side, and the present applicant has already applied for a patent on a method of separating aluminum before the furnace (Japanese Patent Application No. Hei 10-284,197). 8-313204) discloses that the amount of aluminum can be accurately controlled based on the estimated amount of aluminum.
【００２０】この流動性を改善した合金も、具体的な製
造方法として鋳造業者側において炉前でアルミニウム量
を推定し、所定のアルミニウム量に改良することで工業
的に実用化されるものである。すなわち、合金溶湯の凝
固冷却曲線の形状からアルミニウム量を推定し、溶解炉
へ、アルミニウム，マグネシウム或いはアルミニウム−
マンガン母合金を必要に応じて適宜添加することで容易
に安価に所定の合金を得ることができるようにしたもの
である。The alloy with improved fluidity is also industrially put to practical use by estimating the amount of aluminum in front of the furnace at the casting company side and improving it to a predetermined amount as a specific production method. . That is, the amount of aluminum is estimated from the shape of the solidification cooling curve of the molten alloy, and the aluminum, magnesium or aluminum
By adding a manganese mother alloy as needed, a predetermined alloy can be obtained easily and inexpensively.
【００２１】[0021]
【実施例】以下、本発明の効果を示す実施例を説明する
が、本発明はこれに限定されるものではない。図１はマ
グネシウム合金（ＡＺ９１系合金）の凝固時の模式的冷
却曲線である。図１に於いてＡ点はアルミニウムに起因
する初晶の晶出温度である。図２は予めマグネシウム−
Ｘ重量％アルミニウム合金についてのアルミニウム含有
率と初晶の晶出温度との関係を示す検量線である。図３
はマグネシウム合金の流動性を試験する炉の概略図であ
る。EXAMPLES Examples showing the effects of the present invention will be described below, but the present invention is not limited to these examples. FIG. 1 is a schematic cooling curve during solidification of a magnesium alloy (AZ91-based alloy). In FIG. 1, point A is the crystallization temperature of the primary crystal due to aluminum. FIG. 2 shows magnesium-
4 is a calibration curve showing the relationship between the aluminum content and the crystallization temperature of primary crystals for an X-weight% aluminum alloy. FIG.
1 is a schematic view of a furnace for testing the flowability of a magnesium alloy.
【００２２】［比較例１及び２］予め化学分析値が示さ
れたマグネシウム合金５種類の溶湯を製造し、これらの
溶湯から各々サンプリングし７００℃に昇温させた後、
冷却曲線測定用カップに移し、熱電対及びレコーダーを
用いて冷却曲線を測定し、図２に示したような検量線を
作成する。[Comparative Examples 1 and 2] Five kinds of magnesium alloy melts whose chemical analysis values were shown in advance were manufactured, sampled from each of these melts, and heated to 700 ° C.
Transfer to a cooling curve measuring cup, measure the cooling curve using a thermocouple and a recorder, and create a calibration curve as shown in FIG.
【００２３】市販のＡＺ９１系合金（比較例１）及びＡ
Ｍ６０系合金（比較例２）を黒鉛ルツボにて溶解した。
溶湯のアルミニウム量を凝固冷却曲線の形状から推定し
たところ各々8.3 ％、5.6 ％であった。尚、上記比較例
１の合金組成の割合は、アルミニウム（Ａｌ：8.22％）
−亜鉛（Ｚｎ：0.55％）−マンガン（Ｍｎ：0.25％）で
あり、比較例２の合金組成は、アルミニウム（Ａｌ：5.
53％）−マンガン（Ｍｎ：0.20％）である。Commercially available AZ91 alloy (Comparative Example 1) and A
The M60 alloy (Comparative Example 2) was melted in a graphite crucible.
The amount of aluminum in the molten metal was estimated from the shape of the solidification cooling curve to be 8.3% and 5.6%, respectively. The ratio of the alloy composition in Comparative Example 1 was aluminum (Al: 8.22%).
-Zinc (Zn: 0.55%)-manganese (Mn: 0.25%), and the alloy composition of Comparative Example 2 was aluminum (Al: 5.
53%)-manganese (Mn: 0.20%).
【００２４】［実施例１乃至１０］実施例１乃至６は、
上記比較例１のＡＺ９１系合金にアルミニウム等を添加
して、「表１」に示すアルミニウム推定値（目標値）と
なるように、アルミニウム，カルシウム，シリコン及び
ミッシュメタル（50％Ｃｅ，45％Ｌａ，他のレアアース
元素）を適宜添加し、規格値の上限に調整した。実施例
７乃至１０は、上記比較例２のＡＭ６０系合金にアルミ
ニウム等を添加して、「表１」に示すアルミニウム目標
値となるように、アルミニウム，カルシウム，シリコン
及びミッシュメタル（50％Ｃｅ，45％Ｌａ，他のレアア
ース元素）を適宜添加した。「表１」にアルミニウムを
目標値分だけ添加後の分析値を示す。同表に示すよう
に、いずれも目標値と近似した値を示していた。Embodiments 1 to 10 Embodiments 1 to 6
Aluminum, calcium, silicon, and misch metal (50% Ce, 45% La) were added to the AZ91 alloy of Comparative Example 1 by adding aluminum or the like so that the estimated aluminum values (target values) shown in Table 1 were obtained. , And other rare earth elements) as appropriate, and adjusted to the upper limit of the standard value. In Examples 7 to 10, the aluminum, calcium, silicon, and misch metal (50% Ce, 50% Ce, 45% La, other rare earth elements) were added as appropriate. Table 1 shows the analysis values after addition of the target amount of aluminum. As shown in the same table, each of them showed a value close to the target value.
【００２５】また、流動性については、ＡＺ９１系合金
は溶湯温度６２０℃、ＡＭ系合金は６６０℃で、図３に
示すＫモールドに注湯し、流動長さＬを測定した。「表
１」に流動長（ｍｍ）を示した。Regarding the fluidity, the AZ91 alloy was poured into a K mold shown in FIG. 3 at a melt temperature of 620 ° C. and the AM alloy at 660 ° C., and the flow length L was measured. Table 1 shows the flow length (mm).
【００２６】[0026]
【表１】 [Table 1]
【００２７】市販合金（比較例）を溶解するとアルミニ
ウム−マンガン−鉄系のスラッジを形成してアルミニウ
ム量が低下するので、溶湯のアルミニウム分析値は低く
規格値内の最低限に近いものであった。これを規格値の
上限に調整することで融点は１０℃以上低下し、Ｋモー
ルドでの流動長は大幅に改善されていることが確認され
た。When a commercially available alloy (comparative example) is melted, aluminum-manganese-iron-based sludge is formed and the amount of aluminum decreases, so that the aluminum analysis value of the molten metal is low and close to the minimum value within the standard value. . By adjusting this to the upper limit of the standard value, the melting point was reduced by 10 ° C. or more, and it was confirmed that the flow length in the K mold was greatly improved.
【００２８】[0028]
【発明の効果】以上、実施例と共に説明したように、本
発明によれば、高流動性合金は汎用合金の大きな特性を
変更しない範囲で流動性を改善することができる。ま
た、その製造方法としてアルミニウム量を凝固時の冷却
曲線の形状を利用して推定することと溶湯へのアルミニ
ウム等の添加を組み合わせることにより、容易に安価に
合金組成の微調整が可能になる。これにより薄肉や精密
のマグネシウム部品に適したマグネシウム合金が簡易に
製造することができる。As described above, according to the present invention, according to the present invention, a high-fluidity alloy can improve fluidity within a range that does not change large characteristics of a general-purpose alloy. In addition, by combining the estimation of the amount of aluminum using the shape of the cooling curve at the time of solidification and the addition of aluminum or the like to the molten metal, fine adjustment of the alloy composition can be easily performed at low cost. As a result, a magnesium alloy suitable for a thin or precise magnesium component can be easily manufactured.
【図１】マグネシウム合金（ＡＺ９１系合金）の凝固時
の模式的冷却曲線の図である。FIG. 1 is a diagram of a schematic cooling curve during solidification of a magnesium alloy (AZ91-based alloy).
【図２】予めマグネシウム−Ｘ重量％アルミニウム合金
についてのアルミニウム含有率と初晶の晶出温度との関
係を示す検量線の図である。FIG. 2 is a diagram of a calibration curve showing in advance the relationship between the aluminum content and the crystallization temperature of primary crystals for a magnesium-X weight% aluminum alloy.
【図３】マグネシウム合金の流動性を試験する炉の概略
図である。FIG. 3 is a schematic view of a furnace for testing the flowability of a magnesium alloy.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 光一 埼玉県上尾市原市1333−２ 三井金属鉱業 株式会社総合研究所内 (72)発明者 星谷 光治 埼玉県上尾市原市1333−２ 三井金属鉱業 株式会社総合研究所内 (72)発明者 野坂 洋一 山梨県韮崎市大草町下条西割1200 三井金 属鉱業株式会社ダイカスト事業部内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Koichi Sato 1333-2, Hara-shi, Ageo-shi, Saitama Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd. (72) Inventor Koji Seiya 1333-2, Hara-shi, Ageo-shi, Saitama Mitsui Kinzoku Mining Co., Ltd. Within the Research Institute (72) Inventor Yoichi Nosaka 1200, Shimojo Nishiwari, Ogusa-cho, Nirasaki, Yamanashi Prefecture Die-casting division of Mitsui Kinzoku Mining Co., Ltd.
Claims (4)
〜１重量％、マンガン０〜１重量％を含み、残部がマグ
ネシウムと不可避の不純物からなるマグネシウム合金の
製造方法において、 合金溶湯の凝固時の冷却曲線を測定し、該冷却曲線に現
れる相の晶出温度と冷却曲線とを用いて該溶湯中のアル
ミニウム成分の含有率を求め、溶解炉へアルミニウム，
マグネシウム又はアルミニウム−マンガン母合金を添加
することを特徴とする高流動性マグネシウム合金の製造
方法。(1) 9.0-11.0% by weight of aluminum, 0% of zinc
In a method for producing a magnesium alloy containing -1% by weight of manganese and 0-1% by weight of manganese, with the balance being magnesium and unavoidable impurities, a cooling curve at the time of solidification of the molten alloy is measured, and a phase crystal appearing in the cooling curve is measured. Using the discharge temperature and the cooling curve, the content of the aluminum component in the molten metal was determined, and the aluminum,
A method for producing a highly fluid magnesium alloy, comprising adding magnesium or an aluminum-manganese master alloy.
ン０〜１重量％を含み、残部がマグネシウムと不可避の
不純物からなるマグネシウム合金の製造方法において、 合金溶湯の凝固時の冷却曲線を測定し、該冷却曲線に現
れる相の晶出温度と冷却曲線とを用いて該溶湯中のアル
ミニウム成分の含有率を求め、溶解炉へアルミニウム，
マグネシウム又はアルミニウム−マンガン母合金を添加
することを特徴とする高流動性マグネシウム合金の製造
方法。2. A method for producing a magnesium alloy containing 6.0 to 8.0% by weight of aluminum and 0 to 1% by weight of manganese, with the balance consisting of magnesium and unavoidable impurities, wherein a cooling curve during solidification of the molten alloy is measured. Using the crystallization temperature of the phase appearing in the cooling curve and the cooling curve, the content of the aluminum component in the molten metal was determined.
A method for producing a highly fluid magnesium alloy, comprising adding magnesium or an aluminum-manganese master alloy.
ウム合金の製造方法において、 カルシウム０〜２重量％，レアアース元素０〜３重量％
のうち一種以上を添加することを特徴とする高流動性マ
グネシウム合金の製造方法。3. The method for producing a highly fluid magnesium alloy according to claim 1, wherein 0 to 2% by weight of calcium and 0 to 3% by weight of a rare earth element.
A method for producing a highly fluid magnesium alloy, characterized by adding at least one of the following.
ウム合金の製造方法により得られることを特徴とする高
流動性マグネシウム合金。4. A high-fluidity magnesium alloy obtained by the method for producing a high-fluidity magnesium alloy according to claim 1.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP354797A JPH10204556A (en) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | Magnesium alloy with high flowability, and its production |
| US09/101,346 US6056834A (en) | 1996-11-25 | 1997-11-15 | Magnesium alloy and method for production thereof |
| PCT/JP1997/004284 WO2004081248A1 (en) | 1996-11-25 | 1997-11-25 | Magnesium alloy and process for the preparation thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP354797A JPH10204556A (en) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | Magnesium alloy with high flowability, and its production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10204556A true JPH10204556A (en) | 1998-08-04 |
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ID=11560454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP354797A Withdrawn JPH10204556A (en) | 1996-11-25 | 1997-01-13 | Magnesium alloy with high flowability, and its production |
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|---|---|
| JP (1) | JPH10204556A (en) |
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1997
- 1997-01-13 JP JP354797A patent/JPH10204556A/en not_active Withdrawn
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