JPH1017869A - コークス炉ガスの冷却方法 - Google Patents
コークス炉ガスの冷却方法Info
- Publication number
- JPH1017869A JPH1017869A JP17498896A JP17498896A JPH1017869A JP H1017869 A JPH1017869 A JP H1017869A JP 17498896 A JP17498896 A JP 17498896A JP 17498896 A JP17498896 A JP 17498896A JP H1017869 A JPH1017869 A JP H1017869A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke oven
- cooling
- primary cooler
- oven gas
- cog
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Industrial Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 石炭乾留時にコークス炉から発生するコーク
ス炉ガスを安定的に冷却する方法を提示する。 【解決手段】 石炭乾留時にコークス炉から発生するコ
ークス炉ガスを複数の熱交換器で冷却する方法におい
て、熱交換器入側のコークス炉ガスの組成を分析し、ナ
フタレン濃度が１５〜２０ｖｏｌ％以上となった場合、
および熱交換器における圧力損失が７０〜８０ｍｍＨ2
Ｏとなった場合に、定期的に熱交換器を切り換えるとと
もに、冷却に使用した後の熱交換器内の配管を洗浄する
ことを特徴とするコークス炉ガスの冷却方法。
ス炉ガスを安定的に冷却する方法を提示する。 【解決手段】 石炭乾留時にコークス炉から発生するコ
ークス炉ガスを複数の熱交換器で冷却する方法におい
て、熱交換器入側のコークス炉ガスの組成を分析し、ナ
フタレン濃度が１５〜２０ｖｏｌ％以上となった場合、
および熱交換器における圧力損失が７０〜８０ｍｍＨ2
Ｏとなった場合に、定期的に熱交換器を切り換えるとと
もに、冷却に使用した後の熱交換器内の配管を洗浄する
ことを特徴とするコークス炉ガスの冷却方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉用コークス製
造時に発生するコークス炉ガスの安定的な冷却方法を提
示する。
造時に発生するコークス炉ガスの安定的な冷却方法を提
示する。
【０００２】
【従来の技術】室炉式コークス製造プロセスにおいて、
石炭の乾留時に発生するコークス炉ガス（以下、ＣＯＧ
と記す）は上昇管の出側配管で安水を粉霧して冷却され
た後、ガスとタールおよび安水を分離するために、プラ
イマリークーラーで３０〜４０℃に冷却される。プライ
マリークーラーは、多管式熱交換器であり、管内部をＣ
ＯＧが通過し、管の外側を海水、または工業用水等で冷
却して熱交換させることにより、ＣＯＧを３０〜４０℃
程度に冷却するものである。
石炭の乾留時に発生するコークス炉ガス（以下、ＣＯＧ
と記す）は上昇管の出側配管で安水を粉霧して冷却され
た後、ガスとタールおよび安水を分離するために、プラ
イマリークーラーで３０〜４０℃に冷却される。プライ
マリークーラーは、多管式熱交換器であり、管内部をＣ
ＯＧが通過し、管の外側を海水、または工業用水等で冷
却して熱交換させることにより、ＣＯＧを３０〜４０℃
程度に冷却するものである。
【０００３】従来の室炉式コークス製造方法ではタール
中のナフタレン濃度は１０〜１４ｖｏｌ％程度であった
ため、前記の方法でＣＯＧを冷却し、プライマリークー
ラー内部で３０〜４０℃まで冷却しても特に配管を閉塞
させる問題はなかった。
中のナフタレン濃度は１０〜１４ｖｏｌ％程度であった
ため、前記の方法でＣＯＧを冷却し、プライマリークー
ラー内部で３０〜４０℃まで冷却しても特に配管を閉塞
させる問題はなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、例えば特願平
０８−０８１２８５号で提案されているように非微粘結
炭の使用量を増加させることを目的として、非微粘結炭
を含む装入炭にタール等の粘結材を添加した後、コーク
ス炉に装入して乾留する場合にはＣＯＧ中のナフタレン
濃度が１５〜２０ｖｏｌ％程度に増加する。このため、
プライマリークーラー内部の配管内にナフタレンが析出
して配管を閉塞させるため、プライマリークーラーにお
ける圧損が急激に増加し、ＣＯＧの冷却が不可能となる
という問題点が生じる。
０８−０８１２８５号で提案されているように非微粘結
炭の使用量を増加させることを目的として、非微粘結炭
を含む装入炭にタール等の粘結材を添加した後、コーク
ス炉に装入して乾留する場合にはＣＯＧ中のナフタレン
濃度が１５〜２０ｖｏｌ％程度に増加する。このため、
プライマリークーラー内部の配管内にナフタレンが析出
して配管を閉塞させるため、プライマリークーラーにお
ける圧損が急激に増加し、ＣＯＧの冷却が不可能となる
という問題点が生じる。
【０００５】ＣＯＧ中の組成ではナフタレンに次いで、
アントラセンおよびフェナンスレンが６ｖｏｌ％程度と
多く含まれている。非微粘結炭を含む装入炭にタール等
の粘結材を添加した後、コークス炉に装入して乾留する
場合にはＣＯＧ中のアントラセンおよびフェナンスレン
濃度が９〜１０ｖｏｌ％程度に増加する。しかし、アン
トラセンおよびフェナンスレンはナフタレンより高温で
析出するため、プライマリークーラー内部で析出して配
管内に付着する成分の約９０％はナフタレンである。そ
こで、タール等の粘結材を添加した石炭をコークス炉に
装入して乾留した場合に発生するナフタレン濃度の高い
ＣＯＧを冷却する際に、プライマリークーラーの配管を
閉塞させることなく安定した操業ができる方法の開発が
必要とされていた。
アントラセンおよびフェナンスレンが６ｖｏｌ％程度と
多く含まれている。非微粘結炭を含む装入炭にタール等
の粘結材を添加した後、コークス炉に装入して乾留する
場合にはＣＯＧ中のアントラセンおよびフェナンスレン
濃度が９〜１０ｖｏｌ％程度に増加する。しかし、アン
トラセンおよびフェナンスレンはナフタレンより高温で
析出するため、プライマリークーラー内部で析出して配
管内に付着する成分の約９０％はナフタレンである。そ
こで、タール等の粘結材を添加した石炭をコークス炉に
装入して乾留した場合に発生するナフタレン濃度の高い
ＣＯＧを冷却する際に、プライマリークーラーの配管を
閉塞させることなく安定した操業ができる方法の開発が
必要とされていた。
【０００６】本発明は、コークス炉で石炭を乾留した際
に発生するＣＯＧを冷却する際に熱交換器の配管を閉塞
させない方法を提示することを目的とする。
に発生するＣＯＧを冷却する際に熱交換器の配管を閉塞
させない方法を提示することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はコークス炉で石
炭を乾留した際に発生するＣＯＧの冷却方法に関わる。
より詳しくは （１）石炭乾留時にコークス炉から発生するコークス炉
ガスを複数の熱交換器で冷却する方法において、熱交換
器入側のコークス炉ガスの組成を分析し、ナフタレン濃
度が所定値以上となった場合に定期的に熱交換器を切り
換えるとともに、冷却に使用した後の熱交換器内の配管
を洗浄することを特徴とするコークス炉ガスの冷却方
法。
炭を乾留した際に発生するＣＯＧの冷却方法に関わる。
より詳しくは （１）石炭乾留時にコークス炉から発生するコークス炉
ガスを複数の熱交換器で冷却する方法において、熱交換
器入側のコークス炉ガスの組成を分析し、ナフタレン濃
度が所定値以上となった場合に定期的に熱交換器を切り
換えるとともに、冷却に使用した後の熱交換器内の配管
を洗浄することを特徴とするコークス炉ガスの冷却方
法。
【０００８】（２）コークス炉ガス中のナフタレン濃度
の所定値を１５〜２０ｖｏｌ％とすることを特徴とする
（１）記載のコークス炉ガスの冷却方法。
の所定値を１５〜２０ｖｏｌ％とすることを特徴とする
（１）記載のコークス炉ガスの冷却方法。
【０００９】（３）石炭乾留時にコークス炉から発生す
るコークス炉ガスを複数の熱交換器で冷却する方法にお
いて、熱交換器のコークス炉ガスの圧力損失を測定し、
圧力損失が所定値以上となった場合に熱交換器を切り換
えるとともに、冷却に使用した後の熱交換器内の配管を
洗浄することを特徴とするコークス炉ガスの冷却方法。 （４）圧力損失の所定値が７０〜８０ｍｍＨ2 Ｏである
ことを特徴とする（３）記載のコークス炉ガスの冷却方
法。
るコークス炉ガスを複数の熱交換器で冷却する方法にお
いて、熱交換器のコークス炉ガスの圧力損失を測定し、
圧力損失が所定値以上となった場合に熱交換器を切り換
えるとともに、冷却に使用した後の熱交換器内の配管を
洗浄することを特徴とするコークス炉ガスの冷却方法。 （４）圧力損失の所定値が７０〜８０ｍｍＨ2 Ｏである
ことを特徴とする（３）記載のコークス炉ガスの冷却方
法。
【００１０】である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、その具体的内容について説
明する。
明する。
【００１２】図１は本発明に関わるコークス炉ガス（以
下、ＣＯＧと記す）の冷却方法を示す図である。１は石
炭ホッパー、２は装入車、３はコークス炉、４は上昇
管、５はドライメーン、６はプライマリークーラー
（Ａ）、７はプライマリークーラー（Ｂ）、８はタール
デカンター、９はプライマリークーラー（Ａ）用電磁
弁、１０はプライマリークーラー（Ｂ）用電磁弁、１１
はガスクロ装置、１２はプライマリークーラー（Ａ）入
口圧力計、１３はプライマリークーラー（Ａ）出口圧力
計、１４はプライマリークーラー（Ｂ）入口圧力計、１
５はプライマリークーラー（Ｂ）出口圧力計を各々示
す。
下、ＣＯＧと記す）の冷却方法を示す図である。１は石
炭ホッパー、２は装入車、３はコークス炉、４は上昇
管、５はドライメーン、６はプライマリークーラー
（Ａ）、７はプライマリークーラー（Ｂ）、８はタール
デカンター、９はプライマリークーラー（Ａ）用電磁
弁、１０はプライマリークーラー（Ｂ）用電磁弁、１１
はガスクロ装置、１２はプライマリークーラー（Ａ）入
口圧力計、１３はプライマリークーラー（Ａ）出口圧力
計、１４はプライマリークーラー（Ｂ）入口圧力計、１
５はプライマリークーラー（Ｂ）出口圧力計を各々示
す。
【００１３】室炉式コークス製造プロセスにおいて、石
炭は石炭ホッパー１から装入車２を介してコークス炉３
に装入される。石炭をコークス炉３内で乾留する際に発
生するＣＯＧは、約５００〜７００℃程度と非常に高温
である。そこで、ＣＯＧ中に含まれるタールおよび安水
を分離するためには、沸点以下の温度に冷却する必要が
あるため、通常は上昇管４の出側配管で安水を粉霧して
ＣＯＧを８０℃程度に冷却してＣＯＧ中のタールおよび
安水を８０℃程度に冷却し、さらにプライマリークーラ
ー（６、７）で熱交換させることにより３０〜４０℃に
冷却する。
炭は石炭ホッパー１から装入車２を介してコークス炉３
に装入される。石炭をコークス炉３内で乾留する際に発
生するＣＯＧは、約５００〜７００℃程度と非常に高温
である。そこで、ＣＯＧ中に含まれるタールおよび安水
を分離するためには、沸点以下の温度に冷却する必要が
あるため、通常は上昇管４の出側配管で安水を粉霧して
ＣＯＧを８０℃程度に冷却してＣＯＧ中のタールおよび
安水を８０℃程度に冷却し、さらにプライマリークーラ
ー（６、７）で熱交換させることにより３０〜４０℃に
冷却する。
【００１４】従来の室炉式コークス製造方法ではタール
中のナフタレン濃度は１０〜１４ｖｏｌ％程度であった
ため、前記の方法でＣＯＧを冷却した後にプライマリー
クーラー内部で３０〜４０℃まで冷却しても特にプライ
マリークーラー内部の配管を閉塞させる問題はなかっ
た。
中のナフタレン濃度は１０〜１４ｖｏｌ％程度であった
ため、前記の方法でＣＯＧを冷却した後にプライマリー
クーラー内部で３０〜４０℃まで冷却しても特にプライ
マリークーラー内部の配管を閉塞させる問題はなかっ
た。
【００１５】しかし、特願平０８−０８１２８５号で提
案されているように非微粘結炭の使用量を増加させるこ
とを目的として、石炭にタール等の粘結材を添加した
後、コークス炉に装入して乾留する場合にはＣＯＧ中の
ナフタレン濃度が、従来の１０〜１４ｖｏｌ％に対して
１５〜２０ｖｏｌ％程度に増加するため、プライマリー
クーラー内部でナフタレンが多量に析出して、プライマ
リークーラー内部の配管を閉塞させ、プライマリークー
ラーにおける圧損が急激に上昇して、ＣＯＧの冷却が不
可能となるという問題が生じる。
案されているように非微粘結炭の使用量を増加させるこ
とを目的として、石炭にタール等の粘結材を添加した
後、コークス炉に装入して乾留する場合にはＣＯＧ中の
ナフタレン濃度が、従来の１０〜１４ｖｏｌ％に対して
１５〜２０ｖｏｌ％程度に増加するため、プライマリー
クーラー内部でナフタレンが多量に析出して、プライマ
リークーラー内部の配管を閉塞させ、プライマリークー
ラーにおける圧損が急激に上昇して、ＣＯＧの冷却が不
可能となるという問題が生じる。
【００１６】石炭にタール等の粘結材を添加した後、コ
ークス炉に装入して乾留する場合にはＣＯＧ中のアント
ラセン、およびフェナンスレン濃度も粘結材を添加しな
い場合の６ｖｏｌ％程度に比較して９〜１０ｖｏｌ％程
度に増加する。
ークス炉に装入して乾留する場合にはＣＯＧ中のアント
ラセン、およびフェナンスレン濃度も粘結材を添加しな
い場合の６ｖｏｌ％程度に比較して９〜１０ｖｏｌ％程
度に増加する。
【００１７】ナフタレンの融点は８０℃、フェナンスレ
ンの融点は９９℃、アントラセンの融点は２１６℃であ
る。このため、フェナンスレンおよびアントラセンはナ
フタレンより高温で析出するため、８０℃以下であるプ
ライマリークーラー内部で析出して配管内に付着する成
分の約９０％はナフタレンである。
ンの融点は９９℃、アントラセンの融点は２１６℃であ
る。このため、フェナンスレンおよびアントラセンはナ
フタレンより高温で析出するため、８０℃以下であるプ
ライマリークーラー内部で析出して配管内に付着する成
分の約９０％はナフタレンである。
【００１８】そこで、本発明者らはＣＯＧ中のナフタレ
ン濃度とプライマリークーラー内部の圧損の関係につい
て調査した。
ン濃度とプライマリークーラー内部の圧損の関係につい
て調査した。
【００１９】この結果、図２に１例を示すようにＣＯＧ
中のナフタレン濃度の増加とともにプライマリークーラ
内部の圧損が増加するが、特にＣＯＧ中のナフタレン濃
度が１５〜２０ｖｏｌ％以上の場合に圧損の増加が著し
いことが判明した（図４）。この結果、ＣＯＧ中のナフ
タレン濃度を測定して、ナフタレン濃度が所定値以上の
場合、複数のプライマリークーラーを定期的に切り替え
ることにより、プライマリークーラー内部の閉塞を防止
し、ＣＯＧを安定的に冷却することが可能となることを
見い出した。
中のナフタレン濃度の増加とともにプライマリークーラ
内部の圧損が増加するが、特にＣＯＧ中のナフタレン濃
度が１５〜２０ｖｏｌ％以上の場合に圧損の増加が著し
いことが判明した（図４）。この結果、ＣＯＧ中のナフ
タレン濃度を測定して、ナフタレン濃度が所定値以上の
場合、複数のプライマリークーラーを定期的に切り替え
ることにより、プライマリークーラー内部の閉塞を防止
し、ＣＯＧを安定的に冷却することが可能となることを
見い出した。
【００２０】具体的には、乾留時に発生するＣＯＧ中の
ナフタレン濃度をプライマリークーラーの入側におい
て、オンラインのガスクロ装置１１で分析し、ナフタレ
ン濃度が１５〜２０％ｖｏｌの所定値以上となった場合
にプライマリークーラーを定期的に切り換えて、ナフタ
レンが付着したプライマリークーラーを安水で洗浄す
る。ここで、ＣＯＧ中のナフタレン濃度の所定値を１５
〜２０ｖｏｌ％と規定したのは、この範囲のナフタレン
濃度以上になるとプライマリークーラーの配管の圧損が
急激に増加するためである（図４）。
ナフタレン濃度をプライマリークーラーの入側におい
て、オンラインのガスクロ装置１１で分析し、ナフタレ
ン濃度が１５〜２０％ｖｏｌの所定値以上となった場合
にプライマリークーラーを定期的に切り換えて、ナフタ
レンが付着したプライマリークーラーを安水で洗浄す
る。ここで、ＣＯＧ中のナフタレン濃度の所定値を１５
〜２０ｖｏｌ％と規定したのは、この範囲のナフタレン
濃度以上になるとプライマリークーラーの配管の圧損が
急激に増加するためである（図４）。
【００２１】また、本発明者らは石炭にタール等の粘結
材を添加した後、コークス炉に装入して乾留する場合に
プライマリークーラー前後に設置した圧力計によりプラ
イマリークーラーにおける圧力損失を測定し、前記圧力
損失値とプライマリークーラー切り替え後の配管洗浄時
間との関係を検討した。この結果、前記圧力損失が７０
〜８０ｍｍＨ2 Ｏ以上の場合は、配管洗浄に長時間を要
し、配管洗浄の効率が悪化するこを見出した。
材を添加した後、コークス炉に装入して乾留する場合に
プライマリークーラー前後に設置した圧力計によりプラ
イマリークーラーにおける圧力損失を測定し、前記圧力
損失値とプライマリークーラー切り替え後の配管洗浄時
間との関係を検討した。この結果、前記圧力損失が７０
〜８０ｍｍＨ2 Ｏ以上の場合は、配管洗浄に長時間を要
し、配管洗浄の効率が悪化するこを見出した。
【００２２】そこで、プライマリークーラーにおける圧
力損失が７０〜８０ｍｍＨ2 Ｏ以上となった場合に熱交
換器を切り換えるとともに、冷却に使用した後の熱交換
器内の配管を安水で洗浄することにより、プライマリー
クーラーの配管の閉塞を防止し、ＣＯＧを安定して冷却
できる本発明を完成するに到った。
力損失が７０〜８０ｍｍＨ2 Ｏ以上となった場合に熱交
換器を切り換えるとともに、冷却に使用した後の熱交換
器内の配管を安水で洗浄することにより、プライマリー
クーラーの配管の閉塞を防止し、ＣＯＧを安定して冷却
できる本発明を完成するに到った。
【００２３】本明細書で石炭の流動性とはＪＩＳ Ｍ
８８０１に記載されているギーセラープラストメーター
により測定した値でｌｏｇ（ＭＦ／ＤＤＰＭ）で表す。
８８０１に記載されているギーセラープラストメーター
により測定した値でｌｏｇ（ＭＦ／ＤＤＰＭ）で表す。
【００２４】
〔実施例１〕粘結剤としてタールを３ｗｔ％添加した表
１に性状を示す原料炭をコークス炉に装入して乾留した
場合に発生するＣＯＧに上昇管の出側配管で安水を粉霧
した後、ＣＯＧとタールおよび安水を分離するために、
２台のプライマリークーラーを定期的に切り換えて冷却
した。
１に性状を示す原料炭をコークス炉に装入して乾留した
場合に発生するＣＯＧに上昇管の出側配管で安水を粉霧
した後、ＣＯＧとタールおよび安水を分離するために、
２台のプライマリークーラーを定期的に切り換えて冷却
した。
【００２５】プライマリークーラー入側に設置したガス
クロにより測定したＣＯＧ中のナフタレン濃度は１７ｖ
ｏｌ％であったため、プライマリークーラー（Ａ）とプ
ライマリークーラー（Ｂ）の切替え時間を４時間として
３５℃まで冷却した。また、プライマリークーラーの切
替え時に待機側のプライマリークーラー内部の配管を安
水で洗浄した。
クロにより測定したＣＯＧ中のナフタレン濃度は１７ｖ
ｏｌ％であったため、プライマリークーラー（Ａ）とプ
ライマリークーラー（Ｂ）の切替え時間を４時間として
３５℃まで冷却した。また、プライマリークーラーの切
替え時に待機側のプライマリークーラー内部の配管を安
水で洗浄した。
【００２６】この結果、図２（ａ）に示すようにプライ
マリークーラー内部の圧力損失は管理上限値の７０〜８
０ｍｍＨ2 ０以下で推移し、安定的にＣＯＧを冷却する
ことができた。
マリークーラー内部の圧力損失は管理上限値の７０〜８
０ｍｍＨ2 ０以下で推移し、安定的にＣＯＧを冷却する
ことができた。
【００２７】
【表１】
【００２８】〔比較例１〕表１に性状を示す配合の原料
炭に粘結剤として原料炭に対してタールを３ｗｔ％の割
合で添加したものをコークス炉に装入して乾留した場合
に発生するＣＯＧを並列に配置した２台のプライマリー
クーラーで３５℃まで冷却した。
炭に粘結剤として原料炭に対してタールを３ｗｔ％の割
合で添加したものをコークス炉に装入して乾留した場合
に発生するＣＯＧを並列に配置した２台のプライマリー
クーラーで３５℃まで冷却した。
【００２９】この結果、図２（ｂ）に示すようにプライ
マリークーラー内部の圧力損失は管理上限値の７０〜８
０ｍｍＨ2 ０以上に増加し、安定的にＣＯＧを冷却する
ことが不可能になった。
マリークーラー内部の圧力損失は管理上限値の７０〜８
０ｍｍＨ2 ０以上に増加し、安定的にＣＯＧを冷却する
ことが不可能になった。
【００３０】〔実施例２〕粘結剤としてタールを２ｗｔ
％添加した表１に性状を示す原料炭をコークス炉に装入
して乾留した場合に発生するＣＯＧに上昇管の出側配管
で安水を粉霧した後、ＣＯＧとタールおよび安水を分離
するために、２台のプライマリークーラーを定期的に切
り換えて冷却した。
％添加した表１に性状を示す原料炭をコークス炉に装入
して乾留した場合に発生するＣＯＧに上昇管の出側配管
で安水を粉霧した後、ＣＯＧとタールおよび安水を分離
するために、２台のプライマリークーラーを定期的に切
り換えて冷却した。
【００３１】プライマリークーラー入側に設置したガス
クロにより測定したＣＯＧ中のナフタレン濃度は１５ｖ
ｏｌ％であり、プライマリークーラー（Ａ）とプライマ
リークーラー（Ｂ）の圧損は管理上限値を７０〜８０ｍ
ｍＨ2 ０以下として、切り替えを行った。この結果、切
り換え後のプライマリクーラー内部の配管洗浄時間は１
〜２時間で圧力損失が３０ｍｍＨ2 ０以下に低下した。
この結果、図３（ａ）に示すように切り替え後のプライ
マリークーラー内部の安水による配管洗浄は短時間で容
易に実施でき、ＣＯＧの冷却が安定的に実施可能であっ
た。
クロにより測定したＣＯＧ中のナフタレン濃度は１５ｖ
ｏｌ％であり、プライマリークーラー（Ａ）とプライマ
リークーラー（Ｂ）の圧損は管理上限値を７０〜８０ｍ
ｍＨ2 ０以下として、切り替えを行った。この結果、切
り換え後のプライマリクーラー内部の配管洗浄時間は１
〜２時間で圧力損失が３０ｍｍＨ2 ０以下に低下した。
この結果、図３（ａ）に示すように切り替え後のプライ
マリークーラー内部の安水による配管洗浄は短時間で容
易に実施でき、ＣＯＧの冷却が安定的に実施可能であっ
た。
【００３２】〔比較例２〕表１に性状を示す配合の原料
炭に粘結剤として原料炭に対してタールを２ｗｔ％の割
合で添加したものをコークス炉に装入して乾留した場合
に発生するＣＯＧを並列に配置した２台のプライマリー
クーラーで３５℃まで冷却した。
炭に粘結剤として原料炭に対してタールを２ｗｔ％の割
合で添加したものをコークス炉に装入して乾留した場合
に発生するＣＯＧを並列に配置した２台のプライマリー
クーラーで３５℃まで冷却した。
【００３３】ＣＯＧ中のナフタレン濃度は１５ｖｏｌ％
であった。そして、プライマリークーラーの圧力損失が
１００ｍｍＨ2 Ｏに増加した後、プライマリークーラー
を切り換えて、プライマリクーラー内部の配管洗浄時間
を実施した。この結果、図３（ｂ）に示すように前記配
管の洗浄は圧力損失が３０ｍｍＨ2 ０以下に低下するま
でに６〜８時間と長時間を要するため、プライマリーク
ーラーを定期的に切り換えて安定的にＣＯＧを冷却する
ことが不可能であった。
であった。そして、プライマリークーラーの圧力損失が
１００ｍｍＨ2 Ｏに増加した後、プライマリークーラー
を切り換えて、プライマリクーラー内部の配管洗浄時間
を実施した。この結果、図３（ｂ）に示すように前記配
管の洗浄は圧力損失が３０ｍｍＨ2 ０以下に低下するま
でに６〜８時間と長時間を要するため、プライマリーク
ーラーを定期的に切り換えて安定的にＣＯＧを冷却する
ことが不可能であった。
【００３４】
【発明の効果】以上のように、本発明によりコークス乾
留時に発生するＣＯＧを安定して冷却することができ
る。本発明の技術的、経済的な効果は非常に大きい。
留時に発生するＣＯＧを安定して冷却することができ
る。本発明の技術的、経済的な効果は非常に大きい。
【図１】本発明を適用するＣＯＧの冷却方法を示す図。
【図２】（ａ）は本発明を実施例１に適用した効果を示
す図、（ｂ）は比較例１に適用した効果を示す図。
す図、（ｂ）は比較例１に適用した効果を示す図。
【図３】（ａ）は本発明を実施例２に適用した効果を示
す図、（ｂ）は比較例２に適用した効果を示す図。
す図、（ｂ）は比較例２に適用した効果を示す図。
【図４】ナフタレン濃度とプライマリークーラーの圧力
損失の関係を示す図。
損失の関係を示す図。
１：石炭ホッパー ２：装入車 ３：コークス炉 ４：上昇管 ５：ドライメーン ６：プライマリークーラー（Ａ） ７：プライマリークーラー（Ｂ） ８：タールデカンター ９：プライマリークーラー（Ａ）用電磁弁 １０：プライマリークーラー（Ｂ）用電磁弁 １１：ガスクロ装置 １２：プライマリークーラー（Ａ）入口圧力計 １３：プライマリークーラー（Ａ）出口圧力計 １４：プライマリークーラー（Ｂ）入口圧力計 １５：プライマリークーラー（Ｂ）出口圧力計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中繁三 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 石炭乾留時にコークス炉から発生するコ
ークス炉ガスを複数の熱交換器で冷却する方法におい
て、熱交換器入側のコークス炉ガスの組成を分析し、ナ
フタレン濃度が所定値以上となった場合に定期的に熱交
換器を切り換えるとともに、冷却に使用した後の熱交換
器内の配管を洗浄することを特徴とするコークス炉ガス
の冷却方法。 - 【請求項２】 コークス炉ガス中のナフタレン濃度の所
定値を１５〜２０ｖｏｌ％とすることを特徴とする請求
項１記載のコークス炉ガスの冷却方法。 - 【請求項３】 石炭乾留時にコークス炉から発生するコ
ークス炉ガスを複数の熱交換器で冷却する方法におい
て、熱交換器のコークス炉ガスの圧力損失を測定し、圧
力損失が所定値以上となった場合に熱交換器を切り換え
るとともに、冷却に使用した後の熱交換器内の配管を洗
浄することを特徴とするコークス炉ガスの冷却方法。 - 【請求項４】 圧力損失の所定値が７０〜８０ｍｍＨ2
Ｏであることを特徴とする請求項３記載のコークス炉ガ
スの冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17498896A JPH1017869A (ja) | 1996-07-04 | 1996-07-04 | コークス炉ガスの冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17498896A JPH1017869A (ja) | 1996-07-04 | 1996-07-04 | コークス炉ガスの冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1017869A true JPH1017869A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=15988260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17498896A Withdrawn JPH1017869A (ja) | 1996-07-04 | 1996-07-04 | コークス炉ガスの冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1017869A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003012304A (ja) * | 2001-06-28 | 2003-01-15 | Kawasaki Steel Corp | 水素含有ガスの精製方法およびその装置 |
-
1996
- 1996-07-04 JP JP17498896A patent/JPH1017869A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003012304A (ja) * | 2001-06-28 | 2003-01-15 | Kawasaki Steel Corp | 水素含有ガスの精製方法およびその装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4233137A (en) | Method of heat recovering from high temperature thermally cracked hydrocarbons | |
| US5358626A (en) | Method for retarding corrosion and coke formation and deposition during pyrolytic hydrocarbon procssing | |
| US2379195A (en) | Apparatus for catalytic conversion | |
| US4150716A (en) | Method of heat recovery from thermally decomposed high temperature hydrocarbon gas | |
| JPH0113515B2 (ja) | ||
| JPH1017869A (ja) | コークス炉ガスの冷却方法 | |
| US3617478A (en) | Suppression of coke formation in a thermal hydrocarbon cracking unit | |
| RU2099386C1 (ru) | Способ термического удаления коксоотложений | |
| JP2004509216A (ja) | コーカーのコークス槽蒸気管路の急冷方法及び装置 | |
| US2476729A (en) | Catalytic oil cracking with air | |
| JP6175842B2 (ja) | コークス炉ガスの冷却方法 | |
| CN206428193U (zh) | 一种煤加氢热解的系统 | |
| US4257778A (en) | Process for producing synthetic coking coal of high volatile matter content | |
| US1912629A (en) | Treatment of heavy hydrocarbons | |
| US2332800A (en) | Process for cleaning petroleum refining equipment | |
| CN106497594A (zh) | 一种煤加氢热解的系统和方法 | |
| JP2003082355A (ja) | コークス炉およびその操業方法 | |
| US3054700A (en) | Method of cleaning heat exchangers | |
| CN113336616A (zh) | 一种阻聚剂及其制备方法和热裂解石油烃以增产丙烯的方法 | |
| JPH0692328B2 (ja) | １，２−ジクロルエタンの熱分解による塩化ビニルモノマ−の製造方法 | |
| CN206721081U (zh) | 一种炭黑反应系统及炭黑工艺系统 | |
| GB1578896A (en) | Thermal cracking of hydrocarbons | |
| CN106635094B (zh) | 一种粉煤低温干馏除尘工艺 | |
| PL151853B1 (en) | Process for the continuous coking of pitches, and use of the coke obtained. | |
| US2255060A (en) | Treatment of hydrocarbon and other residues |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031007 |