JPH10176649A - 極数可変型誘導発電機による波力タービン発電装置及びその運転方法 - Google Patents
極数可変型誘導発電機による波力タービン発電装置及びその運転方法Info
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- JPH10176649A JPH10176649A JP8335888A JP33588896A JPH10176649A JP H10176649 A JPH10176649 A JP H10176649A JP 8335888 A JP8335888 A JP 8335888A JP 33588896 A JP33588896 A JP 33588896A JP H10176649 A JPH10176649 A JP H10176649A
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- Japan
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- wave
- generator
- wave height
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/30—Energy from the sea, e.g. using wave energy or salinity gradient
Landscapes
- Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 タービンの効率は、最適な作動点以外では大
幅に低下するが、波力タービン発電においては、波高の
変化により所定の波高以外では効率が低下し、そのため
発電量が小さくなってしまう問題がある。そこで効率を
向上し発電電力の増加を可能とする。 【解決手段】 波高に応じて圧力変化した空気流を発生
する空気室１と、空気流により回転する少なくとも一つ
のタービン２、３と、そのタービンに直結する発電機４
とを備えた波力タービン発電装置であって、波高に応じ
て複数の定格回転数が設定され、発電機４は、極数を変
更可能な極数可変型誘導発電機で形成されている。
幅に低下するが、波力タービン発電においては、波高の
変化により所定の波高以外では効率が低下し、そのため
発電量が小さくなってしまう問題がある。そこで効率を
向上し発電電力の増加を可能とする。 【解決手段】 波高に応じて圧力変化した空気流を発生
する空気室１と、空気流により回転する少なくとも一つ
のタービン２、３と、そのタービンに直結する発電機４
とを備えた波力タービン発電装置であって、波高に応じ
て複数の定格回転数が設定され、発電機４は、極数を変
更可能な極数可変型誘導発電機で形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、振動水柱方式の波
力タービン発電に係り、特に商用電力系統と連系させる
際に、変化する波高に対応し、最も効率的な発電を行う
のに好適な波力タービン発電装置及びその運転方法に関
する。
力タービン発電に係り、特に商用電力系統と連系させる
際に、変化する波高に対応し、最も効率的な発電を行う
のに好適な波力タービン発電装置及びその運転方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来の振動水柱方式波力タービン発電装
置においては、到来する波のエネルギーにより空気室内
で上下運動する水面を往復運動圧縮機におけるピストン
として作用させ、空気室内で空気を吸引および圧縮し、
発生する空気流でタービンを駆動し、タービンと直結し
た発電機により発電する。
置においては、到来する波のエネルギーにより空気室内
で上下運動する水面を往復運動圧縮機におけるピストン
として作用させ、空気室内で空気を吸引および圧縮し、
発生する空気流でタービンを駆動し、タービンと直結し
た発電機により発電する。
【０００３】即ち、寄せ波により、図１に示す如く、空
気室１内で上向き運動する水面Ｗａにより空気室１内の
空気が圧縮され空気流路１ａ、逆止弁６を経由しタービ
ン室に吐出され、この空気はタービン２を駆動する。こ
の時、逆止弁７により空気流路１ｂは閉止している。ま
た、引き波により、図２に示す如く、空気室１内で下向
き運動する水面Ｗｂにより空気はタービン３を駆動した
後、タービン室・逆止弁７を経由して空気室内に吸引す
る。この時、逆止弁６により空気流路１ａは閉止してい
る。発電機４はタービン２とタービン３に同軸結合され
発電する配置となっている。
気室１内で上向き運動する水面Ｗａにより空気室１内の
空気が圧縮され空気流路１ａ、逆止弁６を経由しタービ
ン室に吐出され、この空気はタービン２を駆動する。こ
の時、逆止弁７により空気流路１ｂは閉止している。ま
た、引き波により、図２に示す如く、空気室１内で下向
き運動する水面Ｗｂにより空気はタービン３を駆動した
後、タービン室・逆止弁７を経由して空気室内に吸引す
る。この時、逆止弁６により空気流路１ａは閉止してい
る。発電機４はタービン２とタービン３に同軸結合され
発電する配置となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】波力発電による発電機
を系統と連系する場合、発電機としては誘導発電機が適
している。誘導発電機と直結したタービンの回転数は発
電機の極数と連系する電力系統の周波数とにより定まる
一定回転数となるので、波エネルギーが変動しても、発
電機の周波数・回転数等は系統電力により制御されるこ
とになる。
を系統と連系する場合、発電機としては誘導発電機が適
している。誘導発電機と直結したタービンの回転数は発
電機の極数と連系する電力系統の周波数とにより定まる
一定回転数となるので、波エネルギーが変動しても、発
電機の周波数・回転数等は系統電力により制御されるこ
とになる。
【０００５】洋上および海岸における波は、定常ではな
く、種々の周期・波高の正弦波の合成された不規則波で
あるが、通常は、所定時間内の波高の大きい順に１／３
を取り上げ、その平均波高である有義波高ｈ(1/3）と平
均周期で定義された正弦波として取り扱われる。この正
弦波状の波により、空気室内の空気圧力も正弦波状に変
化し、これに応じて、タービン室圧力、タービン前圧力
も時々刻々変化し、タービンを通過する空気量・タービ
ン出力等も同様変化する。ここで、波高と空気室圧力他
の変動は空気流変換装置のサイズ、構造等により定まる
一定の関係にある。
く、種々の周期・波高の正弦波の合成された不規則波で
あるが、通常は、所定時間内の波高の大きい順に１／３
を取り上げ、その平均波高である有義波高ｈ(1/3）と平
均周期で定義された正弦波として取り扱われる。この正
弦波状の波により、空気室内の空気圧力も正弦波状に変
化し、これに応じて、タービン室圧力、タービン前圧力
も時々刻々変化し、タービンを通過する空気量・タービ
ン出力等も同様変化する。ここで、波高と空気室圧力他
の変動は空気流変換装置のサイズ、構造等により定まる
一定の関係にある。
【０００６】これらの条件から波力タービン発電システ
ムにおける発電電力は以下により求められる。平均波高
ｈ(1/3)における瞬時々々の波高ｈは、 ｈ＝ｈ(1/3)・ｓｉｎ（ωｔ＋δ）……………………………〔数式１ 〕この時、タービン室の圧力は波高により、 ｐ＝ｐ1・ｓｉｎ（ωｔ＋δ’）………………………………〔数式２ 〕ここでタービン室の圧力変動の振幅ｐ1、位相δ’は空気流量変換装置の構造 ・配置・サイズ等によって定まる。ｐ1はｈ(1/3)に比例すると考えられる。
ムにおける発電電力は以下により求められる。平均波高
ｈ(1/3)における瞬時々々の波高ｈは、 ｈ＝ｈ(1/3)・ｓｉｎ（ωｔ＋δ）……………………………〔数式１ 〕この時、タービン室の圧力は波高により、 ｐ＝ｐ1・ｓｉｎ（ωｔ＋δ’）………………………………〔数式２ 〕ここでタービン室の圧力変動の振幅ｐ1、位相δ’は空気流量変換装置の構造 ・配置・サイズ等によって定まる。ｐ1はｈ(1/3)に比例すると考えられる。
【０００７】タービンの動力Ｌは、瞬時々々変化するタ
ービン前後の圧力差Δｐについて Ｌ＝∫η・ＶΔｐ／γ・ｄｔ …………………………………〔数式３ 〕により、波の１周期積分し、これを平均して求められる。
ービン前後の圧力差Δｐについて Ｌ＝∫η・ＶΔｐ／γ・ｄｔ …………………………………〔数式３ 〕により、波の１周期積分し、これを平均して求められる。
【０００８】タービン効率ηは、図４に示す如く主とし
て速度比ｕ／ｃ（換算空気速度ｃとタービン周速ｕの
比）の影響を受け、速度比ｕ／ｃのある最適値において
最高効率となる曲線となる。タービン効率は、タービン
回転数・翼形状・配置・空気圧力等の影響も若干受ける
が無視してよい程度であり、大略本図に示すような特性
を示す。
て速度比ｕ／ｃ（換算空気速度ｃとタービン周速ｕの
比）の影響を受け、速度比ｕ／ｃのある最適値において
最高効率となる曲線となる。タービン効率は、タービン
回転数・翼形状・配置・空気圧力等の影響も若干受ける
が無視してよい程度であり、大略本図に示すような特性
を示す。
【０００９】ここで、換算空気速度ｃはタービンを通過
する空気のエネルギーの大きさを速度に換算したもので
ある。
する空気のエネルギーの大きさを速度に換算したもので
ある。
【００１０】 ｃ＝√｛２ｇΔｐ／γ｝………………………………………〔数式４〕 タービン周速ｕはタービンの直径と回転数により規定さ
れる。
れる。
【００１１】 ｕ＝πＤｍ・Ｎ／６０…………………………………………〔数式５〕 誘導発電機の回転数Ｎは発電周波数ｆと発電機の極数ｐ
により規定される。
により規定される。
【００１２】 ｎ＝６０ｆ／ｐ…………………………………………………〔数式６〕 前述のとおり、誘導発電機を使用し電力系統と連系する
と、発電機の回転数は系統により制御され一定となる。
回転数は〔数式５〕におけるタービン直径Ｄｍ、〔数式
６〕における誘導発電機の極数ｐは設置された機械に固
有のものであり、電力の周波数ｆは系統の周波数である
からである。
と、発電機の回転数は系統により制御され一定となる。
回転数は〔数式５〕におけるタービン直径Ｄｍ、〔数式
６〕における誘導発電機の極数ｐは設置された機械に固
有のものであり、電力の周波数ｆは系統の周波数である
からである。
【００１３】さて、正弦波状の空気室の圧力波形が与え
られると換算空気速度ｃの変化も〔数式４〕により時々
刻々変化するので、ｕ／ｃも時々刻々変化する。したが
って、これに応じてタービン効率ηも時々刻々変化し、
図４の曲線上を移動する。
られると換算空気速度ｃの変化も〔数式４〕により時々
刻々変化するので、ｕ／ｃも時々刻々変化する。したが
って、これに応じてタービン効率ηも時々刻々変化し、
図４の曲線上を移動する。
【００１４】例えば、有義波高４ｍ（高波高）時に、回
転数１、０００ｒｐｍのタービンの効率が図４の効率曲
線上のＡ−Ｂ間を移動するとする。同じタービンを有義
波高１ｍ（低波高）時に同じ回転数１、０００ｒｐｍで
運転すると、周速ｕは同一であり、ｃの値は波高４ｍ
（高波高）時の１／２、したがってｕ／ｃは全体的に高
波高時の２倍となるので図４の効率曲線上のＡ’−Ｂ’
間を移動することになる。従って、この場合、Ａ−Ｂ間
を移動する方が、得られる電力は大きい。
転数１、０００ｒｐｍのタービンの効率が図４の効率曲
線上のＡ−Ｂ間を移動するとする。同じタービンを有義
波高１ｍ（低波高）時に同じ回転数１、０００ｒｐｍで
運転すると、周速ｕは同一であり、ｃの値は波高４ｍ
（高波高）時の１／２、したがってｕ／ｃは全体的に高
波高時の２倍となるので図４の効率曲線上のＡ’−Ｂ’
間を移動することになる。従って、この場合、Ａ−Ｂ間
を移動する方が、得られる電力は大きい。
【００１５】前述の例において、前例と同じ有義波高４
ｍ（高波高）時に同じタービンを５００ｒｐｍで運転す
るとすれば、ｃの値は前例有義波高４ｍ（高波高）時と
同一でありｕの値は前述の１／２、したがってｕ／ｃは
１／２となるので、タービン効率は図４の効率曲線上の
Ａ”−Ｂ”間を移動する。ｃが大きい時は空気の持つエ
ネルギーが大きいので、タービンの作動範囲においてｕ
／ｃの小さい時に効率が高いほうが、これを積分したタ
ービン出力値は大きくなるので、この場合、タービン効
率曲線上でＡ−Ｂ間を移動するほうが得られる電力は大
きい。
ｍ（高波高）時に同じタービンを５００ｒｐｍで運転す
るとすれば、ｃの値は前例有義波高４ｍ（高波高）時と
同一でありｕの値は前述の１／２、したがってｕ／ｃは
１／２となるので、タービン効率は図４の効率曲線上の
Ａ”−Ｂ”間を移動する。ｃが大きい時は空気の持つエ
ネルギーが大きいので、タービンの作動範囲においてｕ
／ｃの小さい時に効率が高いほうが、これを積分したタ
ービン出力値は大きくなるので、この場合、タービン効
率曲線上でＡ−Ｂ間を移動するほうが得られる電力は大
きい。
【００１６】ところが、有義波高１ｍ（低波高）時には
ｃの値は高波高時の１／２、ｕの値も前例の１／２、し
たがってｕ／ｃは全体的に変わらず、タービン効率は図
４の効率曲線上のＡ−Ｂ間を移動することになり、低波
高時にも高波高時と同様の効率が得られる。
ｃの値は高波高時の１／２、ｕの値も前例の１／２、し
たがってｕ／ｃは全体的に変わらず、タービン効率は図
４の効率曲線上のＡ−Ｂ間を移動することになり、低波
高時にも高波高時と同様の効率が得られる。
【００１７】以上の如く、タービン回転数が一定の場合
は、発電電力に対し最適な波高が存在する。また、所定
の有義波高に対して最大の平均タービン出力を得るため
には最適回転数がある。したがって、高波高時に最適化
したタービンの回転数は低波高時には最適値でなくな
る。逆に、低波高時に最適化したタービン回転数は、高
波高時には最適とならない。
は、発電電力に対し最適な波高が存在する。また、所定
の有義波高に対して最大の平均タービン出力を得るため
には最適回転数がある。したがって、高波高時に最適化
したタービンの回転数は低波高時には最適値でなくな
る。逆に、低波高時に最適化したタービン回転数は、高
波高時には最適とならない。
【００１８】即ち、従来の波力タービン発電装置におい
ては、季節・日時・天候等により変化する有義波高に対
し、前記のように最適な空気条件となる有義波高以外で
はタービン効率が低下し、発電電力の減少が著しくな
り、高波高時と低波高時と同時に効率的に運転できない
点が本発明で解決すべき課題である。
ては、季節・日時・天候等により変化する有義波高に対
し、前記のように最適な空気条件となる有義波高以外で
はタービン効率が低下し、発電電力の減少が著しくな
り、高波高時と低波高時と同時に効率的に運転できない
点が本発明で解決すべき課題である。
【００１９】本発明の目的は、広い範囲の波高に対し高
いタービン効率で発電を行うことのできる波力タービン
発電装置およびその運転方法を提供することにある。
いタービン効率で発電を行うことのできる波力タービン
発電装置およびその運転方法を提供することにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明に係る波力タービ
ン発電装置においては、波の上下運動により空気流を発
生する空気室と、空気流により回転するタービンと、タ
ービンに直結する発電機とを備えた波力発電タービン装
置において、波高に応じて複数の定格回転数が設定さ
れ、発電機はそれぞれの定格回転数に応じて極数を変更
可能な極数可変型誘導発電機で形成されている構成とす
る。
ン発電装置においては、波の上下運動により空気流を発
生する空気室と、空気流により回転するタービンと、タ
ービンに直結する発電機とを備えた波力発電タービン装
置において、波高に応じて複数の定格回転数が設定さ
れ、発電機はそれぞれの定格回転数に応じて極数を変更
可能な極数可変型誘導発電機で形成されている構成とす
る。
【００２１】本発明によれば、タービンに直結する極数
可変型誘導発電機を備えたため、波高の変化に応じて高
いタービン効率が得られるように複数の定格回転数が設
定され、各定格回転数に対応して極数可変型誘導発電機
の極数が変化されるので、高波高時・低波高時等広い範
囲波高において、発電効率が向上し発電電力が増加す
る。
可変型誘導発電機を備えたため、波高の変化に応じて高
いタービン効率が得られるように複数の定格回転数が設
定され、各定格回転数に対応して極数可変型誘導発電機
の極数が変化されるので、高波高時・低波高時等広い範
囲波高において、発電効率が向上し発電電力が増加す
る。
【００２２】
【発明の実施の形態】本発明の一実施形態を図１および
図２を参照しながら説明する。図１および図２に示すよ
うに、波の上下運動により空気流を発生する空気室１
と、空気流により回転するタービン２、３と、タービン
に直結する発電機とを備えた波力発電機装置であって、
波高に応じて複数の定格回転数が設定され、発電機は、
それぞれの定格回転数に応じて極数を変更可能な極数可
変型誘導発電機４で形成されている構成とする。
図２を参照しながら説明する。図１および図２に示すよ
うに、波の上下運動により空気流を発生する空気室１
と、空気流により回転するタービン２、３と、タービン
に直結する発電機とを備えた波力発電機装置であって、
波高に応じて複数の定格回転数が設定され、発電機は、
それぞれの定格回転数に応じて極数を変更可能な極数可
変型誘導発電機４で形成されている構成とする。
【００２３】そして波力タービン発電装置にあっては、
前記の波力タービン発電装置を用い、波高に応じて最適
のタービン効率を得るように誘導発電機の極数を可変に
する構成とする。
前記の波力タービン発電装置を用い、波高に応じて最適
のタービン効率を得るように誘導発電機の極数を可変に
する構成とする。
【００２４】本発明の実施形態においては、波力タービ
ン発電において６極および１２極に極数切換え可能とし
た極数可変型誘導発電機を装備し、高波高時（２ｍ以
上）において発電機極数を６極、低波高時（２ｍ以下）
において１２極に変更し、２種の定格回転数（高波高時
１、０００ｒｐｍ、低波高時５００ｒｐｍ）を設定する
ことにより、波高に応じてタービンの周速を変更しター
ビン効率の高い範囲においてタービンを作動させる。
ン発電において６極および１２極に極数切換え可能とし
た極数可変型誘導発電機を装備し、高波高時（２ｍ以
上）において発電機極数を６極、低波高時（２ｍ以下）
において１２極に変更し、２種の定格回転数（高波高時
１、０００ｒｐｍ、低波高時５００ｒｐｍ）を設定する
ことにより、波高に応じてタービンの周速を変更しター
ビン効率の高い範囲においてタービンを作動させる。
【００２５】図３は有義波高が変化した時の、実施形態
における空気室圧力の振幅を示す。これに対して、図５
は横軸に有義波高をとり、２種の回転数５００ｒｐｍお
よび１、０００ｒｐｍにおけるタービンの出力を示した
ものである。図５から分かるように、高波高時（３ｍ前
後）にはタービンは高回転数で運転するほうが低回転数
よりも出力が大きく、逆に、低波高時（１ｍ前後）には
タービンは低回転数で運転するほうが高回転数よりも出
力が大きい。
における空気室圧力の振幅を示す。これに対して、図５
は横軸に有義波高をとり、２種の回転数５００ｒｐｍお
よび１、０００ｒｐｍにおけるタービンの出力を示した
ものである。図５から分かるように、高波高時（３ｍ前
後）にはタービンは高回転数で運転するほうが低回転数
よりも出力が大きく、逆に、低波高時（１ｍ前後）には
タービンは低回転数で運転するほうが高回転数よりも出
力が大きい。
【００２６】図６は、タービン平均効率（時々刻々変化
する空気室圧力に対するタービン出力を時間積分し平均
したものと波の保有するエネルギーに対する比を百分率
で示したもの）の波高の変化に対する関係を示した。本
図から分かるように有義波高１ｍで最適値となる５００
ｒｐｍ、有義波高３ｍで最適値となる１、０００ｒｐｍ
に対し、有義波高２ｍにおいては何れもほぼ同一の効率
となっている。即ち、回転数を２倍としても、有義波高
２ｍにおいてはほぼ同一の効率となっており、最適効率
からの効率の低下はそれほど大きくない。以上より、本
実施形態においては有義波高２ｍ以下ではタービン定格
回転数を５００ｒｐｍ、有義波高２ｍ以上ではタービン
定格回転数を１、０００ｒｐｍの２種の回転数を設定す
ることとした。
する空気室圧力に対するタービン出力を時間積分し平均
したものと波の保有するエネルギーに対する比を百分率
で示したもの）の波高の変化に対する関係を示した。本
図から分かるように有義波高１ｍで最適値となる５００
ｒｐｍ、有義波高３ｍで最適値となる１、０００ｒｐｍ
に対し、有義波高２ｍにおいては何れもほぼ同一の効率
となっている。即ち、回転数を２倍としても、有義波高
２ｍにおいてはほぼ同一の効率となっており、最適効率
からの効率の低下はそれほど大きくない。以上より、本
実施形態においては有義波高２ｍ以下ではタービン定格
回転数を５００ｒｐｍ、有義波高２ｍ以上ではタービン
定格回転数を１、０００ｒｐｍの２種の回転数を設定す
ることとした。
【００２７】これにより、高波高時においても低波高時
においても、波高に関わらず、効率の高いタービン発電
を行うことができた。特に、波高１ｍ程度においては発
電出力は５〜１０倍に達した（図４、図５）。
においても、波高に関わらず、効率の高いタービン発電
を行うことができた。特に、波高１ｍ程度においては発
電出力は５〜１０倍に達した（図４、図５）。
【００２８】
【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、波高に応
じて最適のタービン効率を得るように、タービンに複数
の定格回転数を設定し、極数可変型誘導発電機の極数を
変更して定格回転数で運転するようにしたため、広い範
囲の波高において高い効率で発電することができる。
じて最適のタービン効率を得るように、タービンに複数
の定格回転数を設定し、極数可変型誘導発電機の極数を
変更して定格回転数で運転するようにしたため、広い範
囲の波高において高い効率で発電することができる。
【図１】本発明の一実施形態の構成を示し寄せ波の際の
動作を説明する図である。
動作を説明する図である。
【図２】図１の引き波の際の動作を説明する図である。
【図３】波高と空気室圧力との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図４】速度比とタービン効率との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図５】波高と発電機平均出力との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図６】波高とタービン平均効率との関係を示すグラフ
である。
である。
１ 空気室 ２ タービン ３ タービン ４ 極数可変型誘導発電機 ５ 発電機軸 ６ 逆止弁 ７ 逆止弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 遠藤 肇 東京都中央区築地５丁目６番４号 三井造 船株式会社内 (72)発明者 佐藤 茂巳 東京都中央区築地５丁目６番４号 三井造 船株式会社内 (72)発明者 小宮 俊夫 東京都中央区築地５丁目６番４号 三井造 船株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 波の上下運動により空気流を発生する空
気室と、該空気流により回転するタービンと、該タービ
ンに直結する発電機とを備えた波力タービン発電装置に
おいて、波高に応じて複数の定格回転数が設定され、前
記発電機は、それぞれの定格回転数に応じて極数を変更
可能な極数可変型誘導発電機で形成されていることを特
徴とする波力タービン発電装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の波力発電タービン装置を
用い、波高に応じて最適のタービン効率を得るように誘
導発電機の極数を可変にすることを特徴とする波力ター
ビン発電装置の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8335888A JPH10176649A (ja) | 1996-12-16 | 1996-12-16 | 極数可変型誘導発電機による波力タービン発電装置及びその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8335888A JPH10176649A (ja) | 1996-12-16 | 1996-12-16 | 極数可変型誘導発電機による波力タービン発電装置及びその運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10176649A true JPH10176649A (ja) | 1998-06-30 |
Family
ID=18293503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8335888A Withdrawn JPH10176649A (ja) | 1996-12-16 | 1996-12-16 | 極数可変型誘導発電機による波力タービン発電装置及びその運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10176649A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2330625A (en) * | 1997-04-07 | 1999-04-28 | John Hunter | Wave/river power generating system |
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