JPH10156829A - 熱可塑性樹脂で被覆され連続繊維で強化された鞘芯構造の強化熱可塑性樹脂構造物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 外観、剛性、耐破壊性、熱加工性及び熱溶着
性に優れると共に、難燃性及び抗菌性の少なくとも何れ
かを備えた成形体の開発。 【解決手段】 鞘芯構造の強化熱可塑性樹脂構造物の芯
部に連続繊維を導入し、その構成重合体よりも１０℃以
上低融点(低軟化点)の重合体を芯部の外壁に被装して鞘
部付き補強樹脂構造物を製造した。 【効果】 耐破壊性、加工性、溶着性;剛性、抗菌性及
び難燃性何れも良好。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は鞘芯構造の強化熱可
塑性樹脂構造物（「本発明の構造物」と略称することが
ある）であって、外観、耐破断性、熱加工性、熱溶着
性、難燃性及び抗菌性に優れる強化熱可塑性構造物に関
する。詳しくは、本発明は上記構造物であって、その芯
部中に連続繊維強化材が導入されているものに関する。

【０００２】

【従来の技術】連続繊維で強化した熱可塑性ポリマーか
らなる熱成形可能な連続構造物の例としては既に特公昭
６３−３７６９４号公報に開示された技術等が存在す
る。また、長繊維強化熱可塑性樹脂組成物の表面から繊
維強化材若しくは樹脂の脱落防止又は成形品に平滑性を
付与する為に、薄いコーティング層を付与した例として
は特開平５−１８５４２６号公報及び特公平３−１５５
２４号公報に開示された技術等がある。

【０００３】しかし、上記の特公昭６３−３７６９４号
公報に開示された技術によって得られた繊維強化構造物
の表面からは繊維強化材が剥がれ落ちるという問題点が
伴った。また、上記の特開平５−１８５４２６号公報及
び特公平３−１５５２４号公報に開示された技術によっ
て得られた薄層コーティング付き繊維強化構造物は耐破
断性、熱加工性、熱溶着性、難燃性及び抗菌性において
は依然として本発明で期待される水準には遠く及ばなか
った。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は外観熱
可塑性樹脂構造物であって、耐破断性、剛性、熱溶着
性、熱加工性、難燃性及び抗菌性に優れる熱可塑性構造
物を提供することにある。ここで耐破断性とは、熱可塑
性構造物が脆性破壊を示さないという性質であって、熱
可塑性構造物中に連続繊維強化材が良好に分散している
場合に期待できる。

【０００５】逆に、熱可塑性構造物中に連続繊維強化材
が分散不良を来たしている部分が相当にある場合には、
その部分が良好な分散状態の部分に比べて、極端に脆く
なる結果、構造物全体の耐破断性が低下する。本発明は
この耐破断性を高めることを主要目的とする。

【０００６】次に、加熱加工性とは熱加工時に加えられ
る熱によって熱可塑性構造物が変形する。本発明はこの
変形を防止すること即ち、形状保持性を向上させること
をも目的とする。最後に、熱溶着性とは熱可塑性構造物
同志を熱によって溶着させる容易さであって、本発明は
熱溶着性を増加させることをも目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は下記の各要件の
結合によって所期の目的を達成するものである。以下、
それぞれについて詳細に説明する。 (１)鞘芯構造の強化構造物が連続繊維強化材５〜７０重
量％を含有し、その芯部が熱可塑性樹脂(Ａ)８０〜２０
重量％及び連続繊維強化材２０〜８０重量％を含有し、
その鞘部が熱可塑性樹脂(Ｂ)で形成され、熱可塑性樹脂
(Ａ)の融点(TmA)と熱可塑性樹脂(Ｂ)の融点(TmB)との温
度差(△Tm＝TmA−TmB)が１０℃以上又は熱可塑性樹脂
(Ａ)の軟化点(SpA)と熱可塑性樹脂(Ｂ)の軟化点(SpB)と
の温度差(△Sp＝SpA−SpB)が１０℃以上である強化熱可
塑性樹脂構造物。 (２)熱可塑性樹脂(Ａ)の融点(TmA)と熱可塑性樹脂(Ｂ)
の融点(TmB)との温度差(△Tm＝TmA−TmB)が２０℃以上
又は熱可塑性樹脂(Ａ)の軟化点(SpA)と熱可塑性樹脂
(Ｂ)の軟化点(SpB)との温度差(△Sp＝SpA−SpB)が２０
℃以上である前記項１に記載の強化構造物。 (３)熱可塑性樹脂全体の９０〜７０重量％に対して難燃
剤１０〜３０重量％が含有された前記項１〜３の何れか
に記載の難燃化強化構造物。 (４)熱可塑性樹脂全体の９９〜９９.９重量％に対して
抗菌剤１〜０.１重量％が含有されている前記項１〜３
の何れかに記載の抗菌化強化構造物。 (５)鞘部が熱可塑性樹脂(Ｂ)３０〜９９.９９重量％及
び添加剤として難燃剤及び抗菌剤の少なくとも何れかを
７０〜０.０１重量％含有する前記項１〜４の何れかに
記載の難燃化又は抗菌性強化構造物。

【０００８】

【発明の実施の形態】

＜熱可塑性樹脂(Ａ)及び(Ｂ)＞本発明に用いられる熱可
塑性樹脂(Ａ)はポリ-α-オレフイン樹脂例えば、ポリプ
ロピレン(プロピレン結晶性単独重合体、プロピレン−
α-オレフイン結晶性共重合体及びそれらの２種以上の
組合せからなるプロピレン結晶性樹脂組成物を包含す
る)、ポリエチレン(高密度ポリエチレン及び低密度ポリ
エチレンの少なくとも１種以上のポリエチレン結晶性樹
脂組成物を包含)、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル
樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂及び
ポリスチレン樹脂等が例示でき、その中でも適度の耐熱
性、剛性及び経済性に優れるという点で結晶性ポリプロ
ピレン単独重合体又は結晶性プロピレン−エチレン共重
合体が好ましい。

【０００９】本発明に用いられる熱可塑性樹脂(Ｂ)はポ
リ-α-オレフイン樹脂、ポリプロピレン(プロピレン結
晶性単独重合体、プロピレン-α-オレフイン結晶性共重
合体及びそれらの２種以上の組合せからなるポリプロピ
レン結晶性樹脂組成物を包含)、ポリエチレン(高密度ポ
リエチレン及び低密度ポリエチレンの１種以上のポリエ
チレン結晶性樹脂組成物を包含)、ポリアミド樹脂、飽
和ポリエステル樹脂、ポリアセタール樹脂等が例示でき
る。

【００１０】それらの中でも、熱溶着性に優れるという
点でプロピレン−エチレン結晶性共重合体、プロピレン
−エチレン−1-ブテン結晶性共重合体、高密度ポリエチ
レン及び低密度ポリエチレンが好ましい。これらポリエ
チレンは何れも、エチレンの単独重合体及び他の1-オレ
フィンと又は重合性ビニルモノマーとの共重合体であ
る。

【００１１】ここで高密度ポリエチレンとは、真密度
０.９４１g／cc以上、好ましくは０.９５２g／cc以上の
エチレン重合体である。低密度ポリエチレンとは、真密
度０.９４０g／cc以下のエチレン重合体であるが、その
重合様式に応じて高圧重合及びラジカル触媒による低密
度ポリエチレンであって長鎖分岐(長鎖分枝)を多数含有
する透明軟質重合体並びに低圧重合(稍加圧重合)及び配
位化合物触媒による直鎖状低密度重合体(L-LDPE)であっ
て透明で引張強度及び引裂き強度等に優れた低密度ポリ
エチレンとに分けられる。

【００１２】＜連続繊維強化材＞本発明に用いられる連
続繊維とは、単繊維の集束体、通常はロービング状のも
のから開繊されて生じたものである。

【００１３】その材質から見れば、この連続繊維は無機
繊維及び有機繊維に大別される。 ＜連続無機繊維強化材＞無機繊維としては通常、ガラス
繊維、カーボン繊維(炭素繊維)、金属繊維及び石英繊維
等を例示できる。無機繊維の中でもガラス繊維が経済性
及び機械的特性に優れる点で好ましいが、価格よりも機
械的特性特に、「比強度」が重視される分野では炭素繊
維が他の比肩を許さない。

【００１４】＜連続有機繊維強化材＞他方、有機繊維と
しては通常、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維(ナイ
ロン)、ポリウレタン繊維等を例示でき、ポリエステル
繊維としてはＰＥＴ(ポリエチレンテレフタレート)繊維
及びＰＢＴ(ポリ-1,4-ブチレンンテレフタレート)等が
常用され、他方、ポリアミド繊維としては6-ポリアミド
繊維、7-ポリアミド繊維、11-ポリアミド繊維、12-ポリ
アミド繊維、6,6-ポリアミド繊維、6,7-ポリアミド繊
維、6,10-ポリアミド繊維及び6,12-ポリアミド繊維から
選ばれる１種以上並びに6-/6,6-共縮合ポリアミド繊維
等を挙げることができる。

【００１５】上記の繊維を構成するポリエステル又はポ
リアミドの中でもポリエステル及びポリアミドを構成す
る単位が芳香族化合物である場合例えば、全芳香族ポリ
エステル(アルキレングリコール単位に代えてヒドロキ
ノン単位等が含有される)、半芳香族ポリアミド例え
ば、ＭＸＤ６（m-キシリレンジアミンとアジピン酸との
共縮合重合体）は高い耐熱性及び機械的特性の点で極め
て優れている。更に、ジカルボン酸側も芳香族ジカルボ
ン酸に変えられた全芳香族ポリアミドは一層優れた耐熱
性及び機械的特性を発揮する。

【００１６】＜難燃剤及び抗菌剤＞本発明に用いられる
添加剤としては、難燃剤及び抗菌剤が挙げられる。難燃
剤としては、ポリ燐酸アンモニウム単独又はそれと窒素
含有有機化合物中でもトリアジン系化合物例えば、2-モ
ルホリノ-6-ピペラジノ-1,3,5-トリアジン又は2-ピペリ
ジノ-6-ピペラジノ-1,3,5-トリアジンとの複合剤、ポリ
燐酸アンモニウムと赤燐、水酸化マグネシウム、水酸化
アルミニウム及びハロゲン系化合物等が例示できる。そ
の中でも、好ましいものはポリ燐酸アンモニウム単独、
それと窒素含有有機化合物との複合剤又はポリ燐酸アン
モニウムと水酸化マグネシウム若しくは水酸化アルミニ
ウムとの組合せが好ましい。その理由は燃焼時に発生す
るガスの毒性が低い点に求められる。

【００１７】抗菌剤としては、無機系抗菌剤及び有機系
抗菌剤に大別されるが、無機系抗菌剤としては、銀、銅
又は亜鉛等を含有する無機化合物例えば、銀ゼオライ
ト、有機系抗菌剤としては、例えばイミダゾール系、チ
アゾール系、ハロアルキルチオ系、ピリジン系、トリア
ジン系及び四級アンモニウム塩系等が例示できる。これ
らの中でも好ましいものは銀ゼオライトであってその理
由は取り扱い容易である点に求められる。

【００１８】本発明の構造物に添加(含有)される上記の
添加剤の量は熱可塑性樹脂全体(Ａ＋Ｂ)９０〜７０重量
％に対して難燃剤１０〜３０重量％が含有される量に設
定されるか又は熱可塑性樹脂全体(Ａ＋Ｂ)９９〜９９.
９重量％に対して抗菌剤１〜０.１重量％が含有される
量に設定されれば、殆どの用途においては十分である。

【００１９】上記の添加剤の添加量を実行し易い形態で
ある鞘部に添加する態様に対して設定する場合には、難
燃性付与であれば鞘部の熱可塑性樹脂(Ｂ)４０〜８０重
量％、好ましくは４５〜７５重量％に対して難燃剤６０
〜２０重量％、好ましくは５５〜２５重量％を添加する
比率に設定すれば殆どの用途においては十分である。

【００２０】他方、抗菌性付与であれば鞘部の熱可塑性
樹脂(Ｂ)９９.９〜９５重量％、好ましくは９９.５〜９
８重量％に対して抗菌剤０.１〜５重量％、好ましくは
０.５〜２重量％含有する量に設定すれば殆どの場合に
は足りる。

【００２１】＜その他の添加剤＞本発明の構造物には、
上記の添加剤即ち抗菌剤及び難燃剤以外にも、各種の常
用添加剤を必要に応じて適宜配合することができる。そ
れらの常用添加剤としては例えば、酸化防止剤、帯電防
止剤、耐光安定剤、耐候安定剤、滑剤、加工安定剤、核
剤(造核剤)、潤滑剤等を挙げることができる。これらの
添加剤の配合量はそれぞれの添加剤に対して個別に設定
されている。とはいえ、特異な配合量を要する場合を除
けば、上記の抗菌剤及び難燃剤の配合量と同一範囲の配
合で、その効果を十分に発現する。

【００２２】＜強化熱可塑性樹脂構造物＞本発明の強化
熱可塑性樹脂構造物は鞘芯構造物であり、連続繊維強化
材５〜７０重量％を含有し、その芯部が熱可塑性樹脂
(Ａ)８０〜２０重量％及び連続繊維強化材２０〜８０重
量％を含有し、その鞘部が熱可塑性樹脂(Ｂ)で形成され
ることに加えて、熱可塑性樹脂(Ａ)の融点(TmA)と熱可
塑性樹脂(Ｂ)の融点(TmB)との温度差(△Tm＝TmA−TmB)
が１０℃以上、好ましくは２０℃以上又は熱可塑性樹脂
(Ａ)の軟化点(SpA)と熱可塑性樹脂(Ｂ)の軟化点(SpB)と
の温度差(△Sp＝SpA−SpB)が１０℃以上、好ましくは２
０℃以上の強化熱可塑性樹脂構造物である。

【００２３】即ち、本発明の構造物は上記のように鞘芯
構造物であって、強化材である連続繊維５〜７０重量
％、好ましくは１５〜６５重量％を含有し、その芯部が
熱可塑性樹脂(Ａ)８０〜２０重量％及び連続繊維２０〜
８０重量％、好ましくは熱可塑性樹脂(Ａ)５０〜３０重
量％及び連続繊維５０〜７０重量％で主として形成され
たものであり、その鞘部が熱可塑性樹脂(Ｂ)で形成さ
れ、その融点(TmB)が熱可塑性樹脂(Ａ)の融点(TmA)より
も温度差(△Tm)１０℃以上、好ましくは２０℃以上低い
か又は熱可塑性樹脂(Ｂ)の軟化点(SpB)が熱可塑性樹脂
(Ａ)の軟化点(SpA)よりも温度差(△Sp)１０℃以上、好
ましくは２０℃以上低い強化熱可塑性樹脂構造物であ
る。

【００２４】本発明の構造物は外観、耐破断性、熱溶着
性、加熱加工性及び剛性の何れにおいても優れているこ
とに加えて、添加剤の添加によって難燃性及び抗菌性の
少なくとも何れかにも優れることができる。

【００２５】＜強化構造物の製造態様＞本発明の構造物
は例えば、連続繊維で強化された芯部を作製した後に、
この芯部に鞘部を被覆することによって得ることができ
る。具体的には、溶融含浸引抜法又は流動浸漬法等によ
って予め強化芯部を作製し、その儘で又は一旦冷却後
に、押出機に装着されたクロスヘッドダイを用いて（強
化芯部をクロスヘッドダイ中に通じながらそれに交差す
る方向から溶融樹脂流を装入して）この強化芯部を被覆
する方法が挙げられる。

【００２６】＜強化構造物の断面形状＞強化構造物製造
の際の強化芯部の断面形状は特には限定されず、円形で
も三角形、四角形又は六角形等の多角形（正多角形に限
らず不等辺多角形も包含）でもよい。とはいえ、強化構
造材の断面形状を決定するものは一般には芯部の断面形
状であるから、型材例えば、面材(板材)及び板材(柱材)
等に対する熱溶着性を重視する用途では面接触が重要で
あることから、それを実現する為には成形体の外壁に平
面域を有する形状が好ましい。

【００２７】以下に、本発明を実施例及び必要に応じて
有用な比較例を参照して詳しく説明するが、本発明はこ
れらの実施例に限定されるものではない。

【００２８】

【発明の効果】本発明の鞘芯構造の連続繊維で強化され
た熱可塑性樹脂構造物は下記の種々の特性を備えてい
る： (１)外観に優れている。即ち、表面の色むら、凹凸若し
くは起伏、繊維強化材の突出又は脱落は殆ど見られな
い; (２)耐破断性に優れている。即ち、４００mm長の試料を
曲げてその両端を接触又は間隔１０mm未満まで接近させ
ることができる; (３)熱加工性に優れている。即ち、１００mm長の試料を
その融点又は軟化点よりも１０℃高温で５min処理後の
伸長を０〜１０mm未満に抑えることができる; (４)熱溶着性に優れている。即ち、試料表面の熱溶着に
よる接着強度が１００gf以上で５００gf以上にも到達し
得る; (５)剛性に優れている。即ち、１００mm長の試料を曲げ
た際に観測される破断強度がガラス濃度１５重量％の基
準品に対して同等以上(優)、格段に優れた(秀)を示す。 (６)抗菌性に優れている。即ち、一般細菌が燐酸緩衝菌
液中２５℃で２４h後の生菌数は０個まで低下した。 (７)難燃性に優れている。即ち、水平設置の１００mm長
試料の一端に炎を２０sec接触後にも樹脂のドリップ
（滴下）は見受けられない。

【００２９】

【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて、また有
用な比較例を参照しながら具体的に説明する。しかし、
本発明はそれらによっては全く限定されない。

【００３０】実施例及び比較例において得られた成形体
の性状測定、測定方法及び測定条件並びに測定結果の評
価は下記の様に行なった： (１)外観 成形品の外観を目視観察して、その結果を基準であるプ
ロピレン結晶性単独重合体の押出成形品の外観と比較し
た結果を次の様に格付けた: Ｅ:成形品の外側に色むら、凹凸又は起伏、繊維強化材
の突出又は剥がれ落ちの何れも観測されなかった(秀); Ｇ:成形品の外側に僅かな色むら、僅かな凹凸又は起伏
の何れかは観測されたが、繊維強化材の突出又は剥がれ
落ちは全く観測されなかった(優); Ｎ:成形品の外側に色むら、凹凸又は起伏、繊維強化材
の突出又は剥がれ落ちの２項目以上が観測された(稍劣
る)。 (２)耐剥離破断性 丸棒状の強化構造物(長さ４００mm×直径５mm)を曲げて
その両端を接近させて破断が生じた際の両端間の距離(m
m)を測定した。その評価基準を下記に示す： Ｅ:０mm・・・両端が接触した(秀); Ｇ:０mm未満(両端非接触)〜１０mm未満(優); Ｎ:１０mm以上〜５０mm未満(通常)。 (３)熱加工性 丸棒状の(強化)構造物(長さ１００mm×直径５mm)をその
構成熱可塑性樹脂(Ｂ)の結晶融点(Ｔm)又は軟化点(Ｓp)
よりも１０℃低い温度に設定されたオーブン中でこの構
造物の一端を水平に固定して５min処理した後の他端が
元の位置からずれた距離(mm)を測定して、その結果を下
記の通りに格付けた： Ｅ:０mm・・・ズレ無し（秀）; Ｇ:１０mm未満(優) Ｎ:１０mm以上〜５０mm未満(稍不良) Ｂ:５０mm以上(使用不能)。 (４)熱溶着性 丸棒状の(強化)構造物２本を十字交差に重ね合わせ、そ
の構成熱可塑性樹脂(Ａ)の結晶融点(Ｔm)又は軟化点(Ｓ
p)よりも１０℃低い温度に設定されたオーブン中で５mi
n加熱処理した後に、十字の交点からそれぞれ７０mmの
位置を引張って両者間を剥離させるか又は両者の何れか
を破断させた際の「剥離強度又は破断強度」を測定し
て、その結果を下記の通りに格付けた： Ｅ:５００gf以上(秀); Ｇ:１００gf以上で５００gf未満(優); Ｎ:１００gf未満(稍不良); Ｂ:溶着せず。 (５)剛性 丸棒状の強化構造物(長さ１００mm×直径５mm)を両支点
間距離６０mmから２００mm／minで近づける様に曲げた
際の破断強度を測定した。その結果を評価基準である強
化構造物(ガラス繊維濃度１５重量％)に対して格付けて
下記に示す： Ｅ:基準に対して２００％以上(秀); Ｇ:基準に対して１００％以上で２００％未満(優); Ｎ:基準に対して５０％以上で１００％未満(稍劣る); Ｂ:基準に対して５０％未満(劣る)。 (６)抗菌性 一般細菌を用いてシェイクフラスコ法で測定した。即
ち、三角フラスコ中で燐酸塩緩衝菌液７０mlを温熱滅菌
処理後に更に菌液５mlを加え、最後に試料である熱可塑
性樹脂構造物を三角フラスコ中に装入した。これを２５
℃において振盪し、２４h後の生菌数を測定した。 (７)丸棒状の強化構造物(長さ１００mm×直径５mm)を水
平に固定して、その一端に炎を２０sec接触後に遠ざ
け、試料を構成する熱可塑性樹脂が燃えて樹脂滴のドリ
ップが生ずる否かを観測した。

【００３１】

【実施例１】芯部として、溶融含浸法によってガラス繊
維ロービング［平均単繊維径１７μm;テックス番手１１
５０g／km;集束本数６本（日本電気硝子社製）］を熱可
塑性樹脂(Ａ)として温度３００℃に調整された下掲の無
水マレイン酸改質ポリプロピレンの溶融物で満たされて
いる開繊含浸槽に連続的に供給しながら連続的に開繊及
び含浸を行なって、表１に示された芯部を製造した。

【００３２】次に、上記で得られた芯部の表面に下掲の
鞘部である熱可塑性樹脂(Ｂ)を押出機に装着されたクロ
スヘッドダイを用いて温度２００℃で被覆し、芯鞘構造
の熱可塑性樹脂構造物を得た。操作は上記の芯部を略Ｔ
字型のクロスヘッドダイにおける横線流通路に通じなが
ら、熱可塑性樹脂(Ｂ)をクロスヘッドダイの縦線流通路
に流通させることによって、鞘芯構造の本発明の構造物
を得た。得られた構造物の各部(構造物全体、鞘部及び
芯部)の組成を表１に、構造物の性状を表２に示す。

【００３３】上記の芯部として用いられた無水マレイン
酸改質ポリプロ樹脂としては、プロピレン単独重合体
［結晶融点(Tm)１６４℃;ＭＦＲ(230℃;21.2N)３g／10m
in］１００重量部に対して、無水マレイン酸０.５重量
部、有機過酸化物として、1,3-ビス(t-ブチルパーオキ
シイソプロピル)ベンゼン０.１重量部及び酸化防止剤と
して、テトラキス［メチレン(3,5-ジ-t-ブチル-4-ヒド
ロキシヒドロシンナメイト)メタン］［商品名:イルガノ
ックス1010(日本チバガイギー社製)］０.１重量部を配
合した混合物を押出機に装入して溶融混練（温度２００
℃）を行なってペレット状の無水マレイン酸改質ポリプ
ロピレン樹脂を得た。

【００３４】また、鞘部作製には、熱可塑性樹脂(Ｂ)と
して高密度ポリエチレン樹脂［密度０.９６０g／cc;結
晶融点(Tm)１３４℃;ＭＩ(190℃;21.2N)５g／10min］を
用いて、上記のクロスヘッドダイに装入して芯部に被装
する手順で行なった。

【００３５】

【比較例１】鞘部作製に用いられた熱可塑性樹脂(Ｂ)と
してプロピレン単独重合体［結晶融点(Tm)１６４℃;Ｍ
ＦＲ(230℃;21.2N)１０g／10min］を用いた以外には実
施例１と同様にして芯鞘構造の熱可塑性樹脂構造物を得
た。この構造物の各部(構造物全体、鞘部及び芯部)の組
成を表１に、構造物の性状を表２に示す。

【００３６】

【実施例２】鞘部作製に用いられた熱可塑性樹脂(Ｂ)と
してプロピレン−エチレン結晶性共重合体［エチレン成
分含有量２.５重量％;結晶融点(Tm)１４８℃;ＭＦＲ(23
0℃;21.2N)１０g／10min］を用いた以外には実施例１と
同様にして芯鞘構造の熱可塑性樹脂構造物を得た。この
構造物の各部(構造物全体、鞘部及び芯部)の組成を表１
に、構造物の性状を表２に示す。

【００３７】

【実施例３】鞘部作製に用いられた熱可塑性樹脂(Ｂ)と
して低密度ポリエチレン樹脂［密度０.９１５g／cc;結
晶融点(Tm)１０５℃;ＭＩ(190℃;21.2N)１０g／10minの
を用いた以外には実施例１と同様にして芯鞘構造の熱可
塑性樹脂構造物を得た。この構造物の各部(構造物全
体、鞘部及び芯部)の組成を表１に、構造物の性状を表
２に示す。

【００３８】

【実施例４】鞘部作製に用いられた熱可塑性樹脂(Ｂ)と
して低密度ポリエチレン樹脂［密度０.９３０g／cc;結
晶融点(Tm)１１５℃;１０g／10min］を用いた以外には
実施例１と同様にして芯鞘構造の熱可塑性樹脂構造物を
得た。この構造物の各部(構造物全体、鞘部及び芯部)の
組成を表１に、構造物の性状を表２に示す。

【００３９】

【比較例２】溶融含浸法によってガラス繊維ロービング
［平均単繊維径１７μm;テックス番手１１５０g／km］
を温度３００℃に調整された前掲の無水マレイン酸改質
ポリプロピレンの溶融物で満たされている開繊含浸槽に
供給しながら連続的に開繊及び含浸して表１に示された
割合の芯部を製造した。得られた芯部の組成を表１に、
芯部の性状を表２に示す。

【００４０】

【比較例３】芯部として、溶融押出法によってプロピレ
ン単独重合体樹脂(Ａ)［結晶融点(Tm)１６４℃;ＭＦＲ
(230℃;21.2N)１０g／10min］の構造物を製造した。ま
た、鞘部として用いた熱可塑性樹脂(Ｂ)として高密度ポ
リエチレン樹脂［密度０.９６０g／cc;結晶融点(Tm)１
３４℃;ＭＩ(190℃;21.2N)５g／10min］を用いた。

【００４１】次に、鞘部として高密度ポリエチレン樹脂
(Ｂ)［密度０.９６０g／cc;結晶融点(Tm)１３４℃;ＭＩ
(190℃;21.2N)５g／10min］を押出機に装着されたクロ
スヘッドダイを用いて芯部に被装（温度２００℃）し、
芯鞘構造の熱可塑性樹脂構造物を得た。この構造物の各
部(構造物全体、鞘部及び芯部)の組成を表１に、構造物
の性状を表２に示す。

【００４２】

【実施例５】鞘部作製に用いられた熱可塑性樹脂(Ｂ)と
して、高密度ポリエチレン樹脂［密度０.９６０g／cc;
結晶融点(Tm)１３４℃;ＭＩ(190℃;21.2N)５g／10min］
に難燃剤としてポリリン酸アンモニウム［商品名：Exol
it422(ヘキスト社製)］３０重量％を添加して混練した
難燃性高密度ポリエチレン樹脂を用いた以外には実施例
１と同様にして芯鞘構造の難燃性熱可塑性樹脂構造物を
得た。この難燃性構造物の各部(構造物全体、鞘部及び
芯部)の組成を表１に、構造物の性状を表２に示す。

【００４３】

【実施例６】鞘部作製に用いられた熱可塑性樹脂(Ｂ)と
して、高密度ポリエチレン樹脂［密度０.９６０g／cc;
結晶融点(Tm)１３４℃;ＭＩ(190℃;21.2N)５g/10min］
５０重量％に難燃剤として水酸化マグネシウム５０重量
％を添加して混練した難燃性高密度ポリエチレン樹脂を
用いた以外には実施例１と同様にして芯鞘構造の難燃性
熱可塑性樹脂構造物を得た。この難燃性構造物の各部
(構造物全体、鞘部及び芯部)の組成を表１に、構造物の
性状を表２に示す。

【００４４】

【実施例７】鞘部作製に用いられた熱可塑性樹脂(Ｂ)と
して、高密度ポリエチレン［密度０.９６０g／cc;結晶
融点(Tm)１３４℃;ＭＩ(190℃;21.2N)５g/10min］９９
重量％にに銀ゼオライト１重量％を添加して混練した抗
菌性高密度ポリエチレン樹脂を用いた以外には実施例１
と同様にして芯鞘構造の抗菌性熱可塑性樹脂構造物を得
た。この抗菌性構造物の各部(構造物全体、鞘部及び芯
部)の組成を表１に、構造物の性状を表２に示す。

【００４５】

【表１】

【００４６】

【表２】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｂ３２Ｂ 7/00 Ｂ３２Ｂ 7/02 7/02 Ｃ０８Ｊ 5/04 Ｃ０８Ｊ 5/04 Ｃ０８Ｋ 5/34 Ｃ０８Ｋ 5/34 Ｂ２９Ｃ 67/14 Ｗ // Ｂ２９Ｋ 101:12

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鞘芯構造の強化構造物が連続繊維強化材
   ５〜７０重量％を含有し、その芯部が熱可塑性樹脂(Ａ)
   ８０〜２０重量％及び連続繊維強化材２０〜８０重量％
   を含有し、その鞘部が熱可塑性樹脂(Ｂ)で形成され、熱
   可塑性樹脂(Ａ)の融点(TmA)と熱可塑性樹脂(Ｂ)の融点
   (TmB)との温度差(△Tm＝TmA−TmB)が１０℃以上又は熱
   可塑性樹脂(Ａ)の軟化点(SpA)と熱可塑性樹脂(Ｂ)の軟
   化点(SpB)との温度差(△Sp＝SpA−SpB)が１０℃以上で
   ある強化熱可塑性樹脂構造物。
2. 【請求項２】 熱可塑性樹脂(Ａ)の融点(TmA)と熱可塑
   性樹脂(Ｂ)の融点(TmB)との温度差(△Tm＝TmA−TmB)が
   ２０℃以上又は熱可塑性樹脂(Ａ)の軟化点(SpA)と熱可
   塑性樹脂(Ｂ)の軟化点(SpB)との温度差(△Sp＝SpA−Sp
   B)が２０℃以上である請求項１に記載の強化構造物。
3. 【請求項３】 熱可塑性樹脂全体の９０〜７０重量％に
   対して難燃剤１０〜３０重量％が含有された請求項１〜
   ３の何れかに記載の難燃化された強化構造物。
4. 【請求項４】 熱可塑性樹脂全体の９５〜９９.９重量
   ％に対して抗菌剤５〜０.１重量％が含有されている請
   求項１〜３の何れかに記載の抗菌化された強化構造物。
5. 【請求項５】 鞘部が熱可塑性樹脂(Ｂ)４０〜８０重量
   ％に対して難燃剤６０〜２０重量％を含有している請求
   項１〜４の何れかに記載の難燃化された強化構造物。
6. 【請求項６】 鞘部が熱可塑性樹脂(Ｂ)９９.９〜９５
   重量％に対して抗菌剤０.１〜５重量％を含有する請求
   項１〜５の何れかに記載の抗菌化された強化構造物。