JPH10137974A - 耐溶接高温割れ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料 - Google Patents
耐溶接高温割れ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料Info
- Publication number
- JPH10137974A JPH10137974A JP29546496A JP29546496A JPH10137974A JP H10137974 A JPH10137974 A JP H10137974A JP 29546496 A JP29546496 A JP 29546496A JP 29546496 A JP29546496 A JP 29546496A JP H10137974 A JPH10137974 A JP H10137974A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- less
- cracking
- resistance
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｆｅ−Ｎｉ合金材を溶接する際に、溶接金属
に発生する凝固割れや再熱割れを防止することができる
溶接材料を提供する。 【解決手段】 この発明のＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料
は、ニッケル(Ni)：30〜45 wt.% 、カルシウム(Ca)：0.
0020〜0.0100 wt.% 、硫黄(S):0.007 wt.%以下、炭素
(C) ：0.04wt.%以下、シリコン(Si)：0.40wt.%以下、マ
ンガン(Mn)：1.2wt.% 以下、燐(P):0.010wt.% 以下、コ
バルト(Co)：0.10wt.%以下、モリブデン(Mo)：1.0wt.%
以下、タンタル(Ta)：0.02wt.%以下、酸素(O):0.0050w
t.%以下、窒素(N):0.0050wt.%以下、残り：鉄(Fe)およ
び不可避不純物からなっている。
に発生する凝固割れや再熱割れを防止することができる
溶接材料を提供する。 【解決手段】 この発明のＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料
は、ニッケル(Ni)：30〜45 wt.% 、カルシウム(Ca)：0.
0020〜0.0100 wt.% 、硫黄(S):0.007 wt.%以下、炭素
(C) ：0.04wt.%以下、シリコン(Si)：0.40wt.%以下、マ
ンガン(Mn)：1.2wt.% 以下、燐(P):0.010wt.% 以下、コ
バルト(Co)：0.10wt.%以下、モリブデン(Mo)：1.0wt.%
以下、タンタル(Ta)：0.02wt.%以下、酸素(O):0.0050w
t.%以下、窒素(N):0.0050wt.%以下、残り：鉄(Fe)およ
び不可避不純物からなっている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術】この発明は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金材
いわゆるインバー合金材の溶接において、耐溶接高温割
れ性に優れた溶接金属を得るための溶接材料に関するも
のである。
いわゆるインバー合金材の溶接において、耐溶接高温割
れ性に優れた溶接金属を得るための溶接材料に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】近年、液化天然ガス（以下、ＬＮＧとい
う）の需要が増大しており、ＬＮＧを輸送するための船
舶やＬＮＧの貯蔵容器は、大型化される傾向にある。Ｆ
ｅ−Ｎｉ系合金は、低温における優れた靱性、および、
極低温から常温までの広い温度範囲にわたる低い熱膨張
率を有しているので、ＬＮＧ輸送用船舶およびＬＮＧ貯
蔵用容器の構造材として使用されている。
う）の需要が増大しており、ＬＮＧを輸送するための船
舶やＬＮＧの貯蔵容器は、大型化される傾向にある。Ｆ
ｅ−Ｎｉ系合金は、低温における優れた靱性、および、
極低温から常温までの広い温度範囲にわたる低い熱膨張
率を有しているので、ＬＮＧ輸送用船舶およびＬＮＧ貯
蔵用容器の構造材として使用されている。
【０００３】Ｆｅ−Ｎｉ系合金材は、凝固の過程からＬ
ＮＧ温度である−１６２℃に至るまで一貫して安定した
オーステナイト組織であるために、不純物元素の偏析が
生じやすく、溶接時に凝固金属に凝固割れが生じやすい
問題を有している。更に、Ｆｅ−Ｎｉ系合金材は、上記
凝固割れのみでなく、多層溶接の場合、最初の溶接で形
成された凝固金属に次の溶接を行ったとき、溶接ビード
の熱サイクルによって引き起こされる割れ、いわゆる再
熱割れがしばしば発生する。
ＮＧ温度である−１６２℃に至るまで一貫して安定した
オーステナイト組織であるために、不純物元素の偏析が
生じやすく、溶接時に凝固金属に凝固割れが生じやすい
問題を有している。更に、Ｆｅ−Ｎｉ系合金材は、上記
凝固割れのみでなく、多層溶接の場合、最初の溶接で形
成された凝固金属に次の溶接を行ったとき、溶接ビード
の熱サイクルによって引き起こされる割れ、いわゆる再
熱割れがしばしば発生する。
【０００４】大型構造物を製造するためには、溶接施工
が不可欠であり、しかも、溶接設計上多層溶接が必要な
箇所や補修溶接を受ける箇所が生ずることは必至であ
る。従って、溶接によって製造される構造部材、特に、
ＬＮＧ輸送用船舶、ＬＮＧ貯蔵容器、ＬＮＧ輸送用ライ
ンパイプのように漏洩が許されない構造物の材料として
Ｆｅ−Ｎｉ系合金材を使用する場合には、凝固割ればか
りではなく、再熱割れをも含めた溶接高温割れが生じな
いようにすることが厳しく要求されている。
が不可欠であり、しかも、溶接設計上多層溶接が必要な
箇所や補修溶接を受ける箇所が生ずることは必至であ
る。従って、溶接によって製造される構造部材、特に、
ＬＮＧ輸送用船舶、ＬＮＧ貯蔵容器、ＬＮＧ輸送用ライ
ンパイプのように漏洩が許されない構造物の材料として
Ｆｅ−Ｎｉ系合金材を使用する場合には、凝固割ればか
りではなく、再熱割れをも含めた溶接高温割れが生じな
いようにすることが厳しく要求されている。
【０００５】このような背景から、Ｆｅ−Ｎｉ系合金材
について、溶接時の凝固割れおよび再熱割れの生じない
ような成分組成にするための研究が従来から行われてお
り、特開昭６０−１７７１６４号公報には、合金中のＳ
量を０．００２wt.%以下に低減することが有効である旨
が開示されている（以下、先行技術という）。
について、溶接時の凝固割れおよび再熱割れの生じない
ような成分組成にするための研究が従来から行われてお
り、特開昭６０−１７７１６４号公報には、合金中のＳ
量を０．００２wt.%以下に低減することが有効である旨
が開示されている（以下、先行技術という）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行技
術のように、Ｓ量を０．００２wt.%以下に低減すること
は、合金の製造コストの上昇を招くのみならず、割れの
発生が溶接金属内であること、および、溶接ワイヤを使
用した溶接によって得られる溶接金属の化学成分は、主
として溶接ワイヤの化学成分組成によって決定されるこ
とから、仮に、Ｆｅ−Ｎｉ系合金材中のＳ量を０．００
２wt.%以下に低く抑えたとしても、溶接ワイヤの化学成
分や溶接施工条件によっては割れの発生する場合があ
る。
術のように、Ｓ量を０．００２wt.%以下に低減すること
は、合金の製造コストの上昇を招くのみならず、割れの
発生が溶接金属内であること、および、溶接ワイヤを使
用した溶接によって得られる溶接金属の化学成分は、主
として溶接ワイヤの化学成分組成によって決定されるこ
とから、仮に、Ｆｅ−Ｎｉ系合金材中のＳ量を０．００
２wt.%以下に低く抑えたとしても、溶接ワイヤの化学成
分や溶接施工条件によっては割れの発生する場合があ
る。
【０００７】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、Ｆｅ−Ｎｉ合金を溶接する際に、溶接金属内
に発生する凝固割れや再熱割れを防止することができる
溶接材料を提供することにある。
を解決し、Ｆｅ−Ｎｉ合金を溶接する際に、溶接金属内
に発生する凝固割れや再熱割れを防止することができる
溶接材料を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、Ｆｅ−Ｎｉ合金材を溶接する際の溶接材料の
化学成分組成を制御することによって、的確に割れの発
生を防止すべく、割れの発生に及ぼす溶接材料の化学成
分組成について鋭意研究を重ねた。その結果、溶接材料
中に適量のカルシウム(Ca)を含有させれば、割れ防止に
極めて顕著な効果のあることがわかった。
観点から、Ｆｅ−Ｎｉ合金材を溶接する際の溶接材料の
化学成分組成を制御することによって、的確に割れの発
生を防止すべく、割れの発生に及ぼす溶接材料の化学成
分組成について鋭意研究を重ねた。その結果、溶接材料
中に適量のカルシウム(Ca)を含有させれば、割れ防止に
極めて顕著な効果のあることがわかった。
【０００９】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、この発明のＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料
は、ニッケル(Ni)： 30 〜 45 wt.%、カルシウム(Ca)：
0.0020 〜 0.0100 wt.%、硫黄(S) ： 0.007 wt.% 以
下、炭素(C) ： 0.04 wt.% 以下、シリコン(Si)： 0.4
0 wt.% 以下、マンガン(Mn)： 1.2 wt.% 以下、燐
(P)： 0.010 wt.% 以下、コバルト(Co)： 0.10 wt.%
以下、モリブデン(Mo)： 1.0wt.% 以下、タンタル(T
a)： 0.02 wt.% 以下、酸素(O) ： 0.0050wt.% 以下、
窒素(N) ： 0.0050wt.% 以下、残り：鉄(Fe)および不可
避不純物からなることに特徴を有するものである。
ものであって、この発明のＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料
は、ニッケル(Ni)： 30 〜 45 wt.%、カルシウム(Ca)：
0.0020 〜 0.0100 wt.%、硫黄(S) ： 0.007 wt.% 以
下、炭素(C) ： 0.04 wt.% 以下、シリコン(Si)： 0.4
0 wt.% 以下、マンガン(Mn)： 1.2 wt.% 以下、燐
(P)： 0.010 wt.% 以下、コバルト(Co)： 0.10 wt.%
以下、モリブデン(Mo)： 1.0wt.% 以下、タンタル(T
a)： 0.02 wt.% 以下、酸素(O) ： 0.0050wt.% 以下、
窒素(N) ： 0.0050wt.% 以下、残り：鉄(Fe)および不可
避不純物からなることに特徴を有するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、この発明のＦｅ−Ｎｉ系合
金用溶接材料の化学成分組成を、上述した範囲内に限定
した理由について、以下に述べる。 (1) ニッケル(Ni)：Ｎｉは、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張
率を支配する元素である。従って、Ｎｉを３０〜４５w
t.%含有させることにより、常温からＬＮＧの温度であ
る−１６２℃に至る温度範囲において、低い熱膨張係数
を確保することができる。Ｎｉ含有量が３０wt.%未満ま
たは４５wt.%を超えると、熱膨張係数が高くなり、溶接
施工時に高温割れが発生する。従って、Ｎｉ含有量は、
３０〜４５wt.%の範囲内に限定すべきである。 (2) カルシウム（Ca) ：Ｃａは、合金中のＳを硫化物と
して固定し、耐溶接高温割れ性を向上させる作用を有し
ている。溶接過程におけるスラグとしての損失分および
母材の希釈分を考慮すると、Ｃａは最低０．００２０w
t.%含有させることが必要であり、０．００２０wt.%未
満では、上述した作用に所望の効果を得ることができな
い。しかしながら、Ｃａ含有量が０．０１００wt.%を超
えると、合金自体の清浄性が失われ、かえって高温割れ
が発生しやすくなる。従って、Ｃａ含有量は、０．００
２０〜０．０１００wt.%の範囲内に限定すべきである。 (3) 硫黄(S) ：Ｓは、溶接高温割れ防止の観点から有害
な元素である。従って、溶接時の高温割れおよび再熱割
れを防止するためには、その含有量が少ないほどよい
が、上述した範囲の量のＣａを含有させることによっ
て、０．００７wt.%までは許容される。従って、Ｓ含有
量は、０．００７wt.%以下に限定すべきである。 (4) アルミニウム（Al) ：Al含有量が０．０２wt.%を超
えると、溶接高温割れ性が劣化する。従って、Al含有量
は、０．０２wt.%以下に限定すべきである。 (5) 炭素(C) ：Ｃ含有量が０．０４wt.%を超えると、耐
溶接高温割れ性および耐食性が劣化する。従って、Ｃ含
有量は、０．０４wt.%以下に限定すべきである。 (6) シリコン：（Si) ：Si含有量が０．４０wt.%を超え
ると、溶接高温割れを助長する。従って、Si含有量は、
０．４０wt.%以下に限定すべきである。 (7) マンガン（Mn）：Mn含有量が１．２wt.%を超える
と、熱膨張係数を高める問題が生ずる。従って、Mn含有
量は、１．２wt.%以下に限定すべきである。 (8) 燐（P)：Ｐは、オーステナイト単相組織の鋼におい
て、溶接高温割れを起こす有害元素であり、０．０１０
wt.%を超えると高温割れが発生する。従って、Ｐ含有量
は、０．０１０wt.%以下に限定すべきである。 (9) コバルト（Co）：Ｃｏ含有量が０．１０wt.%を超え
ると、応力腐食割れを促進する。従って、Ｃｏ含有量
は、０．１０wt.%以下に限定すべきである。 (10)モリブデン（Mo) ：Ｍｏは、耐溶接高温割れ性の改
善に有効な元素である。しかしながら、その含有量が
１．０wt.%を超えると、コスト高となる上、熱膨張係数
が大になる。従って、Ｍｏ含有量は、１．０wt.%以下に
限定すべきである。 (11)タンタル（Ta) ：Ｔａも、耐溶接高温割れ性を改善
させる有効な元素である。しかしながら、その含有量が
０．０２wt.%を超えると、コスト高となる上、熱膨張係
数が大になる。従って、Ｔａ含有量は、０．０２wt.%以
下に限定すべきである。 (12)酸素（0)：Ｏは、ＣａとＳの結合を容易にするの
で、なるべく少ない方が望ましいが、０．００５０wt.%
までは許容される。従って、Ｏ含有量は、０．００５０
wt.%以下に限定すべきである。 (13)窒素 (N)：Ｎが含有されていると高温割れを助長す
るので、なるべく少ない方が望ましいが、０．００５０
wt.%までは許容される。従って、Ｎ含有量は、０．００
５０wt.%以下に限定すべきである。
金用溶接材料の化学成分組成を、上述した範囲内に限定
した理由について、以下に述べる。 (1) ニッケル(Ni)：Ｎｉは、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張
率を支配する元素である。従って、Ｎｉを３０〜４５w
t.%含有させることにより、常温からＬＮＧの温度であ
る−１６２℃に至る温度範囲において、低い熱膨張係数
を確保することができる。Ｎｉ含有量が３０wt.%未満ま
たは４５wt.%を超えると、熱膨張係数が高くなり、溶接
施工時に高温割れが発生する。従って、Ｎｉ含有量は、
３０〜４５wt.%の範囲内に限定すべきである。 (2) カルシウム（Ca) ：Ｃａは、合金中のＳを硫化物と
して固定し、耐溶接高温割れ性を向上させる作用を有し
ている。溶接過程におけるスラグとしての損失分および
母材の希釈分を考慮すると、Ｃａは最低０．００２０w
t.%含有させることが必要であり、０．００２０wt.%未
満では、上述した作用に所望の効果を得ることができな
い。しかしながら、Ｃａ含有量が０．０１００wt.%を超
えると、合金自体の清浄性が失われ、かえって高温割れ
が発生しやすくなる。従って、Ｃａ含有量は、０．００
２０〜０．０１００wt.%の範囲内に限定すべきである。 (3) 硫黄(S) ：Ｓは、溶接高温割れ防止の観点から有害
な元素である。従って、溶接時の高温割れおよび再熱割
れを防止するためには、その含有量が少ないほどよい
が、上述した範囲の量のＣａを含有させることによっ
て、０．００７wt.%までは許容される。従って、Ｓ含有
量は、０．００７wt.%以下に限定すべきである。 (4) アルミニウム（Al) ：Al含有量が０．０２wt.%を超
えると、溶接高温割れ性が劣化する。従って、Al含有量
は、０．０２wt.%以下に限定すべきである。 (5) 炭素(C) ：Ｃ含有量が０．０４wt.%を超えると、耐
溶接高温割れ性および耐食性が劣化する。従って、Ｃ含
有量は、０．０４wt.%以下に限定すべきである。 (6) シリコン：（Si) ：Si含有量が０．４０wt.%を超え
ると、溶接高温割れを助長する。従って、Si含有量は、
０．４０wt.%以下に限定すべきである。 (7) マンガン（Mn）：Mn含有量が１．２wt.%を超える
と、熱膨張係数を高める問題が生ずる。従って、Mn含有
量は、１．２wt.%以下に限定すべきである。 (8) 燐（P)：Ｐは、オーステナイト単相組織の鋼におい
て、溶接高温割れを起こす有害元素であり、０．０１０
wt.%を超えると高温割れが発生する。従って、Ｐ含有量
は、０．０１０wt.%以下に限定すべきである。 (9) コバルト（Co）：Ｃｏ含有量が０．１０wt.%を超え
ると、応力腐食割れを促進する。従って、Ｃｏ含有量
は、０．１０wt.%以下に限定すべきである。 (10)モリブデン（Mo) ：Ｍｏは、耐溶接高温割れ性の改
善に有効な元素である。しかしながら、その含有量が
１．０wt.%を超えると、コスト高となる上、熱膨張係数
が大になる。従って、Ｍｏ含有量は、１．０wt.%以下に
限定すべきである。 (11)タンタル（Ta) ：Ｔａも、耐溶接高温割れ性を改善
させる有効な元素である。しかしながら、その含有量が
０．０２wt.%を超えると、コスト高となる上、熱膨張係
数が大になる。従って、Ｔａ含有量は、０．０２wt.%以
下に限定すべきである。 (12)酸素（0)：Ｏは、ＣａとＳの結合を容易にするの
で、なるべく少ない方が望ましいが、０．００５０wt.%
までは許容される。従って、Ｏ含有量は、０．００５０
wt.%以下に限定すべきである。 (13)窒素 (N)：Ｎが含有されていると高温割れを助長す
るので、なるべく少ない方が望ましいが、０．００５０
wt.%までは許容される。従って、Ｎ含有量は、０．００
５０wt.%以下に限定すべきである。
【００１１】この発明のＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料
は、ＴＩＧ溶接用ワイヤや溶加材として使用される。
は、ＴＩＧ溶接用ワイヤや溶加材として使用される。
【００１２】
【実施例】次に、この発明を、実施例により比較例と対
比しながら説明する。表１に示す本発明の範囲内の化学
成分組成を有する、直径1.2 mmの溶接用フィラーワイヤ
の供試体（以下、本発明供試体という）、および、本発
明の範囲外の化学成分組成を有する、同じく直径1.2 mm
の溶接用フィラーワイヤの供試体（以下、比較用供試体
という）を調製した。
比しながら説明する。表１に示す本発明の範囲内の化学
成分組成を有する、直径1.2 mmの溶接用フィラーワイヤ
の供試体（以下、本発明供試体という）、および、本発
明の範囲外の化学成分組成を有する、同じく直径1.2 mm
の溶接用フィラーワイヤの供試体（以下、比較用供試体
という）を調製した。
【００１３】
【表１】
【００１４】上述した本発明供試体および比較用供試体
を使用し、表２に示す化学成分組成のＦｅ−Ｎｉ系合金
鋼板を溶接し、溶接金属の耐溶接高温割れ性を調べた。
を使用し、表２に示す化学成分組成のＦｅ−Ｎｉ系合金
鋼板を溶接し、溶接金属の耐溶接高温割れ性を調べた。
【００１５】
【表２】
【００１６】耐溶接高温割れ性は、トランスバレストレ
イン試験法によって評価した。即ち、表面研削した厚さ
１０mmの上記Ｆｅ−Ｎｉ系合金鋼板に対し、ＴＩＧ溶接
法により下記に示す条件で第１パスの溶接を行った。
イン試験法によって評価した。即ち、表面研削した厚さ
１０mmの上記Ｆｅ−Ｎｉ系合金鋼板に対し、ＴＩＧ溶接
法により下記に示す条件で第１パスの溶接を行った。
【００１７】溶接電流 ：１５０Ａ アーク電圧： １０Ｖ 溶接速度 ：１００mm／min 次いで、上記鋼板から、図１に示すように、厚さ１０m
m、幅５０mm、長さ３００mmの試験片１を採取し、第１
パスの溶接によって形成された第１ビード２と直交する
方向に、同じワイヤで且つ上記と同一条件でＴＩＧ溶接
法により第２パスの溶接を施し、長さ１００mmの第２ビ
ード３を形成し、予め設定しておいた第１ビード２の幅
中央部で最大歪みのかかる位置に電極が到達したとき
に、急速曲げ加工を施して、バレストレインを付与し
た。なお、付与歪み量は２％で一定とした。
m、幅５０mm、長さ３００mmの試験片１を採取し、第１
パスの溶接によって形成された第１ビード２と直交する
方向に、同じワイヤで且つ上記と同一条件でＴＩＧ溶接
法により第２パスの溶接を施し、長さ１００mmの第２ビ
ード３を形成し、予め設定しておいた第１ビード２の幅
中央部で最大歪みのかかる位置に電極が到達したとき
に、急速曲げ加工を施して、バレストレインを付与し
た。なお、付与歪み量は２％で一定とした。
【００１８】溶接凝固割れの評価は、第２ビード３内に
割れが発生したか否かによって判定し、溶接再熱割れ
は、第２ビード３によって熱サイクルを受ける第１ビー
ド２内に割れが発生したか否かによって判定した。
割れが発生したか否かによって判定し、溶接再熱割れ
は、第２ビード３によって熱サイクルを受ける第１ビー
ド２内に割れが発生したか否かによって判定した。
【００１９】図２に、耐溶接高温割れ性に及ぼすＣａ量
の影響を、Ｓ量との関係において示した。図２におい
て、○印は、凝固割れおよび再熱割れの両方が共に発生
しなかった場合であり、×印は、凝固割れまたは再熱割
れが発生した場合である。
の影響を、Ｓ量との関係において示した。図２におい
て、○印は、凝固割れおよび再熱割れの両方が共に発生
しなかった場合であり、×印は、凝固割れまたは再熱割
れが発生した場合である。
【００２０】比較用供試体Ａは、Ｃａを含有せず、Ｓ量
を０．００１wt.%まで低減させた場合であって、比較用
供試体Ａを使用した場合には、凝固割れおよび再熱割れ
は共に発生しなかったが、上記量までＳを低減させるた
めに溶接材料の製造コストが上昇した。
を０．００１wt.%まで低減させた場合であって、比較用
供試体Ａを使用した場合には、凝固割れおよび再熱割れ
は共に発生しなかったが、上記量までＳを低減させるた
めに溶接材料の製造コストが上昇した。
【００２１】比較用供試体Ｂ，Ｃ，Ｄは、Ｃａを含有せ
ず、Ｓ量を本発明の範囲内とした場合であり、比較用供
試体Ｅ〜Ｊは、本発明の範囲内の量のＣａを含有してい
るが、Ｓ量が本発明の範囲を外れて多い場合であり、比
較用供試体Ｋ，Ｌは、Ｓ量を本発明の範囲内としたが、
Ｃａ量が本発明の範囲を外れて多い場合であり、そし
て、比較用供試体Ｍは、Ｓ量およびＣａ量が共に本発明
の範囲を外れて多い場合である。
ず、Ｓ量を本発明の範囲内とした場合であり、比較用供
試体Ｅ〜Ｊは、本発明の範囲内の量のＣａを含有してい
るが、Ｓ量が本発明の範囲を外れて多い場合であり、比
較用供試体Ｋ，Ｌは、Ｓ量を本発明の範囲内としたが、
Ｃａ量が本発明の範囲を外れて多い場合であり、そし
て、比較用供試体Ｍは、Ｓ量およびＣａ量が共に本発明
の範囲を外れて多い場合である。
【００２２】上記比較用供試体Ｂ〜ＪおよびＬ，Ｍを使
用した場合は、凝固割れおよび再熱割れの両方またはそ
の何れか一方が発生した。比較用供試体Ｋを使用した場
合は、凝固割れおよび再熱割れが共に発生しなかった
が、Ｃａ量が本発明の範囲を外れて多かったために、鋼
の清浄性が劣化した。
用した場合は、凝固割れおよび再熱割れの両方またはそ
の何れか一方が発生した。比較用供試体Ｋを使用した場
合は、凝固割れおよび再熱割れが共に発生しなかった
が、Ｃａ量が本発明の範囲を外れて多かったために、鋼
の清浄性が劣化した。
【００２３】これに対し、本発明供試体No. １〜８を使
用した場合は、何れも、凝固割れおよび再熱割れが共に
発生しなかった。
用した場合は、何れも、凝固割れおよび再熱割れが共に
発生しなかった。
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
Ｆｅ−Ｎｉ合金材を溶接する際に、溶接金属内に発生す
る凝固割れや再熱割れを的確に防止することができ、Ｌ
ＮＧ輸送用船舶、ＬＮＧ貯蔵容器その他の溶接構造部材
の溶接に優れた効果が発揮される。
Ｆｅ−Ｎｉ合金材を溶接する際に、溶接金属内に発生す
る凝固割れや再熱割れを的確に防止することができ、Ｌ
ＮＧ輸送用船舶、ＬＮＧ貯蔵容器その他の溶接構造部材
の溶接に優れた効果が発揮される。
【図１】耐溶接高温割れ性の評価のためのトランスバレ
ストレイン試験における試験片の概略斜視図である。
ストレイン試験における試験片の概略斜視図である。
【図２】耐溶接高温割れ性に及ぼすＣａ量の影響をＳ量
との関係において示したグラフである。
との関係において示したグラフである。
１ 試験片 ２ 第１ビード ３ 第２ビード
Claims (1)
- 【請求項１】ニッケル(Ni) ： 30 〜 45 wt.%、 カルシウム(Ca) ： 0.0020 〜 0.0100 wt.%、 硫黄(S) ： 0.007 wt.% 以下、 炭素(C) ： 0.04 wt.% 以下、 シリコン(Si) ： 0.40 wt.% 以下、 マンガン(Mn) ： 1.2 wt.% 以下、 燐(P) ： 0.010 wt.% 以下、 コバルト(Co) ： 0.10 wt.% 以下、 モリブデン(Mo) ： 1.0 wt.% 以下、 タンタル(Ta) ： 0.02 wt.% 以下、 酸素(O) ： 0.0050wt.% 以下、 窒素(N) ： 0.0050wt.% 以下、 残り ：鉄(Fe)および不可避不純物 からなることを特徴とする、耐溶接高温割れ性に優れた
Ｆｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29546496A JPH10137974A (ja) | 1996-11-07 | 1996-11-07 | 耐溶接高温割れ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29546496A JPH10137974A (ja) | 1996-11-07 | 1996-11-07 | 耐溶接高温割れ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10137974A true JPH10137974A (ja) | 1998-05-26 |
Family
ID=17820937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29546496A Pending JPH10137974A (ja) | 1996-11-07 | 1996-11-07 | 耐溶接高温割れ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10137974A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102744530A (zh) * | 2008-01-25 | 2012-10-24 | 住友金属工业株式会社 | 焊接材料以及焊接接头结构体 |
-
1996
- 1996-11-07 JP JP29546496A patent/JPH10137974A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102744530A (zh) * | 2008-01-25 | 2012-10-24 | 住友金属工业株式会社 | 焊接材料以及焊接接头结构体 |
| CN102744530B (zh) * | 2008-01-25 | 2014-12-10 | 新日铁住金株式会社 | 焊接材料以及焊接接头结构体 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5977998B2 (ja) | Ｎｉ基合金溶接金属、帯状電極及び溶接方法 | |
| JP2001107196A (ja) | 耐溶接割れ性と耐硫酸腐食性に優れたオーステナイト鋼溶接継手およびその溶接材料 | |
| US20160271736A1 (en) | Welded joint of extremely low-temperature steel, and welding materials for preparing same | |
| US10688602B2 (en) | Submerged arc welding process | |
| JP4566899B2 (ja) | 高強度ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CA2995056C (en) | Method for welding austenitic stainless steel sheets | |
| EP0867256A1 (en) | Welding material for stainless steels | |
| KR102639546B1 (ko) | 가스 메탈 아크 용접용 솔리드 와이어 및 가스 메탈 아크 용접 방법 | |
| EP1256411A2 (en) | Welded joints in high strength, heat resistant steels, and welding method for the same | |
| EP1134053A1 (en) | Welded structure made of low thermal expansion coefficient alloy and weld material | |
| JP7276597B2 (ja) | サブマージアーク溶接用ワイヤおよびそれを用いた溶接継手部の製造方法 | |
| JP3329261B2 (ja) | 高温高強度鋼用溶接材料および溶接継手 | |
| JP7485895B2 (ja) | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
| EP2592167B1 (en) | Welding material for cryogenic steels | |
| JPH10137974A (ja) | 耐溶接高温割れ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金用溶接材料 | |
| JPH03204196A (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼溶接用ワイヤ | |
| JP3475885B2 (ja) | 低熱膨張合金用溶接材料、溶接管の製造方法、及び溶接管の円周溶接方法 | |
| JP2000212701A (ja) | 耐溶接高温割れ性および熱間加工性に優れたインバ―合金 | |
| KR20180020144A (ko) | 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금으로 접합시키는 방법 | |
| JP2004181527A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管ｍｉｇ溶接用ワイヤおよびマルテンサイト系ステンレス鋼管の溶接方法 | |
| JP3279199B2 (ja) | 溶接性に優れたＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金 | |
| KR20190087846A (ko) | 극저온 Ni 합금강용 Ni기 플럭스 코어드 와이어 | |
| JP3365269B2 (ja) | 耐溶接高温割れ性に優れたインバー合金 | |
| US20240033862A1 (en) | Ferrite-based stainless steel welding wire | |
| JPH1161341A (ja) | 溶接性に優れたＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金 |