JPH10104515A - Keplerian variable power finder - Google Patents
Keplerian variable power finderInfo
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- JPH10104515A JPH10104515A JP8275444A JP27544496A JPH10104515A JP H10104515 A JPH10104515 A JP H10104515A JP 8275444 A JP8275444 A JP 8275444A JP 27544496 A JP27544496 A JP 27544496A JP H10104515 A JPH10104515 A JP H10104515A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、スチルカメラやビ
デオカメラやTVカメラ等に用いるファインダー光学系
に関し、特にケプラー式変倍ファインダーに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a finder optical system used for a still camera, a video camera, a TV camera or the like, and more particularly to a Keplerian type variable magnification finder.
【0002】[0002]
【従来の技術】正屈折力の対物レンズと正屈折力の接眼
レンズによって構成されたケプラー式ファインダーは、
対物レンズの焦点近傍に視野枠やレチクルを配置するこ
とによって、視野と、視野の区切りと、各種の表示が明
瞭に観察できるため、特に高級なレンズシャッターカメ
ラのファインダーとして採用されている。また、このケ
プラー式ファインダーは、その入射瞳がファインダーの
内部もしくはファインダーの物体側にあるため、ファイ
ンダーの倍率を連続的に変化させるいわゆるズームファ
インダーとして構成したり、ファインダーの広角化を図
ったりした場合でも、対物レンズ径が巨大化しないとい
う利点もあり、特にズームファインダーとして構成した
ものが広く用いられている。特に、対物レンズの構成と
して、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ
群、正の屈折力を有する第2レンズ群、負の屈折力を有
する第3レンズ群を有するケプラー式光学系を用いたフ
ァインダーには、特開平3−233420や特開平6−
242377等が知られている。2. Description of the Related Art A Kepler-type finder constituted by an objective lens having a positive refractive power and an eyepiece having a positive refractive power is provided by:
By arranging a field frame or a reticle near the focal point of the objective lens, the field of view, the division of the field of view, and various displays can be clearly observed. In addition, this Kepler type finder has an entrance pupil inside the finder or on the object side of the finder, so if it is configured as a so-called zoom finder that continuously changes the magnification of the finder, or if the finder is widened However, there is also an advantage that the diameter of the objective lens does not increase, and in particular, a zoom finder is widely used. In particular, as the configuration of the objective lens, in order from the object side, a Kepler-type optic having a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-233420 and Japanese Patent Application Laid-Open
242377 are known.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】近年、レンズシャッタ
ーカメラは小型化の傾向にあり、それに併せて、ファイ
ンダー光学系も小型化が必要とされてきた。しかしなが
ら、光学系は小さくとも、ファインダーを覗いて得られ
る像は、大きい方が見やすいという要望もある。また、
レンズシャッターカメラのズーム比は大きくなる傾向に
あり、それに併せて、ファインダーのズーム比も大きく
なってきた。そこで、像は大きく、かつズーム比が大き
く、かつ小型のファインダーが、要求されている。とこ
ろが、特開平3−233420等の提案は、最低倍率端
において、ファインダー倍率は、たかだか0.4倍程度
と小さい。また、各群が1枚で構成され、小型でありな
がら諸収差が良好に補正されているものの、それらのズ
ーム比は、たかだか2倍程度であって、充分大きなズー
ム比を有しているとは言い難い。また、2倍以上のズー
ム比をもつ特開平6−242377においては、最低倍
率端においてファインダー倍率が0.3倍程度と低く、
しかも、各群が1枚で構成されているものはなく、特に
前記第2レンズ群が、複数枚のレンズで構成されてお
り、コストアップは避けられなかった。本発明は、上記
問題点に鑑みてなされたものであって、最低倍率端にお
けるファインダー倍率が0.5倍以上と大きく、2倍以
上のズーム比を有し、かつ、簡素な構成でありながら、
諸収差の良好に補正されたローコストのケプラー式変倍
ファインダーを提供することを課題としている。In recent years, there has been a tendency for lens shutter cameras to be miniaturized, and accordingly, the finder optical system has also been required to be miniaturized. However, even if the optical system is small, there is a demand that an image obtained by looking through the viewfinder is easy to see when the image is large. Also,
The zoom ratio of lens shutter cameras tends to increase, and accordingly, the zoom ratio of the viewfinder has also increased. Therefore, there is a demand for a small finder having a large image, a large zoom ratio, and a small size. However, in the proposals of JP-A-3-233420 and the like, the finder magnification is as small as about 0.4 at the lowest magnification end. In addition, although each group is composed of one sheet and various aberrations are satisfactorily corrected in spite of being small in size, their zoom ratio is at most about 2 times and has a sufficiently large zoom ratio. Is hard to say. In JP-A-6-242377 having a zoom ratio of 2 times or more, the finder magnification is as low as about 0.3 times at the lowest magnification end.
In addition, none of the groups is composed of one lens. In particular, the second lens group is composed of a plurality of lenses, so that an increase in cost was unavoidable. The present invention has been made in view of the above problems, and has a large finder magnification at the lowest magnification end of 0.5 times or more, a zoom ratio of 2 times or more, and a simple configuration. ,
It is an object of the present invention to provide a low-cost Kepler-type variable magnification finder in which various aberrations are well corrected.
【0004】[0004]
【課題を解決するための手段】それゆえ、本発明は、物
体側から順に、負レンズL1を含む第1レンズ群と、正
レンズL2を含む第2レンズ群と、負レンズL3を含む第
3レンズ群と、正レンズL4を含む第4レンズとを有
し、全体で正の屈折力を有する対物レンズ系と、全体で
正の屈折力を有し、前記対物レンズ系による像を観察す
るための接眼レンズ系とを有するケプラー式変倍ファイ
ンダーにおいて、対物レンズ系の少なくとも前記第2レ
ンズ群を光軸方向に移動することにより、ファインダー
倍率を変化させ、前記接眼レンズ系を、正レンズL5と
負レンズL6とによって構成することによって、上記課
題を解決したものである。Means for Solving the Problems] Therefore, the present invention includes, in order from the object side, a first lens group including a negative lens L 1, a second lens group including a positive lens L 2, a negative lens L 3 An objective lens system having a positive refractive power as a whole, including a third lens group including a positive lens L 4 and a fourth lens including a positive lens L 4 , and an image formed by the objective lens system as a whole having a positive refractive power. In a Kepler-type variable magnification finder having an eyepiece lens system for observing, by moving at least the second lens group of the objective lens system in the optical axis direction, the finder magnification is changed, and the eyepiece lens system is by configuring the positive lens L 5 and the negative lens L 6, it is obtained by solving the above problems.
【0005】ファインダー倍率を大きくするには、次の
2つの手法が考えられる。第1の手法は、対物レンズ系
による像を大きくするものである。つまり、対物レンズ
系による像が大きければ、ルーペ倍率が同じでも、目で
見る像は大きく見える。ここで、ルーペ倍率とは接眼レ
ンズ系のみによる拡大率のことで、一般に以下の式で定
義されている。 ルーペ倍率=250/fe 上式中、250とは明視距離250(mm)のことで、
feは、接眼レンズ系全体の焦点距離である。第2の手
法は、ルーペ倍率を大きくするものである。つまり、対
物レンズ系による像が同じ大きさならば、ルーペ倍率が
大きければ、目で見る像は大きく見える。本発明では、
第1の手法と第2の手法とを共に採用することによっ
て、小型化、特に全長が短いことを達成しつつ、ローコ
ストでファインダー倍率を大きくしている。In order to increase the finder magnification, the following two methods can be considered. The first technique is to enlarge the image by the objective lens system. In other words, if the image by the objective lens system is large, the image seen by the eye looks large even if the loupe magnification is the same. Here, the loupe magnification refers to an enlargement ratio by only the eyepiece lens system, and is generally defined by the following equation. Loupe magnification = 250 / fe In the above equation, 250 is the clear visual distance 250 (mm),
f e is the focal length of the entire eyepiece system. The second technique is to increase the loupe magnification. In other words, if the images obtained by the objective lens system have the same size, the image seen by the eye looks large if the loupe magnification is large. In the present invention,
By employing both the first technique and the second technique, it is possible to increase the finder magnification at low cost while achieving downsizing, in particular, shortening the overall length.
【0006】すなわち第1の手法については、対物レン
ズ系の第3レンズ群に負レンズL3を配置することによ
り、主変倍群である第2レンズ群の移動量を小さくしな
がら、対物レンズ系の焦点距離を拡大している。第2レ
ンズ群の移動量が小さくなるから、全長を短くすること
ができる。また第2の手法については、接眼レンズ系の
焦点距離feを小さくしており、こうしてファインダー
系全体の倍率増加を図っている。Namely the first method, by arranging the negative lens L 3 in the third lens unit of the objective lens system, while reducing the amount of movement of the second lens group is a primary variable power group, the objective lens The focal length of the system has been increased. Since the amount of movement of the second lens group is small, the overall length can be shortened. In the second method, the focal length fe of the eyepiece system is reduced, and thus the magnification of the entire finder system is increased.
【0007】しかしながら、単に接眼レンズ系の焦点距
離を小さくすると、対物レンズ系による像面と接眼レン
ズ系までの間隔が小さくなるため、対物レンズ系による
像を反射するための反射手段を配置する空間が確保出来
なくなる。そこで、反射手段を配置する空間を確保する
ために、以下の手段を用いている。すなわち、接眼レン
ズ系の主点位置をより物体側に配置すれば、主点位置が
接眼レンズ系の内部、又は近傍にあるレンズよりも、対
物レンズ系による像から接眼レンズ系までの空間をより
大きく取ることが出来る。よって、主点位置をより物体
側に配置するために、接眼レンズ系を、物体側から順
に、正レンズL4と負レンズL5とによって構成すること
で、反射手段を配置する空間を確保している。本発明に
おいては、接眼レンズ系の負レンズL6は物体側に凸面
を向けたメニスカスレンズで構成され、且つ、 f123W:対物レンズ系の第1レンズ群から第3レンズ群
までの低倍率端での合成焦点距離 fe:接眼レンズ系の焦点距離 f3:対物レンズ系の第3レンズ群の焦点距離 f5:接眼レンズ系の正レンズL5の焦点距離 f12W:対物レンズ系の第1レンズ群と第2レンズ群と
の低倍率端での合成焦点距離 f12T:対物レンズ系の第1レンズ群と第2レンズ群と
の高倍率端での合成焦点距離 としたとき、 0.55<f123W/fe<1 (1) −6<f3×f5/(f12W×f12T)<−3 (2) なる条件式を満たすことが好ましい。However, if the focal length of the eyepiece lens system is simply reduced, the distance between the image plane of the objective lens system and the eyepiece lens system is reduced. Can not be secured. Therefore, the following means is used to secure a space for disposing the reflection means. In other words, if the principal point position of the eyepiece lens system is arranged closer to the object side, the principal point position will increase the space from the image by the objective lens system to the eyepiece lens system more than the lens inside or near the eyepiece lens system. You can take large. Therefore, in order to place a principal point more to the object side, the eyepiece system, in order from the object side, by constituting the positive lens L 4 and the negative lens L 5, and a space to place the reflecting means ing. In the present invention, the negative lens L 6 of the eyepiece system is constituted by a meniscus lens having a convex surface facing the object side, and f 123W : a low magnification end from the first lens unit to the third lens unit of the objective lens system. composite focal length at f e: the focal point of the eyepiece system distance f 3: the focal length of the third lens group of the objective lens system f 5: focal length of the positive lens L 5 of the eyepiece lens system f 12W: the objective lens system the The combined focal length of the first lens group and the second lens group at the low magnification end, f 12T : the combined focal length of the first lens group and the second lens group of the objective lens system at the high magnification end. 55 <f 123W / f e < 1 (1) -6 <f 3 × f 5 / (f 12W × f 12T) <- preferably satisfies 3 (2) the condition.
【0008】すなわち、主点位置を物体側に寄せつつ、
接眼レンズ系の最終レンズ面から目までの距離、つまり
アイレリーフを十分に確保するためには、負レンズL5
の形状が、物体側に凸面を向けたメニスカス形状である
ことが望ましい。つまり、同じ屈折力を有する正レンズ
と負レンズの構成であっても、形状によって、合成主点
位置が変化する。負レンズL5の形状が物体側に凸面を
向けたメニスカス形状の場合、主点位置がアイポイント
側に存在するので、主点位置が負レンズの中心や物体側
にある負レンズに比べて、アイレリーフを確保しやす
い。That is, while moving the principal point to the object side,
To ensure a sufficient distance from the final lens surface of the eyepiece lens system to the eye, that is, the eye relief, the negative lens L 5
Is desirably a meniscus shape with the convex surface facing the object side. That is, even if the positive lens and the negative lens have the same refractive power, the combined principal point position changes depending on the shape. For meniscus shape of the negative lens L 5 is a convex surface facing the object side, the principal point is present on the eye point side, as compared to the negative lens in the main point position is in the center and the object side of the negative lens, Easy eye relief.
【0009】更に、適切なルーペ倍率を得るためには、
条件式(1)の範囲であることが望ましい。条件式
(1)の下限を越えて、接眼レンズ系の焦点距離か大き
くなると、前述のようなルーペ倍率を大きくする効果が
薄れてしまう。逆に条件式(1)の上限を越えると、接
眼レンズ系の焦点距離が小さくなるために、コマの補正
が困難となる。Further, in order to obtain an appropriate loupe magnification,
It is desirable to be within the range of conditional expression (1). If the focal length of the eyepiece system is increased beyond the lower limit of the conditional expression (1), the effect of increasing the loupe magnification as described above is diminished. On the other hand, when the value exceeds the upper limit of the conditional expression (1), the focal length of the eyepiece system becomes small, so that it becomes difficult to correct the coma.
【0010】また、より効果的にファインダー倍率を大
きくするためには、条件式(2)の範囲内で有ることが
望ましい。対物レンズ系の第3レンズ群と第4レンズ群
は合成して、第1レンズ群と第2レンズ群によって形成
されるズーム対物部の焦点距離を変化させるいわゆるリ
アコンバーターとしての機能を持っている。したがっ
て、条件式(2)の下限を越えて、第3レンズ群の焦点
距離f3が大きくなると、リアコンバーターとしての役
割が小さくなり、好ましくない。逆に条件式(2)の上
限を越えて、接眼レンズ系の正レンズL5の焦点距離f5
が小さくなりすぎると、必要とされる光束を反射するた
めの反射手段を挿入する空間を確保するため負レンズL
6の屈折力を強くせざるを得ず、コマ収差の補正が困難
となるため好ましくない。In order to more effectively increase the finder magnification, it is desirable that the ratio is within the range of conditional expression (2). The third lens group and the fourth lens group of the objective lens system are combined to have a function as a so-called rear converter that changes the focal length of the zoom objective unit formed by the first lens group and the second lens group. . Therefore, beyond the lower limit of condition (2), the focal length f 3 of the third lens group becomes large, the smaller the role as rear converter, which is not preferable. Conversely, exceeding the upper limit of the conditional expression (2), the focal length f 5 of the positive lens L 5 of the eyepiece lens system is exceeded.
Is too small, a negative lens L is required to secure a space for inserting a reflection unit for reflecting a required light beam.
The refractive power of No. 6 must be increased, and it is difficult to correct coma aberration, which is not preferable.
【0011】ズーム比2倍以上のファインダーの場合、
主変倍群である第2レンズ群に複数枚のレンズを使用し
て、良好な収差を得ることが一般的である。しかし、複
数枚構成は、構造が複雑になり、大型化するため、好ま
しくない。また、ズーム比が2倍未満であれば、1面の
みに非球面を使用した単レンズによって第2レンズ群を
構成した場合でも、良好な球面収差とコマ収差を得られ
る。In the case of a finder having a zoom ratio of 2 or more,
It is common to obtain a good aberration by using a plurality of lenses for the second lens group which is the main zooming group. However, a multiple-sheet configuration is not preferable because the structure becomes complicated and the size becomes large. If the zoom ratio is less than 2, excellent spherical aberration and coma can be obtained even when the second lens group is constituted by a single lens using an aspherical surface only on one surface.
【0012】そこで、2倍以上の大きなズーム比を有す
る負正負のケプラー式ファインダーにおいて、1面のみ
に非球面を使用した単レンズによって第2レンズ群を構
成したところ、以下のような結果が得られた。すなわ
ち、第2レンズ群を複数枚のレンズ構成にした場合と球
面収差を同等にした場合、物体側レンズ面のみに非球面
を使用したファインダーでは、コマ収差が外コマとな
り、アイポイント側レンズ面のみに非球面を使用したフ
ァインダーでは、コマ収差が内コマとなる傾向にあり、
いずれも良好な収差が得られなかった。Therefore, in a negative / positive / negative Keplerian finder having a zoom ratio of 2 times or more, when the second lens group is constituted by a single lens having an aspherical surface only on one surface, the following results are obtained. Was done. That is, when spherical aberration is made equal to the case where the second lens group is composed of a plurality of lenses, in a finder using an aspheric surface only for the object side lens surface, coma aberration becomes an outer coma and the eye point side lens surface In viewfinders using only aspherical surfaces, coma tends to be inner coma,
No favorable aberration was obtained in any case.
【0013】そこで、主変倍群である第2レンズ群を両
面非球面の単レンズで構成し、検討を重ねた結果、物体
側レンズ面とアイポイント側レンズ面とを共に、光軸か
ら遠ざかるにつれてその曲率が弱まるような非球面で構
成し、かつ、両者の非球面量の総和をほぼ一定に保ちな
がら、両者の非球面量の配分を適切な比率にすることに
よって、互いの面で発生するコマ収差が相殺され、球面
収差とコマ収差を良好に補正しうることを見いだしたの
である。よって、第2レンズ群を単レンズで構成し、大
きなズーム比を得るためには、第2レンズ群中の正レン
ズL2の両面を非球面で構成することが好ましい。Therefore, the second lens group, which is the main zooming group, is constituted by a single lens having aspherical surfaces on both sides. As a result of repeated studies, both the object side lens surface and the eye point side lens surface are moved away from the optical axis. As the curvature of the aspheric surface decreases, the sum of the two aspheric surfaces is kept almost constant, and the distribution of the two aspheric surfaces is adjusted to an appropriate ratio. It has been found that coma aberrations canceling out, and spherical aberration and coma aberration can be satisfactorily corrected. Therefore, the second lens group is constituted by a single lens, in order to obtain a large zoom ratio, it is preferable that the both surfaces of the positive lens L 2 in the second lens group an aspherical surface.
【0014】また、第2レンズ群中の正レンズL2の非
球面形状によって、コマ収差の補正が大きく左右される
ので、良好なコマ収差を得るには、この正レンズL2の
両非球面レンズ面の形状が、 0.2<|S2/S1|<0.4 (3) なる条件式を満たすことが好ましい。ここで、 S1 :正レンズL2の物体側の非球面レンズ面におい
て、光軸よりy=|0.25×r3|の高さにおける以
下の式(a)によって定義される光軸方向の変位量 S2 :正レンズL2のアイポイント側の非球面レンズ面
において、光軸よりy=|0.25×r3|の高さにお
ける以下の式(a)によって定義される光軸方向の変位
量 r3 :正レンズL2の物体側の非球面レンズ面の近軸曲
率半径 である。The correction of coma depends greatly on the aspherical shape of the positive lens L 2 in the second lens unit. To obtain good coma, both aspherical surfaces of the positive lens L 2 are required. It is preferable that the shape of the lens surface satisfies the following conditional expression: 0.2 <| S 2 / S 1 | <0.4 (3) Here, S 1: In the aspheric lens surface of the positive lens L 2 on the object side, the optical axis y = | optical axis direction defined by the following equation at a height (a) | 0.25 × r 3 S 2 : Optical axis defined by the following equation (a) at a height of y = | 0.25 × r 3 | from the optical axis on the aspheric lens surface on the eye point side of the positive lens L 2. Displacement in the direction r 3 : Paraxial radius of curvature of the aspherical lens surface on the object side of the positive lens L 2 .
【0015】その際、非球面レンズ面の形状は、光軸に
垂直方向の高さをy、高さyにおける非球面の光軸方向
の変位量をS(y)、基準の曲率半径をR、円錐係数を
κ、n次の非球面係数をCnとして、 で表され、近軸曲率半径rは、 r=1/(2C2−1/R) ‥‥(b) と定義される。At this time, the shape of the aspherical lens surface is such that the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the amount of displacement of the aspherical surface in the optical axis direction at the height y is S (y), and the reference radius of curvature is R. , The cone coefficient is κ, and the nth order aspherical coefficient is C n , And the paraxial radius of curvature r is defined as r = 1 / (2C 2 -1 / R) ‥‥ (b).
【0016】条件式(3)の上限を越えると、アイポイ
ント側レンズ面の非球面量が大きすぎるため、コマが内
コマになり、フレアの発生を招く。逆に、条件式(3)
の下限を越えると、物体側レンズ面の非球面量が増大す
るので、結果として外コマになり、やはり、良好なコマ
収差を得ることができない。If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the amount of aspherical surface of the lens surface on the eye point side is too large, and the frame becomes an inner frame, which causes flare. Conversely, conditional expression (3)
If the lower limit is exceeded, the aspherical amount of the object-side lens surface increases, resulting in an outer coma, which also makes it impossible to obtain good coma.
【0017】上記のような、第2レンズ群を主変倍群と
して移動する少なくとも3群構成の対物レンズ系の場
合、焦点距離を変化させるためのズーミング方式には、
次の2種類が考えられる。第1は、対物レンズ系の第3
レンズ群を変倍に際して固定し、第1レンズ群と第2レ
ンズ群とを光軸方向に移動することによって変倍を行う
方式である。第2は、対物レンズ系の第1レンズ群を変
倍に際して固定し、第2レンズ群と第3レンズ群とを光
軸方向に移動することによって変倍を行う方式である。
第1、2レンズ群を移動する方式では、瞳位置の変動及
び非点収差の変動を抑えることができる。また第2、3
レンズ群を移動する方式では、第1、2レンズ群を移動
する方式と同等の効果が得られ、しかも第1レンズ群が
固定可能であるため、第2レンズ群の物点が固定される
という利点を持つ。In the case of the objective lens system having at least three lens units that move the second lens unit as the main zooming unit as described above, the zooming method for changing the focal length includes:
The following two types are conceivable. The first is the third objective lens system.
In this method, the lens unit is fixed during zooming, and zooming is performed by moving the first lens unit and the second lens unit in the optical axis direction. The second method is a method in which the first lens group of the objective lens system is fixed during zooming, and zooming is performed by moving the second lens group and the third lens group in the optical axis direction.
In the method in which the first and second lens groups are moved, it is possible to suppress the fluctuation of the pupil position and the fluctuation of the astigmatism. Second and third
In the method of moving the lens groups, the same effect as the method of moving the first and second lens groups can be obtained, and since the first lens group can be fixed, the object point of the second lens group is fixed. With benefits.
【0018】本発明においてはまた、 β34W:第3レンズ群と第4レンズ群との低倍率端での
合成倍率 r1:第1レンズ群の負レンズL1の物体側レンズ面の曲
率半径 r2:第1レンズ群の負レンズL1のアイポイント側レン
ズ面の近軸曲率半径 としたとき、 1<β34W<1.4 (4) −0.4<(r1+r2)/(r1−r2)<0.2 (5) なる条件式を満たすことが好ましい。In the present invention, β 34W is a composite magnification of the third lens unit and the fourth lens unit at the low magnification end, and r 1 is a radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens L 1 of the first lens unit. r 2 : when the paraxial radius of curvature of the lens surface on the eye point side of the negative lens L 1 of the first lens unit is 1 <β 34W <1.4 (4) −0.4 <(r 1 + r 2 ) / (R 1 −r 2 ) <0.2 (5) It is preferable to satisfy the following conditional expression.
【0019】すなわち、対物レンズ系全休の小型化を達
成するためには、第3レンズ群と第4レンズ群との合成
の倍率が、1倍以上であることが望ましい。しかしなが
らこの倍率を大きくすることにも限度があることはいう
までもない。倍率を大きくすれば、第1レンズ群及び第
2レンズ群の焦点距離も短くしなければならない。しか
し必要な射出瞳径も確保しなければならないため、第1
レンズ群と第2レンズ群との合成の口径比が大きくな
る。そのため諸収差とりわけ球面収差の補正が困難にな
る。それゆえ、上記倍率は条件式(4)の範囲以内に抑
えることが望ましく、球面収差補正のためには、条件式
(5)の範囲内であることが望ましい。That is, in order to achieve a reduction in the size of the entire objective lens system, it is desirable that the magnification of the combination of the third lens unit and the fourth lens unit is 1 or more. However, it goes without saying that there is a limit to increasing the magnification. If the magnification is increased, the focal lengths of the first lens group and the second lens group must also be shortened. However, since the required exit pupil diameter must be secured,
The combined aperture ratio between the lens group and the second lens group increases. Therefore, it becomes difficult to correct various aberrations, especially spherical aberration. Therefore, it is desirable that the magnification be within the range of conditional expression (4), and it is desirable that the magnification be within the range of conditional expression (5) for spherical aberration correction.
【0020】条件式(4)の下限を越えると、第3レン
ズ群の効果が薄れるため、上記のようなリアコンバータ
としての効果が活かされなくなる。逆に条件式(4)の
上限を越えると、第1、2レンズ群で発生する諸収差を
拡大するために補正が困難になり、各レンズ群を単純な
レンズ構成で構成することが困難になるため、かえって
対物レンズ系の大型化を招いてしまう。If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the effect of the third lens unit will be weakened, and the effect of the rear converter as described above will not be utilized. Conversely, if the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it will be difficult to correct the aberrations in the first and second lens units in order to enlarge them, and it will be difficult to configure each lens unit with a simple lens configuration. Therefore, the size of the objective lens system is rather increased.
【0021】条件式(5)は、球面収差だけでなく、歪
曲収差にも関するものである。条件式(5)の上限を越
えると、第1レンズ群の負レンズL1の物体側のレンズ
面の曲率半径が大きくなり、ランド光束に対して大きな
偏角を持つので球面収差の補正が困難となる。逆に条件
式(5)の下限を越えると、物体側レンズ面の曲率半径
が小さいため、軸外光束に対して偏角が大きくなるた
め、歪曲収差の補正がしがたい。Conditional expression (5) relates to not only spherical aberration but also distortion. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the radius of curvature of the object-side lens surface of the negative lens L1 of the first lens unit becomes large, and has a large deflection angle with respect to the land light beam, so that it is difficult to correct spherical aberration. Becomes Conversely, if the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the radius of curvature of the object-side lens surface is small, and the deflection angle with respect to the off-axis light beam becomes large, making it difficult to correct distortion.
【0022】このような本発明の構成のもとにおいて、
実際にファインダーとして構成するためには、当然にフ
ァインダー像を正立化しなければならない。正立化の方
法としては、リレーレンズを用いるものと反射手段を用
いるものが知られている。このうちリレーレンズを用い
る方法は、ファインダー全体の小型化と収差補正の両立
が困難であって、一般に光学系の構成枚数の増加が避け
られない。従ってファインダーの小型化を目指す本発明
の場合、反射手段を用いたものが望ましい。Under such a configuration of the present invention,
In order to actually constitute a finder, the finder image must be naturally erected. As a method of erecting, a method using a relay lens and a method using a reflection unit are known. Among them, the method using a relay lens makes it difficult to achieve both miniaturization of the entire viewfinder and correction of aberrations, and generally an increase in the number of constituent optical systems is unavoidable. Therefore, in the case of the present invention aiming at miniaturization of the finder, it is desirable to use a reflecting means.
【0023】すなわち本発明においては、対物レンズ系
の第3レンズ群と第4レンズ群との空気間隔に、反射手
段を有することが好ましい。これは、第3レンズ群と第
4レンズ群に前記のようなリアコンバーターとしての効
果をもたせるためには、両レンズ群を広い空気間隔を隔
てて配置することが望ましいため、反射手段が無理なく
配置できることと、対物レンズ系において反射すること
によって、全長を短くすることができるからである。That is, in the present invention, it is preferable that a reflecting means is provided in the air gap between the third lens unit and the fourth lens unit of the objective lens system. This is because, in order for the third lens group and the fourth lens group to have the effect as a rear converter as described above, it is desirable to arrange both lens groups with a wide air gap therebetween. This is because the overall length can be shortened by the arrangement and the reflection at the objective lens system.
【0024】また本発明においては、対物レンズ系によ
る像と接眼レンズ系との間に、別の反射手段を有するこ
とが好ましい。すなわち対物レンズ系による像よりもア
イポイント側に、3つの反射面を配置する。対物レンズ
系による像から接眼レンズ系の正レンズL5まで3回の
反射面ですむということは、像から正レンズL5までの
光路長が短いということになり、接眼レンズ系の焦点距
離feを更に小さくできるため、ルーペ倍率が大きくな
り好ましい。よって、コストが比較的低く、明るくしか
も倍率の高い小型のファインダーを得ることができる。
更に、接眼レンズ系において、対称なコマ収差を得るた
めには、接眼レンズ系の正レンズL5に非球面が1面存
在することが望ましい。In the present invention, it is preferable that another reflecting means is provided between the image formed by the objective lens system and the eyepiece system. That is, three reflecting surfaces are arranged on the eye point side of the image formed by the objective lens system. That requires only three reflecting surfaces from the image to the positive lens L 5 of the eyepiece system according to the objective lens system is made to the fact that the optical path length from the image to the positive lens L 5 is short, the focal length f of the eyepiece system Since e can be further reduced, the loupe magnification is increased, which is preferable. Therefore, it is possible to obtain a small finder that is relatively inexpensive, bright, and has a high magnification.
Furthermore, the eyepiece system, in order to obtain a symmetrical coma aberration, it is desirable that the aspherical surface is present one face to the positive lens L 5 of the eyepiece system.
【0025】[0025]
【発明の実施の形態】以下に、本発明による実施の形態
について説明する。図1、図5、図9、図13は、それ
ぞれ本発明の第1〜第4実施例の最低倍率状態、中間倍
率状態、及び最高倍率状態のレンズ構成を示す展開図で
ある。各実施例のケプラー式変倍ファインダーとも、対
物レンズ系は全体として正の屈折力を有し、物体側より
順に第1〜第4レンズ群からなる。第1レンズ群は負レ
ンズL1で構成され、第2レンズ群は両面非球面の正レ
ンズL2で構成され、第3レンズ群は負レンズL3で構成
され、第4レンズ群は正レンズL4で構成されている。
第3レンズ群の負レンズL3と第4レンズ群の正レンズ
L4の空気間隔には、第1の反射面としてミラーM1が配
置されている。対物レンズ系の像面付近には、視野枠の
表示等に使用するガラス板Aが配置されている。Embodiments of the present invention will be described below. FIGS. 1, 5, 9, and 13 are developed views showing the lens configuration of the first to fourth embodiments of the present invention in the minimum magnification state, the intermediate magnification state, and the maximum magnification state, respectively. In each of the Keplerian variable magnification finder of each embodiment, the objective lens system has a positive refractive power as a whole, and includes first to fourth lens groups in order from the object side. The first lens group is a negative lens L 1, second lens group is a positive lens L 2 of the bi-aspherical, the third lens group is composed of the negative lens L 3, the fourth lens group is a positive lens It is composed of L 4.
A negative lens L 3 of the third lens group in the air gap of the positive lens L 4 in the fourth lens group, the mirror M 1 is placed as the first reflection surface. In the vicinity of the image plane of the objective lens system, a glass plate A used for displaying a field frame or the like is arranged.
【0026】対物レンズ系による像よりもアイポイント
EP側には、第2、第3及び第4の反射面が配置されて
おり、このうち第2の反射面はミラーM2によって構成
されており、第3と第4の反射面H3とH4はプリズムP
によって構成されている。このプリズムPのアイポイン
トEP側には、物体側レンズ面が非球面である正レンズ
L5と、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズL6
がその順に配置されている。各正レンズL2、L4、L5
はアクリル樹脂で構成され、各負レンズL1、L3、L6
はポリカーボネイト樹脂で構成されている。また第1実
施例と第2実施例のプリズムPはポリオレフィン樹脂に
よって構成され、第3実施例と第4実施例のプリズムP
はMAS樹脂によって構成されている。また第1実施例
と第4実施例のファインダーでは、第1レンズ群を固定
し、第2レンズ群と第3レンズ群を光軸方向に移動する
ことによって変倍を行っており、第2実施例と第3実施
例のファインダーでは、第3レンズ群を固定し、第1レ
ンズ群と第2レンズ群を光軸方向に移動することによっ
て変倍を行っている。[0026] eyepoint EP side than the image by the objective lens system, second, third and has a fourth reflection surface is disposed in, of which the second reflecting surface is composed by a mirror M 2 , The third and fourth reflecting surfaces H 3 and H 4 are prism P
It is constituted by. The eye point EP side of the prism P, a positive lens L 5 which object-side lens surface is aspherical, the negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side L 6
Are arranged in that order. Each positive lens L 2 , L 4 , L 5
Is made of acrylic resin, and each negative lens L 1 , L 3 , L 6
Is made of polycarbonate resin. The prisms P of the first and second embodiments are made of polyolefin resin, and the prisms P of the third and fourth embodiments are made of polyolefin resin.
Is made of MAS resin. In the viewfinders of the first embodiment and the fourth embodiment, the magnification is changed by fixing the first lens group and moving the second lens group and the third lens group in the optical axis direction. In the viewfinders of the example and the third embodiment, zooming is performed by fixing the third lens group and moving the first lens group and the second lens group in the optical axis direction.
【0027】以下の表1〜表4に、それぞれ第1〜第4
実施例の諸元を示す。各表の[全体諸元]中、mは倍
率、Xは視度、2ωは画角、EPはアイレリーフ(最終
レンズ面からアイポイントEPまでの距離)、2H′は
瞳径を表す。また[レンズ諸元]中、第1カラムNoは
物体側からの各レンズ面の番号、第2カラムrは各レン
ズ面の曲率半径、第3カラムdは各レンズ面の間隔、第
4カラムνは各レンズのアッベ数、第5カラムnは各レ
ンズのd線(λ=587.6nm)に対する屈折率、第
6カラムは各レンズの番号を表している。なお第1カラ
ム中*印は非球面を表し、非球面レンズ面のrは頂点曲
率半径を示す。[非球面データ]中、表示していない非
球面係数Cnはすべて0である。また以下の表5に、各
実施例について、前記各条件式(1)〜(5)に関連す
る諸値を示す。Tables 1 to 4 show the first to fourth data, respectively.
The specifications of the embodiment will be described. In [Overall Specifications] of each table, m is a magnification, X is a diopter, 2ω is an angle of view, EP is an eye relief (distance from the last lens surface to the eye point EP), and 2H ′ is a pupil diameter. In [Lens Specifications], the first column No is the number of each lens surface from the object side, the second column r is the radius of curvature of each lens surface, the third column d is the distance between each lens surface, and the fourth column ν Is the Abbe number of each lens, the fifth column n is the refractive index of each lens with respect to d-line (λ = 587.6 nm), and the sixth column is the number of each lens. In the first column, an asterisk (*) represents an aspherical surface, and r of the aspherical lens surface represents a vertex radius of curvature. During [Aspherical Data], aspherical coefficients C n not indicated are all zero. Table 5 below shows various values related to the conditional expressions (1) to (5) for each example.
【0028】[0028]
【表1】 [全体諸元] m=0.504〜1.259 X=-1.00D 2ω=55°〜20.2° EP=12.0 2H′=4.0 [レンズ諸元] r d ν n 1 -13.9013 1.0000 30.24 1.585180 L1 2* 13.4056 (D1) 3* 8.7832 2.8000 57.57 1.491080 L2 4* -8.4943 (D2) 5 -25.5385 1.0000 30.24 1.585180 L3 6 25.2715 (D3) 7* 12.5173 3.0000 57.57 1.491080 L4 8 -35.8950 6.9780 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A 10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 50.97 1.525000 P 12 ∞ 0.1000 13* 22.0718 4.0000 57.57 1.491080 L5 14 -18.9403 0.5000 15 8.2403 2.9000 30.24 1.585180 L6 16 6.8958 12.0000 17 アイポイント [非球面データ] No=2 κ=-0.6022 C2=0 C4=1.17980×10-4 C6=-7.23700×10-5 C8=8.59290×10-6 C10=-3.50840×10-7 No=3 κ=-2.1621 C2=0 C4=4.49670×10-5 C6=-2.71840×10-6 C8=-7.75240×10-7 C10=-6.19640×10-8 C12=-0.23853×10-8 C14=0.38816×10-9 C16=-0.41806×10-11 No=4 κ=0.6167 C2=0 C4=6.46980×10-6 C6=3.61470×10-5 C8=-4.47530×10-6 C10=1.03840×10-7 No=7 κ=-2.5000 C2=0 No=13 κ=-5.8607 C2=0 C4=8.81390×10-6 C6=-4.32120×10-7 C8=1.77950×10-9 C10=1.15690×10-11 [可変間隔] 倍率 0.504 0.796 1.259 D1 11.15878 6.18140 2.3452 D2 1.27227 3.89338 10.0798 D3 14.30072 16.65700 14.30673[Table 1] [Overall specifications] m = 0.504 to 1.259 X = -1.00D 2ω = 55 ° to 20.2 ° EP = 12.0 2H ′ = 4.0 [Lens specifications] rdν n 1 -13.9013 1.0000 30.24 1.585180 L 1 2 * 13.4056 (D 1) 3 * 8.7832 2.8000 57.57 1.491080 L 2 4 * -8.4943 (D 2) 5 -25.5385 1.0000 30.24 1.585180 L 3 6 25.2715 (D 3) 7 * 12.5173 3.0000 57.57 1.491080 L 4 8 -35.8950 6.9780 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 50.97 1.525000 P12 ∞ 0.1000 13 * 22.0718 4.0000 57.57 1.491080 L 5 14 -18.9403 0.5000 15 8.2403 2.9000 30.24 1.585180 L 6 16 6.8958 12.0000 17 Eye point [Aspherical data] No = 2 κ = -0.6022 C 2 = 0 C 4 = 1.17980 × 10 -4 C 6 = -7.23700 × 10 -5 C 8 = 8.59290 × 10 -6 C 10 = -3.50840 × 10 -7 No = 3 κ = -2.1621 C 2 = 0 C 4 = 4.49670 × 10 -5 C 6 = -2.71840 × 10 -6 C 8 = -7.75240 × 10 -7 C 10 = -6.19640 × 10 -8 C 12 = -0.23853 × 10 -8 C 14 = 0.38816 × 10 -9 C 16 = -0.4 1806 × 10 -11 No = 4 κ = 0.6167 C 2 = 0 C 4 = 6.46 980 × 10 -6 C 6 = 3.61470 × 10 -5 C 8 = -4.47530 × 10 -6 C 10 = 1.03840 × 10 -7 No = 7 κ = -2.5000 C 2 = 0 No = 13 κ = -5.8607 C 2 = 0 C 4 = 8.81390 × 10 -6 C 6 = -4.32 120 × 10 -7 C 8 = 1.79050 × 10 -9 C 10 = 1.15690 × 10 -11 [variable Distances] ratio 0.504 0.796 1.259 D 1 11.15878 6.18140 2.3452 D 2 1.27227 3.89338 10.0798 D 3 14.30072 16.65700 14.30673
【0029】[0029]
【表2】 [全体諸元] m=0.503〜1.259 X=-1.00D 2ω=55°〜20.2° EP=12.0 2H′=4.0 [レンズ諸元] r d ν n 1 -13.9013 1.0000 30.24 1.585180 L1 2* 13.4056 (D1) 3* 8.7832 2.8000 57.57 1.491080 L2 4* -8.4943 (D2) 5 -25.5385 1.0000 30.24 1.585180 L3 6 25.2715 14.3007 7* 12.5173 3.0000 57.57 1.491080 L4 8 -35.8950 6.9779 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A 10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 50.97 1.525000 P 12 ∞ 0.1000 13* 16.9184 4.0000 57.57 1.491080 L5 14 -21.0490 0.5000 15 10.0000 2.9000 30.24 1.585180 L6 16 8.0118 12.0000 17 アイポイント [非球面データ] No=2 κ=-0.6022 C2=0 C4=1.17980×10-4 C6=-7.23700×10-5 C8=8.59290×10-6 C10=-3.50840×10-7 No=3 κ=-2.1621 C2=0 C4=4.49670×10-5 C6=-2.71840×10-6 C8=-7.75240×10-7 C10=-6.19640×10-8 C12=-0.23853×10-8 C14=0.38816×10-9 C16=-0.41806×10-11 No=4 κ= 0.6167 C2=0 C4=6.46980×10-6 C6=3.61470×10-5 C8=-4.47530×10-6 C10=1.03840×10-7 No=7 κ=-2.5000 C2=0 No=13 κ=-5.0907 C2=0 C4=6.88710×10-5 C6=1.64040×10-7 C8=-4.16930×10-8 C10=6.57230×10-10 [可変間隔] 倍率 0.503 0.796 1.259 D1 11.15878 5.75949 2.34452 D2 1.27227 4.68552 10.08259[Table 2] [Overall specifications] m = 0.503 to 1.259 X = -1.00D 2ω = 55 ° to 20.2 ° EP = 12.0 2H ′ = 4.0 [Lens specifications] rdν n 1 -13.9013 1.0000 30.24 1.585180 L 1 2 * 13.4056 (D 1) 3 * 8.7832 2.8000 57.57 1.491080 L 2 4 * -8.4943 (D 2) 5 -25.5385 1.0000 30.24 1.585180 L 3 6 25.2715 14.3007 7 * 12.5173 3.0000 57.57 1.491080 L 4 8 -35.8950 6.9779 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A 10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 50.97 1.525000 P 12 ∞ 0.1000 13 * 16.9184 4.0000 57.57 1.491080 L 5 14 -21.0490 0.5000 15 10.0000 2.9000 30.24 1.585180 L 6 16 8.0 118 12.0000 17 Eye point [Aspherical data] No = 2 κ =- 0.6022 C 2 = 0 C 4 = 1.17980 × 10 -4 C 6 = -7.23700 × 10 -5 C 8 = 8.59290 × 10 -6 C 10 = -3.50840 × 10 -7 No = 3 κ = -2.1621 C 2 = 0 C 4 = 4.49670 × 10 -5 C 6 = -2.71840 × 10 -6 C 8 = -7.75240 × 10 -7 C 10 = -6.19640 × 10 -8 C 12 = -0.23853 × 10 -8 C 14 = 0.38816 × 10 -9 C 16 = -0.41806 × 10 -11 No = 4 κ = 0.6167 C 2 = 0 C 4 = 6.46 980 × 10 -6 C 6 = 3.61470 × 10 -5 C 8 = -4.47530 × 10 -6 C 10 = 1.03840 × 10 -7 No = 7 κ = -2.5000 C 2 = 0 No = 13 κ = -5.0907 C 2 = 0 C 4 = 6.88710 × 10 -5 C 6 = 1.64040 × 10 -7 C 8 = -4.16930 × 10 -8 C 10 = 6.57230 × 10 -10 [variable interval ratio 0.503 0.796 1.259 D 1 11.15878 5.75949 2.34452 D 2 1.27227 4.68552 10.08259
【0030】[0030]
【表3】 [全体諸元] m=0.508〜0.893 X=-1.00D 2ω=54.7°〜29.0° EP=12.0 2H′=8.0 r d ν n 1 -10.2693 1.0000 30.24 1.585180 L1 2* 17.7496 (D1) 3* 7.9334 3.4650 57.57 1.491080 L2 4* -7.2651 (D2) 5 17.6678 1.0000 30.24 1.585180 L3 6 9.2991 12.6785 7* 10.4096 3.0000 57.57 1.491080 L4 8 -21.4859 1.1359 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A 10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 33.59 1.571100 P 12 ∞ 0.1000 13* 10.7899 3.6000 57.57 1.491080 L5 14 -23.4729 0.5000 15 12.0000 1.9000 30.24 1.585180 L6 16 7.8978 12.0000 15 アイポイント [非球面データ] No=2 κ=-12.3843 C2=0 C4=-2.77320×10-5 C6=1.78890×10-5 C8=-2.99910×10-6 C10=1.87590×10-7 No=3 κ=-5.8798 C2=0 C4=2.35140×10-4 C6=1.86890×10-4 C8=-5.64460×10-5 C10=7.20110×10-6 C12=-0.40422×10-6 C14=-0.19716×10-8 C16=0.82776×10-9 No=4 κ=3.8100 C2=0 C4=9.82700×10-4 C6=1.54570×10-4 C8=-1.62210×10-5 C10=1.10500×10-6 No=7 κ=-2.5000 C2=0 No=13 κ=-1.2349 C2=0 C4=6.00690×10-5 C6=6.23930×10-7 C8=-5.73290×10-8 C10=8.28450×10-10 [可変間隔] 倍率 0.508 0.684 0.893 D1 6.87908 4.00615 2.05170 D2 1.13450 3.27814 5.83971[Table 3] [General Data] m = 0.508~0.893 X = -1.00D 2ω = 54.7 ° ~29.0 ° EP = 12.0 2H '= 8.0 r d ν n 1 -10.2693 1.0000 30.24 1.585180 L 1 2 * 17.7496 (D 1) 3 * 7.9334 3.4650 57.57 1.491080 L 2 4 * -7.2651 (D 2) 5 17.6678 1.0000 30.24 1.585180 L 3 6 9.2991 12.6785 7 * 10.4096 3.0000 57.57 1.491080 L 4 8 -21.4859 1.1359 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A 10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 33.59 1.571100 P 12 ∞ 0.1000 13 * 10.7899 3.6000 57.57 1.491080 L 5 14 -23.4729 0.5000 15 12.0000 1.9000 30.24 1.585180 L 6 16 7.8978 12.0000 15 eyepoint [aspherical data] No = 2 κ = -12.3843 C 2 = 0 C 4 = -2.77320 × 10 -5 C 6 = 1.78890 × 10 -5 C 8 = -2.99910 × 10 -6 C 10 = 1.87590 × 10 -7 No = 3 κ = -5.8798 C 2 = 0 C 4 = 2.35 140 × 10 -4 C 6 = 1.86890 × 10 -4 C 8 = -5.64460 × 10 -5 C 10 = 7.20110 × 10 -6 C 12 = -0.40422 × 10 -6 C 14 = -0.19716 × 10 -8 C 16 = 0.82776 × 10 -9 No = 4 κ 3.8100 C 2 = 0 C 4 = 9.82700 × 10 -4 C 6 = 1.54570 × 10 -4 C 8 = -1.62210 × 10 -5 C 10 = 1.10500 × 10 -6 No = 7 κ = -2.5000 C 2 = 0 No = 13 κ = -1.2349 C 2 = 0 C 4 = 6.00690 × 10 -5 C 6 = 6.23930 × 10 -7 C 8 = -5.73290 × 10 -8 C 10 = 8.28450 × 10 -10 [Variable interval] Magnification 0.508 0.684 0.893 D 1 6.87908 4.00615 2.05170 D 2 1.13450 3.27814 5.83971
【0031】[0031]
【表4】 [全体諸元] m=0.508〜0.893 X=-1.00D 2ω=54.7°〜28.9° EP=12.0 2H′=8.0 r d ν n 1 -10.2693 1.0000 30.24 1.585180 L1 2* 17.7496 (D1) 3* 7.9334 3.4650 57.57 1.491080 L2 4 -7.2651 (D2) 5 17.6678 1.0000 30.24 1.585180 L3 6 9.2991 (D3) 7* 10.4096 3.0000 57.57 1.491080 L4 8 -21.4860 1.1359 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A 10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 33.59 1.571100 P 12 ∞ 0.1000 13* 12.3906 3.6000 57.57 1.491080 L5 14 -23.2020 0.5000 15 11.0000 2.3000 30.24 1.585180 L6 16 7.8978 12.0000 15 アイポイント [非球面データ] No=2 κ=-12.3843 C2=0 C4=-2.77320×10-5 C6=1.78890×10-5 C8=-2.99910×10-6 C10=1.87590×10-7 No=3 κ=-5.8798 C2=0 C4=2.35140×10-4 C6=1.86890×10-4 C8=-5.64460×10-5 C10=7.20110×10-6 C12=-0.40422×10-6 C14=-0.19716×10-8 C16=0.82776×10-9 No=4 κ=3.8100 C2=0 C4=9.82700×10-4 C6=1.54570×10-4 C8=-1.62210×10-5 C10=1.10500×10-06 No=7 κ=-2.5000 C2=0 No=13 κ=-1.4940 C2=0 C4=3.86830×10-5 C6=7.83290×10-7 C8=-5.15100×10-8 C10=7.13470×10-10 [可変間隔] 倍率 0.508 0.684 0.893 D1 6.87908 4.22846 2.08685 D2 1.13449 2.43070 5.64693 D3 12.67853 14.03294 12.95832[Table 4] [General Data] m = 0.508~0.893 X = -1.00D 2ω = 54.7 ° ~28.9 ° EP = 12.0 2H '= 8.0 r d ν n 1 -10.2693 1.0000 30.24 1.585180 L 1 2 * 17.7496 (D 1) 3 * 7.9334 3.4650 57.57 1.491080 L 2 4 -7.2651 (D 2) 5 17.6678 1.0000 30.24 1.585180 L 3 6 9.2991 (D 3) 7 * 10.4096 3.0000 57.57 1.491080 L 4 8 -21.4860 1.1359 9 ∞ 1.0000 58.80 1.522160 A 10 ∞ 7.8000 11 ∞ 18.6000 33.59 1.571100 P 12 ∞ 0.1000 13 * 12.3906 3.6000 57.57 1.491080 L 5 14 -23.2020 0.5000 15 11.0000 2.3000 30.24 1.585 180 L 6 16 7.8978 12.0000 15 Eye point [Aspherical data] No = 2 κ = -12.3843 C 2 = 0 C 4 = -2.77320 × 10 -5 C 6 = 1.78890 × 10 -5 C 8 = -2.99910 × 10 -6 C 10 = 1.87590 × 10 -7 No = 3 κ = -5.8798 C 2 = 0 C 4 = 2.35140 × 10 -4 C 6 = 1.86890 × 10 -4 C 8 = -5.64460 × 10 -5 C 10 = 7.20110 × 10 -6 C 12 = -0.40422 × 10 -6 C 14 = -0.19716 × 10 -8 C 16 = 0.82776 × 10 -9 No = 4 κ = 3.8100 C 2 = 0 C 4 = 9.82700 × 10 -4 C 6 = 1.54570 × 10 -4 C 8 = -1.62210 × 10 -5 C 10 = 1.10500 × 10 -06 No = 7 κ = -2.5000 C 2 = 0 No = 13 κ = -1.4940 C 2 = 0 C 4 = 3.86830 × 10 -5 C 6 = 7.83290 × 10 -7 C 8 = -5.15100 × 10 -8 C 10 = 7.13470 × 10 -10 [Variable interval] Magnification 0.508 0.684 0.893 D 1 6.87908 4.22846 2.08685 D 2 1.13449 2.43070 5.64693 D 3 12.67853 14.03294 12.95832
【0032】[0032]
【表5】 実施例番号 1 2 3 4 (1)f123W/fe 0.898 0.898 0.613 0.613 f123W 17.519 17.519 11.826 11.826 fe 19.5 19.5 19.3 19.3 (2)f3×f5/(f12W×f12T) -3.492 -3.236 -4.663 -5.117 f3 -21.55 -21.55 -35.097 -35.097 f5 21.446 19.786 15.592 17.015 f12W 7.276 7.276 8.174 8.174 f12T 18.187 18.11 14.357 14.278 (3)|S2/S1| 0.306 0.306 0.262 0.262 S1 -0.014 -0.014 -0.017 -0.017 S2 0.004 0.004 0.004 0.004 (4)β34W 1.347 1.347 1.198 1.198 (5)(r1+r2)/(r1−r2) 0.018 0.018 -0.267 -0.267 r1 -13.901 -13.901 -10.269 -10.269 r2 13.406 13.406 17.750 17.750Table 5 Example No. 1 2 3 4 (1) f 123W / fe 0.898 0.898 0.613 0.613 f 123W 17.519 17.519 11.826 11.826 fe 19.5 19.5 19.3 19.3 (2) f 3 × f 5 / (f 12W × f 12T ) -3.492 -3.236 -4.663 -5.117 f 3 -21.55 -21.55 -35.097 -35.097 f 5 21.446 19.786 15.592 17.015 f 12W 7.276 7.276 8.174 8.174 f 12T 18.187 18.11 14.357 14.278 (3) | S 2 / S 1 | 0.306 0.306 0.262 0.262 S 1 -0.014 -0.014 -0.017 -0.017 S 2 0.004 0.004 0.004 0.004 (4) β 34W 1.347 1.347 1.198 1.198 (5) (r 1 + r 2 ) / (r 1 -r 2 ) 0.018 0.018 -0.267 -0.267 r 1 -13.901 -13.901 -10.269 -10.269 r 2 13.406 13.406 17.750 17.750
【0033】図2、図3及び図4に第1実施例の最低倍
率状態、中間倍率状態、及び最高倍率状態における球面
収差、非点収差、歪曲収差、横収差、及び倍率色収差を
示す。同様に図6〜8、図10〜12、及び図14〜1
6に、それぞれ第2、第3及び第4実施例の諸収差図を
示す。各収差図において、Hは入射高、ωは半画角を示
す。また非点収差図において、実線はサジタル像面を表
し、点線はメリジオナル像面を表す。各収差図より明ら
かなように、各実施例とも所要のレンズ構成をとり、各
条件式を満たすことによって、優れた結像性能を有する
ことが分かる。FIGS. 2, 3 and 4 show the spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral aberration and lateral chromatic aberration of the first embodiment in the minimum magnification state, the intermediate magnification state and the maximum magnification state, respectively. 6 to 8, 10 to 12, and 14 to 1
FIG. 6 shows various aberration diagrams of the second, third, and fourth examples, respectively. In each aberration diagram, H indicates an incident height, and ω indicates a half angle of view. In the astigmatism diagram, a solid line indicates a sagittal image plane, and a dotted line indicates a meridional image plane. As is clear from the aberration diagrams, it is understood that each of the examples has a required lens configuration and satisfies the respective conditional expressions, thereby having excellent imaging performance.
【0034】[0034]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、0.5倍
以上のファインダー倍率を有しながら、大きな変倍比を
有し、収差の良好な、小型の負正負構成のケプラー式フ
ァインダーを得ることができる。As described above, according to the present invention, a Kepler type finder having a small negative / positive / negative configuration having a large zoom ratio, a good aberration, and a finder magnification of 0.5 times or more. Can be obtained.
【図1】第1実施例の構成を示す展開図FIG. 1 is a developed view showing a configuration of a first embodiment.
【図2】第1実施例の最低倍率状態における収差図FIG. 2 is an aberration diagram of the first embodiment in a minimum magnification state.
【図3】第1実施例の中間倍率状態における収差図FIG. 3 is an aberration diagram of the first embodiment in an intermediate magnification state.
【図4】第1実施例の最高倍率状態における収差図FIG. 4 is an aberration diagram of the first embodiment in a maximum magnification state.
【図5】第2実施例の構成を示す反射面を省略した展開
図FIG. 5 is a development view showing the configuration of the second embodiment, in which the reflection surface is omitted.
【図6】第2実施例の最低倍率状態における収差図FIG. 6 is an aberration diagram in the lowest magnification state of the second embodiment.
【図7】第2実施例の中間倍率状態における収差図FIG. 7 is an aberration diagram of the second embodiment in an intermediate magnification state.
【図8】第2実施例の最高倍率状態における収差図FIG. 8 is an aberration diagram of the second embodiment in a maximum magnification state.
【図9】第3実施例の構成を示す反射面を省略した展開
図FIG. 9 is a developed view showing the configuration of the third embodiment, in which the reflecting surface is omitted.
【図10】第3実施例の最低倍率状態における収差図FIG. 10 is an aberration diagram of the third embodiment in the lowest magnification state.
【図11】第3実施例の中間倍率状態における収差図FIG. 11 is an aberration diagram of the third embodiment in an intermediate magnification state.
【図12】第3実施例の最高倍率状態における収差図FIG. 12 is an aberration diagram of the third embodiment in a maximum magnification state.
【図13】第4実施例の構成を示す反射面を省略した展
開図FIG. 13 is a development view showing the configuration of the fourth embodiment, in which the reflection surface is omitted.
【図14】第4実施例の最低倍率状態における収差図FIG. 14 is an aberration diagram of the fourth embodiment in the lowest magnification state.
【図15】第4実施例の中間倍率状態における収差図FIG. 15 is an aberration diagram of the fourth embodiment in an intermediate magnification state.
【図16】第4実施例の最高倍率状態における収差図FIG. 16 is an aberration diagram of the fourth embodiment in a maximum magnification state.
L1…第1レンズ群中負レンズ L2…第2レンズ群
中正レンズ L3…第3レンズ群中負レンズ L4…第4レンズ群
中正レンズ L5…接眼レンズ系中正レンズ L6…接眼レンズ系
中負レンズ A…ガラス板 M1、M2…ミラー H3、H4…反射面 P…プリズム EP…アイポイントL 1 … the negative lens in the first lens group L 2 … the positive lens in the second lens group L 3 … the negative lens in the third lens group L 4 … the positive lens in the fourth lens group L 5 … the positive lens in the eyepiece system L 6 … the eyepiece lens negative lens in system A ... glass plate M 1, M 2 ... mirror H 3, H 4 ... reflective surface P ... prism EP ... eyepoint
Claims (6)
レンズ群と、正レンズL2を含む第2レンズ群と、負レ
ンズL3を含む第3レンズ群と、正レンズL4を含む第4
レンズとを有し、全体で正の屈折力を有する対物レンズ
系と、 全体で正の屈折力を有し、前記対物レンズ系による像を
観察するための接眼レンズ系とを有するケプラー式変倍
ファインダーにおいて、 対物レンズ系の少なくとも前記第2レンズ群を光軸方向
に移動することにより、ファインダー倍率を変化させ、 前記接眼レンズ系を、正レンズL5と負レンズL6とによ
って構成したことを特徴とするケプラー式変倍ファイン
ダー。 1. A first lens including a negative lens L1 in order from the object side.
A lens group, a fourth comprising a second lens group including a positive lens L 2, a third lens group including a negative lens L 3, the positive lens L 4
A Kepler-type variable magnification having an objective lens system having a lens and having an overall positive refractive power, and an eyepiece system having an overall positive refractive power and observing an image formed by the objective lens system. in the viewfinder, by moving at least the second lens group of the objective lens system in the optical axis direction, changing the magnification of the finder, in that the eyepiece system was composed of a positive lens L 5 and the negative lens L 6 Characterized Kepler type zoom finder.
に凸面を向けたメニスカスレンズで構成され、且つ以下
の条件式を満たすことを特徴とする請求項1記載のケプ
ラー式変倍ファインダー。 0.55<f123W/fe<1 (1) −6<f3×f5/(f12W×f12T)<−3 (2) 但し、f123W:対物レンズ系の前記第1レンズ群から第
3レンズ群までの低倍率端での合成焦点距離 fe:前記接眼レンズ系の焦点距離 f3:対物レンズ系の前記第3レンズ群の焦点距離 f5:接眼レンズ系の前記正レンズL5の焦点距離 f12W:対物レンズ系の前記第1レンズ群と第2レンズ
群との低倍率端での合成焦点距離 f12T:対物レンズ系の前記第1レンズ群と第2レンズ
群との高倍率端での合成焦点距離 である。2. The Kepler-type zoom finder according to claim 1, wherein said negative lens L 6 of said eyepiece system is constituted by a meniscus lens having a convex surface facing the object side, and satisfies the following conditional expression. . 0.55 <f 123W / f e < 1 (1) -6 <f 3 × f 5 / (f 12W × f 12T) <- 3 (2) where, f 123W: said first lens group of the objective system composite focal length at low magnification end up to the third lens group from f e: the eyepiece focal length f 3 of the focal length of the third lens group of the objective lens system f 5: the positive lens of the eyepiece system the focal length f 12W of L 5: composite focal length at low magnification end of the objective lens system the first lens group and the second lens group f 12T: said first lens group of the objective system and the second lens group Is the composite focal length at the high magnification end.
レンズL2のみで構成され、該正レンズL2の両レンズ面
は非球面形状に形成され、且つ以下の条件式を満たすこ
とを特徴とする、請求項1又は2記載のケプラー式変倍
ファインダー。 0.2<|S2/S1|<0.4 (3) 但し、光軸に垂直方向の高さをy、高さyにおける非球
面の光軸方向の変位量をS(y)、近軸曲率半径をr、
円錐係数をκ、n次の非球面係数をCnとして、 R=1/(1/r−2C2) なる式によって、正レンズL2の前記各非球面レンズ面
の形状を表したとき、 S1:前記正レンズL2の物体側の非球面レンズ面に対す
るy=|0.25×r3|の高さにおける前記S(y)
の値 S2:前記正レンズL2のアイポイント側の非球面レンズ
面に対するy=|0.25×r3|の高さにおける前記
S(y)の値 r3:前記正レンズL2の物体側の非球面レンズ面の近軸
曲率半径 である。Wherein the second lens group of the objective lens system is composed of only the positive lens L 2, both lens surfaces of the positive lens L 2 is formed in an aspherical shape, and that satisfies the following condition The Kepler-type variable magnification finder according to claim 1, wherein: 0.2 <| S 2 / S 1 | <0.4 (3) where y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, and S (y) is the amount of displacement of the aspheric surface at the height y in the optical axis direction. The paraxial radius of curvature is r,
Assuming that the conic coefficient is κ and the nth order aspheric coefficient is C n , The R = 1 / (1 / r -2C 2) becomes equation, when expressed the shape of each aspherical lens surface of the positive lens L 2, S 1: aspheric lens surface on the object side of the positive lens L 2 S (y) at a height of y = | 0.25 × r 3 |
Value S 2: the y = with respect to the aspherical lens surface of the positive lens L 2 of the eye point side | 0.25 × r 3 | above at a height S (y) value r 3: the positive lens L 2 This is the paraxial radius of curvature of the aspheric lens surface on the object side.
し、第1レンズ群と第2レンズ群とを光軸方向に移動す
ることによって、低倍率端から高倍率端への変倍を行う
ことを特徴とする、請求項1、2又は3記載のケプラー
式変倍ファインダー。4. The zooming from a low magnification end to a high magnification end by fixing the third lens group of the objective lens system and moving the first lens group and the second lens group in the optical axis direction. 4. The Keplerian type variable magnification finder according to claim 1, wherein the finder is performed.
し、第2レンズ群と第3レンズ群とを光軸方向に移動す
ることによって、低倍率端から高倍率端への変倍を行う
ことを特徴とする、請求項1、2又は3記載のケプラー
式変倍ファインダー。5. The variable magnification from the low magnification end to the high magnification end by fixing the first lens group of the objective lens system and moving the second lens group and the third lens group in the optical axis direction. 4. The Keplerian type variable magnification finder according to claim 1, wherein the finder is performed.
ンズ群との空気間隔に反射手段を有し、前記対物レンズ
系による像と前記接眼レンズ系との間に別の反射手段を
有し、且つ以下の条件式を満たすことを特徴とする、請
求項1、2、3、4又は5記載のケプラー式変倍ファイ
ンダー。 1<β34W<1.4 (4) −0.4<(r1+r2)/(r1−r2)<0.2 (5) 但し、β34W:対物レンズ系の前記第3レンズ群と第4
レンズ群との低倍率端での合成倍率 r1:対物レンズ系の第1レンズ群の前記負レンズL1の
物体側レンズ面の曲率半径 r2:対物レンズ系の第1レンズ群の前記負レンズL1の
アイポイント側レンズ面の近軸曲率半径 である。6. An object lens system further comprising a reflecting means in an air gap between the third lens group and the fourth lens group, and another reflecting means provided between an image formed by the objective lens system and the eyepiece system. The Keplerian variable magnification finder according to claim 1, wherein the Kepler-type variable magnification finder has the following conditional expression. 1 <β 34W <1.4 (4) −0.4 <(r 1 + r 2 ) / (r 1 −r 2 ) <0.2 (5) where β 34W is the third lens of the objective lens system. Group and fourth
Composite magnification at the low magnification end with the lens group r 1 : radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens L 1 of the first lens group of the objective lens system r 2 : negative of the first lens group of the objective lens system it is a paraxial radius of curvature of the eye point side lens surface of the lens L 1.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8275444A JPH10104515A (en) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | Keplerian variable power finder |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8275444A JPH10104515A (en) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | Keplerian variable power finder |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10104515A true JPH10104515A (en) | 1998-04-24 |
Family
ID=17555619
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP8275444A Pending JPH10104515A (en) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | Keplerian variable power finder |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10104515A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006208890A (en) * | 2005-01-31 | 2006-08-10 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus having the same |
JP2011065185A (en) * | 2010-12-13 | 2011-03-31 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus having the same |
-
1996
- 1996-09-26 JP JP8275444A patent/JPH10104515A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006208890A (en) * | 2005-01-31 | 2006-08-10 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus having the same |
JP4669294B2 (en) * | 2005-01-31 | 2011-04-13 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging apparatus having the same |
JP2011065185A (en) * | 2010-12-13 | 2011-03-31 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus having the same |
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