JPH0985372A - 非磁性溶接金網の製造方法 - Google Patents
非磁性溶接金網の製造方法Info
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- JPH0985372A JPH0985372A JP23937895A JP23937895A JPH0985372A JP H0985372 A JPH0985372 A JP H0985372A JP 23937895 A JP23937895 A JP 23937895A JP 23937895 A JP23937895 A JP 23937895A JP H0985372 A JPH0985372 A JP H0985372A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】接合強度の高い高Ｍｎ鋼製非磁性溶接金網を熱
間圧延ままの鋼線を用いて低コストで製造する方法を提
供する。 【解決手段】Ｃ：０．１０〜１．５％、Ｍｎ：５〜３０
％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して９５０℃以上の温度
でコイル状に巻取り、その後直線状に矯正し、次いで矯
正した直線状の高Ｍｎ鋼線を網目状に配列し、それらの
交点を電気抵抗溶接する。コイル状に巻取った後、５℃
／秒以上の冷却速度で３００℃以下の温度域の温度まで
冷却すれば最終製品である溶接金網の特性が向上する。
高Ｍｎ鋼がＣｒを３〜６％、Ｖを０．１〜１．０％含ん
でおれば強度や耐食性が高まる。
間圧延ままの鋼線を用いて低コストで製造する方法を提
供する。 【解決手段】Ｃ：０．１０〜１．５％、Ｍｎ：５〜３０
％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して９５０℃以上の温度
でコイル状に巻取り、その後直線状に矯正し、次いで矯
正した直線状の高Ｍｎ鋼線を網目状に配列し、それらの
交点を電気抵抗溶接する。コイル状に巻取った後、５℃
／秒以上の冷却速度で３００℃以下の温度域の温度まで
冷却すれば最終製品である溶接金網の特性が向上する。
高Ｍｎ鋼がＣｒを３〜６％、Ｖを０．１〜１．０％含ん
でおれば強度や耐食性が高まる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、非磁性溶接金網の
製造方法に関し、より詳しくはリニアモータカーの路床
や空港のコンパスチェックエプロンなどのコンクリート
構造物やその補強に使用される高Ｍｎ鋼製非磁性溶接金
網を熱間圧延ままの鋼線を用いて製造する方法に関す
る。
製造方法に関し、より詳しくはリニアモータカーの路床
や空港のコンパスチェックエプロンなどのコンクリート
構造物やその補強に使用される高Ｍｎ鋼製非磁性溶接金
網を熱間圧延ままの鋼線を用いて製造する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】リニアモータカーの路床や核融合炉など
の構造部材は高い磁場中での磁化や発熱などを防止する
ために、又、空港のコンパスチェックエプロンの構造部
材は航空機のコンパスチェックを可能とするために、透
磁率の低い非磁性鋼材が用いられている。こうした非磁
性構造部材の中でも、コンクリート構造物用及び補強用
として使用される溶接金網の素材には、一般にＪＩＳの
ＳＵＳ３０４などのオーステナイト系ステンレス鋼やＳ
ＣＭｎＨ２などの所謂「ハッドフィールド鋼」と呼ばれ
る高Ｍｎ鋼が使用されてきた。
の構造部材は高い磁場中での磁化や発熱などを防止する
ために、又、空港のコンパスチェックエプロンの構造部
材は航空機のコンパスチェックを可能とするために、透
磁率の低い非磁性鋼材が用いられている。こうした非磁
性構造部材の中でも、コンクリート構造物用及び補強用
として使用される溶接金網の素材には、一般にＪＩＳの
ＳＵＳ３０４などのオーステナイト系ステンレス鋼やＳ
ＣＭｎＨ２などの所謂「ハッドフィールド鋼」と呼ばれ
る高Ｍｎ鋼が使用されてきた。
【０００３】しかし、オ−ステナイト系ステンレス鋼は
高価なＮｉやＣｒを多量に含むため高価であり、又、降
伏点が低いため素材の寸法（径）を大きくしなければな
らないという問題があった。加えて、寸法を大きくする
ことは更なるコスト上昇を招くものであった。
高価なＮｉやＣｒを多量に含むため高価であり、又、降
伏点が低いため素材の寸法（径）を大きくしなければな
らないという問題があった。加えて、寸法を大きくする
ことは更なるコスト上昇を招くものであった。
【０００４】これに対して、高Ｍｎ鋼は高強度で且つ安
定な非磁性を示し、更に、オ−ステナイト系ステンレス
鋼と比べて安価である。しかし、溶接性の点で問題があ
るので手作業による配筋及び結束が行われ、施工に多大
の経費を要していた。
定な非磁性を示し、更に、オ−ステナイト系ステンレス
鋼と比べて安価である。しかし、溶接性の点で問題があ
るので手作業による配筋及び結束が行われ、施工に多大
の経費を要していた。
【０００５】高Ｍｎ鋼製金網の製造方法としては、特公
昭６０−４０４９８号公報に高Ｍｎ鋼線を波状に曲げ加
工した後で波状間を網に編むクリンプ金網の製造方法が
提案されている。しかし、この方法で製造された金網の
接合強度は低くコンクリート構造物用及び補強用として
は使用に耐えないものである。
昭６０−４０４９８号公報に高Ｍｎ鋼線を波状に曲げ加
工した後で波状間を網に編むクリンプ金網の製造方法が
提案されている。しかし、この方法で製造された金網の
接合強度は低くコンクリート構造物用及び補強用として
は使用に耐えないものである。
【０００６】一方、特公昭５７−４０９０１号公報には
Ｎｉを０．３〜３．０重量％含む「溶接性および被削性
に優れた非磁性高マンガン鋼」が提案されている。しか
しながら前記公報に提案された高Ｍｎ鋼を素材として用
いても、熱間圧延ままの鋼線を網目状に配列し、それら
の交点を電気抵抗溶接するだけでは、溶接点が外れたり
接合できても接合強度は低いものであった。これは熱間
圧延で生じた酸化物（以下、「スケール」ともいう）が
電気抵抗溶接時の接合性を劣化させるためである。
Ｎｉを０．３〜３．０重量％含む「溶接性および被削性
に優れた非磁性高マンガン鋼」が提案されている。しか
しながら前記公報に提案された高Ｍｎ鋼を素材として用
いても、熱間圧延ままの鋼線を網目状に配列し、それら
の交点を電気抵抗溶接するだけでは、溶接点が外れたり
接合できても接合強度は低いものであった。これは熱間
圧延で生じた酸化物（以下、「スケール」ともいう）が
電気抵抗溶接時の接合性を劣化させるためである。
【０００７】すなわち熱間圧延された鉄鋼材料の表面に
はFeO 、Fe2O3 、Fe3O4 の酸化物が生成するが、高Ｍｎ
鋼の場合にはこれらに加えて高融点のＭｎ酸化物が同時
に生成し、これが電気抵抗溶接時の接合性を劣化させ
る。従って、電気抵抗溶接で充分な接合強度を付与する
ためには、熱間圧延した高Ｍｎ鋼線をピーリングしたり
酸洗いしたりしてスケール、なかでも高融点のＭｎ酸化
物を除去する必要がある。しかしこの場合には製造工程
が煩雑になり、更にコストも嵩んでしまう。
はFeO 、Fe2O3 、Fe3O4 の酸化物が生成するが、高Ｍｎ
鋼の場合にはこれらに加えて高融点のＭｎ酸化物が同時
に生成し、これが電気抵抗溶接時の接合性を劣化させ
る。従って、電気抵抗溶接で充分な接合強度を付与する
ためには、熱間圧延した高Ｍｎ鋼線をピーリングしたり
酸洗いしたりしてスケール、なかでも高融点のＭｎ酸化
物を除去する必要がある。しかしこの場合には製造工程
が煩雑になり、更にコストも嵩んでしまう。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した状
況に鑑みなされたもので、その課題は、リニアモータカ
ーの路床や空港のコンパスチェックエプロンなどのコン
クリート構造物やその補強に使用される接合強度の高い
高Ｍｎ鋼製非磁性溶接金網を熱間圧延ままの鋼線を用い
て低コストで製造する方法を提供することにある。
況に鑑みなされたもので、その課題は、リニアモータカ
ーの路床や空港のコンパスチェックエプロンなどのコン
クリート構造物やその補強に使用される接合強度の高い
高Ｍｎ鋼製非磁性溶接金網を熱間圧延ままの鋼線を用い
て低コストで製造する方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の課題
を解決するため種々検討を重ねた結果、下記の知見を得
た。
を解決するため種々検討を重ねた結果、下記の知見を得
た。
【００１０】（イ）重量％で、Ｃ：０．１０〜１．５
％、Ｍｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼においては特に熱
間圧延で材料表面に高融点のＭｎ酸化物がFeO 、Fe
2O3 、Fe3O4と同時生成する量が多くなり、電気抵抗溶
接による接合性が著しく劣化する。
％、Ｍｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼においては特に熱
間圧延で材料表面に高融点のＭｎ酸化物がFeO 、Fe
2O3 、Fe3O4と同時生成する量が多くなり、電気抵抗溶
接による接合性が著しく劣化する。
【００１１】（ロ）高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して９５０℃
以上の温度で巻取れば、熱間圧延鋼材表面に生成するス
ケールの厚みを１０μｍ以上にすることができる。
以上の温度で巻取れば、熱間圧延鋼材表面に生成するス
ケールの厚みを１０μｍ以上にすることができる。
【００１２】（ハ）９５０℃以上の温度で生成した高Ｍ
ｎ鋼のスケールは鋼材との密着性が良くないので剥離し
易い。なかでも９５０℃以上の温度で生成し、且つ、厚
みが１０μｍ以上のスケールは極めて容易に剥離する。
従って、高Ｍｎ鋼を熱間圧延して９５０℃以上でコイル
状に巻取り、次に直線状に矯正すれば、矯正時にコイル
表面のスケールには圧縮力と引張力が働くのでスケール
は割れて容易に剥離し、電気抵抗溶接による接合性が向
上する。
ｎ鋼のスケールは鋼材との密着性が良くないので剥離し
易い。なかでも９５０℃以上の温度で生成し、且つ、厚
みが１０μｍ以上のスケールは極めて容易に剥離する。
従って、高Ｍｎ鋼を熱間圧延して９５０℃以上でコイル
状に巻取り、次に直線状に矯正すれば、矯正時にコイル
表面のスケールには圧縮力と引張力が働くのでスケール
は割れて容易に剥離し、電気抵抗溶接による接合性が向
上する。
【００１３】（ニ）高Ｍｎ鋼は、熱間圧延して９５０℃
以上の温度で巻取った後、５℃／秒以上の冷却速度で３
００℃以下の温度域の温度まで冷却すれば、結晶粒界に
炭化物が析出することもないので熱間圧延のままでも極
めて良好な強度と靭性を示す。
以上の温度で巻取った後、５℃／秒以上の冷却速度で３
００℃以下の温度域の温度まで冷却すれば、結晶粒界に
炭化物が析出することもないので熱間圧延のままでも極
めて良好な強度と靭性を示す。
【００１４】上記知見に基づく本発明は、下記（１）〜
（４）の非磁性溶接金網の製造方法を要旨とする。
（４）の非磁性溶接金網の製造方法を要旨とする。
【００１５】（１）重量％で、Ｃ：０．１０〜１．５
％、Ｍｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して
９５０℃以上の温度でコイル状に巻取り、その後直線状
に矯正し、次いで矯正した直線状の高Ｍｎ鋼線を網目状
に配列し、それらの交点を電気抵抗溶接することを特徴
とする非磁性溶接金網の製造方法。
％、Ｍｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して
９５０℃以上の温度でコイル状に巻取り、その後直線状
に矯正し、次いで矯正した直線状の高Ｍｎ鋼線を網目状
に配列し、それらの交点を電気抵抗溶接することを特徴
とする非磁性溶接金網の製造方法。
【００１６】（２）重量％で、Ｃ：０．１０〜１．５
％、Ｍｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して
９５０℃以上の温度でコイル状に巻取った後５℃／秒以
上の冷却速度で３００℃以下の温度域の温度まで冷却
し、その後直線状に矯正し、次いで矯正した直線状の高
Ｍｎ鋼線を網目状に配列し、それらの交点を電気抵抗溶
接することを特徴とする非磁性溶接金網の製造方法。
％、Ｍｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して
９５０℃以上の温度でコイル状に巻取った後５℃／秒以
上の冷却速度で３００℃以下の温度域の温度まで冷却
し、その後直線状に矯正し、次いで矯正した直線状の高
Ｍｎ鋼線を網目状に配列し、それらの交点を電気抵抗溶
接することを特徴とする非磁性溶接金網の製造方法。
【００１７】（３）高Ｍｎ鋼が重量％で、更に、Ｃｒを
３〜６％含むものである上記（１）及び（２）のいずれ
かに記載の非磁性溶接金網の製造方法。
３〜６％含むものである上記（１）及び（２）のいずれ
かに記載の非磁性溶接金網の製造方法。
【００１８】（４）高Ｍｎ鋼が重量％で、更に、Ｖを
０．１〜１．０％含むものである上記（１）から（３）
までのいずれかに記載の非磁性溶接金網の製造方法。
０．１〜１．０％含むものである上記（１）から（３）
までのいずれかに記載の非磁性溶接金網の製造方法。
【００１９】ここで、高Ｍｎ鋼線を網目状に配列すると
は、JIS G 3551に規定されているように、高Ｍｎ鋼線を
直交して幾何学的に配列することをいう。
は、JIS G 3551に規定されているように、高Ｍｎ鋼線を
直交して幾何学的に配列することをいう。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の各要件について詳
しく説明する。なお成分含有量の「％」は「重量％」を
意味する。
しく説明する。なお成分含有量の「％」は「重量％」を
意味する。
【００２１】（Ａ）対象となる高Ｍｎ鋼の化学組成 Ｃ：Ｃは鋼のオ−ステナイト組織を安定化し非磁性とす
るのに有効な元素である。
るのに有効な元素である。
【００２２】しかし、その含有量が０．１０％未満では
所望の効果が得られず、１．５％を超えると熱間及び冷
間加工時の加工性の劣化をきたす。従って、本発明に係
る高Ｍｎ鋼におけるＣの含有量を０．１０〜１．５％と
した。
所望の効果が得られず、１．５％を超えると熱間及び冷
間加工時の加工性の劣化をきたす。従って、本発明に係
る高Ｍｎ鋼におけるＣの含有量を０．１０〜１．５％と
した。
【００２３】Ｍｎ：Ｍｎは鋼を非磁性状態に保つために
必要な元素である。しかし、その含有量が５％未満では
安定した非磁性状態が得られず、３０％を超えると製鋼
時のコストが著しく嵩んでしまう。従って、Ｍｎの含有
量を５〜３０％とした。
必要な元素である。しかし、その含有量が５％未満では
安定した非磁性状態が得られず、３０％を超えると製鋼
時のコストが著しく嵩んでしまう。従って、Ｍｎの含有
量を５〜３０％とした。
【００２４】本発明の方法が対象とする高Ｍｎ鋼は、上
記の成分に加えて更に、Ｃｒ及びＶのうちの１種以上を
含んでいても良い。これらの合金元素の作用効果と望ま
しい含有量は下記のとおりである。
記の成分に加えて更に、Ｃｒ及びＶのうちの１種以上を
含んでいても良い。これらの合金元素の作用効果と望ま
しい含有量は下記のとおりである。
【００２５】Ｃｒ：Ｃｒは高Ｍｎ鋼の強度と耐食性を高
める効果を有するため、特に耐震性が必要な核融合実験
用構造物などの場合に大きな強度と耐食性を確保する目
的で含有させるが、３％未満ではその効果が得られず、
一方、６％を超えて含有するとコストの大幅な上昇をき
たし経済性を悪くする。従って、Ｃｒを含む場合には３
〜６％の含有量とするのが良い。なお、高Ｍｎ鋼にあっ
ては、通常溶解原料から最大で０．２％程度の量のＣｒ
が不純物として混入してくる。
める効果を有するため、特に耐震性が必要な核融合実験
用構造物などの場合に大きな強度と耐食性を確保する目
的で含有させるが、３％未満ではその効果が得られず、
一方、６％を超えて含有するとコストの大幅な上昇をき
たし経済性を悪くする。従って、Ｃｒを含む場合には３
〜６％の含有量とするのが良い。なお、高Ｍｎ鋼にあっ
ては、通常溶解原料から最大で０．２％程度の量のＣｒ
が不純物として混入してくる。
【００２６】Ｖ：Ｖは強度を高める効果を有するため、
特にリニアモータカーの走行路用鉄筋などの場合に高強
度を確保する目的で含有させるが、０．１％未満ではそ
の効果が得られず、一方、１．０％を超えて含有しても
強度向上効果が飽和してコストが嵩むばかりとなる。従
って、Ｖを含む場合には０．１〜１．０％の含有量とす
るのが良い。
特にリニアモータカーの走行路用鉄筋などの場合に高強
度を確保する目的で含有させるが、０．１％未満ではそ
の効果が得られず、一方、１．０％を超えて含有しても
強度向上効果が飽和してコストが嵩むばかりとなる。従
って、Ｖを含む場合には０．１〜１．０％の含有量とす
るのが良い。
【００２７】なお、本発明の方法が対象とする高Ｍｎ鋼
は、最終製品である溶接金網に要求される特性の付与が
可能でありさえすれば、他の化学成分を含むものであっ
ても差し支えない。
は、最終製品である溶接金網に要求される特性の付与が
可能でありさえすれば、他の化学成分を含むものであっ
ても差し支えない。
【００２８】具体的には、例えば、Ｃ、Ｍｎ、ＣｒとＶ
以外に更に、Ｎｉ：０．１〜１０％、Ｎ：０．０１０〜
０．１０％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｍｏ：０．１〜３％
を含むような高Ｍｎ鋼であっても良い。更に、ＰやＳと
いった不純物を含んでいても良い。
以外に更に、Ｎｉ：０．１〜１０％、Ｎ：０．０１０〜
０．１０％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｍｏ：０．１〜３％
を含むような高Ｍｎ鋼であっても良い。更に、ＰやＳと
いった不純物を含んでいても良い。
【００２９】（Ｂ）熱間圧延での巻取り 熱間圧延での巻取り温度を９５０℃以上とすれば、電気
抵抗溶接して溶接金網を製造する前にコイルをピーリン
グしたり酸洗いしたりせずとも、単にコイルを直線状に
矯正する時の曲げ伸ばしによる力（圧縮力と引張力）だ
けで材料（コイル）表面のスケールを剥離させることが
できる。これは、スケールの厚みが薄いと材料とスケー
ルの密着性が良すぎて直線状に矯正してもスケールが剥
離し難いが、９５０℃以上の高温で巻取ればコイル表面
の８０％以上のスケールが１０μｍ以上の厚みを有する
ようになって直線状への矯正時に容易に剥離するからで
ある。
抵抗溶接して溶接金網を製造する前にコイルをピーリン
グしたり酸洗いしたりせずとも、単にコイルを直線状に
矯正する時の曲げ伸ばしによる力（圧縮力と引張力）だ
けで材料（コイル）表面のスケールを剥離させることが
できる。これは、スケールの厚みが薄いと材料とスケー
ルの密着性が良すぎて直線状に矯正してもスケールが剥
離し難いが、９５０℃以上の高温で巻取ればコイル表面
の８０％以上のスケールが１０μｍ以上の厚みを有する
ようになって直線状への矯正時に容易に剥離するからで
ある。
【００３０】少なくともコイル表面のスケールの８０％
程度が剥離すれば電気抵抗溶接によって充分な接合強度
が得られる。
程度が剥離すれば電気抵抗溶接によって充分な接合強度
が得られる。
【００３１】ところで、高温で生成した厚みが１０μｍ
以上のスケールは上記したように、単にコイルを直線状
に矯正する時の曲げ伸ばしによる力だけで剥離させるこ
とができるが、製品歩留まりを高めるためにはスケール
の厚みを２０μｍ以下に抑えることが好ましい。そし
て、巻取り温度が１１５０℃を超えるとスケールの厚み
が厚くなって２０μｍを超えるようになるので、熱間圧
延でコイル状に巻取る温度の上限は１１５０℃程度とす
ることが望ましい。
以上のスケールは上記したように、単にコイルを直線状
に矯正する時の曲げ伸ばしによる力だけで剥離させるこ
とができるが、製品歩留まりを高めるためにはスケール
の厚みを２０μｍ以下に抑えることが好ましい。そし
て、巻取り温度が１１５０℃を超えるとスケールの厚み
が厚くなって２０μｍを超えるようになるので、熱間圧
延でコイル状に巻取る温度の上限は１１５０℃程度とす
ることが望ましい。
【００３２】（Ｃ）巻取り後の直線状への矯正 ９５０℃以上の温度で巻取って厚く生成させたスケール
を容易に剥離させて、且つ、矯正時にコイルとの密着性
の良い薄いスケールを生成させないようにするために
は、直線状への矯正は５００℃以下の温度域で、好まし
くは３００℃以下の温度域で行えば良い。この矯正温度
の下限は特に限定する必要はないが、設備の保守の面か
ら常温程度を下限温度とすれば良い。
を容易に剥離させて、且つ、矯正時にコイルとの密着性
の良い薄いスケールを生成させないようにするために
は、直線状への矯正は５００℃以下の温度域で、好まし
くは３００℃以下の温度域で行えば良い。この矯正温度
の下限は特に限定する必要はないが、設備の保守の面か
ら常温程度を下限温度とすれば良い。
【００３３】前記の矯正を、例えば図１におけるスピン
ナー矯正装置３を用いることによって、材料を捻りなが
ら行えばスケールの剥離率を一層高くすることができ
る。ところでスピンナー矯正装置３とは、図１に示すよ
うに材料をベンディングさせながら、同時に回転による
捻りを加えて直線状に矯正する装置である。
ナー矯正装置３を用いることによって、材料を捻りなが
ら行えばスケールの剥離率を一層高くすることができ
る。ところでスピンナー矯正装置３とは、図１に示すよ
うに材料をベンディングさせながら、同時に回転による
捻りを加えて直線状に矯正する装置である。
【００３４】なお既に述べたように、上記の直線状への
矯正で、熱間圧延で生成したスケールの少なくとも８０
％程度を剥離させれば、電気抵抗溶接によって充分な接
合強度が得られる。
矯正で、熱間圧延で生成したスケールの少なくとも８０
％程度を剥離させれば、電気抵抗溶接によって充分な接
合強度が得られる。
【００３５】（Ｄ）巻取り後の冷却 ９５０℃以上の温度でコイル状に巻取った後、５℃／秒
以上の冷却速度で３００℃以下の温度域の温度まで冷却
すれば、結晶粒界に炭化物が析出することがないので熱
間圧延のままでも極めて良好な強度と靭性を示す高Ｍｎ
鋼の鋼線が得られる。従って、最終製品である溶接金網
に対して良好な強度と靭性を備えさせたい場合には、コ
イル状に巻取った後の冷却は上記の条件で行うのが良
い。
以上の冷却速度で３００℃以下の温度域の温度まで冷却
すれば、結晶粒界に炭化物が析出することがないので熱
間圧延のままでも極めて良好な強度と靭性を示す高Ｍｎ
鋼の鋼線が得られる。従って、最終製品である溶接金網
に対して良好な強度と靭性を備えさせたい場合には、コ
イル状に巻取った後の冷却は上記の条件で行うのが良
い。
【００３６】前記した冷却速度で冷却する温度の下限値
は特に限定する必要はなく、冷却媒体や冷却設備の面か
ら生ずる下限の温度とすれば良い。
は特に限定する必要はなく、冷却媒体や冷却設備の面か
ら生ずる下限の温度とすれば良い。
【００３７】以下、実施例により本発明の方法を更に詳
しく説明する。
しく説明する。
【００３８】
【実施例】表１に示す化学組成を有する高Ｍｎ鋼を通常
の方法によって溶製した後ビレットに分塊圧延した。
の方法によって溶製した後ビレットに分塊圧延した。
【００３９】（実施例１）表１に示した高Ｍｎ鋼Ａの前
記ビレットを１２００℃に加熱して通常の方法によって
直径８ｍｍの線材に圧延し、１０５０〜９００℃でコイ
ル状に巻取り、その後ステルモア風冷装置で５℃／秒の
冷却速度で約１５０℃まで冷却し、更に常温まで放冷し
た。
記ビレットを１２００℃に加熱して通常の方法によって
直径８ｍｍの線材に圧延し、１０５０〜９００℃でコイ
ル状に巻取り、その後ステルモア風冷装置で５℃／秒の
冷却速度で約１５０℃まで冷却し、更に常温まで放冷し
た。
【００４０】こうして得られた高Ｍｎ鋼Ａのコイル１
を、図１に示すように、矯正ローラー２及びスピンナー
矯正装置３に通して直線状に矯正し、カットシャー４で
短尺の素線５に切断した。なお図１中スピンナー矯正装
置３における矢印３ａはベンディングの力を示す。
を、図１に示すように、矯正ローラー２及びスピンナー
矯正装置３に通して直線状に矯正し、カットシャー４で
短尺の素線５に切断した。なお図１中スピンナー矯正装
置３における矢印３ａはベンディングの力を示す。
【００４１】次いで、目視によって素線５の表面スケー
ル状況を直線状に矯正する前のコイル１の表面スケール
状況と比較した。その結果、脱スケールされた割合は、
巻取り温度が１０５０℃の場合は９０％以上、１０００
℃の場合は８５％程度、９５０℃の場合は８０％程度、
９００℃の場合は６０〜７０％であった。
ル状況を直線状に矯正する前のコイル１の表面スケール
状況と比較した。その結果、脱スケールされた割合は、
巻取り温度が１０５０℃の場合は９０％以上、１０００
℃の場合は８５％程度、９５０℃の場合は８０％程度、
９００℃の場合は６０〜７０％であった。
【００４２】この後、上記の各条件で製造した素線５を
用いて、図２に示すように縦線５ａが５本で横線５ｂが
１０本の溶接金網（幅１３００ｍｍ×長さ２８００ｍ
ｍ）を各条件について１枚ずつ作製した。なお、電気抵
抗溶接条件は通常のＷＦＲ溶接金網（JIS G 3551）と同
じ条件で行った。
用いて、図２に示すように縦線５ａが５本で横線５ｂが
１０本の溶接金網（幅１３００ｍｍ×長さ２８００ｍ
ｍ）を各条件について１枚ずつ作製した。なお、電気抵
抗溶接条件は通常のＷＦＲ溶接金網（JIS G 3551）と同
じ条件で行った。
【００４３】溶接金網を作製した後は、目視で溶接点６
が外れて接合していない箇所（溶接点６の剥離箇所）を
調査した。その結果、巻取り温度１０５０、１０００℃
の場合には溶接点６の剥離は皆無であり、又、JIS G 35
51に準じて求めた溶接点剪断強度はそれぞれ１６０〜２
２０ＭＰａと１５０〜２００ＭＰａであった。更に、
０．２％耐力はそれぞれ４１０〜４３０ＭＰａ、４５０
〜４８０ＭＰａで、引張強度はそれぞれ８００〜８２０
ＭＰａ、８４０〜８６０ＭＰａ、伸びはそれぞれ３０〜
３５％と３４〜３８％であった。
が外れて接合していない箇所（溶接点６の剥離箇所）を
調査した。その結果、巻取り温度１０５０、１０００℃
の場合には溶接点６の剥離は皆無であり、又、JIS G 35
51に準じて求めた溶接点剪断強度はそれぞれ１６０〜２
２０ＭＰａと１５０〜２００ＭＰａであった。更に、
０．２％耐力はそれぞれ４１０〜４３０ＭＰａ、４５０
〜４８０ＭＰａで、引張強度はそれぞれ８００〜８２０
ＭＰａ、８４０〜８６０ＭＰａ、伸びはそれぞれ３０〜
３５％と３４〜３８％であった。
【００４４】一方、巻取り温度が９５０℃と９００℃の
場合にはそれぞれ１箇所／シートと３箇所／シートの割
合で溶接点６の剥離が認められた。又、JIS G 3551に準
じて求めた溶接点剪断強度はそれぞれ１３０〜１５０Ｍ
Ｐａと８０〜１００ＭＰａであった。更に、０．２％耐
力はそれぞれ５００〜５１０ＭＰａ、５４０〜５５０Ｍ
Ｐａで、引張強度はそれぞれ８６０〜８７０ＭＰａ、８
８０〜８９０ＭＰａ、伸びはそれぞれ２８〜３０％と２
５〜２６％であった。
場合にはそれぞれ１箇所／シートと３箇所／シートの割
合で溶接点６の剥離が認められた。又、JIS G 3551に準
じて求めた溶接点剪断強度はそれぞれ１３０〜１５０Ｍ
Ｐａと８０〜１００ＭＰａであった。更に、０．２％耐
力はそれぞれ５００〜５１０ＭＰａ、５４０〜５５０Ｍ
Ｐａで、引張強度はそれぞれ８６０〜８７０ＭＰａ、８
８０〜８９０ＭＰａ、伸びはそれぞれ２８〜３０％と２
５〜２６％であった。
【００４５】すなわち、本発明の方法で製造した非磁性
溶接金網は接合強度が高く、その機械的性質はJIS G 35
51の規格値を満足するものである。
溶接金網は接合強度が高く、その機械的性質はJIS G 35
51の規格値を満足するものである。
【００４６】（実施例２）表１に示した高Ｍｎ鋼Ｂの前
記ビレットを１２００℃に加熱して通常の方法によっ
て、JIS G 3112に準拠した寸法が呼び名Ｄ１３の異形棒
鋼を１０５０℃でコイル状に巻取ってバーインコイルに
圧延し、更に常温まで放冷した。
記ビレットを１２００℃に加熱して通常の方法によっ
て、JIS G 3112に準拠した寸法が呼び名Ｄ１３の異形棒
鋼を１０５０℃でコイル状に巻取ってバーインコイルに
圧延し、更に常温まで放冷した。
【００４７】なお「バーインコイル」とは、歩留まりや
加工能率の向上などを目的に棒鋼を線材と同様に巻線機
でコイル状に巻取ったもので、この後連続的に引き抜き
又は直線加工を行って棒鋼とされるものである。
加工能率の向上などを目的に棒鋼を線材と同様に巻線機
でコイル状に巻取ったもので、この後連続的に引き抜き
又は直線加工を行って棒鋼とされるものである。
【００４８】上記のようにして得た高Ｍｎ鋼Ｂのバーイ
ンコイルを、実施例１におけると同様に、矯正ローラー
２及びスピンナー矯正装置３に通して直線状に矯正し、
カットシャー４で短尺の素線５に切断した（図１参
照）。
ンコイルを、実施例１におけると同様に、矯正ローラー
２及びスピンナー矯正装置３に通して直線状に矯正し、
カットシャー４で短尺の素線５に切断した（図１参
照）。
【００４９】この後、上記の素線５を用いて、図２に示
すように縦線５ａが５本で横線５ｂが１０本の溶接金網
（幅１３００ｍｍ×長さ２８００ｍｍ）を１０枚作製し
た。
すように縦線５ａが５本で横線５ｂが１０本の溶接金網
（幅１３００ｍｍ×長さ２８００ｍｍ）を１０枚作製し
た。
【００５０】なお、電気抵抗溶接条件は通常のＷＦＲ溶
接金網と同じ条件で行った。
接金網と同じ条件で行った。
【００５１】溶接金網を作製した後は、目視で溶接点６
の剥離箇所を調査した。その結果、溶接点６の剥離は皆
無であり、又、JIS G 3112に準じて求めた溶接点剪断強
度は１５０〜１８０ＭＰａであった。更に、０．２％耐
力は５００〜５２０ＭＰａで、引張強度は９００〜９２
０ＭＰａ、伸びは４０〜４２％であった。
の剥離箇所を調査した。その結果、溶接点６の剥離は皆
無であり、又、JIS G 3112に準じて求めた溶接点剪断強
度は１５０〜１８０ＭＰａであった。更に、０．２％耐
力は５００〜５２０ＭＰａで、引張強度は９００〜９２
０ＭＰａ、伸びは４０〜４２％であった。
【００５２】すなわち、本発明の方法で製造した非磁性
溶接金網は接合強度が高く、その機械的性質はJIS G 35
51の規格値を満足するものである。
溶接金網は接合強度が高く、その機械的性質はJIS G 35
51の規格値を満足するものである。
【００５３】（実施例３）表１に示した高Ｍｎ鋼Ｃの前
記ビレットを１２００℃に加熱して通常の方法によっ
て、JIS G 3112に準拠した寸法が呼び名Ｄ１２の異形棒
鋼を１０００℃でコイル状に巻取ってバーインコイルに
圧延し、更に３００℃まで５０℃／分の冷却速度で風冷
し、その後は放冷した。
記ビレットを１２００℃に加熱して通常の方法によっ
て、JIS G 3112に準拠した寸法が呼び名Ｄ１２の異形棒
鋼を１０００℃でコイル状に巻取ってバーインコイルに
圧延し、更に３００℃まで５０℃／分の冷却速度で風冷
し、その後は放冷した。
【００５４】次いで、実施例２におけると同様に、矯正
ローラー２及びスピンナー矯正装置３に通して直線状に
矯正し、カットシャー４で短尺の素線５に切断した（図
１参照）。
ローラー２及びスピンナー矯正装置３に通して直線状に
矯正し、カットシャー４で短尺の素線５に切断した（図
１参照）。
【００５５】この後、上記の素線５を用いて、図２に示
すように縦線５ａが５本で横線５ｂが１０本の溶接金網
（幅１３００ｍｍ×長さ２８００ｍｍ）を１０枚作製し
た。
すように縦線５ａが５本で横線５ｂが１０本の溶接金網
（幅１３００ｍｍ×長さ２８００ｍｍ）を１０枚作製し
た。
【００５６】なお、電気抵抗溶接条件は通常のＷＦＲ溶
接金網と同じ条件で行った。
接金網と同じ条件で行った。
【００５７】溶接金網を作製した後は、目視で溶接点６
の剥離箇所を調査した。その結果、溶接点６の剥離は皆
無であり、又、JIS G 3112に準じて求めた溶接点剪断強
度は１５０〜１８０ＭＰａであった。更に、０．２％耐
力は５５０〜５６０ＭＰａで、引張強度は８６０〜８７
０ＭＰａ、伸びは３８〜４０％であった。
の剥離箇所を調査した。その結果、溶接点６の剥離は皆
無であり、又、JIS G 3112に準じて求めた溶接点剪断強
度は１５０〜１８０ＭＰａであった。更に、０．２％耐
力は５５０〜５６０ＭＰａで、引張強度は８６０〜８７
０ＭＰａ、伸びは３８〜４０％であった。
【００５８】すなわち、本発明の方法で製造した非磁性
溶接金網は接合強度が高く、その機械的性質はJIS G 35
51の規格値を満足するものである。
溶接金網は接合強度が高く、その機械的性質はJIS G 35
51の規格値を満足するものである。
【００５９】
【表１】
【００６０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の非磁性溶
接金網の製造方法によれば熱間圧延ままの高Ｍｎ鋼線を
用いて接合強度の高い非磁性溶接金網を低コストで製造
することができるので、産業上の効果は極めて大きい。
接金網の製造方法によれば熱間圧延ままの高Ｍｎ鋼線を
用いて接合強度の高い非磁性溶接金網を低コストで製造
することができるので、産業上の効果は極めて大きい。
【図１】実施例における高Ｍｎ鋼コイルの矯正方法を示
す図である。
す図である。
【図２】実施例で作製した溶接金網を示す図である。
【符号の説明】 １：コイル、 ２：矯正ローラー、 ３：スピンナー矯正装置、 ３ａ：ベンディングの力、 ４：カットシャー、 ５：素線、 ５ａ：縦線、 ５ｂ：横線、 ６：溶接点、
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/04 Ｃ２２Ｃ 38/04 38/24 38/24
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．１０〜１．５％、Ｍ
ｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して９５０
℃以上の温度でコイル状に巻取り、その後直線状に矯正
し、次いで矯正した直線状の高Ｍｎ鋼線を網目状に配列
し、それらの交点を電気抵抗溶接することを特徴とする
非磁性溶接金網の製造方法。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．１０〜１．５％、Ｍ
ｎ：５〜３０％を含む高Ｍｎ鋼を熱間で圧延して９５０
℃以上の温度でコイル状に巻取った後５℃／秒以上の冷
却速度で３００℃以下の温度域の温度まで冷却し、その
後直線状に矯正し、次いで矯正した直線状の高Ｍｎ鋼線
を網目状に配列し、それらの交点を電気抵抗溶接するこ
とを特徴とする非磁性溶接金網の製造方法。 - 【請求項３】高Ｍｎ鋼が重量％で、更に、Ｃｒを３〜６
％含むものである請求項１と２のいずれかに記載の非磁
性溶接金網の製造方法。 - 【請求項４】高Ｍｎ鋼が重量％で、更に、Ｖを０．１〜
１．０％含むものである請求項１から３までのいずれか
に記載の非磁性溶接金網の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23937895A JP3175551B2 (ja) | 1995-09-19 | 1995-09-19 | 非磁性溶接金網の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23937895A JP3175551B2 (ja) | 1995-09-19 | 1995-09-19 | 非磁性溶接金網の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0985372A true JPH0985372A (ja) | 1997-03-31 |
| JP3175551B2 JP3175551B2 (ja) | 2001-06-11 |
Family
ID=17043895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23937895A Expired - Fee Related JP3175551B2 (ja) | 1995-09-19 | 1995-09-19 | 非磁性溶接金網の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3175551B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003028919A1 (fr) * | 2001-09-28 | 2003-04-10 | Asahi Glass Co., Ltd. | Fil pour vitre armee en feuille et son procede de fabrication |
| JP2011111666A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Kobe Steel Ltd | 非磁性鋼 |
| WO2014025105A1 (ko) * | 2012-08-09 | 2014-02-13 | 주식회사 포스코 | 강도와 연성이 우수한 강선재 및 그 제조방법 |
| KR20160077581A (ko) * | 2014-12-23 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | 풀림방지 볼트용 선재, 풀림방지 볼트 및 그들의 제조방법 |
| KR101674835B1 (ko) * | 2015-12-07 | 2016-11-10 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 고강도 선재 및 그 제조방법 |
| WO2021071204A1 (ko) * | 2019-10-08 | 2021-04-15 | 주식회사 포스코 | 비자성 고강도 선재 및 이의 제조방법 |
-
1995
- 1995-09-19 JP JP23937895A patent/JP3175551B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003028919A1 (fr) * | 2001-09-28 | 2003-04-10 | Asahi Glass Co., Ltd. | Fil pour vitre armee en feuille et son procede de fabrication |
| JP2011111666A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Kobe Steel Ltd | 非磁性鋼 |
| WO2014025105A1 (ko) * | 2012-08-09 | 2014-02-13 | 주식회사 포스코 | 강도와 연성이 우수한 강선재 및 그 제조방법 |
| KR101449111B1 (ko) * | 2012-08-09 | 2014-10-08 | 주식회사 포스코 | 강도와 연성이 우수한 강선재 및 그 제조방법 |
| CN104704135A (zh) * | 2012-08-09 | 2015-06-10 | Posco公司 | 具有良好的强度和延展性的盘条及其制备方法 |
| EP2883974A4 (en) * | 2012-08-09 | 2016-04-27 | Posco | ROLLED WIRE WITH GOOD STRENGTH AND DUCTILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| US9896750B2 (en) | 2012-08-09 | 2018-02-20 | Posco | Steel wire rod having high strength and ductility and method for producing same |
| KR20160077581A (ko) * | 2014-12-23 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | 풀림방지 볼트용 선재, 풀림방지 볼트 및 그들의 제조방법 |
| KR101674835B1 (ko) * | 2015-12-07 | 2016-11-10 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 고강도 선재 및 그 제조방법 |
| WO2021071204A1 (ko) * | 2019-10-08 | 2021-04-15 | 주식회사 포스코 | 비자성 고강도 선재 및 이의 제조방법 |
| CN114502763A (zh) * | 2019-10-08 | 2022-05-13 | 株式会社Posco | 具有非磁性特性的高强度线材及其制造方法 |
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|---|---|
| JP3175551B2 (ja) | 2001-06-11 |
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