JPH093616A - 溶射用混合粉末 - Google Patents
溶射用混合粉末Info
- Publication number
- JPH093616A JPH093616A JP8085162A JP8516296A JPH093616A JP H093616 A JPH093616 A JP H093616A JP 8085162 A JP8085162 A JP 8085162A JP 8516296 A JP8516296 A JP 8516296A JP H093616 A JPH093616 A JP H093616A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy powder
- based alloy
- less
- mixed
- sulfuric acid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 83
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 102
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 102
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 35
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 claims description 24
- -1 Si: 14.5 to 30% Substances 0.000 claims description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 65
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 39
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 39
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 17
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 15
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 8
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 7
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 239000012085 test solution Substances 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical group 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 硫酸露点腐食環境下に長時間さらされる部材
の表面に耐硫酸露点腐食性に優れた溶射被膜を形成する
ための溶射用混合粉末を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：
１〜２４％、Ｆｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜
０．３％を含有し、さらに必要に応じて、（ａ）Ｎｂ：
０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４％、Ｗ：０．１〜４
％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種または２種以上およ
び／または（ｂ）Ｔｉ：０．０５〜０．４％、Ａｌ：
０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１
〜０．５％のうちの１種または２種以上を含有し、残部
が４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からなる組成を
有するＮｉ基合金粉末と、Ｓｉ：１４．５〜３０％を含
有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組成を有
するＦｅ基合金粉末を、重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎ
ｉ基合金粉末＝１／９〜３／７となるように混合してな
る。
の表面に耐硫酸露点腐食性に優れた溶射被膜を形成する
ための溶射用混合粉末を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：
１〜２４％、Ｆｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜
０．３％を含有し、さらに必要に応じて、（ａ）Ｎｂ：
０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４％、Ｗ：０．１〜４
％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種または２種以上およ
び／または（ｂ）Ｔｉ：０．０５〜０．４％、Ａｌ：
０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１
〜０．５％のうちの１種または２種以上を含有し、残部
が４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からなる組成を
有するＮｉ基合金粉末と、Ｓｉ：１４．５〜３０％を含
有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組成を有
するＦｅ基合金粉末を、重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎ
ｉ基合金粉末＝１／９〜３／７となるように混合してな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硫酸露点腐食環
境下に長時間さらされる部材の表面に耐硫酸露点腐食性
に優れた溶射被膜を形成するための溶射用混合粉末に関
するものである。
境下に長時間さらされる部材の表面に耐硫酸露点腐食性
に優れた溶射被膜を形成するための溶射用混合粉末に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】火力発電所ではボイラーの燃焼室内で、
Ｂ重油、Ｃ重油、石炭などの化石燃料を燃焼させてお
り、燃焼の結果生ずる廃ガスは、ＳＯ2 、ＳＯ3 、ＣＯ
2 、Ｈ2Ｏ、Ｏ2 、Ｎ2 などの多種類のガスを含み、さ
らにスス、ダストなども含んでいる。このボイラーから
出た廃ガスは、電気集塵機、空気予熱機、脱硫装置を通
って最終的に煙突から排出されている。このような廃ガ
ス環境下においては、廃ガス温度あるいは廃ガスと接す
る金属部材の表面温度が１５０℃以下になると、廃ガス
の水分（Ｈ2 Ｏ）とＳＯ3 が反応してＨ2 ＳＯ4 が結露
することも知られている。したがって、ボイラーから出
た廃ガスはが電気集塵機、空気予熱機、脱硫装置を通っ
て最終的に煙突から排出される工程において、金属部材
の温度が１５０℃以下となる空気予熱機から下流の設備
において、部材表面に硫酸が結露する。この時結露する
硫酸の濃度は、温度によって異なるが、例えば、１３０
℃においては８０％以上の濃硫酸が生成する。
Ｂ重油、Ｃ重油、石炭などの化石燃料を燃焼させてお
り、燃焼の結果生ずる廃ガスは、ＳＯ2 、ＳＯ3 、ＣＯ
2 、Ｈ2Ｏ、Ｏ2 、Ｎ2 などの多種類のガスを含み、さ
らにスス、ダストなども含んでいる。このボイラーから
出た廃ガスは、電気集塵機、空気予熱機、脱硫装置を通
って最終的に煙突から排出されている。このような廃ガ
ス環境下においては、廃ガス温度あるいは廃ガスと接す
る金属部材の表面温度が１５０℃以下になると、廃ガス
の水分（Ｈ2 Ｏ）とＳＯ3 が反応してＨ2 ＳＯ4 が結露
することも知られている。したがって、ボイラーから出
た廃ガスはが電気集塵機、空気予熱機、脱硫装置を通っ
て最終的に煙突から排出される工程において、金属部材
の温度が１５０℃以下となる空気予熱機から下流の設備
において、部材表面に硫酸が結露する。この時結露する
硫酸の濃度は、温度によって異なるが、例えば、１３０
℃においては８０％以上の濃硫酸が生成する。
【０００３】さらに、廃ガス中のススの本体である微細
な炭素やダストに含まれる酸化性イオンのＦｅ2+、Ｆｅ
3+などが付着するために、硫酸結露部分は炭素、Ｆ
ｅ2+、Ｆｅ3+などを含んだ濃硫酸が生成し、硫酸のみな
らず多数の腐食因子が複雑に影響しあって、一層過酷な
腐食環境が作り出されている。この環境で起こる腐食現
象はＨ2 ＳＯ4 （硫酸）が結露する現象が特徴的である
ところから、硫酸露点腐食といわれている。
な炭素やダストに含まれる酸化性イオンのＦｅ2+、Ｆｅ
3+などが付着するために、硫酸結露部分は炭素、Ｆ
ｅ2+、Ｆｅ3+などを含んだ濃硫酸が生成し、硫酸のみな
らず多数の腐食因子が複雑に影響しあって、一層過酷な
腐食環境が作り出されている。この環境で起こる腐食現
象はＨ2 ＳＯ4 （硫酸）が結露する現象が特徴的である
ところから、硫酸露点腐食といわれている。
【０００４】このような硫酸露点腐食環境下において
は、低合金鋼や代表的な耐食材料であるＳＵＳ３０４、
ＳＵＳ３１６Ｌといったステンレス鋼では耐食性が不足
するために長期間の使用には耐えられない。したがっ
て、耐食性が一層良好なハステロイＤと呼ばれる重量％
で（以下、％は重量％を示す）Ｎｉ−９％Ｓｉ−３％Ｃ
ｕ重量％からなる成分組成のＮｉ基合金、米国特許第
２，１０３，８５５号明細書記載のＣｒ：２０〜３０
％、Ｆｅ：２〜１２％、Ｓｉ：２．５〜５％、Ｍｏ：２
〜６％、Ｗ：１〜３％、Ｃｕ：３．５〜７％を含有し、
残部がＮｉおよび不可避不純物からなる成分組成を有す
るＮｉ基合金、米国特許第２，９３８，７８６号明細書
記載のＣｒ：１９〜２６％、Ｆｅ：１０％以下、Ｓｉ：
１．５〜７．５％、Ｍｏ：５〜９％、Ｃｕ：４〜７％、
Ｍｎ：１．５％以下を含有し、残部がＮｉおよび不可避
不純物からなる成分組成を有するＮｉ基合金、米国特許
第５，０６３，０２３号明細書記載のＣｒ：１１〜２９
％、Ｃｏ：２０％以下、Ｆｅ：１９％以下、Ｎｂ：３％
以下、Ｃｕ：１〜３．５％、Ｍｎ：２％以下、Ｍｏ：１
〜６．５％、Ｎ：０．２％以下、Ｓｉ：３．５〜６．５
％、Ｗ：２．５％以下、Ｔｉ：０．２％以下（ただし、
以下は０も含む）を含有し、残部がＮｉおよび不可避不
純物からなる成分組成を有するＮｉ基合金などが使用さ
れている。
は、低合金鋼や代表的な耐食材料であるＳＵＳ３０４、
ＳＵＳ３１６Ｌといったステンレス鋼では耐食性が不足
するために長期間の使用には耐えられない。したがっ
て、耐食性が一層良好なハステロイＤと呼ばれる重量％
で（以下、％は重量％を示す）Ｎｉ−９％Ｓｉ−３％Ｃ
ｕ重量％からなる成分組成のＮｉ基合金、米国特許第
２，１０３，８５５号明細書記載のＣｒ：２０〜３０
％、Ｆｅ：２〜１２％、Ｓｉ：２．５〜５％、Ｍｏ：２
〜６％、Ｗ：１〜３％、Ｃｕ：３．５〜７％を含有し、
残部がＮｉおよび不可避不純物からなる成分組成を有す
るＮｉ基合金、米国特許第２，９３８，７８６号明細書
記載のＣｒ：１９〜２６％、Ｆｅ：１０％以下、Ｓｉ：
１．５〜７．５％、Ｍｏ：５〜９％、Ｃｕ：４〜７％、
Ｍｎ：１．５％以下を含有し、残部がＮｉおよび不可避
不純物からなる成分組成を有するＮｉ基合金、米国特許
第５，０６３，０２３号明細書記載のＣｒ：１１〜２９
％、Ｃｏ：２０％以下、Ｆｅ：１９％以下、Ｎｂ：３％
以下、Ｃｕ：１〜３．５％、Ｍｎ：２％以下、Ｍｏ：１
〜６．５％、Ｎ：０．２％以下、Ｓｉ：３．５〜６．５
％、Ｗ：２．５％以下、Ｔｉ：０．２％以下（ただし、
以下は０も含む）を含有し、残部がＮｉおよび不可避不
純物からなる成分組成を有するＮｉ基合金などが使用さ
れている。
【０００５】前記Ｎｉ基合金はいずれも硫酸に対する耐
食性が優れているところから耐硫酸露点腐食性に優れて
いると考えられるが、高価な材料であるところから火力
発電所などの大規模な設備に使用することはコストの点
で問題があった。そのため、近年、Ｎｉ基合金粉末を低
合金鋼またはステンレス鋼製部材の表面に溶射し、Ｎｉ
基合金被膜を形成した複合部材を使用する試みもなされ
ている（たとえば、特開平２−４４１０３号公報参
照）。
食性が優れているところから耐硫酸露点腐食性に優れて
いると考えられるが、高価な材料であるところから火力
発電所などの大規模な設備に使用することはコストの点
で問題があった。そのため、近年、Ｎｉ基合金粉末を低
合金鋼またはステンレス鋼製部材の表面に溶射し、Ｎｉ
基合金被膜を形成した複合部材を使用する試みもなされ
ている（たとえば、特開平２−４４１０３号公報参
照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来のＮ
ｉ基合金粉末を低合金鋼またはステンレス鋼部材の表面
に溶射して得られたＮｉ基合金溶射膜被覆複合部材は、
Ｎｉ基合金溶射膜の低合金鋼またはステンレス鋼部材に
対する密着性が不十分であるために、この従来のＮｉ基
合金溶射膜被覆複合部材を使用して建設した火力発電設
備は、稼働中にＮｉ基合金溶射膜が剥離することがあ
り、この溶射膜剥離部分から硫酸露点腐食が進行して長
期間の稼働に耐えることができないなどの課題があっ
た。
ｉ基合金粉末を低合金鋼またはステンレス鋼部材の表面
に溶射して得られたＮｉ基合金溶射膜被覆複合部材は、
Ｎｉ基合金溶射膜の低合金鋼またはステンレス鋼部材に
対する密着性が不十分であるために、この従来のＮｉ基
合金溶射膜被覆複合部材を使用して建設した火力発電設
備は、稼働中にＮｉ基合金溶射膜が剥離することがあ
り、この溶射膜剥離部分から硫酸露点腐食が進行して長
期間の稼働に耐えることができないなどの課題があっ
た。
【０００７】
【課題を解決する手段】そこで、本発明者らは基材とな
る低合金鋼またはステンレス鋼部材の表面に密着性の優
れたかつ耐食性に優れたＮｉ基合金溶射膜を形成すべく
鋭意研究を行った結果、（イ） 従来のＮｉ基合金粉末
にはＳｉが含まれており、このＳｉを含有するＮｉ基合
金粉末を溶射して得られた溶射被膜は基材となる低合金
鋼またはステンレス鋼に対する密着性を低下させる、
（ロ） 一方、Ｓｉを含有しないＮｉ基合金粉末を作製
し、このＳｉを含有しないＮｉ基合金粉末を溶射して溶
射被膜を形成すると、得られた溶射被膜は基材となる低
合金鋼またはステンレス鋼に対する密着性は向上する
が、ＳｉＯ2 を表面に形成しないので、硫酸に対する耐
食性を著しく低下させる、（ハ） 前記Ｓｉを含有しな
いＮｉ基合金粉末を高Ｓｉ含有のＦｅ合金粉末とともに
溶射して得られたＳｉ含有Ｎｉ基合金溶射膜は、従来の
Ｓｉ含有Ｎｉ基合金粉末を溶射して得られた溶射被膜と
ほぼ同じ程度の耐食性をがあり、しかも従来よりも基材
に対する密着性に優れたＮｉ基合金溶射膜が得られる、
などの知見を得たのである。
る低合金鋼またはステンレス鋼部材の表面に密着性の優
れたかつ耐食性に優れたＮｉ基合金溶射膜を形成すべく
鋭意研究を行った結果、（イ） 従来のＮｉ基合金粉末
にはＳｉが含まれており、このＳｉを含有するＮｉ基合
金粉末を溶射して得られた溶射被膜は基材となる低合金
鋼またはステンレス鋼に対する密着性を低下させる、
（ロ） 一方、Ｓｉを含有しないＮｉ基合金粉末を作製
し、このＳｉを含有しないＮｉ基合金粉末を溶射して溶
射被膜を形成すると、得られた溶射被膜は基材となる低
合金鋼またはステンレス鋼に対する密着性は向上する
が、ＳｉＯ2 を表面に形成しないので、硫酸に対する耐
食性を著しく低下させる、（ハ） 前記Ｓｉを含有しな
いＮｉ基合金粉末を高Ｓｉ含有のＦｅ合金粉末とともに
溶射して得られたＳｉ含有Ｎｉ基合金溶射膜は、従来の
Ｓｉ含有Ｎｉ基合金粉末を溶射して得られた溶射被膜と
ほぼ同じ程度の耐食性をがあり、しかも従来よりも基材
に対する密着性に優れたＮｉ基合金溶射膜が得られる、
などの知見を得たのである。
【０００８】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、下記の（Ａ）〜（Ｄ）の内のいずれか
のＮｉ基合金粉末に対して、下記の（ａ）〜（ｂ）の内
のいずれかのＦｅ基合金粉末を、重量比で、Ｆｅ基合金
粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜３／７となるように混
合してなる溶射用混合粉末に特徴を有するものである。 （Ａ） Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆ
ｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有
し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からな
る組成を有するＮｉ基合金粉末、 （Ｂ） Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆ
ｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有
し、さらに、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４
％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種
または２種以上を含有し、残部が４５％以上のＮｉおよ
び不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金粉末、 （Ｃ）Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：
０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、
さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．４％、Ａｌ：０．０１〜
０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部が４５％以
上のＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ
基合金粉末、 （Ｄ） Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆ
ｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有
し、さらに、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４
％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種
または２種以上を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０５〜
０．４％、Ａｌ：０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜
５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種または２種以
上を含有し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避不純
物からなる組成を有するＮｉ基合金粉末、（ａ） Ｓ
ｉ：１４．５〜３０％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金粉末、（ｂ）
Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、さらにＣｒ：０．
０２〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１％のうちの１種ま
たは２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる組成を有するＦｅ基合金粉末。
たものであって、下記の（Ａ）〜（Ｄ）の内のいずれか
のＮｉ基合金粉末に対して、下記の（ａ）〜（ｂ）の内
のいずれかのＦｅ基合金粉末を、重量比で、Ｆｅ基合金
粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜３／７となるように混
合してなる溶射用混合粉末に特徴を有するものである。 （Ａ） Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆ
ｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有
し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からな
る組成を有するＮｉ基合金粉末、 （Ｂ） Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆ
ｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有
し、さらに、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４
％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種
または２種以上を含有し、残部が４５％以上のＮｉおよ
び不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金粉末、 （Ｃ）Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：
０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、
さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．４％、Ａｌ：０．０１〜
０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部が４５％以
上のＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ
基合金粉末、 （Ｄ） Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆ
ｅ：０．０１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有
し、さらに、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４
％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種
または２種以上を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０５〜
０．４％、Ａｌ：０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜
５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種または２種以
上を含有し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避不純
物からなる組成を有するＮｉ基合金粉末、（ａ） Ｓ
ｉ：１４．５〜３０％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金粉末、（ｂ）
Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、さらにＣｒ：０．
０２〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１％のうちの１種ま
たは２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる組成を有するＦｅ基合金粉末。
【０００９】この発明の溶射用混合粉末に含まれるＮｉ
基合金粉末の組成における各元素の限定理由について詳
述する。
基合金粉末の組成における各元素の限定理由について詳
述する。
【００１０】Ｃｒ Ｃｒ成分は緻密なＣｒ2 Ｏ3 を不働態被膜の主成分とし
て表面に形成することにより、耐硫酸露点腐食性を向上
させる作用があるが、その含有量は１５％未満では所望
の耐硫酸露点腐食性が得られず、一方、５０％を越えて
含有すると耐硫酸露点腐食性が劣化するので好ましくな
い。したがって、Ｃｒ含有量は１５〜５０％に定めた。
Ｃｒ含有量の一層好ましい範囲は２０〜４０％である。
て表面に形成することにより、耐硫酸露点腐食性を向上
させる作用があるが、その含有量は１５％未満では所望
の耐硫酸露点腐食性が得られず、一方、５０％を越えて
含有すると耐硫酸露点腐食性が劣化するので好ましくな
い。したがって、Ｃｒ含有量は１５〜５０％に定めた。
Ｃｒ含有量の一層好ましい範囲は２０〜４０％である。
【００１１】Ｍｏ Ｍｏには、不働態化を促進させることにより、ＳｉＯ2
によるアノード防食が期待できるが、その含有量は１％
未満では所望の耐硫酸露点腐食性が得られず、一方、２
４％を越えて含有するとＳｉＯ2 によるアノード防食が
逆効果となり、耐硫酸露点腐食性が低下するので好まし
くない。したがって、Ｍｏ含有量は１〜２４％に定め
た。Ｍｏ含有量の一層好ましい範囲は４〜１４％であ
る。
によるアノード防食が期待できるが、その含有量は１％
未満では所望の耐硫酸露点腐食性が得られず、一方、２
４％を越えて含有するとＳｉＯ2 によるアノード防食が
逆効果となり、耐硫酸露点腐食性が低下するので好まし
くない。したがって、Ｍｏ含有量は１〜２４％に定め
た。Ｍｏ含有量の一層好ましい範囲は４〜１４％であ
る。
【００１２】Ｎ Ｎは、素地に固溶し、素地であるＦＣＣを安定化し、有
害相であるＴＣＰ相の析出を抑制するため、溶射被膜の
靭性および密着性を向上させる効果がある。しかし、そ
の含有量が０．０１％未満では所望の効果が得られず、
一方、０．３％を越えて含有すると窒化物であるＣｒ2
Ｎの析出量が許容量を越え、溶射被膜の靭性および密着
性を低下させることから、その含有量は０．０１〜０．
３％に定めた。Ｎ含有量の一層好ましい範囲は０．０２
〜０．０５％である。
害相であるＴＣＰ相の析出を抑制するため、溶射被膜の
靭性および密着性を向上させる効果がある。しかし、そ
の含有量が０．０１％未満では所望の効果が得られず、
一方、０．３％を越えて含有すると窒化物であるＣｒ2
Ｎの析出量が許容量を越え、溶射被膜の靭性および密着
性を低下させることから、その含有量は０．０１〜０．
３％に定めた。Ｎ含有量の一層好ましい範囲は０．０２
〜０．０５％である。
【００１３】Ｆｅ Ｆｅは、溶射被膜の靭性を向上させ、被膜の割れを防ぐ
作用があるが、その含有量が０．０１％未満では所望の
効果が得られず、一方、２０％を越えて含有すると耐硫
酸露点腐食性が低下するので好ましくない。したがっ
て、Ｆｅ含有量は０．０１〜２０％に定めた。Ｆｅ含有
量の一層好ましい範囲は０．１〜６％である。
作用があるが、その含有量が０．０１％未満では所望の
効果が得られず、一方、２０％を越えて含有すると耐硫
酸露点腐食性が低下するので好ましくない。したがっ
て、Ｆｅ含有量は０．０１〜２０％に定めた。Ｆｅ含有
量の一層好ましい範囲は０．１〜６％である。
【００１４】Ｎｂ、Ｔａ、ＷおよびＣｕのうちの１種ま
たは２種以上 Ｎｂ、Ｔａ、ＷおよびＣｕは、耐硫酸露点腐食性を改善
する成分であるので必要に応じて含有されるが、その含
有量はＮｂ：０．１％未満、Ｔａ：０．１％未満、Ｗ：
０．１％未満、Ｃｕ：０．１％未満では添加による効果
が上がらず、一方、Ｎｂが２％を越え、Ｔａが４％を越
え、Ｗが４％を越え、Ｃｕが４％を越えて含有すると、
ＴＣＰ相の析出量が許容量を越え、溶射被膜の靭性およ
び密着性を低下させるので好ましくない。したがって、
Ｎｂ、Ｔａ、ＷおよびＣｕのうちの１種または２種以上
の添加は、それぞれＮｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１
〜４％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％に定め
た。Ｎｂ、Ｔａ、ＷおよびＣｕの一層好ましい範囲は、
それぞれＮｂ：０．２〜０．５％、Ｔａ：１．２〜３
％、Ｗ：０．２〜２％、Ｃｕ：０．２〜２％である。
たは２種以上 Ｎｂ、Ｔａ、ＷおよびＣｕは、耐硫酸露点腐食性を改善
する成分であるので必要に応じて含有されるが、その含
有量はＮｂ：０．１％未満、Ｔａ：０．１％未満、Ｗ：
０．１％未満、Ｃｕ：０．１％未満では添加による効果
が上がらず、一方、Ｎｂが２％を越え、Ｔａが４％を越
え、Ｗが４％を越え、Ｃｕが４％を越えて含有すると、
ＴＣＰ相の析出量が許容量を越え、溶射被膜の靭性およ
び密着性を低下させるので好ましくない。したがって、
Ｎｂ、Ｔａ、ＷおよびＣｕのうちの１種または２種以上
の添加は、それぞれＮｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１
〜４％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％に定め
た。Ｎｂ、Ｔａ、ＷおよびＣｕの一層好ましい範囲は、
それぞれＮｂ：０．２〜０．５％、Ｔａ：１．２〜３
％、Ｗ：０．２〜２％、Ｃｕ：０．２〜２％である。
【００１５】Ｔｉ、Ａｌ、ＣｏおよびＶのうちの１種ま
たは２種以上 Ｔｉ、Ａｌ、ＣｏおよびＶは、溶射被膜の靭性および密
着性を向上させる作用があるので、さらに優れた溶射被
膜の靭性および密着性が要求される場合に必要に応じて
含有されるが、その含有量はＴｉ：０．０５％未満、Ａ
ｌ：０．０１％未満、Ｃｏ：０．１％未満、Ｖ：０．１
％未満では添加による効果が上がらず、一方、Ｔｉが
０．４％を越え、Ａｌが０．４％を越え、Ｃｏが５％を
越え、Ｖが０．５％を越えて含有すると、逆に溶射被膜
の靭性および密着性を低下させるので好ましくない。し
たがって、Ｔｉ、Ａｌ、ＣｏおよびＶのうちの１種また
は２種以上の添加は、それぞれＴｉ：０．０５〜０．４
％、Ａｌ：０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、
Ｖ：０．１〜０．５％に定めた。Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｏおよ
びＶの一層好ましい範囲は、それぞれＴｉ：０．１〜
０．３％、Ａｌ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：０．５〜２
％、Ｖ：０．２〜０．４％である。
たは２種以上 Ｔｉ、Ａｌ、ＣｏおよびＶは、溶射被膜の靭性および密
着性を向上させる作用があるので、さらに優れた溶射被
膜の靭性および密着性が要求される場合に必要に応じて
含有されるが、その含有量はＴｉ：０．０５％未満、Ａ
ｌ：０．０１％未満、Ｃｏ：０．１％未満、Ｖ：０．１
％未満では添加による効果が上がらず、一方、Ｔｉが
０．４％を越え、Ａｌが０．４％を越え、Ｃｏが５％を
越え、Ｖが０．５％を越えて含有すると、逆に溶射被膜
の靭性および密着性を低下させるので好ましくない。し
たがって、Ｔｉ、Ａｌ、ＣｏおよびＶのうちの１種また
は２種以上の添加は、それぞれＴｉ：０．０５〜０．４
％、Ａｌ：０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、
Ｖ：０．１〜０．５％に定めた。Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｏおよ
びＶの一層好ましい範囲は、それぞれＴｉ：０．１〜
０．３％、Ａｌ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：０．５〜２
％、Ｖ：０．２〜０．４％である。
【００１６】Ｎｉおよび不可避不純物 ベース金属としてのＮｉは他の元素を固溶させるために
４５％以上、好ましくは５０％以上含有させることが好
ましく、さらに不可避不純物は少ない方が好ましいが、
溶解時に脱酸剤や脱硫剤を使用するので微量のＭｎ、Ｍ
ｇ、ＳｉおよびＣなどは不可避不純物として含有するこ
とは避けられず、さらに原料中にＳ、Ｐ、Ｓｎ、Ｚｎ、
Ｐｂなどの微量の含有は避けられない。しかし、これら
不可避不純物としてＭｎ：２％以下、Ｍｇ：０．５％以
下、Ｓｉ：１％以下（好ましくは０．５％以下）、Ｃ：
０．５％以下、Ｓ：０．１％以下、Ｐ：０．１％以下、
Ｓｎ：０．１％以下、Ｚｎ：０．１％以下、Ｐｂ：０．
１％以下であれば合金特性はなんら損なわれるものでは
ない。
４５％以上、好ましくは５０％以上含有させることが好
ましく、さらに不可避不純物は少ない方が好ましいが、
溶解時に脱酸剤や脱硫剤を使用するので微量のＭｎ、Ｍ
ｇ、ＳｉおよびＣなどは不可避不純物として含有するこ
とは避けられず、さらに原料中にＳ、Ｐ、Ｓｎ、Ｚｎ、
Ｐｂなどの微量の含有は避けられない。しかし、これら
不可避不純物としてＭｎ：２％以下、Ｍｇ：０．５％以
下、Ｓｉ：１％以下（好ましくは０．５％以下）、Ｃ：
０．５％以下、Ｓ：０．１％以下、Ｐ：０．１％以下、
Ｓｎ：０．１％以下、Ｚｎ：０．１％以下、Ｐｂ：０．
１％以下であれば合金特性はなんら損なわれるものでは
ない。
【００１７】続いて、この発明の溶射用混合粉末に含ま
れるＦｅ基合金粉末の組成における各元素の限定理由に
ついて詳述する。
れるＦｅ基合金粉末の組成における各元素の限定理由に
ついて詳述する。
【００１８】Ｓｉ Ｓｉ成分は、硫酸露点腐食環境で合金表面に保護被膜で
あるＳｉＯ2 を形成させ耐硫酸露点腐食性を向上させる
と同時に、Ｃｒを含むＮｉ基合金表面に保護被膜の主成
分であるＣｒ2 Ｏ3 の形成を促進させる作用があるが、
その含有量が１４．５％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３０％を越えて含有すると溶射被膜の中でＣ
ｒを含むＮｉ基合金とＳｉを含むＦｅ基合金との接合性
が低下して被膜が割れやすくなるので好ましくない。し
たがって、Ｓｉ含有量は１４．５〜３０％に定めた。Ｓ
ｉ含有量の一層好ましい範囲は１５〜２０％である。
あるＳｉＯ2 を形成させ耐硫酸露点腐食性を向上させる
と同時に、Ｃｒを含むＮｉ基合金表面に保護被膜の主成
分であるＣｒ2 Ｏ3 の形成を促進させる作用があるが、
その含有量が１４．５％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３０％を越えて含有すると溶射被膜の中でＣ
ｒを含むＮｉ基合金とＳｉを含むＦｅ基合金との接合性
が低下して被膜が割れやすくなるので好ましくない。し
たがって、Ｓｉ含有量は１４．５〜３０％に定めた。Ｓ
ｉ含有量の一層好ましい範囲は１５〜２０％である。
【００１９】ＣｒおよびＣｕ これら成分にはＦｅの溶出を遅らせ、Ｆｅ基合金自身の
耐食性を向上させる作用があるが、その含有量はＣｒ：
０．０２％未満、Ｃｕ：０．０５％未満では添加による
効果が上がらず、一方、Ｃｒが０．２％を越え、Ｃｕが
１％を越えて含有すると、ＳｉＯ2 の形成を妨げてしま
うので好ましくない。したがって、ＣｒおよびＣｕのう
ちの１種または２種の添加は、Ｃｒ：０．０２〜０．２
％、Ｃｕ：０．０５〜１％に定めた。これら成分の一層
好ましい範囲は、Ｃｒ：０．０５〜０．１％、Ｃｕ：
０．１〜０．５％である。
耐食性を向上させる作用があるが、その含有量はＣｒ：
０．０２％未満、Ｃｕ：０．０５％未満では添加による
効果が上がらず、一方、Ｃｒが０．２％を越え、Ｃｕが
１％を越えて含有すると、ＳｉＯ2 の形成を妨げてしま
うので好ましくない。したがって、ＣｒおよびＣｕのう
ちの１種または２種の添加は、Ｃｒ：０．０２〜０．２
％、Ｃｕ：０．０５〜１％に定めた。これら成分の一層
好ましい範囲は、Ｃｒ：０．０５〜０．１％、Ｃｕ：
０．１〜０．５％である。
【００２０】不可避不純物 Ｆｅ基合金に含まれる不可避不純物は少ない方が好まし
いが、溶解時に脱酸剤や脱硫剤を使用するので微量のＭ
ｎ、ＭｇおよびＣなどは不可避不純物として含有するこ
とは避けられず、さらに原料中にＳ、Ｐ、Ｓｎ、Ｚｎ、
Ｐｂなどの微量の含有は避けられない。しかし、これら
不可避不純物としてＭｎ：２．５％以下、Ｍｇ：１％以
下、Ｃ：１％以下、Ｓ：０．２％以下、Ｐ：０．２％以
下、Ｓｎ：０．２％以下、Ｚｎ：０．２％以下、Ｐｂ：
０．２％以下であれば合金特性はなんら損なわれるもの
ではない。
いが、溶解時に脱酸剤や脱硫剤を使用するので微量のＭ
ｎ、ＭｇおよびＣなどは不可避不純物として含有するこ
とは避けられず、さらに原料中にＳ、Ｐ、Ｓｎ、Ｚｎ、
Ｐｂなどの微量の含有は避けられない。しかし、これら
不可避不純物としてＭｎ：２．５％以下、Ｍｇ：１％以
下、Ｃ：１％以下、Ｓ：０．２％以下、Ｐ：０．２％以
下、Ｓｎ：０．２％以下、Ｚｎ：０．２％以下、Ｐｂ：
０．２％以下であれば合金特性はなんら損なわれるもの
ではない。
【００２１】Ｆｅ基合金粉末およびＮｉ基合金粉末の混
合比 Ｆｅ基合金粉末およびＮｉ基合金粉末を混合して得られ
る混合粉末を溶射して形成する溶射被膜は、密着性に優
れ、硫酸露点腐食環境でＳｉＯ2 が均一に分散し、その
結果、アノード防食作用によりＣｒ2 Ｏ3 を主成分とす
る被膜の耐食性が向上し、全体として従来とほぼ同等ま
たはそれ以上の耐食性を有するようになる。しかし、Ｆ
ｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末の混合比が１／９未満で
あると、基材との密着性は優れるものの、耐硫酸露点腐
食性が低下するので好ましくなく、一方、Ｆｅ基合金粉
末／Ｎｉ基合金粉末の混合比が３／７を越えると、耐硫
酸露点腐食性が向上するが、基材との密着性が低下する
ので好ましくない。したがって、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ
基合金粉末の混合比は１／９〜３／７となるように定め
た。この混合比の一層好ましい範囲は、１．５／８．５
〜２．５／７．５である。
合比 Ｆｅ基合金粉末およびＮｉ基合金粉末を混合して得られ
る混合粉末を溶射して形成する溶射被膜は、密着性に優
れ、硫酸露点腐食環境でＳｉＯ2 が均一に分散し、その
結果、アノード防食作用によりＣｒ2 Ｏ3 を主成分とす
る被膜の耐食性が向上し、全体として従来とほぼ同等ま
たはそれ以上の耐食性を有するようになる。しかし、Ｆ
ｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末の混合比が１／９未満で
あると、基材との密着性は優れるものの、耐硫酸露点腐
食性が低下するので好ましくなく、一方、Ｆｅ基合金粉
末／Ｎｉ基合金粉末の混合比が３／７を越えると、耐硫
酸露点腐食性が向上するが、基材との密着性が低下する
ので好ましくない。したがって、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ
基合金粉末の混合比は１／９〜３／７となるように定め
た。この混合比の一層好ましい範囲は、１．５／８．５
〜２．５／７．５である。
【００２２】
【発明の実施の形態】表１〜表３に示される成分組成を
有するＮｉ基合金を真空溶解し、得られた溶湯をＡｒガ
スを用いたガスアトマイズ法により表１〜表３に示され
る組成を有するＮｉ基合金粉末ＮＴ１〜ＮＴ３０、ＮＲ
１〜ＮＲ８およびＮＣ１〜ＮＣ３を作製した。さらに、
表４に示される成分組成を有するＦｅ基合金を真空溶解
し、得られた溶湯をＡｒガスを用いたガスアトマイズ法
により表４に示される組成を有するＦｅ基合金粉末ＦＴ
１〜ＦＴ８およびＦＲ１〜ＦＲ２を作製した。
有するＮｉ基合金を真空溶解し、得られた溶湯をＡｒガ
スを用いたガスアトマイズ法により表１〜表３に示され
る組成を有するＮｉ基合金粉末ＮＴ１〜ＮＴ３０、ＮＲ
１〜ＮＲ８およびＮＣ１〜ＮＣ３を作製した。さらに、
表４に示される成分組成を有するＦｅ基合金を真空溶解
し、得られた溶湯をＡｒガスを用いたガスアトマイズ法
により表４に示される組成を有するＦｅ基合金粉末ＦＴ
１〜ＦＴ８およびＦＲ１〜ＦＲ２を作製した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】これら表１〜表３に示されるＮｉ基合金粉
末ＮＴ１〜ＮＴ３０およびＮＲ１〜ＮＲ８に対して、表
４に示されるＦｅ基合金粉末ＦＴ１〜ＦＴ８およびＦＲ
１〜ＦＲ２を表５〜表７に示される割合で配合し、混合
して本発明溶射用混合粉末１〜３４、比較溶射用混合粉
末１〜１２を製造した。さらに比較のために表３に示さ
れる成分組成を有するＮＣ１〜ＮＣ３の従来溶射用Ｎｉ
基合金粉末１〜３も用意した。
末ＮＴ１〜ＮＴ３０およびＮＲ１〜ＮＲ８に対して、表
４に示されるＦｅ基合金粉末ＦＴ１〜ＦＴ８およびＦＲ
１〜ＦＲ２を表５〜表７に示される割合で配合し、混合
して本発明溶射用混合粉末１〜３４、比較溶射用混合粉
末１〜１２を製造した。さらに比較のために表３に示さ
れる成分組成を有するＮＣ１〜ＮＣ３の従来溶射用Ｎｉ
基合金粉末１〜３も用意した。
【００２８】本発明溶射用混合粉末１〜３４、比較溶射
用混合粉末１〜１２および従来溶射用Ｎｉ基合金粉末１
〜３を用い、下記の評価試験を行った。
用混合粉末１〜１２および従来溶射用Ｎｉ基合金粉末１
〜３を用い、下記の評価試験を行った。
【００２９】（１） 腐食試験 ＳＵＳ３０４製ステンレス鋼板を用意し、このステンレ
ス鋼板表面をアルミナグリッド＃２０でブラストするこ
とにより前処理し、この前処理したステンレス鋼板を２
５×５０ｍｍの平面寸法を有するように切断し、基板を
作製した。この基板表面に前記本発明溶射用混合粉末１
〜３４、比較溶射用混合粉末１〜１２および従来溶射用
Ｎｉ基合金粉末１〜３を用い、通常のプラズマ溶射法に
より膜厚さ：０．４ｍｍの溶射膜を全面に被覆し、複合
板を作製した。さらに、濃度：８０％の濃硫酸溶液に３
００ｇ／ｌの活性炭を混合させた温度：１２０℃の硫酸
露点腐食環境を模擬した試験溶液を作製した。前記複合
板を前記試験溶液に２４時間浸漬し、浸漬前後の重量変
化量を測定し、その結果を表５〜表７に示した。
ス鋼板表面をアルミナグリッド＃２０でブラストするこ
とにより前処理し、この前処理したステンレス鋼板を２
５×５０ｍｍの平面寸法を有するように切断し、基板を
作製した。この基板表面に前記本発明溶射用混合粉末１
〜３４、比較溶射用混合粉末１〜１２および従来溶射用
Ｎｉ基合金粉末１〜３を用い、通常のプラズマ溶射法に
より膜厚さ：０．４ｍｍの溶射膜を全面に被覆し、複合
板を作製した。さらに、濃度：８０％の濃硫酸溶液に３
００ｇ／ｌの活性炭を混合させた温度：１２０℃の硫酸
露点腐食環境を模擬した試験溶液を作製した。前記複合
板を前記試験溶液に２４時間浸漬し、浸漬前後の重量変
化量を測定し、その結果を表５〜表７に示した。
【００３０】膜密着性試験 ２本のステンレス鋼製丸棒を用意し、このステンレス鋼
製丸棒先端をアルミナグリッド＃２０でブラストするこ
とにより前処理し、この前処理したステンレス鋼製丸棒
の先端面に前記本発明溶射用混合粉末１〜３４、比較溶
射用混合粉末１〜１２および従来溶射用Ｎｉ基合金粉末
１〜３を用い、通常のプラズマ溶射法により膜厚さ：
０．５ｍｍの溶射膜を形成した。この溶射膜を形成した
一方のステンレス鋼製丸棒の溶射膜と他方のステンレス
鋼製丸棒先端を接着することにより接続した後、一方の
ステンレス鋼製丸棒を他方のステンレス鋼製丸棒から引
き離すように引っ張り、溶射膜の剥離破壊応力を測定
し、その結果を表５〜表７に示した。
製丸棒先端をアルミナグリッド＃２０でブラストするこ
とにより前処理し、この前処理したステンレス鋼製丸棒
の先端面に前記本発明溶射用混合粉末１〜３４、比較溶
射用混合粉末１〜１２および従来溶射用Ｎｉ基合金粉末
１〜３を用い、通常のプラズマ溶射法により膜厚さ：
０．５ｍｍの溶射膜を形成した。この溶射膜を形成した
一方のステンレス鋼製丸棒の溶射膜と他方のステンレス
鋼製丸棒先端を接着することにより接続した後、一方の
ステンレス鋼製丸棒を他方のステンレス鋼製丸棒から引
き離すように引っ張り、溶射膜の剥離破壊応力を測定
し、その結果を表５〜表７に示した。
【００３１】
【表５】
【００３２】
【表６】
【００３３】
【表７】
【００３４】
【発明の効果】表５〜表７に示される結果から、本発明
溶射用混合粉末１〜３４により形成した溶射膜は、いず
れも従来溶射用Ｎｉ基合金粉末１〜３により形成した溶
射膜と比較して耐硫酸露点腐食性はほぼ同等であるにも
かかわらず、基板に対する密着性は本発明溶射用混合粉
末１〜３４により形成した溶射膜のほうが格段に優れて
いることがわかる。しかし、この発明の条件から外れた
成分組成を有する比較溶射用混合粉末１〜１２により形
成した溶射膜は、耐硫酸露点腐食性、基板に対する密着
性のうちいずれかは劣っており、さらに表５〜表７の備
考に示すように溶射後被膜中に割れが発生するものもあ
ることが分かる。
溶射用混合粉末１〜３４により形成した溶射膜は、いず
れも従来溶射用Ｎｉ基合金粉末１〜３により形成した溶
射膜と比較して耐硫酸露点腐食性はほぼ同等であるにも
かかわらず、基板に対する密着性は本発明溶射用混合粉
末１〜３４により形成した溶射膜のほうが格段に優れて
いることがわかる。しかし、この発明の条件から外れた
成分組成を有する比較溶射用混合粉末１〜１２により形
成した溶射膜は、耐硫酸露点腐食性、基板に対する密着
性のうちいずれかは劣っており、さらに表５〜表７の備
考に示すように溶射後被膜中に割れが発生するものもあ
ることが分かる。
【００３５】上述のように、この発明の溶射用混合粉末
を用いると、火力発電所設備で生じるような硫酸露点腐
食を主とする湿潤な腐食環境下で長期間使用することの
できる複合板を提供することができるものであるが、こ
の発明の溶射用混合粉末は前記用途に限定されるもので
はなく、一層広範囲な腐食を問題にしている設備の複合
板の製造にも適用することができ、産業上優れた効果を
奏するものである。
を用いると、火力発電所設備で生じるような硫酸露点腐
食を主とする湿潤な腐食環境下で長期間使用することの
できる複合板を提供することができるものであるが、こ
の発明の溶射用混合粉末は前記用途に限定されるもので
はなく、一層広範囲な腐食を問題にしている設備の複合
板の製造にも適用することができ、産業上優れた効果を
奏するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 脇田 三郎 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社総合研究所内
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、残部が
４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
するＮｉ基合金粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、さら
に、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４％、Ｗ：
０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種または２
種以上を含有し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避
不純物からなる組成を有するＮｉ基合金粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、さら
に、Ｔｉ：０．０５〜０．４％、Ａｌ：０．０１〜０．
４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％のう
ち１種または２種以上を含有し、残部が４５％以上のＮ
ｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金
粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、さら
に、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４％、Ｗ：
０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種または２
種以上を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．４％、
Ａｌ：０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：
０．１〜０．５％のうちの１種または２種以上を含有
し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からな
る組成を有するＮｉ基合金粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、残部が
４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
するＮｉ基合金粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、さらにＣｒ：０．０
２〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１％のうちの１種また
は２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、さら
に、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４％、Ｗ：
０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種または２
種以上を含有し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避
不純物からなる組成を有するＮｉ基合金粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、さらにＣｒ：０．０
２〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１％のうちの１種また
は２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、さら
に、Ｔｉ：０．０５〜０．４％、Ａｌ：０．０１〜０．
４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％のう
ち１種または２種以上を含有し、残部が４５％以上のＮ
ｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金
粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、さらにＣｒ：０．０
２〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１％のうちの１種また
は２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。 - 【請求項８】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜５０％、Ｍｏ：１〜２４％、Ｆｅ：０．０
１〜２０％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有し、さら
に、Ｎｂ：０．１〜２％、Ｔａ：０．１〜４％、Ｗ：
０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち１種または２
種以上を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．４％、
Ａｌ：０．０１〜０．４％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：
０．１〜０．５％のうちの１種または２種以上を含有
し、残部が４５％以上のＮｉおよび不可避不純物からな
る組成を有するＮｉ基合金粉末と、 Ｓｉ：１４．５〜３０％を含有し、さらにＣｒ：０．０
２〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１％のうちの１種また
は２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る組成を有するＦｅ基合金粉末を、 重量比で、Ｆｅ基合金粉末／Ｎｉ基合金粉末＝１／９〜
３／７となるように混合してなることを特徴とする溶射
用混合粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8085162A JPH093616A (ja) | 1995-04-18 | 1996-04-08 | 溶射用混合粉末 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-116425 | 1995-04-18 | ||
| JP11642595 | 1995-04-18 | ||
| JP8085162A JPH093616A (ja) | 1995-04-18 | 1996-04-08 | 溶射用混合粉末 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH093616A true JPH093616A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=26426187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8085162A Withdrawn JPH093616A (ja) | 1995-04-18 | 1996-04-08 | 溶射用混合粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH093616A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1061152A1 (de) * | 1999-06-12 | 2000-12-20 | ABB Research Ltd. | Schutzschicht für Turbinenschaufeln |
| WO2004042105A1 (en) * | 2002-11-07 | 2004-05-21 | Outokumpu Oyj | Method for preparing a coating for metallurgical furnace cooling element |
| JP2006241514A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Tohoku Univ | 耐溶融塩腐食コーティング部材の製造方法及び耐溶融塩腐食コーティング部材 |
| JP2009068069A (ja) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Babcock Hitachi Kk | 金属製基材表面の被覆用材料 |
| JP2010510074A (ja) * | 2006-11-21 | 2010-04-02 | ハンチントン、アロイス、コーポレーション | 低ＮＯｘ動力ボイラーチューブオーバーレイ用の溶加材組成物及び方法 |
| JP2010095748A (ja) * | 2008-10-15 | 2010-04-30 | Babcock Hitachi Kk | 鉄−ケイ素系金属間化合物からなる溶射用粉末とその製造方法、溶射用粉末からなる溶射皮膜及び該溶射皮膜が被覆された基材 |
| JP2010203376A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 発電システムにおける蒸発器 |
| JP2010264510A (ja) * | 1999-06-10 | 2010-11-25 | Inco Alloys Internatl Inc | 溶接に使用する溶接合金および物品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| CN104259652A (zh) * | 2014-08-19 | 2015-01-07 | 山西环界石油钻具制造股份有限公司 | 错位摩擦焊接装置及方法 |
-
1996
- 1996-04-08 JP JP8085162A patent/JPH093616A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010264510A (ja) * | 1999-06-10 | 2010-11-25 | Inco Alloys Internatl Inc | 溶接に使用する溶接合金および物品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| EP1061152A1 (de) * | 1999-06-12 | 2000-12-20 | ABB Research Ltd. | Schutzschicht für Turbinenschaufeln |
| WO2004042105A1 (en) * | 2002-11-07 | 2004-05-21 | Outokumpu Oyj | Method for preparing a coating for metallurgical furnace cooling element |
| JP2006241514A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Tohoku Univ | 耐溶融塩腐食コーティング部材の製造方法及び耐溶融塩腐食コーティング部材 |
| JP2010510074A (ja) * | 2006-11-21 | 2010-04-02 | ハンチントン、アロイス、コーポレーション | 低ＮＯｘ動力ボイラーチューブオーバーレイ用の溶加材組成物及び方法 |
| US8568901B2 (en) | 2006-11-21 | 2013-10-29 | Huntington Alloys Corporation | Filler metal composition and method for overlaying low NOx power boiler tubes |
| JP2009068069A (ja) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Babcock Hitachi Kk | 金属製基材表面の被覆用材料 |
| JP2010095748A (ja) * | 2008-10-15 | 2010-04-30 | Babcock Hitachi Kk | 鉄−ケイ素系金属間化合物からなる溶射用粉末とその製造方法、溶射用粉末からなる溶射皮膜及び該溶射皮膜が被覆された基材 |
| JP2010203376A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 発電システムにおける蒸発器 |
| CN104259652A (zh) * | 2014-08-19 | 2015-01-07 | 山西环界石油钻具制造股份有限公司 | 错位摩擦焊接装置及方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1213759A (en) | High temperature metal coating compositions | |
| US6548161B1 (en) | High temperature equipment | |
| ATE259000T1 (de) | Werkstoff in pulver- oder drahtform auf nickelbasis für eine beschichtung sowie verfahren dazu | |
| US4666733A (en) | Method of heat treating of wear resistant coatings and compositions useful therefor | |
| JPH093616A (ja) | 溶射用混合粉末 | |
| US6423432B1 (en) | High temperature corrosion-resistant and abrasion-resistant coating member, and manufacturing method thereof | |
| JPH07316772A (ja) | 溶射用Ｎｉ基合金粉末およびＮｉ基合金溶射層 | |
| US4677034A (en) | Coated superalloy gas turbine components | |
| CA1173305A (en) | Surface treatment method of heat-resistant alloy | |
| JP3747729B2 (ja) | Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 | |
| JP2910565B2 (ja) | 加工性および耐食性に優れたＮｉ基合金 | |
| EP0913495A1 (en) | Spray coating powder material and high-temperature components coated therewith | |
| JP2000045058A (ja) | 露点腐食防止方法 | |
| JPH07188890A (ja) | 溶射用Ｎｉ基合金粉末およびこのＮｉ基合金粉末を溶射して得られた複合部材 | |
| JPS61106763A (ja) | 溶射合金粉末 | |
| JPH11140586A (ja) | Ｌｎｇ焚き専用ボイラーの煙道・煙突用鋼材 | |
| JPH0790439A (ja) | 耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金 | |
| JP3300747B2 (ja) | ごみ焼却装置用耐食耐熱Ｎｉ基合金 | |
| KR20230109479A (ko) | 내식성 및 내산성 향상을 위한 용사 코팅 조성물 및 용사 코팅 방법 | |
| JP3987129B2 (ja) | 表面硬化用塩酸耐食合金 | |
| JPH05311386A (ja) | 高温での耐食・耐エロージョン性に優れた溶射用粉末材料 | |
| JP2002146485A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた燃料タンク用表面被覆オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3332771B2 (ja) | ごみ焼却装置用耐食耐熱Ｎｉ基鋳造合金 | |
| JPH09195029A (ja) | 耐硫酸露点腐食性構造部材 | |
| RU2044103C1 (ru) | Состав защитного покрытия для лопаток газовых турбин |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030701 |