JPH0932847A - Gas bearing unit - Google Patents
Gas bearing unitInfo
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- JPH0932847A JPH0932847A JP17985095A JP17985095A JPH0932847A JP H0932847 A JPH0932847 A JP H0932847A JP 17985095 A JP17985095 A JP 17985095A JP 17985095 A JP17985095 A JP 17985095A JP H0932847 A JPH0932847 A JP H0932847A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、レーザービームプ
リンターのスキャナーモーター等に用いられる気体軸受
けユニットに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a gas bearing unit used for a scanner motor of a laser beam printer.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、スキャナーモーター用軸受けとし
ては、通常、潤滑オイルを用いたベアリングが使用され
ていた。しかし近年の高画質化に伴い、必要回転数が８
０００ｒｐｍから２００００ｒｐｍへ増加しようとして
いる。このような高回転数でモーターを駆動すると、従
来の潤滑オイルを用いた軸受けでは、オイルの粘性抵抗
が大きくなるため、回転効率が急激に悪くなったり軸振
れが急激に増加したりする。そのため現在では、粘性抵
抗の小さい気体軸受けユニットが使用されようとしてい
る。2. Description of the Related Art Conventionally, a bearing using a lubricating oil has been usually used as a bearing for a scanner motor. However, with the recent improvement in image quality, the required number of rotations is 8
I am trying to increase from 000 rpm to 20,000 rpm. When the motor is driven at such a high rotation speed, in the conventional bearing using lubricating oil, the viscous resistance of the oil increases, so that the rotation efficiency sharply deteriorates or the shaft runout sharply increases. Therefore, at present, gas bearing units with low viscous resistance are about to be used.
【０００３】従来の高速小型モーターの気体軸受けユニ
ットの材質は、軸および軸受けともにセラミックスであ
ることが多い。この理由は、起動・停止の繰り返し回数
が非常に多いためである。実際、気体軸受けが気体を介
して潤滑するための回転数は１００００ｒｐｍ以上とい
われ、起動からその回転数にいたるまでの間、オイルレ
スの状態で軸と軸受けとが接触し、その結果、摩耗量が
多くなる。このような条件下で、セラミックスの代わり
に金属で軸受け部分を構成すると、凝着摩耗による焼き
付き現象を起こす。これは、高速で軸と軸受けが衝突す
ることによる摩擦熱などにより、接触部分が瞬時に焼き
付いてしまう現象である。したがって、一般にこのよう
な問題を防ぐためには、硬く、高温で安定な、かつ動摩
擦係数の低いセラミックス、例えば比較的加工しやすい
Ｓｉ3Ｎ4等が用いられていた。The material of the conventional gas bearing unit of a high-speed small motor is often ceramics for both the bearing and the bearing. The reason for this is that the number of times of starting and stopping is extremely large. Actually, it is said that the rotation speed for lubricating the gas bearing through the gas is 10,000 rpm or more, and the shaft and the bearing are in contact with each other in an oilless state from the start up to the rotation speed, resulting in the wear amount. Will increase. Under such conditions, if the bearing portion is made of metal instead of ceramics, a seizure phenomenon due to adhesive wear occurs. This is a phenomenon in which the contact portion is instantly burned due to frictional heat caused by collision between the shaft and the bearing at high speed. Therefore, in order to prevent such problems, generally, ceramics that are hard, stable at high temperature, and have a low dynamic friction coefficient, such as Si 3 N 4 that is relatively easy to process, have been used.
【０００４】また、軸の密度が小さいことは気体軸受け
の回転質量を低減するため、軸振れを小さくする意味で
重要であり、このためセラミックスの中でも密度の低い
Ｓｉ 3Ｎ4（ρ＝３．２）が用いられていた。Further, the low density of the shaft means that the bearing is a gas bearing.
In order to reduce the rotational mass of the
It is important that the density is low among the ceramics.
Si ThreeNFour(Ρ = 3.2) was used.
【０００５】しかし近年では、さらに密度の小さい軸材
料が要求されている。また、セラミックスの加工は砥石
による研削加工より主に行われ、特にスキャナーモータ
ー用などの小型で複雑な形状のものについては加工が困
難であり、寸法精度の高いものが得られにくかったり、
コストが非常に高かったりした。However, in recent years, a shaft material having a smaller density has been required. In addition, ceramics is mainly processed by grinding with a grindstone, especially for small and complicated shapes such as scanner motors, it is difficult to obtain, and it is difficult to obtain high dimensional accuracy,
The cost was very high.
【０００６】そのため、金属基材にメッキを施した複合
材料を気体軸受けに応用する研究が盛んに行われてい
る。従来の複合材料の代表的なものとしては、Ｎｉ−Ｐ
中にＳｉＣのセラミックス粒子を分散させた複合メッキ
（以下「Ｎｉ−Ｐ／ＳｉＣ」という。）をアルミニウム
基材の表面にコーティングしたもの等がある。このよう
な複合メッキを用いる理由は、セラミックスの硬く、高
温で化学的に安定な性質を付与するためである。複合メ
ッキとしては、粒径２〜５μｍのＳｉＣのセラミックス
粒子をＮｉ−Ｐの無電解メッキ浴中に分散させたものが
多く用いられている。[0006] Therefore, research is being actively conducted to apply a composite material obtained by plating a metal base material to a gas bearing. A typical conventional composite material is Ni-P.
For example, the surface of an aluminum base material may be coated with composite plating (hereinafter referred to as "Ni-P / SiC") in which SiC ceramic particles are dispersed. The reason for using such composite plating is to impart a hard and chemically stable property at high temperature to ceramics. As the composite plating, it is often used that SiC ceramic particles having a particle diameter of 2 to 5 μm are dispersed in a Ni—P electroless plating bath.
【０００７】その他の材料としてテフロン等も検討され
ている。Other materials such as Teflon have been investigated.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
Ｎｉ−Ｐ／ＳｉＣは、そのＳｉＣのセラミック粒子の密
度が大きく（ρ＝３．１２）かつ粒子形状が球形である
ため、浴中での沈降速度が大きく、その結果、浴中の姿
勢によりメッキの膜厚が部分的に変化して精密な寸法で
メッキを形成しにくい。そのため、摺動面はやはり多少
研削加工する必要があった。また、この複合メッキは動
摩擦係数が０．２８程度であり、これはセラミックス単
体（Ｓｉ3Ｎ4）の動摩擦係数０．１２に比べて大きく、
焼き付き現象を完全に押えることは不可能であった。However, since the above-mentioned Ni-P / SiC has a high density of ceramic particles of SiC (ρ = 3.12) and has a spherical particle shape, it precipitates in the bath. The speed is high, and as a result, the plating film thickness partially changes depending on the posture in the bath, and it is difficult to form the plating with precise dimensions. Therefore, it was necessary to grind the sliding surface to some extent. Further, this composite plating has a dynamic friction coefficient of about 0.28, which is larger than the dynamic friction coefficient of ceramics alone (Si 3 N 4 ) of 0.12,
It was impossible to completely suppress the image sticking phenomenon.
【０００９】また、セラミックス（Ｓｉ3Ｎ4）同士が接
触した場合や、Ｎｉ−Ｐ／ＳｉＣ同士が接触した場合に
おいては、摩耗量は少ないが摩耗痕が付きやすい欠点を
持っている。Further, when the ceramics (Si 3 N 4 ) are in contact with each other, or when Ni--P / SiC are in contact with each other, there is a drawback that the wear amount is small but wear marks are likely to be formed.
【００１０】その他の材料としてテフロン等で軸受けを
作製した場合は、焼き付き現象は発生しないが摩耗量が
多いため実用に耐えなかった。When a bearing made of Teflon or the like was used as the other material, the seizure phenomenon did not occur, but the amount of wear was large, so that it could not be put to practical use.
【００１１】そこで本発明の目的は、耐久性が高く、焼
き付き現象が発生せず、容易に且つ低コストで作製でき
る気体軸受けを提供することである。Therefore, an object of the present invention is to provide a gas bearing which has high durability, does not cause a seizure phenomenon, and can be easily manufactured at low cost.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために種々の検討を重ねた結果、本発明を
完成した。Means for Solving the Problems The present inventors have conducted various studies to achieve the above object, and as a result, completed the present invention.
【００１３】第１の本発明は、軸部および軸受け部から
なり、この軸部または軸受け部の一方に溝付き部分を有
する気体軸受けユニットにおいて、少なくとも軸部と軸
受け部とが互いに対面している領域の軸部側または軸受
け部側のどちらか一方の領域がアルマイト処理され、他
方の領域が、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキによって
表面処理され且つ硬度（Ｈｖ：ビッカース硬度）が７０
０以上になるように加熱処理されていることを特徴とす
る気体軸受けユニットに関する。According to a first aspect of the present invention, in a gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, and at least one of the shaft portion and the bearing portion has a grooved portion, at least the shaft portion and the bearing portion face each other. Either the shaft side or the bearing side of the area is anodized, and the other area is surface-treated by Ni-P based plating containing graphite and has a hardness (Hv: Vickers hardness) of 70.
The present invention relates to a gas bearing unit which is heat-treated so as to be 0 or more.
【００１４】第２の本発明は、軸部および軸受け部から
なり、この軸部または軸受け部の一方に溝付き部分を有
する気体軸受けユニットにおいて、少なくとも軸部と軸
受け部とが互いに対面している領域の軸部側または軸受
け部側のどちらか一方の領域が、アルマイト処理され、
他方の領域が、黒鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッキによっ
て表面処理されていることを特徴とする気体軸受けユニ
ットに関する。According to a second aspect of the present invention, in a gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, and one of the shaft portion and the bearing portion having a grooved portion, at least the shaft portion and the bearing portion face each other. Either the shaft side or the bearing side of the area is anodized,
The other region is surface-treated by Ni-B based plating containing graphite, and relates to a gas bearing unit.
【００１５】第３の本発明は、軸部および軸受け部から
なり、この軸部または軸受け部の一方に溝付き部分を有
する気体軸受けユニットにおいて、少なくとも軸部と軸
受け部とが互いに対面している領域の軸部側および軸受
け部側の両方の領域が、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッ
キによって表面処理され、且つ表面の硬度（Ｈｖ）が７
００以上になるように加熱処理されていることを特徴と
する気体軸受けユニットに関する。According to a third aspect of the present invention, in a gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, and at least one of the shaft portion and the bearing portion has a grooved portion, at least the shaft portion and the bearing portion face each other. Both the shaft portion side and the bearing portion side of the region are surface-treated by Ni-P based plating containing graphite, and the surface hardness (Hv) is 7
The present invention relates to a gas bearing unit, which is heat-treated so as to be 00 or more.
【００１６】第４の本発明は、軸部および軸受け部から
なり、この軸部または軸受け部の一方に溝付き部分を有
する気体軸受けユニットにおいて、少なくとも軸部と軸
受け部とが互いに対面している領域の軸部側および軸受
け部側の両方の領域が、黒鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッ
キによって表面処理されていることを特徴とする気体軸
受けユニットに関する。According to a fourth aspect of the present invention, in a gas bearing unit having a shaft portion and a bearing portion, and one of the shaft portion and the bearing portion having a grooved portion, at least the shaft portion and the bearing portion face each other. The present invention relates to a gas bearing unit, characterized in that both the region on the shaft portion side and the region on the bearing portion side are surface-treated by Ni-B based plating containing graphite.
【００１７】第５の本発明は、軸部および軸受け部から
なり、この軸部または軸受け部の一方に溝付き部分を有
する気体軸受けユニットにおいて、少なくとも軸部と軸
受け部とが互いに対面している領域の軸部側または軸受
け部側のどちらか一方の領域が、黒鉛を含有したＮｉ−
Ｐ系メッキによって表面処理され且つ硬度（Ｈｖ）が７
００以上になるように加熱処理され、他方の領域が、黒
鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッキによって表面処理されて
いることを特徴とする気体軸受けユニットに関する。According to a fifth aspect of the present invention, in a gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, and one of the shaft portion and the bearing portion having a grooved portion, at least the shaft portion and the bearing portion face each other. Either the shaft side or the bearing side of the area is Ni-containing graphite.
Surface-treated by P-based plating and has hardness (Hv) of 7
The present invention relates to a gas bearing unit, which is heat-treated to a temperature of at least 00 and the other region is surface-treated by Ni-B based plating containing graphite.
【００１８】第６の本発明は、軸部および軸受け部の基
材が、アルミニウムを主成分としたジュラルミン系材料
である第１〜５のいずれか発明の気体軸受けユニットに
関する。A sixth aspect of the present invention relates to the gas bearing unit according to any one of the first to fifth aspects, in which the base material of the shaft portion and the bearing portion is a duralumin-based material containing aluminum as a main component.
【００１９】[0019]
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present invention will be described in detail below.
【００２０】本発明の気体軸受けユニットの基材として
は金属が最適である。切削加工やプレス、最近では金属
粉末のよる焼結品も形成することができ、複雑な形状も
追加工が少なくてすむためである。本発明に用いられる
基材としては、一般的に加工性のよい鉄や銅やアルミニ
ウム等が用いられる。さらにこのような基材としては、
軽く（密度が小さく）、且つ磁性を持たないことが望ま
しい。駆動コイルによる磁束分布に影響を与えないため
には磁性を持たないことが必要である。これらの条件を
満足するものとしてアルミニウム系の材料が最も適して
いる。アルミニウム系材料の中でも特にジュラルミンが
硬度も高いため適している。さらにその中でも２０２４
系（旧ＪＩＳ）のものは硬度（Ｈｖ）が１２０以上ある
ため最も好ましい（通常のアルミニウム材料はＨｖが７
０である）。Metal is most suitable as the base material of the gas bearing unit of the present invention. This is because it is possible to form a cutting product, a press product, and recently a sintered product made of metal powder, and a complicated shape requires less additional work. As the base material used in the present invention, iron, copper, aluminum or the like having good workability is generally used. Further, as such a base material,
It is desirable that it is light (low density) and has no magnetism. It is necessary to have no magnetism so as not to affect the magnetic flux distribution by the drive coil. Aluminum-based materials are most suitable for satisfying these conditions. Among aluminum-based materials, duralumin is particularly suitable because of its high hardness. 2024 among them
The most preferable one is a system (former JIS) with a hardness (Hv) of 120 or more (normal aluminum material has Hv of 7).
0).
【００２１】本発明ではさらに硬度を高め耐久性をよく
するため、上記の基材に表面処理を施す。表面処理とし
ては、スパッタや蒸着のような物理的成膜方法があるが
それらは膜厚を厚くすることが困難であり、通常、３μ
ｍ程度が最高膜厚となってしまう。これ以上の膜厚を形
成する場合、成膜時間が５時間以上も必要となり生産性
が低くなる。また、軸受け部の内部に均一に成膜するこ
とが困難であり、軸部を均一成膜するためにも回転させ
るような特殊装置が必要となる。In the present invention, in order to further increase the hardness and the durability, the above-mentioned base material is surface-treated. As the surface treatment, there are physical film forming methods such as sputtering and vapor deposition, but it is difficult to increase the film thickness, and it is usually 3 μm.
The maximum film thickness is about m. When forming a film having a thickness greater than this, the film forming time is required to be 5 hours or more, resulting in low productivity. Further, it is difficult to form a uniform film inside the bearing portion, and a special device for rotating the shaft portion is required in order to form a uniform film.
【００２２】そこで本発明では、軸受け部の内部でも均
一に成膜できる無電解メッキ法を採用した。この無電解
メッキ法によれば、電気メッキに比べて均一な成膜が可
能であるのみならず、特にＮｉ−Ｐ系やＮｉ−Ｂ系のメ
ッキを用いる場合、メッキ材料の添加材である半原子の
リン（Ｐ）やボロン（Ｂ）等とマトリックス金属原子と
の化合物を２００℃以上の加熱により析出させて表面の
硬度をＨｖ７００以上にも向上できるメリットを合わせ
持っている。また、成膜速度も５μｍ／ｈｒ程度であり
生産性は十分である。Therefore, in the present invention, an electroless plating method is employed which can form a uniform film inside the bearing portion. According to this electroless plating method, not only is it possible to form a uniform film as compared with electroplating, but especially when Ni--P or Ni--B plating is used, it is an additive material of the plating material. It also has the merit that the compound of atomic phosphorus (P) or boron (B) and the matrix metal atom is deposited by heating at 200 ° C. or higher to improve the surface hardness to Hv 700 or higher. Further, the film forming rate is about 5 μm / hr, and the productivity is sufficient.
【００２３】本発明に用いるメッキ材料は、黒鉛を含有
したＮｉ−Ｐ系やＮｉ−Ｂ系のメッキに材料が用いられ
る。これらのメッキ材料中の黒鉛の含有量は１〜４ｗｔ
％が好ましい。また、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系のメッ
キ材料中のＰの含有量は、８〜９ｗｔ％が好ましい。黒
鉛を含有したＮｉ−Ｂ系のメッキ材料中のＢの含有量
は、０．５〜２ｗｔ％が好ましい。このようなメッキに
含有される黒鉛は、各種環境下で化学的に安定な固体潤
滑剤として機能する。この黒鉛は密度（ρ＝２．２５）
が小さく燐片状であるため、メッキ浴中に浮遊しやす
く、この液を攪拌・振動させることによって、浴中の姿
勢による膜厚分布差も小さくなり、また軸受けの穴の内
部のメッキも良好に行われる。The plating material used in the present invention is used for Ni-P system or Ni-B system plating containing graphite. The content of graphite in these plating materials is 1 to 4 wt.
% Is preferred. Further, the content of P in the Ni—P based plating material containing graphite is preferably 8 to 9 wt%. The content of B in the Ni—B based plating material containing graphite is preferably 0.5 to 2 wt%. The graphite contained in such plating functions as a solid lubricant that is chemically stable under various environments. This graphite has a density (ρ = 2.25)
Since it is small and scaly, it easily floats in the plating bath, and by stirring and vibrating this solution, the difference in film thickness distribution due to the posture in the bath is also small, and the plating inside the bearing holes is also good. To be done.
【００２４】上記の黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキ及
びＮｉ−Ｂ系メッキは、基材の表面に形成したのち加熱
処理することによって、さらに硬度を高くすることがで
きる。本発明の目的を達成するためには、表面の硬度
（Ｈｖ）が７００以上であることが望ましい。黒鉛を含
有したＮｉ−Ｐ系メッキでは、２００〜６００℃で１時
間程度加熱することにより、表面の硬度（Ｈｖ）を７０
０以上にすることができる。一方、黒鉛を含有したＮｉ
−Ｂ系メッキにおいては、加熱処理を行わなくても表面
の硬度（Ｈｖ）が７００以上となるが、加熱処理を行う
ことにより、条件によっては硬度（Ｈｖ）を１５００に
まで向上させることができる。The Ni-P system plating and the Ni-B system plating containing the above-mentioned graphite can be further hardened by being heat-treated after being formed on the surface of the base material. In order to achieve the object of the present invention, the surface hardness (Hv) is preferably 700 or more. In Ni-P based plating containing graphite, the surface hardness (Hv) is 70 by heating at 200 to 600 ° C. for about 1 hour.
It can be 0 or more. On the other hand, Ni containing graphite
In -B system plating, the hardness (Hv) of the surface is 700 or more without heat treatment, but the heat treatment can improve the hardness (Hv) to 1500 depending on the conditions. .
【００２５】表面処理は、軸部および軸受け部ともに、
上記の黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキやＮｉ−Ｂ系メ
ッキで行ってもよいが、軸部および軸受け部のどちらか
一方をこれらのＮｉ系メッキで表面処理し、他方をアル
マイト処理することが望ましい。For the surface treatment, both the shaft portion and the bearing portion are
It may be performed by Ni-P system plating or Ni-B system plating containing the above graphite, but either one of the shaft part and the bearing part is surface-treated with these Ni system plating and the other is anodized. Is desirable.
【００２６】以上に説明した表面処理は、軸部および軸
受け部からなる気体軸受けユニットに対して次のように
行われる。The surface treatment described above is performed on the gas bearing unit including the shaft portion and the bearing portion as follows.
【００２７】第１の発明では、少なくとも軸部と軸受け
部とが互いに対面している領域の軸部側または軸受け部
側のどちらか一方の領域を、アルマイト処理し、他方の
領域を、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキによって表面
処理し且つ硬度（Ｈｖ）が７００以上になるように加熱
処理する。In the first invention, at least one of the shaft portion side and the bearing portion side of the region where the shaft portion and the bearing portion face each other is alumite treated, and the other region is treated with graphite. Surface treatment is performed by the contained Ni-P system plating and heat treatment is performed so that the hardness (Hv) becomes 700 or more.
【００２８】第２の発明では、少なくとも軸部と軸受け
部とが互いに対面している領域の軸部側または軸受け部
側のどちらか一方の領域をアルマイト処理し、他方の領
域を、黒鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッキによって表面処
理する。In the second aspect of the invention, at least one of the shaft portion side and the bearing portion side of the region where the shaft portion and the bearing portion face each other is alumite treated, and the other region contains graphite. Surface treatment is performed by the Ni-B system plating.
【００２９】第３の発明では、少なくとも軸部と軸受け
部とが互いに対面している領域の軸部側および軸受け部
側の両方の領域を、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキに
よって表面処理し、且つ表面の硬度（Ｈｖ）が７００以
上になるように加熱処理する。In the third aspect of the invention, at least both the shaft portion side and the bearing portion side of the region where the shaft portion and the bearing portion face each other are surface-treated by Ni-P based plating containing graphite. In addition, heat treatment is performed so that the surface hardness (Hv) becomes 700 or more.
【００３０】第４の発明では、少なくとも軸部と軸受け
部とが互いに対面している領域の軸部側および軸受け部
側の両方の領域を、黒鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッキに
よって表面処理する。In the fourth aspect of the invention, at least both the shaft portion side and the bearing portion side of the region where the shaft portion and the bearing portion face each other are surface-treated by Ni-B based plating containing graphite. .
【００３１】第５の発明では、少なくとも軸部と軸受け
部とが互いに対面している領域の軸部側または軸受け部
側のどちらか一方の領域を、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系
メッキによって表面処理し且つ硬度（Ｈｖ）が７００以
上になるように加熱処理し、他方の領域を、黒鉛を含有
したＮｉ−Ｂ系メッキによって表面処理する。In the fifth invention, at least one of the shaft portion side and the bearing portion side of the region where the shaft portion and the bearing portion face each other is surface-treated by Ni-P based plating containing graphite. It is treated and heat-treated so that the hardness (Hv) is 700 or more, and the other region is surface-treated by Ni-B based plating containing graphite.
【００３２】アルマイト処理による効果は、理由ははっ
きりとはわからないが推察するに、アルマイト層の表面
は化学的に安定なＡｌ2Ｏ3となっているため、駆動時に
溶着や化学反応を起こさないものと思われる。また、ア
ルマイト層の表面には孔が多く、この孔の中に潤滑性を
有した安定な物質が入ると耐摩耗性が向上するものと思
われる。その点でＮｉ元素は金属の中では化学的に安定
であり、硬さも柔らかく相手部材に対して傷付けにくい
材料である。また黒鉛についても、温度等の種々の条件
下で安定であり潤滑性も有する材料であり、摩擦境界に
黒鉛が薄く付着して固体境界の潤滑が行われると考えら
れる。Although the reason for the effect of the alumite treatment is not clearly understood, it is presumed that the surface of the alumite layer is chemically stable Al 2 O 3 and therefore does not cause welding or chemical reaction during driving. I think that the. Further, it is considered that the surface of the alumite layer has many pores, and if a stable substance having lubricity enters into these pores, abrasion resistance is improved. In that respect, the Ni element is a material that is chemically stable in metals, has a soft hardness, and is hard to damage the mating member. Graphite is also a material that is stable and has lubricity under various conditions such as temperature, and it is considered that the graphite adheres thinly to the friction boundary to lubricate the solid boundary.
【００３３】アルマイト処理を行わず、黒鉛を含有させ
たＮｉ−Ｐ系メッキやＮｉ−Ｂ系メッキを軸部と軸受け
部との両側に形成した場合においても、摩擦境界に黒鉛
が薄く付着して固体境界の潤滑が行われると考えられ
る。Even when the Ni-P system plating or the Ni-B system plating containing graphite is formed on both sides of the shaft portion and the bearing portion without performing the alumite treatment, the graphite is thinly adhered to the friction boundary. It is thought that the solid boundary is lubricated.
【００３４】本発明において、メッキ表面の硬度をさら
に向上させるために、黒鉛を含有させたＮｉ−Ｐ系メッ
キやＮｉ−Ｂ系メッキ中に、少量の（１〜２ｖｏｌ％程
度）のセラミックス粒子（粒径２μｍ以内）を添加・混
合してもよい。添加量が多すぎると焼き付け現象を起こ
す。セラミックス粒子としてはＳｉＣやＷＣ等の炭化
物、Ｓｉ3Ｎ4やＴｉＮ等の窒化物、その他、ＣｒＯ2・
ＴｉＯ2・ＳｉＯ2等の酸化物などが挙げられる。In the present invention, in order to further improve the hardness of the plating surface, a small amount (about 1 to 2% by volume) of ceramic particles (about 1 to 2% by volume) is added to Ni-P system plating or Ni-B system plating containing graphite. Particle size within 2 μm) may be added and mixed. If the added amount is too large, a baking phenomenon occurs. Ceramic particles include carbides such as SiC and WC, nitrides such as Si 3 N 4 and TiN, and CrO 2 ·.
Examples thereof include oxides such as TiO 2 · SiO 2 .
【００３５】[0035]
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに説明する
が、本発明はこれらに限定するものではない。EXAMPLES The present invention will be further described below with reference to examples, but the present invention is not limited thereto.
【００３６】実施例１ 図１には本発明の気体軸受けユニットの説明図を示す。
この図１はヘリングボーン溝付き動圧ラジアル気体軸受
けユニットを示す。１は軸受け部、２は軸部、３は溝付
き部分、４は軸部と軸受け部とが互いに対面している領
域である。Embodiment 1 FIG. 1 shows an explanatory view of a gas bearing unit of the present invention.
This FIG. 1 shows a dynamic pressure radial gas bearing unit with herringbone grooves. Reference numeral 1 is a bearing portion, 2 is a shaft portion, 3 is a grooved portion, and 4 is a region where the shaft portion and the bearing portion face each other.
【００３７】軸部（２）は、基材としてジュラルミン
（Ａ２０２４Ｔ−６（旧ＪＩＳ））を用い、旋盤加工に
より作製した。次いで、粒径１〜３μｍの黒鉛がＮｉ−
Ｐ素地中に３〜５ｖｏｌ％含有されているメッキを、無
電解メッキ法により表面に付着させた。このメッキの厚
さは２０μｍであり、２時間を要した。表面粗さは、初
期が０．２μｍに対して０．５μｍ以内の平面度を得る
ことができた。The shaft portion (2) was produced by lathe processing using duralumin (A2024T-6 (former JIS)) as a base material. Next, graphite having a particle size of 1 to 3 μm is Ni-
Plating containing 3 to 5 vol% of P base was adhered to the surface by electroless plating. This plating had a thickness of 20 μm and required 2 hours. Regarding the surface roughness, it was possible to obtain a flatness within 0.5 μm in comparison with 0.2 μm in the initial stage.
【００３８】このようにメッキが形成された軸部を、大
気中３００℃で１時間、加熱処理を行って硬度を向上さ
せた。その結果、硬度（Ｈｖ）は９５０であり、平面度
は熱処理により変化しなかった。The thus-plated shaft portion was heat-treated at 300 ° C. for 1 hour in the atmosphere to improve the hardness. As a result, the hardness (Hv) was 950, and the flatness was not changed by the heat treatment.
【００３９】一方、軸受け部（１）には基材としてジュ
ラルミン（旧ＪＩＳ：Ａ５０５４）を用い、この表面に
厚さ６μｍの硬質アルマイト層を形成した。On the other hand, duralumin (former JIS: A5054) was used as a base material for the bearing portion (1), and a hard alumite layer having a thickness of 6 μm was formed on the surface thereof.
【００４０】実施例２ Ｎｉ−Ｐに代えてＮｉ−Ｂを用いた以外は実施例１と同
様にして本発明の気体軸受けユニットを作製した。Example 2 A gas bearing unit of the present invention was produced in the same manner as in Example 1 except that Ni-B was used instead of Ni-P.
【００４１】実施例３ 軸部（２）及び軸受け部（１）ともに基材としてジュラ
ルミン（Ａ２０２４Ｔ−６）を用い、軸受け部の表面に
硬質アルマイト層を形成せず、軸部と同様の黒鉛を含有
したＮｉ−Ｐ系メッキを形成し加熱処理した以外は、実
施例１と同様にして気体軸受けユニットを作製した。Example 3 Duralumin (A2024T-6) was used as the base material for both the shaft portion (2) and the bearing portion (1), and the same graphite as the shaft portion was formed without forming a hard alumite layer on the surface of the bearing portion. A gas bearing unit was produced in the same manner as in Example 1 except that the contained Ni-P system plating was formed and heat treatment was performed.
【００４２】実施例４ 軸部（２）及び軸受け部（１）ともに基材としてジュラ
ルミン（Ａ２０２４Ｔ−６）を用い、軸受け部の表面に
硬質アルマイト層を形成せず、軸部と同様の黒鉛を含有
したＮｉ−Ｂ系メッキを形成した以外は、実施例２と同
様にして気体軸受けユニットを作製した。Example 4 Duralumin (A2024T-6) was used as the base material for both the shaft portion (2) and the bearing portion (1), and the same graphite as the shaft portion was formed without forming a hard alumite layer on the surface of the bearing portion. A gas bearing unit was produced in the same manner as in Example 2 except that the contained Ni-B system plating was formed.
【００４３】実施例５ 軸部（２）及び軸受け部（１）ともに基材としてジュラ
ルミン（Ａ２０２４Ｔ−６）を用い、軸受け部の表面に
硬質アルマイト層を形成せず、黒鉛を含有したＮｉ−Ｂ
系メッキを形成した以外は、実施例１と同様にして気体
軸受けユニットを作製した。Example 5 Duralumin (A2024T-6) was used as the base material for both the shaft portion (2) and the bearing portion (1), and a hard alumite layer was not formed on the surface of the bearing portion, and Ni-B containing graphite was used.
A gas bearing unit was produced in the same manner as in Example 1 except that the system plating was formed.
【００４４】評価方法１及び結果 実施例１〜５で作製したそれぞれの気体軸受けユニット
の初期起動停止耐久試験（回転数１００００ｒｐｍで１
０００万回まで）を行った。結果として、いずれの気体
軸受けユニットも最後まで使用に耐えるものであった。Evaluation Method 1 and Results Initial start / stop durability test of each gas bearing unit manufactured in Examples 1 to 5 (1 at 10000 rpm)
(Up to 10 million times). As a result, both gas bearing units were durable to use.
【００４５】評価方法２及び結果 図２に示す装置を用いてＰｉｎ−ｏｎ−Ｄｉｓｋ磨耗試
験を行い、磨耗量（μｍ）を測定した。図２において５
はピン、６はディスクを示す。測定条件は次の通りであ
る。ピン：φ５ｍｍ、長さ１５ｍｍ、ディスク：８０ｍ
ｍ角、厚さ５ｍｍ、荷重：０．５ｋｇ（２．５５ｋｇ／
ｃｍ2）、速度：６２．８ｍ／ｍｉｎ、距離：６．２８
ｋｍ。Evaluation Method 2 and Results A Pin-on-Disk wear test was conducted using the apparatus shown in FIG. 2 to measure the wear amount (μm). 5 in FIG.
Indicates a pin, and 6 indicates a disk. The measurement conditions are as follows. Pin: φ5 mm, length 15 mm, disc: 80 m
Square m, thickness 5 mm, load: 0.5 kg (2.55 kg /
cm 2 ), speed: 62.8 m / min, distance: 6.28
km.
【００４６】結果を表１に示す。表１において、評価番
号１、２及び３の材料の組み合わせはそれぞれ実施例
１、２及び３に対応する。また、動摩擦係数はＪＩＳに
従って測定した。Table 1 shows the results. In Table 1, combinations of materials having evaluation numbers 1, 2 and 3 correspond to Examples 1, 2 and 3, respectively. The dynamic friction coefficient was measured according to JIS.
【００４７】なお、表１中の材料は次のとおりである。
Ｎｉ−Ｐ／Ｃメッキ：黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッ
キ、Ｎｉ−Ｐ／Ｃ（ＴＮＡ）：黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ
系メッキを３５０℃で１時間加熱処理したもの、Ｎｉ−
Ｐメッキ：Ｎｉ−Ｐ系メッキ、Ｎｉ−Ｂ／Ｃメッキ：黒
鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッキ、Ｎｉ−Ｐ／ＳｉＣメッ
キ：Ｎｉ−Ｐ系メッキにＳｉＣセラミックス粒子を分散
混合したもの、ＰｂＰＢＢ：リン青銅棒、Ａｌ（Ａ４０
００）：旧ＪＩＳのＡ４０００のＡｌ材、Ｃｕ−Ｚｎ
材：ＣｕとＺｎの含有比が７対３の合金材。The materials in Table 1 are as follows.
Ni-P / C plating: Ni-P system plating containing graphite, Ni-P / C (TNA): Ni-P containing graphite
Ni-based plating heat-treated at 350 ° C for 1 hour
P plating: Ni-P system plating, Ni-B / C plating: Ni-B system plating containing graphite, Ni-P / SiC plating: Ni-P system plating in which SiC ceramic particles are dispersed and mixed, PbPBB: Phosphor bronze rod, Al (A40
00): Old JIS A4000 Al material, Cu-Zn
Material: An alloy material having a Cu to Zn content ratio of 7: 3.
【００４８】[0048]
【表１】 [Table 1]
【００４９】評価方法３及び結果 評価方法２の磨耗試験後のディスク表面の状態を観察し
た。本発明の材料の組み合わせの場合は焼き付き現象を
起こしていなかった。一方、その他の組み合わせでは黒
く焼き付き現象を起こし、部分的に表面が荒れていた。Evaluation Method 3 and Results The state of the disk surface after the abrasion test of Evaluation Method 2 was observed. In the case of the combination of the materials of the present invention, the image sticking phenomenon did not occur. On the other hand, in other combinations, a black burn-in phenomenon occurred, and the surface was partially roughened.
【００５０】参考実施例 黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキの作製（基材：ジュラ
ルミン）において、種々の温度で熱処理（熱処理時間：
１時間）を行った。得られたメッキのそれぞれの硬度
（Ｈｖ）を、ダイヤモンド圧子の重さを５００ｇとして
ビッカース試験機により測定した。Reference Example In the preparation of Ni—P based plating containing graphite (base material: duralumin), heat treatment was performed at various temperatures (heat treatment time:
1 hour). The hardness (Hv) of each of the obtained platings was measured by a Vickers tester with the weight of the diamond indenter being 500 g.
【００５１】結果を表２に示す。表２から明らかなよう
に２００度〜６００度の範囲で熱処理を施すことによ
り、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキの硬度（Ｈｖ）は
７００以上となった。このような熱処理を行ってメッキ
のＨｖを７００以上にすることにより、本発明の効果が
十分に発揮される（黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキを
用いた場合）。Table 2 shows the results. As is apparent from Table 2, the hardness (Hv) of the Ni-P based plating containing graphite became 700 or more by performing the heat treatment in the range of 200 to 600 degrees. The effect of the present invention is sufficiently exhibited by carrying out such heat treatment so that the Hv of the plating is 700 or more (when Ni-P based plating containing graphite is used).
【００５２】[0052]
【表２】 [Table 2]
【００５３】[0053]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
よれば、耐久性が高く、焼き付き現象が発生せず、容易
に且つ低コストで作製できる気体軸受けを提供すること
ができる。As is apparent from the above description, according to the present invention, it is possible to provide a gas bearing which has high durability, does not cause a seizure phenomenon, and can be easily manufactured at low cost.
【００５４】また本発明においては、湿式系の欠点であ
る温度による動摩擦係数の変化がない。Further, in the present invention, the dynamic friction coefficient does not change with temperature, which is a drawback of the wet system.
【図１】本発明の気体軸受けユニットの説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of a gas bearing unit of the present invention.
【図２】Ｐｉｎ−Ｏｎ−Ｄｉｓｋ摩耗試験装置の説明図
である。FIG. 2 is an explanatory diagram of a Pin-On-Disk wear test device.
１ 軸受け部 ２ 軸部 ３ 溝付き部分 ４ 軸受け部と軸部とが互いに対面している領域 ５ ピン ６ ディスク 1 bearing part 2 shaft part 3 grooved part 4 region where bearing part and shaft part face each other 5 pin 6 disk
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 厚木 孝夫 埼玉県秩父市大字下影森1248番地 キヤノ ン電子株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Takao Atsugi 1248 Shimokagemori, Chichibu City, Saitama Prefecture Canon Electronics Inc.
Claims (6)
または軸受け部の一方に溝付き部分を有する気体軸受け
ユニットにおいて、少なくとも軸部と軸受け部とが互い
に対面している領域の軸部側または軸受け部側のどちら
か一方の領域がアルマイト処理され、他方の領域が、黒
鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキによって表面処理され且
つ硬度（Ｈｖ）が７００以上になるように加熱処理され
ていることを特徴とする気体軸受けユニット。1. A gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, wherein at least one of the shaft portion and the bearing portion has a grooved portion, at least the shaft portion side of the region where the shaft portion and the bearing portion face each other. Alternatively, one of the regions on the bearing portion side is anodized, and the other region is surface-treated by Ni-P based plating containing graphite and heat-treated so that the hardness (Hv) is 700 or more. A gas bearing unit characterized by the above.
または軸受け部の一方に溝付き部分を有する気体軸受け
ユニットにおいて、少なくとも軸部と軸受け部とが互い
に対面している領域の軸部側または軸受け部側のどちら
か一方の領域がアルマイト処理され、他方の領域が、黒
鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッキによって表面処理されて
いることを特徴とする気体軸受けユニット。2. A gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, wherein at least one of the shaft portion and the bearing portion has a grooved portion, at least the shaft portion side of a region where the shaft portion and the bearing portion face each other. Alternatively, the gas bearing unit is characterized in that either one of the regions on the bearing portion side is anodized, and the other region is surface-treated by Ni—B based plating containing graphite.
または軸受け部の一方に溝付き部分を有する気体軸受け
ユニットにおいて、少なくとも軸部と軸受け部とが互い
に対面している領域の軸部側および軸受け部側の両方の
領域が、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキによって表面
処理され、且つ表面の硬度（Ｈｖ）が７００以上になる
ように加熱処理されていることを特徴とする気体軸受け
ユニット。3. A gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, wherein at least one of the shaft portion and the bearing portion has a grooved portion, at least the shaft portion side of a region where the shaft portion and the bearing portion face each other. Gas bearings characterized in that both regions on the side of the bearing and the bearing are surface-treated by Ni-P based plating containing graphite and heat-treated so that the hardness (Hv) of the surface is 700 or more. unit.
または軸受け部の一方に溝付き部分を有する気体軸受け
ユニットにおいて、少なくとも軸部と軸受け部とが互い
に対面している領域の軸部側および軸受け部側の両方の
領域が、黒鉛を含有したＮｉ−Ｂ系メッキによって表面
処理されていることを特徴とする気体軸受けユニット。4. A gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, wherein at least one of the shaft portion and the bearing portion has a grooved portion, at least the shaft portion side of the region where the shaft portion and the bearing portion face each other. A gas bearing unit characterized in that both regions on the bearing portion side are surface-treated by Ni-B based plating containing graphite.
または軸受け部の一方に溝付き部分を有する気体軸受け
ユニットにおいて、少なくとも軸部と軸受け部とが互い
に対面している領域の軸部側または軸受け部側のどちら
か一方の領域が、黒鉛を含有したＮｉ−Ｐ系メッキによ
って表面処理され且つ硬度（Ｈｖ）が７００以上になる
ように加熱処理され、他方の領域が、黒鉛を含有したＮ
ｉ−Ｂ系メッキによって表面処理されていることを特徴
とする気体軸受けユニット。5. A gas bearing unit comprising a shaft portion and a bearing portion, wherein one of the shaft portion and the bearing portion has a grooved portion, at least the shaft portion side of a region where the shaft portion and the bearing portion face each other. Alternatively, one of the regions on the bearing portion side is surface-treated by Ni-P based plating containing graphite and heat-treated so that the hardness (Hv) is 700 or more, and the other region contains graphite. N
A gas bearing unit, which is surface-treated by i-B system plating.
ウムを主成分としたジュラルミン系材料である請求項１
〜５のいずれか１項に記載の気体軸受けユニット。6. The base material of the shaft portion and the bearing portion is a duralumin-based material containing aluminum as a main component.
The gas bearing unit according to any one of items 1 to 5.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17985095A JP3513273B2 (en) | 1995-07-17 | 1995-07-17 | Gas bearing unit |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP17985095A JP3513273B2 (en) | 1995-07-17 | 1995-07-17 | Gas bearing unit |
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| JPH0932847A true JPH0932847A (en) | 1997-02-04 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3513273B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7059052B2 (en) | 1997-03-06 | 2006-06-13 | Ntn Corporation | Hydrodynamic type porous oil-impregnated bearing |
| CN105312855A (en) * | 2015-10-27 | 2016-02-10 | 衡阳纺织机械有限公司 | Machining process for false twister bearing spindle |
| JP2016191459A (en) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | ミネベア株式会社 | Fluid dynamic pressure bearing, spindle motor and hard disc drive device |
-
1995
- 1995-07-17 JP JP17985095A patent/JP3513273B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7059052B2 (en) | 1997-03-06 | 2006-06-13 | Ntn Corporation | Hydrodynamic type porous oil-impregnated bearing |
| DE19809770B4 (en) * | 1997-03-06 | 2006-06-29 | Ntn Corp. | Hydrodynamic, porous, oil-impregnated bearing |
| JP2016191459A (en) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | ミネベア株式会社 | Fluid dynamic pressure bearing, spindle motor and hard disc drive device |
| CN105312855A (en) * | 2015-10-27 | 2016-02-10 | 衡阳纺织机械有限公司 | Machining process for false twister bearing spindle |
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