JPH09309759A - 耐熱コンクリート - Google Patents
耐熱コンクリートInfo
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- JPH09309759A JPH09309759A JP12576696A JP12576696A JPH09309759A JP H09309759 A JPH09309759 A JP H09309759A JP 12576696 A JP12576696 A JP 12576696A JP 12576696 A JP12576696 A JP 12576696A JP H09309759 A JPH09309759 A JP H09309759A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の耐熱コンクリートによれば、高温の材
料の置き場等の、広い面積を必要とし、また断熱防護層
を設置することによる対策を講じることのできないコン
クリート構造物においては、コスト上、維持管理上、あ
るいは工程上の不都合を生じていた。 【解決手段】 この発明の耐熱コンクリートは、単位水
量を１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下と
し、粗骨材として高炉スラグ砕石あるいは石灰石砕石を
使用することにより構成される。また、流動化剤を添加
混合して、単位水量が減じられたこの発明の耐熱コンク
リートの流動性を確保するようにすることもできる。
料の置き場等の、広い面積を必要とし、また断熱防護層
を設置することによる対策を講じることのできないコン
クリート構造物においては、コスト上、維持管理上、あ
るいは工程上の不都合を生じていた。 【解決手段】 この発明の耐熱コンクリートは、単位水
量を１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下と
し、粗骨材として高炉スラグ砕石あるいは石灰石砕石を
使用することにより構成される。また、流動化剤を添加
混合して、単位水量が減じられたこの発明の耐熱コンク
リートの流動性を確保するようにすることもできる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は耐熱コンクリート
に関し、特に、５００℃前後の加熱を受けるコンクリー
ト構造物に好適な耐熱コンクリートに関する。
に関し、特に、５００℃前後の加熱を受けるコンクリー
ト構造物に好適な耐熱コンクリートに関する。
【０００２】
【従来の技術】コンクリートは、一般に、耐熱性や耐火
性に富んだ材料として知られているが、水とセメントと
の水和反応組成物であることから、例えば３００℃以上
の高温の加熱を受けると著しく劣化するため、例えばコ
ンクリート構造物が火災を受けた場合などには、補修や
取り替えを必要とする場合が多い。
性に富んだ材料として知られているが、水とセメントと
の水和反応組成物であることから、例えば３００℃以上
の高温の加熱を受けると著しく劣化するため、例えばコ
ンクリート構造物が火災を受けた場合などには、補修や
取り替えを必要とする場合が多い。
【０００３】したがって、高温の加熱を受けるコンクリ
ート構造物においては、このような劣化を防止するため
種々の対策が講じられており、例えば、気泡を含んだモ
ルタルを打ち足したり、砂層や砂利層等からなる断熱層
で覆って、コンクリート構造物の受熱温度の低下を図る
方法や、耐火性の良い骨材を用いてコンクリート構造物
を形成する方法等が採用されている。
ート構造物においては、このような劣化を防止するため
種々の対策が講じられており、例えば、気泡を含んだモ
ルタルを打ち足したり、砂層や砂利層等からなる断熱層
で覆って、コンクリート構造物の受熱温度の低下を図る
方法や、耐火性の良い骨材を用いてコンクリート構造物
を形成する方法等が採用されている。
【０００４】また、従来より、高炉スラグ砕石を使用し
たコンクリートは耐火性が良いことが知られており、例
えば製鉄所や精錬工場の熱圧延コイル置き場等では、高
炉スラグ砕石を使用したコンクリートによって高温の加
熱を受ける床コンクリート等を構成している。
たコンクリートは耐火性が良いことが知られており、例
えば製鉄所や精錬工場の熱圧延コイル置き場等では、高
炉スラグ砕石を使用したコンクリートによって高温の加
熱を受ける床コンクリート等を構成している。
【０００５】さらに、例えば９００℃を越える炉の周辺
では、このような非常に高温の加熱を受ける箇所が限定
されているため、アルミナセメントを使用した高価なキ
ャスタブル耐火材を使用してコンクリート構造物を構成
したり、水冷設備などを用いることなどによって対策を
講じている。
では、このような非常に高温の加熱を受ける箇所が限定
されているため、アルミナセメントを使用した高価なキ
ャスタブル耐火材を使用してコンクリート構造物を構成
したり、水冷設備などを用いることなどによって対策を
講じている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来の方法では、例えば、上述のような高温の材料の
置き場等の、広い面積を必要とし、また断熱防護層を設
置することによる対策などを講じることのできないコン
クリート構造物においては、コスト上、維持管理上、あ
るいは工程上の不都合を生じていた。
の従来の方法では、例えば、上述のような高温の材料の
置き場等の、広い面積を必要とし、また断熱防護層を設
置することによる対策などを講じることのできないコン
クリート構造物においては、コスト上、維持管理上、あ
るいは工程上の不都合を生じていた。
【０００７】すなわち、上述のキャスタブル耐火材を使
用する場合には、広い面積にこのような高価な材料を用
いることは経済的ではなく、また、特に熱圧延コイル置
き場等では、受熱温度は５００℃程度であることから、
９００℃を越える非常に高温の加熱にも耐えるキャスタ
ブル耐火材を使用することは、却って無駄になる。
用する場合には、広い面積にこのような高価な材料を用
いることは経済的ではなく、また、特に熱圧延コイル置
き場等では、受熱温度は５００℃程度であることから、
９００℃を越える非常に高温の加熱にも耐えるキャスタ
ブル耐火材を使用することは、却って無駄になる。
【０００８】また、断熱防護層を設置することは、コン
クリート構造物の表面の強度や平坦性に問題を生じるこ
とになるため、例えば、材料の配置換えなどによりヤー
ドの用途変更がたびたび行われる、材料置き場の床コン
クリートなどへの使用は困難である。
クリート構造物の表面の強度や平坦性に問題を生じるこ
とになるため、例えば、材料の配置換えなどによりヤー
ドの用途変更がたびたび行われる、材料置き場の床コン
クリートなどへの使用は困難である。
【０００９】さらに、高炉スラグ砕石を使用したコンク
リートによれば、広い面積を有するコンクリート部材の
ためのコンクリートとして使用されて、ある程度の耐火
性能を発揮してはいるが、例えば上述の製鉄所や精錬工
場の熱圧延コイル置き場等では、このようなコンクリー
トを用いているにもかかわらず、床コンクリートに劣化
が生じ、その補修作業に多大な出費を強いられているの
が現状である。
リートによれば、広い面積を有するコンクリート部材の
ためのコンクリートとして使用されて、ある程度の耐火
性能を発揮してはいるが、例えば上述の製鉄所や精錬工
場の熱圧延コイル置き場等では、このようなコンクリー
トを用いているにもかかわらず、床コンクリートに劣化
が生じ、その補修作業に多大な出費を強いられているの
が現状である。
【００１０】そこで、この発明は、かかる従来の課題に
着目してなされたもので、特に、広い面積を有するコン
クリート部材のための耐熱コンクリートとして、容易か
つ経済的に製造施工することができるとともに、断熱防
護層を設置することなく、高温の加熱により劣化するの
を抑制してその品質を保持することのできる耐熱コンク
リートを提供することを目的とするものである。
着目してなされたもので、特に、広い面積を有するコン
クリート部材のための耐熱コンクリートとして、容易か
つ経済的に製造施工することができるとともに、断熱防
護層を設置することなく、高温の加熱により劣化するの
を抑制してその品質を保持することのできる耐熱コンク
リートを提供することを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記目的を
達成するためになされたもので、その要旨は、単位水量
を１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下と
し、粗骨材として高炉スラグ砕石を使用することを特徴
とする耐熱コンクリートにある。
達成するためになされたもので、その要旨は、単位水量
を１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下と
し、粗骨材として高炉スラグ砕石を使用することを特徴
とする耐熱コンクリートにある。
【００１２】また、この発明の他の要旨は、単位水量を
１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下とし、
粗骨材として石灰石砕石を使用することを特徴とする耐
熱コンクリートにある。
１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下とし、
粗骨材として石灰石砕石を使用することを特徴とする耐
熱コンクリートにある。
【００１３】さらに、この発明の耐熱コンクリートは、
流動化剤を添加混合してコンクリートの流動性を確保す
るようにすることが好ましい。
流動化剤を添加混合してコンクリートの流動性を確保す
るようにすることが好ましい。
【００１４】以下、この発明をさらに詳細に説明する。
この発明の耐熱コンクリートは、単位水量を１２０kg／
ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下とし、粗骨材とし
て高炉スラグ砕石を使用することによって構成される。
この発明の耐熱コンクリートは、単位水量を１２０kg／
ｍ3 以下、水セメント比を３０％以下とし、粗骨材とし
て高炉スラグ砕石を使用することによって構成される。
【００１５】一般に、コンクリートは、水とセメントと
骨材とその他の混和材料とから成る混合物であり、水と
セメントとの水和反応によって硬化する。また、コンク
リート中には、その施工性等を鑑みてセメントとの水和
反応に必要な水以外の余剰水を含んでおり、このコンク
リート中の余剰水が高温の加熱を受けてその状態を変化
させることが、コンクリートの物性に変化を生じさせる
主因となるものと考えられる。
骨材とその他の混和材料とから成る混合物であり、水と
セメントとの水和反応によって硬化する。また、コンク
リート中には、その施工性等を鑑みてセメントとの水和
反応に必要な水以外の余剰水を含んでおり、このコンク
リート中の余剰水が高温の加熱を受けてその状態を変化
させることが、コンクリートの物性に変化を生じさせる
主因となるものと考えられる。
【００１６】したがって、コンクリート中の水分量を少
なくすることがコンクリートの耐熱化を図る上で好まし
いと考えられ、この発明では、コンクリートを混練りす
る際の単位水量を１２０kg／ｍ3 以下とする。
なくすることがコンクリートの耐熱化を図る上で好まし
いと考えられ、この発明では、コンクリートを混練りす
る際の単位水量を１２０kg／ｍ3 以下とする。
【００１７】また、コンクリートは、水セメント比によ
って硬化後の強度が異なり、水セメント比の値が小さい
ほど強度が大きくなる。一方、水セメント比の値が小さ
過ぎると流動性が損なわれ、所定のコンシステンシーや
ワーカビチーを確保することができなくなり、また、水
セメント比の値が大きすぎるとブリージングが発生して
良質なコンクリートを形成することができなくなる。従
って、この発明では、混和材を使用しないでブリージン
グを発生させないことを目安として、水セメント比を３
０％以下とする。
って硬化後の強度が異なり、水セメント比の値が小さい
ほど強度が大きくなる。一方、水セメント比の値が小さ
過ぎると流動性が損なわれ、所定のコンシステンシーや
ワーカビチーを確保することができなくなり、また、水
セメント比の値が大きすぎるとブリージングが発生して
良質なコンクリートを形成することができなくなる。従
って、この発明では、混和材を使用しないでブリージン
グを発生させないことを目安として、水セメント比を３
０％以下とする。
【００１８】さらに、骨材として高炉スラグ砕石を使用
したコンクリートは、耐火性に優れていることが知られ
ており、本発明においても、高炉スラグ砕石の使用によ
るこのような耐火性能の向上に着目して、骨材のうち少
なくとも粗骨材については、高炉スラグ砕石を使用す
る。そして、この発明において、粗骨材として高炉スラ
グ砕石を使用した場合には、硬化後のコンクリートの耐
熱性の改善効果として、特に、コンクリートの弾性係数
残存率が著しく大きくなるものと考えられる。
したコンクリートは、耐火性に優れていることが知られ
ており、本発明においても、高炉スラグ砕石の使用によ
るこのような耐火性能の向上に着目して、骨材のうち少
なくとも粗骨材については、高炉スラグ砕石を使用す
る。そして、この発明において、粗骨材として高炉スラ
グ砕石を使用した場合には、硬化後のコンクリートの耐
熱性の改善効果として、特に、コンクリートの弾性係数
残存率が著しく大きくなるものと考えられる。
【００１９】なお、単位水量を１２０kg／ｍ3 以下と
し、水セメント比を３０％以下とすることのみよって、
あるいは水セメント比を３０％以下とし、粗骨材として
高炉スラグ砕石を使用することのみによっては、本発明
の耐熱コンクリートを得ることができず、単位水量を１
２０kg／ｍ3 以下とすること、水セメント比を３０％以
下とすること、及び粗骨材として高炉スラグ砕石を使用
することの全ての要件を組み合わせることによって、初
めて、特に５００℃前後の加熱を受ける構造物に好適
な、本発明の耐熱コンクリートを得ることができる。
し、水セメント比を３０％以下とすることのみよって、
あるいは水セメント比を３０％以下とし、粗骨材として
高炉スラグ砕石を使用することのみによっては、本発明
の耐熱コンクリートを得ることができず、単位水量を１
２０kg／ｍ3 以下とすること、水セメント比を３０％以
下とすること、及び粗骨材として高炉スラグ砕石を使用
することの全ての要件を組み合わせることによって、初
めて、特に５００℃前後の加熱を受ける構造物に好適
な、本発明の耐熱コンクリートを得ることができる。
【００２０】また、この発明の他の耐熱コンクリート
は、単位水量を１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３
０％以下とし、粗骨材として石灰石砕石を使用すること
によって構成される。
は、単位水量を１２０kg／ｍ3 以下、水セメント比を３
０％以下とし、粗骨材として石灰石砕石を使用すること
によって構成される。
【００２１】すなわち、骨材として石灰石砕石を使用す
ることにより、骨材とセメントマトリックスの界面性状
が改善されることが解っている。したがって、これを粗
骨材として使用することにより、高炉スラグ砕石を粗骨
材として使用した場合と同種の効果が得られるものと推
察される。
ることにより、骨材とセメントマトリックスの界面性状
が改善されることが解っている。したがって、これを粗
骨材として使用することにより、高炉スラグ砕石を粗骨
材として使用した場合と同種の効果が得られるものと推
察される。
【００２２】さらに、この発明によれば、上述の耐熱コ
ンクリートに、流動化剤を添加混合することが好まし
い。
ンクリートに、流動化剤を添加混合することが好まし
い。
【００２３】すなわち、流動化剤を添加混合することに
より、単位水量を１２０kg／ｍ3 以下とすることにより
損なわれるコンクリートの流動性を補償して、コンシス
テンシーやワーカビリチーを向上させ、コンクリートの
施工性を高めることができる。
より、単位水量を１２０kg／ｍ3 以下とすることにより
損なわれるコンクリートの流動性を補償して、コンシス
テンシーやワーカビリチーを向上させ、コンクリートの
施工性を高めることができる。
【００２４】なお、この発明に用いるセメントとして
は、例えば普通ポルトランドセメント、早強ポルトラン
ドセメント等のポルトランドセメントや、フライアッシ
ュセメント、シリカセメント等の混合セメントなどの、
一般に使用される種々のをセメントを使用することがで
きるが、特に、普通ポルトランドセメントのうちピーラ
イト系セメントを使用すれば、水酸化カルシウムの発生
を少なくすることができるので、耐熱性を向上させるの
により効果的であると考えられる。
は、例えば普通ポルトランドセメント、早強ポルトラン
ドセメント等のポルトランドセメントや、フライアッシ
ュセメント、シリカセメント等の混合セメントなどの、
一般に使用される種々のをセメントを使用することがで
きるが、特に、普通ポルトランドセメントのうちピーラ
イト系セメントを使用すれば、水酸化カルシウムの発生
を少なくすることができるので、耐熱性を向上させるの
により効果的であると考えられる。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下のこの発明の耐熱コンクリー
トによる作用効果を確認すべく行った実験例について記
載するが、この発明はかかる実験例の実施の態様のもの
に限定されるものではない。
トによる作用効果を確認すべく行った実験例について記
載するが、この発明はかかる実験例の実施の態様のもの
に限定されるものではない。
【００２６】実 験 例 １．実験概要 実験に使用した材料を表１に示す。また、この発明にか
かる実施例１、及び比較例１〜３の配合仕様を表２に、
さらに試験項目と方法を表３に示す。
かる実施例１、及び比較例１〜３の配合仕様を表２に、
さらに試験項目と方法を表３に示す。
【００２７】
【表１】
【表２】
【表３】 加熱温度は、３００℃と５００℃の２条件とし、遠赤外
線炉を用いて、炉内昇温速度を毎分１０℃〜６℃として
所定温度到達後２４時間加熱した。加熱終了後、炉内で
２日間除冷し、各試験を行った。供試体は付着強度を除
いてφ１０×２０円柱供試体を用い、４週標準水中養生
の後、２日気中養生し加熱した。同時に作成した比較用
非加熱供試体も同様に水中養生を行い、加熱供試体試験
時まで、気中養生した。
線炉を用いて、炉内昇温速度を毎分１０℃〜６℃として
所定温度到達後２４時間加熱した。加熱終了後、炉内で
２日間除冷し、各試験を行った。供試体は付着強度を除
いてφ１０×２０円柱供試体を用い、４週標準水中養生
の後、２日気中養生し加熱した。同時に作成した比較用
非加熱供試体も同様に水中養生を行い、加熱供試体試験
時まで、気中養生した。
【００２８】２．実験結果 実験結果を図１〜図５に示す。なお、図１は加熱温度と
圧縮強度との関係を、図２は加熱温度と静弾性係数との
関係を、図３は加熱温度と付着強度との関係を、図４は
加熱温度と引張強度との関係を、図５は加熱温度と細孔
増加率との関係を各々示すものである。
圧縮強度との関係を、図２は加熱温度と静弾性係数との
関係を、図３は加熱温度と付着強度との関係を、図４は
加熱温度と引張強度との関係を、図５は加熱温度と細孔
増加率との関係を各々示すものである。
【００２９】水量削減による耐熱性改善効果は、全試験
値で明らかである。また、スラグ粗骨材を用いた比較例
１、比較例２、及び実施例１の配合は、弾性係数残存率
が著しく大きな値となっているが、特に実施例１におけ
る弾性係数残存率は、大きな値を示している。
値で明らかである。また、スラグ粗骨材を用いた比較例
１、比較例２、及び実施例１の配合は、弾性係数残存率
が著しく大きな値となっているが、特に実施例１におけ
る弾性係数残存率は、大きな値を示している。
【００３０】スラグ粗骨材を用いた配合は、加熱温度の
増加に比例して細孔量が増加するが、玄武岩質粗骨材を
用いた配合では、３００℃までの細孔増加が多くなって
いる。
増加に比例して細孔量が増加するが、玄武岩質粗骨材を
用いた配合では、３００℃までの細孔増加が多くなって
いる。
【００３１】常温では、細孔量と圧縮強度に高い相関が
認められているが、加熱された場合も、各加熱温度での
細孔量と圧縮強度に同様の関係が認められる。図６にそ
の関係を示す。
認められているが、加熱された場合も、各加熱温度での
細孔量と圧縮強度に同様の関係が認められる。図６にそ
の関係を示す。
【００３２】また、図７に５００℃加熱でのセメント量
と圧縮強度、弾性係数残存率の関係を整理した。実験条
件の相違はあるものの、残存率の最大値を示す水セメン
ト比の存在がうかがえる。
と圧縮強度、弾性係数残存率の関係を整理した。実験条
件の相違はあるものの、残存率の最大値を示す水セメン
ト比の存在がうかがえる。
【００３３】なお、以上の実験結果から、圧縮強度につ
いては単位水量の少ない配合ほど加熱後の強度低下が少
ないこと、引張強度及び付着強度については単位水量が
少なくかつ高炉スラグ砕石を粗骨材としたものほど強度
残存率が大きいこと、静弾性係数については高炉スラグ
砕石を粗骨材として用い単位水量の少ない配合が加熱後
の残存率が極めて大きいこと、等が判明する。また、特
に、静弾性係数については、５００℃加熱後に５０％以
上残存している実験結果は、他の文献に見い出すことが
できない。
いては単位水量の少ない配合ほど加熱後の強度低下が少
ないこと、引張強度及び付着強度については単位水量が
少なくかつ高炉スラグ砕石を粗骨材としたものほど強度
残存率が大きいこと、静弾性係数については高炉スラグ
砕石を粗骨材として用い単位水量の少ない配合が加熱後
の残存率が極めて大きいこと、等が判明する。また、特
に、静弾性係数については、５００℃加熱後に５０％以
上残存している実験結果は、他の文献に見い出すことが
できない。
【００３４】そして、このような実験結果から、この発
明にかかる実施例１の配合が、全実験を通じて最も耐熱
的であることが判明する。実施例１の各試験値と残存率
を表４に示す。
明にかかる実施例１の配合が、全実験を通じて最も耐熱
的であることが判明する。実施例１の各試験値と残存率
を表４に示す。
【００３５】
【表４】 すなわち、この発明によれば、単位水量を１２０kg／ｍ
3 以下、水セメント比を３０％以下とし、粗骨材として
高炉スラグ砕石あるいは石灰石砕石を使用することによ
り、特に、おおむね５００℃程度の条件下で耐熱的なコ
ンクリートであって、一般のコンクリートと同様に現場
打ち施工が可能なコンクリートを容易に得ることができ
る。
3 以下、水セメント比を３０％以下とし、粗骨材として
高炉スラグ砕石あるいは石灰石砕石を使用することによ
り、特に、おおむね５００℃程度の条件下で耐熱的なコ
ンクリートであって、一般のコンクリートと同様に現場
打ち施工が可能なコンクリートを容易に得ることができ
る。
【００３６】なお、実際の施工に当たっては、施工の容
易化を図るべく、流動化剤や高性能減水剤を適宜添加混
合する必要を生じるものと考えられる。
易化を図るべく、流動化剤や高性能減水剤を適宜添加混
合する必要を生じるものと考えられる。
【００３７】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、この発明の
耐熱コンクリートによれば、単位水量を１２０kg／ｍ3
以下、水セメント比を３０％以下とし、粗骨材として高
炉スラグ砕石あるいは石灰石砕石を使用することにより
構成されるので、特に、広い面積を有するコンクリート
部材のための耐熱コンクリートとして、容易かつ経済的
に製造施工することができるとともに、断熱防護層を設
置することなく、高温の加熱により劣化するのを抑制し
てその品質を効果的に保持することができる。
耐熱コンクリートによれば、単位水量を１２０kg／ｍ3
以下、水セメント比を３０％以下とし、粗骨材として高
炉スラグ砕石あるいは石灰石砕石を使用することにより
構成されるので、特に、広い面積を有するコンクリート
部材のための耐熱コンクリートとして、容易かつ経済的
に製造施工することができるとともに、断熱防護層を設
置することなく、高温の加熱により劣化するのを抑制し
てその品質を効果的に保持することができる。
【００３８】また、流動化剤を添加混合すれば、単位水
量を１２０kg／ｍ3 以下とすることにより損なわれるコ
ンクリートの流動性を補償して、コンシステンシーやワ
ーカビリチーを向上させ、コンクリートの施工性を高め
ることができる。
量を１２０kg／ｍ3 以下とすることにより損なわれるコ
ンクリートの流動性を補償して、コンシステンシーやワ
ーカビリチーを向上させ、コンクリートの施工性を高め
ることができる。
【図１】実施例１及び比較例１〜３の配合のコンクリー
トの、加熱温度と圧縮強度との関係を示すチャートであ
る。
トの、加熱温度と圧縮強度との関係を示すチャートであ
る。
【図２】実施例１及び比較例１〜３の配合のコンクリー
トの、加熱温度と静弾性係数との関係を示すチャートで
ある。
トの、加熱温度と静弾性係数との関係を示すチャートで
ある。
【図３】実施例１及び比較例１〜３の配合のコンクリー
トの、加熱温度と付着強度との関係を示すチャートであ
る。
トの、加熱温度と付着強度との関係を示すチャートであ
る。
【図４】実施例１及び比較例１〜３の配合のコンクリー
トの、加熱温度と引張強度との関係を示すチャートであ
る。
トの、加熱温度と引張強度との関係を示すチャートであ
る。
【図５】実施例１及び比較例１〜３の配合のコンクリー
トの、加熱温度と細孔増加率との関係を示すチャートで
ある。
トの、加熱温度と細孔増加率との関係を示すチャートで
ある。
【図６】実施例１及び比較例１〜３の配合のコンクリー
トの、各加熱温度での細孔量と圧縮強度との相関性を示
すチャートである。
トの、各加熱温度での細孔量と圧縮強度との相関性を示
すチャートである。
【図７】５００℃加熱でのセメント量と圧縮強度、弾性
係数残存率の関係を示すチャートである。
係数残存率の関係を示すチャートである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 111:28
Claims (3)
- 【請求項１】 単位水量を１２０kg／ｍ3 以下、水セメ
ント比を３０％以下とし、粗骨材として高炉スラグ砕石
を使用することを特徴とする耐熱コンクリート。 - 【請求項２】 単位水量を１２０kg／ｍ3 以下、水セメ
ント比を３０％以下とし、粗骨材として石灰石砕石を使
用することを特徴とする耐熱コンクリート。 - 【請求項３】 流動化剤を添加混合することを特徴とす
る請求項１又は請求項２に記載の耐熱コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12576696A JPH09309759A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | 耐熱コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12576696A JPH09309759A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | 耐熱コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09309759A true JPH09309759A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=14918307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12576696A Pending JPH09309759A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | 耐熱コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09309759A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012001395A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Shimizu Corp | 高強度コンクリート |
-
1996
- 1996-05-21 JP JP12576696A patent/JPH09309759A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012001395A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Shimizu Corp | 高強度コンクリート |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051125 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
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