JPH09296966A - Absorption heat pump - Google Patents

Absorption heat pump

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JPH09296966A
JPH09296966A JP8108320A JP10832096A JPH09296966A JP H09296966 A JPH09296966 A JP H09296966A JP 8108320 A JP8108320 A JP 8108320A JP 10832096 A JP10832096 A JP 10832096A JP H09296966 A JPH09296966 A JP H09296966A
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JP
Japan
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refrigerant
regenerator
absorption
solution
absorber
Prior art date
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Withdrawn
Application number
JP8108320A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Sadayasu Inagaki
定保 稲垣
Kazuo Yonemoto
和生 米本
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Daikin Industries Ltd
Original Assignee
Daikin Industries Ltd
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Filing date
Publication date
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Publication of JPH09296966A publication Critical patent/JPH09296966A/en
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02ATECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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    • Y02A30/27Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02BCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/62Absorption based systems

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  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an absorption heat pump with a high coefficient of performance and high heat insulation without causing a problem of ozone destruction. SOLUTION: There are provided a regenerator, a condenser, an absorber, and an evaporator. There are set operation temperature of evaporator to be -10 deg.C to 10 deg.C, operation temperature of the evaporator to be 40 to 60 deg.C, cooling temperature of an absorption solution in the absorber to be 30 to 50 deg.C, and heating temperature of an absorption solution in the regenerator to be 150 to 200 deg.C. A difference (Xh-X1) is 10 to 70wt.% of refrigerant concentration Xh of a dilute absorption solution sent to the regenerator where a refrigerant is absorbed in the absorber and refrigerant concentration X1 of a concentrated absorption solution which is concentrated by the regenerator and is sent to the absorber.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は吸収式ヒートポンプ
に関する。
TECHNICAL FIELD The present invention relates to an absorption heat pump.

【0002】[0002]

【従来の技術】吸収式ヒートポンプは、蒸気圧縮冷凍で
の圧縮の働きを、吸収器での吸収溶液(吸収液)による
冷媒の吸収と、再生器(発生器)での吸収溶液の濃縮・
冷媒の分離によって行なわせるものである。空調用とし
ては、水を冷媒、臭化リチウムを吸収液とする組み合わ
せや、アンモニアを冷媒、水を吸収液とする組み合わせ
が検討されている(特公平5−28752号公報参
照)。また、フロンを冷媒、テトラエチレングリコール
ジメチルエーテルを吸収液とする組み合わせも検討され
ている(特公昭63−56918号公報参照)。
2. Description of the Related Art Absorption heat pumps perform the function of compression in vapor compression refrigeration by absorbing the refrigerant with an absorbing solution (absorbing liquid) in an absorber and concentrating the absorbing solution in a regenerator (generator).
This is done by separating the refrigerant. For air conditioning, combinations using water as a refrigerant and lithium bromide as an absorbing liquid and combinations using ammonia as a refrigerant and water as an absorbing liquid have been studied (see Japanese Patent Publication No. 5-28752). Further, a combination of using CFC as a refrigerant and tetraethylene glycol dimethyl ether as an absorbing liquid has also been studied (see Japanese Patent Publication No. 63-56918).

【0003】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の吸収式
ヒートポンプの場合、蒸発器の運転温度を0℃前後とし
凝縮器の運転温度を50℃前後とするような条件下で
は、吸収器で冷媒を吸収させた薄い吸収溶液の冷媒濃度
と、再生器で冷媒を蒸発させた濃い吸収溶液の冷媒濃度
との差が小さく、成績係数(COP)が低いという問題
がある。また、従来の塩素を含んだフロンを冷媒とする
と、オゾン層の破壊という問題があり、さらに吸収液に
関しては、耐熱性、冷媒との分離性の面で必ずしも満足
できるものではなかった。
However, in the case of the conventional absorption heat pump, under the condition that the operating temperature of the evaporator is around 0 ° C. and the operating temperature of the condenser is around 50 ° C., the refrigerant is absorbed in the absorber. There is a problem that the difference between the refrigerant concentration of the thin absorption solution that has absorbed the refrigerant and the refrigerant concentration of the thick absorption solution that has evaporated the refrigerant in the regenerator is small, and the coefficient of performance (COP) is low. Further, when a conventional CFC-containing CFC is used as a refrigerant, there is a problem that the ozone layer is destroyed, and the absorbing liquid is not always satisfactory in terms of heat resistance and separability from the refrigerant.

【0004】[0004]

【課題を解決するための手段】そこで、本発明は、上記
薄い吸収溶液の冷媒濃度と濃い吸収溶液の冷媒濃度との
差を適切なものにして、成績係数の向上を図ること、さ
らには冷媒としてHFC(ハイドロフルオロカーボン)
系のものを選択して上記オゾン層破壊の問題を解決し、
吸収液として油状のエーテル化合物を選択して耐熱性、
分離性の問題を解決したものである。
Therefore, the present invention aims to improve the coefficient of performance by making the difference between the refrigerant concentration of the thin absorption solution and the refrigerant concentration of the thick absorption solution appropriate. As HFC (hydrofluorocarbon)
Choose a system to solve the above ozone depletion problem,
Heat resistance by selecting an oily ether compound as the absorbing liquid,
It solves the problem of separability.

【0005】すなわち、この出願の発明の吸収式ヒート
ポンプは、吸収液に冷媒を吸収させた薄い吸収溶液を加
熱することによって冷媒を蒸発させて該吸収溶液を濃縮
する再生器と、蒸発した冷媒を液化させる凝縮器と、液
化した冷媒を気化させる蒸発器と、気化した冷媒を上記
再生器から送られる濃い吸収溶液に吸収させる吸収器と
を備えている。
That is, the absorption heat pump according to the invention of this application includes a regenerator for evaporating the refrigerant by heating a thin absorbing solution in which the absorbing solution has absorbed the refrigerant, and a regenerator for concentrating the absorbing solution. It is provided with a condenser for liquefying, an evaporator for vaporizing the liquefied refrigerant, and an absorber for absorbing the vaporized refrigerant into the thick absorption solution sent from the regenerator.

【0006】このヒートポンプの運転条件は、空調用と
することを考慮して、上記蒸発器の運転温度を−10〜
10℃、上記凝縮器の運転温度を40〜60℃とし、上
記吸収器での吸収溶液の冷却温度を30〜50℃、上記
再生器での吸収溶液の加熱温度を150〜200℃に設
定している。
The operating conditions of this heat pump are such that the operating temperature of the evaporator is -10 to 10 considering that it is used for air conditioning.
10 ° C, the operating temperature of the condenser is set to 40 to 60 ° C, the cooling temperature of the absorbing solution in the absorber is set to 30 to 50 ° C, and the heating temperature of the absorbing solution in the regenerator is set to 150 to 200 ° C. ing.

【0007】そして、このような吸収式ヒートポンプに
おいて、上記吸収器において冷媒を吸収し上記再生器に
送られる薄い吸収溶液の冷媒濃度Xhと、上記再生器に
おいて濃縮され上記吸収器に送られる濃い吸収溶液の冷
媒濃度Xlとの差(Xh−Xl)を10〜70wt%と
しているものであり、この濃度差を10wt%以上とす
ることによって、当該ヒートポンプの成績係数を高め実
用化を容易にし、この濃度差を70wt%以下にするこ
とによって、薄い吸収溶液から冷媒を分離する(吸収溶
液を濃縮する)のに必要なエネルギーが過大になること
を避け、設備の大型化・コスト増大を防止するようにし
ている。
In such an absorption heat pump, the refrigerant concentration Xh of the thin absorption solution that absorbs the refrigerant in the absorber and is sent to the regenerator and the rich absorption that is concentrated in the regenerator and sent to the absorber. The difference (Xh-Xl) with the refrigerant concentration Xl of the solution is set to 10 to 70 wt%, and by setting this concentration difference to 10 wt% or more, the coefficient of performance of the heat pump is increased, and practical application is facilitated. By setting the concentration difference to 70 wt% or less, it is possible to avoid excessive energy required to separate the refrigerant from the thin absorption solution (concentrate the absorption solution), and prevent the equipment from increasing in size and cost. I have to.

【0008】この出願の他の発明は、上記吸収式ヒート
ポンプにおいて、上記冷媒として、炭素数2〜6のアル
カン及び炭素数2〜6のハイドロフルオロカーボンの中
から選ばれる1種を用い又はこれらの中から選ばれる2
種以上の混合物を用いるものであり、具体的には、エタ
ン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、HFC3
2、HFC134a、HFC125、HFC152a
等、又はこれらの混合物を冷媒として用いることによ
り、つまりは、分子中に塩素を含まない冷媒を用いるこ
とにより、オゾン層破壊の問題を解決するようにしてい
る。
According to another invention of this application, in the absorption heat pump, as the refrigerant, one selected from alkanes having 2 to 6 carbon atoms and hydrofluorocarbons having 2 to 6 carbon atoms is used or among these. 2 selected from
A mixture of one or more kinds is used, and specifically, ethane, propane, butane, pentane, hexane, HFC3.
2, HFC134a, HFC125, HFC152a
Etc., or by using a mixture thereof as a refrigerant, that is, by using a refrigerant containing no chlorine in the molecule, the problem of ozone layer depletion is solved.

【0009】この出願のさらに他の発明は、上記吸収式
ヒートポンプにおいて、上記吸収液として、常温におい
て油状のエーテル化合物を用いることにより、冷媒との
分離性を高めるとともに、耐熱性を高めている。
In still another invention of this application, in the absorption heat pump, an ether compound which is oily at room temperature is used as the absorption liquid to enhance the separability from the refrigerant and the heat resistance.

【0010】[0010]

【発明の効果】従って、この出願の発明によれば、吸収
式ヒートポンプにおいて、蒸発器の運転温度を−10〜
10℃、凝縮器の運転温度を40〜60℃とし、吸収器
での吸収溶液の冷却温度を30〜50℃、再生器での吸
収溶液の加熱温度を150〜200℃に設定して、上記
吸収器において冷媒を吸収させて再生器に送る薄い吸収
溶液の冷媒濃度Xhと、上記再生器において濃縮し上記
吸収器に送る濃い吸収溶液の冷媒濃度Xlとの差(Xh
−Xl)を10〜70wt%としているから、当該ヒー
トポンプの成績係数を高めながら、エネルギーロスを避
け、設備の大型化・コスト増大を防止することができ、
実用化に有利になる。
Therefore, according to the invention of this application, in the absorption heat pump, the operating temperature of the evaporator is -10 to -10.
The operating temperature of the condenser is set to 40 to 60 ° C., the cooling temperature of the absorbing solution in the absorber is set to 30 to 50 ° C., and the heating temperature of the absorbing solution in the regenerator is set to 150 to 200 ° C. The difference (Xh) between the refrigerant concentration Xh of the thin absorption solution that absorbs the refrigerant in the absorber and sends it to the regenerator and the refrigerant concentration Xl of the thick absorption solution that is concentrated in the regenerator and sent to the absorber.
Since -Xl) is set to 10 to 70 wt%, it is possible to avoid energy loss, prevent equipment from increasing in size, and increase cost while increasing the coefficient of performance of the heat pump.
It is advantageous for practical use.

【0011】この出願の他の発明によれば、冷媒とし
て、分子中に塩素を含まない炭素数2〜6のアルカン又
は炭素数2〜6のHFCを用いるようしたから、オソン
層破壊の問題がない。
According to another invention of this application, since an alkane having 2 to 6 carbon atoms or HFC having 2 to 6 carbon atoms, which does not contain chlorine in the molecule, is used as the refrigerant, the problem of the Othon layer destruction occurs. Absent.

【0012】この出願のさらに他の発明によれば、吸収
液として、常温で油状のエーテル化合物を用いたから、
その冷媒との分離性を高め、また、再生器の加熱温度を
高めて、成績係数を高めることに有利になる。
According to still another invention of this application, since the ether compound which is oily at room temperature is used as the absorbing liquid,
It is advantageous to enhance the separability from the refrigerant and raise the heating temperature of the regenerator to raise the coefficient of performance.

【0013】[0013]

【発明の実施の形態】BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION

<吸収式ヒートポンプのシステム>当該システムは、図
1に冷房機の例で示されている。同図において、1は室
外機、2は室内機であり、室外機1は再生器3、凝縮器
4、吸収器5を主要素として構成され、室内機2は蒸発
器6を主要素として構成されていてる。
<Absorption Heat Pump System> The system is shown in FIG. 1 as an example of a cooling machine. In the figure, 1 is an outdoor unit, 2 is an indoor unit, the outdoor unit 1 is configured with a regenerator 3, a condenser 4, and an absorber 5 as main elements, and the indoor unit 2 is configured with an evaporator 6 as a main element. It has been done.

【0014】再生器3には、吸収器5から溶液熱交換器
10及び溶液ポンプ7を介して薄い吸収溶液(吸収液に
冷媒を吸収させた溶液)が供給される。この再生器3で
は、外部から加熱用ガスが供給され、このガスで上記薄
い吸収溶液を加熱することによって冷媒が蒸発させら
れ、該吸収溶液が濃縮される(冷媒濃度は低くなる)。
また、この再生器5の出口には、吸収溶液から蒸発した
冷媒からさらに吸収液を分離して成績係数を高めるため
に精留器8が設けられている。
The regenerator 3 is supplied with a thin absorbing solution (a solution obtained by absorbing a refrigerant in the absorbing liquid) from the absorber 5 via the solution heat exchanger 10 and the solution pump 7. In the regenerator 3, a heating gas is supplied from the outside, and the refrigerant is evaporated by heating the thin absorbing solution with this gas, and the absorbing solution is concentrated (the refrigerant concentration becomes low).
Further, at the outlet of the regenerator 5, a rectifier 8 is provided in order to further separate the absorbing liquid from the refrigerant evaporated from the absorbing solution to increase the coefficient of performance.

【0015】凝縮器4は、上記再生器3から精留器8を
介して供給される蒸発冷媒を液化させるものであり、そ
のために室外機1には空冷ファン9が設けられている。
The condenser 4 liquefies the evaporated refrigerant supplied from the regenerator 3 through the rectifier 8, and therefore the outdoor unit 1 is provided with an air cooling fan 9.

【0016】上記凝縮器4で液化した冷媒は室内機2の
蒸発器6に膨張弁11を介して供給され、該蒸発器6に
よって室内から熱を奪って気化する。そのために、室内
機2にはファン12が設けられている。
The refrigerant liquefied in the condenser 4 is supplied to the evaporator 6 of the indoor unit 2 through the expansion valve 11, and the evaporator 6 removes heat from the room to be vaporized. Therefore, the indoor unit 2 is provided with a fan 12.

【0017】また、室外機1の吸収器5には、上記蒸発
器6から気化した冷媒が供給される一方、上記再生器3
から濃縮された濃い吸収溶液が供給される。そして、こ
の吸収器5では、気化した冷媒が濃い吸収溶液に吸収さ
れ、該吸収溶液は薄くなる(冷媒濃度が高くなる)。再
生器3と吸収器5との間に設けられている熱交換器10
は再生器3から送られる高温の濃い吸収溶液と、吸収器
5から送られる低温の薄い吸収溶液との間で熱交換を行
なわせることによって、濃い吸収溶液の温度を下げ一
方、薄い吸収溶液の温度を高めて成績係数を高めるよう
にしている。
The evaporator 5 of the outdoor unit 1 is supplied with the vaporized refrigerant from the evaporator 6, while the regenerator 3 is used.
To provide a concentrated concentrated absorption solution. Then, in this absorber 5, the vaporized refrigerant is absorbed by the thick absorbing solution, and the absorbing solution becomes thin (the refrigerant concentration becomes high). Heat exchanger 10 provided between the regenerator 3 and the absorber 5
Causes heat exchange between the high-temperature thick absorbing solution sent from the regenerator 3 and the low-temperature thin absorbing solution sent from the absorber 5, thereby lowering the temperature of the thick absorbing solution while reducing the temperature of the thin absorbing solution. The temperature is raised to improve the coefficient of performance.

【0018】<デイユーリング線図上の作動サイクル>
本発明の好適な実施形態は、上記吸収式ヒートポンプの
冷媒としてHFCを用い吸収液として油状のエーテル化
合物を用いる、というものである。HFCとして(HF
C32+HFC134a+HFC125)という3種の
混合物を用いたときの、この(HFC/エーテル化合
物)系のデイユーリング線図上に当該吸収式ヒートポン
プの作動サイクルを描くと、図2に示すようになる。
<Operation Cycle on the Dayeuling Diagram>
A preferred embodiment of the present invention is that HFC is used as the refrigerant of the absorption heat pump and an oily ether compound is used as the absorbing liquid. As HFC (HF
FIG. 2 shows the operating cycle of the absorption heat pump on a Daihling diagram of this (HFC / ether compound) system when a mixture of three kinds of C32 + HFC134a + HFC125) is used.

【0019】すなわち、同図において、蒸発器6の運転
温度での冷媒の飽和圧力Plの等圧線と、吸収器4での
吸収溶液の冷却温度(吸収器出口温度)線との交点Aを
通る等濃度線は、吸収器4において冷媒を吸収し再生器
3に送られる薄い吸収溶液(冷媒濃度Xh)のデイユー
リング線である。また、凝縮器4の運転温度での冷媒の
飽和圧力Phの等圧線と、再生器3での吸収溶液の加熱
温度(再生器出口温度)線との交点Cを通る等濃度線
は、再生器3において濃縮され吸収器4に送られる濃い
吸収溶液(冷媒濃度Xl)のデイユーリング線である。
等圧線Plと等濃度線Xhとの交点をB、等圧線Phと
等濃度線Xlとの交点をDとするとき、同図のA→B→
C→D→Aが当該作動サイクルとなる。
That is, in the figure, the isobar of the saturated pressure Pl of the refrigerant at the operating temperature of the evaporator 6 and the cooling temperature (absorber outlet temperature) line of the absorbing solution in the absorber 4 pass through the intersection A, etc. The concentration line is a Diurling line of a thin absorbing solution (refrigerant concentration Xh) that absorbs the refrigerant in the absorber 4 and is sent to the regenerator 3. Further, the isoconcentration line passing through the intersection C between the isobar of the saturation pressure Ph of the refrigerant at the operating temperature of the condenser 4 and the heating temperature (regenerator outlet temperature) of the absorbing solution in the regenerator 3 is the regenerator 3 2 is a Dwelling line of a concentrated absorbing solution (refrigerant concentration Xl) which is concentrated in and sent to the absorber 4.
When the intersection between the isobar Pl and the isoconcentration line Xh is B, and the intersection between the isobar Ph and the isoconcentration line Xl is D, A → B → in the figure.
The operation cycle is C → D → A.

【0020】そうして、この出願の発明の特徴は、上記
薄い吸収溶液の冷媒濃度Xhと濃い吸収溶液の冷媒濃度
Xlとの差(Xh−Xl)を10〜70wt%とした点
にある。
The feature of the invention of this application is that the difference (Xh-Xl) between the refrigerant concentration Xh of the thin absorbing solution and the refrigerant concentration Xl of the thick absorbing solution is set to 10 to 70 wt%.

【0021】ここでは、上記蒸発器6の運転温度を5
℃、上記凝縮器4の運転温度を50℃、上記吸収器4で
の吸収溶液の冷却温度(吸収器出口温度)を40℃、上
記再生器3での吸収溶液の加熱温度(再生器出口温度)
を190℃に設定している。
Here, the operating temperature of the evaporator 6 is set to 5
C, the operating temperature of the condenser 4 is 50 ° C., the cooling temperature of the absorbing solution in the absorber 4 (absorber outlet temperature) is 40 ° C., the heating temperature of the absorbing solution in the regenerator 3 (regenerator outlet temperature) )
Is set to 190 ° C.

【0022】作動サイクルを具体的に説明すると次の通
りである。 A→B;吸収器4によって冷媒を吸収した薄い吸収溶液
の、再生器3から戻る高温の濃い吸収溶液との熱交換に
よる温度上昇、及び再生器3での加熱による沸騰に至る
までの温度上昇。 B→C;再生器3での吸収溶液の濃縮。 C→D;再生器3によって冷媒を分離した濃い吸収溶液
の、吸収器4から送られる低温の薄い吸収溶液との熱交
換による温度降下、及び吸収器4での外部からの冷却に
よる温度降下。 D→A;吸収器4での吸収溶液による冷媒の吸収。
The operation cycle will be specifically described as follows. A → B: Temperature rise due to heat exchange of the thin absorption solution absorbing the refrigerant by the absorber 4 with the high temperature concentrated absorption solution returning from the regenerator 3, and temperature rise until boiling due to heating in the regenerator 3. . B → C: Concentration of absorption solution in regenerator 3. C → D: Temperature drop due to heat exchange of the thick absorption solution separated from the refrigerant by the regenerator 3 with the low temperature thin absorption solution sent from the absorber 4, and temperature decrease due to external cooling in the absorber 4. D → A: Absorption of the refrigerant by the absorbing solution in the absorber 4.

【0023】<油状エーテル化合物について>上記濃度
差(Xh−Xl)=10〜70wt%を得るための常温
において油状のエーテル化合物は、下記の一般式(1)
で表わされる。
<Regarding Oily Ether Compound> The oily ether compound at room temperature for obtaining the above concentration difference (Xh-Xl) = 10 to 70 wt% is represented by the following general formula (1).
Is represented by

【0024】[0024]

【化1】 式中、R1 〜R6 は水素又は炭素数1〜20の脂肪族基
であり且つR1 〜R6の少なくとも一つがアルコキシル
基又は1つ以上のエーテル結合を含む基であり、mは1
〜20の整数である。
Embedded image In the formula, R 1 to R 6 are hydrogen or an aliphatic group having 1 to 20 carbon atoms, and at least one of R 1 to R 6 is an alkoxyl group or a group containing one or more ether bonds, and m is 1
Is an integer of up to 20.

【0025】具体的には、温度が40℃であり圧力が冷
媒の温度40℃での飽和圧力の1/2であるという平衡
条件において、冷媒の溶解度が10〜70wt%となる
エーテル化合物、又は温度が40℃であり圧力が冷媒の
温度5℃での飽和圧力であるという平衡条件において、
冷媒の溶解度が10〜70wt%となるエーテル化合物
が好適である。以下、エーテル化合物の例を示す。
Specifically, under the equilibrium condition that the temperature is 40 ° C. and the pressure is ½ of the saturated pressure at the temperature of 40 ° C. of the refrigerant, an ether compound having a solubility of the refrigerant of 10 to 70 wt%, or Under the equilibrium condition that the temperature is 40 ° C. and the pressure is the saturation pressure at the temperature of the refrigerant of 5 ° C.,
An ether compound having a solubility of the refrigerant of 10 to 70 wt% is preferable. Hereinafter, examples of ether compounds will be shown.

【0026】−ポリオキシアルキレン誘導体− 下記の一般式(2)で表わされるポリオキシアルキレン
誘導体を主成分とする油であり、100℃での動粘度は
2〜50cStである。
—Polyoxyalkylene Derivative— An oil containing a polyoxyalkylene derivative represented by the following general formula (2) as a main component and having a kinematic viscosity at 100 ° C. of 2 to 50 cSt.

【0027】[0027]

【化2】 式中、R7 は炭素数2〜4のアルキレン基、nは6〜8
0の整数である。
Embedded image In the formula, R 7 is an alkylene group having 2 to 4 carbon atoms, and n is 6 to 8
It is an integer of 0.

【0028】−ポリビニルエーテル系化合物A− 下記の一般式(3)で表わされる構成単位を有するポリ
ビニルエーテル系化合物を主成分とする油であり、40
℃での動粘度は5〜1000cSt、平均分子量が15
0〜4000である。
-Polyvinyl ether compound A-is an oil containing a polyvinyl ether compound having a structural unit represented by the following general formula (3) as a main component, and
Kinematic viscosity at 5 ° C is 5 to 1000 cSt, average molecular weight is 15
It is 0 to 4000.

【0029】[0029]

【化3】 式中、R8 、R9 及びR10の各々は水素原子又は炭素数
1〜8の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、R11は炭素数
2〜10の2価の炭化水素基、R12は炭素数1〜10の
炭化水素基、pはその平均値が0〜10であり、R8
12は構成単位毎に同一のものであっても異なるもので
あってもよく、構成単位中にR11Oが複数ある場合は該
複数のR11Oは同一のものであっても異なるものであっ
てもよい。
Embedded image Wherein each of R 8, R 9 and R 10 is a hydrocarbon group of 1 to 8 carbon hydrogen atom or a carbon, they may be those different even those identical to each other, R 11 Is a divalent hydrocarbon group having 2 to 10 carbon atoms, R 12 is a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms, p has an average value of 0 to 10, and R 8 to
R 12 may be the same or different for each structural unit, and when plural R 11 O are contained in the structural unit, the plural R 11 O may be the same or different. May be

【0030】上記一般式(3)のポリビニルエーテル系
化合物の末端基に関しては、その一方が次の一般式
(4)で表わされ、他方の末端基が次の一般式(5)、
(6)若しくは(7)で表わされるもの又はオレフィン
性不飽和結合を有するものであることが好適であり、ま
た、このように末端基が相異なる2種以上のポリビニル
エーテル系化合物の混合物であってもよい。
Regarding the terminal group of the polyvinyl ether compound of the above general formula (3), one of them is represented by the following general formula (4) and the other terminal group is the following general formula (5),
It is preferable that it is represented by (6) or (7) or has an olefinic unsaturated bond, and it is a mixture of two or more polyvinyl ether compounds having different terminal groups in this way. May be.

【0031】[0031]

【化4】 式中、R13、R14及びR15の各々は水素原子又は炭素数
1〜8の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、R16は炭素数
2〜10の2価の炭化水素基、R17は炭素数1〜10の
炭化水素基、qはその平均値が0〜10であり、R16
が複数ある場合は該複数のR16Oは同一のものであって
も異なるものであってもよい。
Embedded image Wherein each of R 13, R 14 and R 15 is a hydrocarbon group of 1 to 8 carbon hydrogen atom or a carbon, they may be those different even those identical to each other, R 16 Is a divalent hydrocarbon group having 2 to 10 carbon atoms, R 17 is a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms, q has an average value of 0 to 10, R 16 O
When a plurality of R 16 O are present, the plurality of R 16 O may be the same or different.

【0032】[0032]

【化5】 式中、R18、R19及びR20の各々は水素原子又は炭素数
1〜8の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、R21は炭素数
2〜10の2価の炭化水素基、R22は炭素数1〜10の
炭化水素基、rはその平均値が0〜10であり、R21
が複数ある場合は該複数のR21Oは同一のものであって
も異なるものであってもよい。
Embedded image Wherein each of R 18, R 19 and R 20 is a hydrocarbon group of 1 to 8 carbon hydrogen atom or a carbon, they may be those different even those identical to each other, R 21 Is a divalent hydrocarbon group having 2 to 10 carbon atoms, R 22 is a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms, r has an average value of 0 to 10, R 21 O
When a plurality of R 21 O are present, the plurality of R 21 O may be the same or different.

【0033】[0033]

【化6】 式中、R23、R24及びR25の各々は水素原子又は炭素数
1〜8の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、R26及びR28
の各々は炭素数2〜10の2価の炭化水素基であって、
それらは互いに同一のものであっても異なるものであっ
てもよく、R27及びR29の各々は炭素数1〜10の炭化
水素基であって、それらは互いに同一のものであっても
異なるものであってもよく、s及びtの各々はその平均
値が0〜10であって、それらは互いに同一のものであ
っても異なるものであってもよく、R26Oが複数ある場
合は該複数のR26Oは同一のものであっても異なるもの
であってもよく、R28Oが複数ある場合は該複数のR28
Oは同一のものであっても異なるものであってもよい。
[Chemical 6] Wherein each of R 23, R 24 and R 25 is a hydrogen atom or a hydrocarbon group having 1 to 8 carbon atoms, they may be those different even those identical to each other, R 26 And R 28
Are each a divalent hydrocarbon group having 2 to 10 carbon atoms,
They may be the same or different from each other, and each of R 27 and R 29 is a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms, and they may be the same or different from each other. may be one, each of s and t is an average value of 0 to 10, they may be those different even those identical to each other, when the R 26 O there are a plurality of R 26 O wherein the plurality of may be those different even the same, when the R 28 O is more plurality of R 28
O may be the same or different.

【0034】[0034]

【化7】 式中、R30、R31及びR32の各々は水素原子又は炭素数
1〜8の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよい。
[Chemical 7] In the formula, each of R 30 , R 31 and R 32 is a hydrogen atom or a hydrocarbon group having 1 to 8 carbon atoms, and they may be the same or different from each other.

【0035】−ポリビニルエーテル系化合物B− 下記の一般式(8)又は(9)で表わされる構成単位を
有し、その片方の末端が下記の一般式(10)又は(1
1)で表わされるポリビニルエーテル系化合物を主成分
とする油であり、重量平均分子量が300〜1200で
ある。
-Polyvinyl ether compound B-Has a structural unit represented by the following general formula (8) or (9), and one end thereof has the following general formula (10) or (1).
It is an oil containing a polyvinyl ether compound represented by 1) as a main component, and has a weight average molecular weight of 300 to 1200.

【0036】[0036]

【化8】 式中、R33は炭素数1〜3のアルキル基である。Embedded image In the formula, R 33 is an alkyl group having 1 to 3 carbon atoms.

【0037】[0037]

【化9】 式中、R33は炭素数1〜3のアルキル基である。Embedded image In the formula, R 33 is an alkyl group having 1 to 3 carbon atoms.

【0038】[0038]

【化10】 式中、R33は炭素数1〜3のアルキル基、R34は炭素数
1〜8の炭化水素基である。
Embedded image In the formula, R 33 is an alkyl group having 1 to 3 carbon atoms, and R 34 is a hydrocarbon group having 1 to 8 carbon atoms.

【0039】[0039]

【化11】 式中、R34は炭素数1〜8の炭化水素基である。Embedded image In the formula, R 34 is a hydrocarbon group having 1 to 8 carbon atoms.

【0040】−ポリビニルエーテル系化合物C− 下記の一般式(12)で表わされる構成単位を有し、分
子中に不飽和結合、アセタール及びアルデヒド構造を含
まず、且つ重量平均分子量が300〜3000(好まし
くは400〜1000)であるポリビニルエーテル系化
合物を主成分とする油である。
-Polyvinyl ether compound C- Having a constitutional unit represented by the following general formula (12), containing no unsaturated bond, acetal or aldehyde structure in the molecule, and having a weight average molecular weight of 300 to 3000 ( It is an oil containing a polyvinyl ether compound of 400 to 1000) as a main component.

【0041】[0041]

【化12】 式中、R35、R36及びR37の各々は水素原子又は炭素数
1〜4のアルキル基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、R38は炭素数
2〜4のアルキレン基、R39は炭素数1〜10のアルキ
ル基、uはその平均値が0〜10であり、R35〜R39
構成単位毎に同一のものであっても異なるものであって
もよく、構成単位中にR38Oが複数ある場合は該複数の
38Oは同一のものであっても異なるものであってもよ
い。
[Chemical 12] In the formula, each of R 35 , R 36 and R 37 is a hydrogen atom or an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms, and they may be the same or different from each other, and R 38 is a carbon atom. An alkylene group having 2 to 4 carbon atoms, R 39 has an alkyl group having 1 to 10 carbon atoms, u has an average value of 0 to 10, and R 35 to R 39 may be the same or different for each structural unit. When there are a plurality of R 38 O in the structural unit, the plurality of R 38 O may be the same or different.

【0042】上記一般式(12)のポリビニルエーテル
系化合物の両末端は各々次の一般式(13)で表わされ
るものであることが好適である。
Both ends of the polyvinyl ether compound of the general formula (12) are preferably represented by the following general formula (13).

【0043】[0043]

【化13】 式中、R40、R41及びR42の各々は水素原子又は炭素数
1〜4のアルキル基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、R43は炭素数
2〜4のアルキレン基、R44は炭素数1〜10のアルキ
ル基、vはその平均値が0〜10であり、R43Oが複数
ある場合は該複数のR43Oは同一のものであっても異な
るものであってもよい。
Embedded image In the formula, each of R 40 , R 41 and R 42 is a hydrogen atom or an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms, and they may be the same or different from each other, and R 43 is alkylene group having 2 to 4 carbon atoms, R44 is an alkyl group having 1 to 10 carbon atoms, v is the average value is 0, R 43 O wherein the plurality of case where R 43 O there are multiple identical ones Or may be different.

【0044】−ポリオキシアルキレングリコール誘導体
− 下記の一般式(14)で表わされるポリオキシアルキレ
ングリコール誘導体を主成分とする油であり、100℃
での動粘度は2〜50cStである。
-Polyoxyalkylene glycol derivative-An oil containing a polyoxyalkylene glycol derivative represented by the following general formula (14) as a main component and having a temperature of 100 ° C.
The kinematic viscosity at is 2 to 50 cSt.

【0045】[0045]

【化14】 式中、R45及びR51の各々は炭素数1〜4のアルキル基
であって、それらは互いに同一のものであっても異なる
ものであってもよく、R46〜R49の各々は水素原子、炭
素数1〜10の1価の炭化水素基又は下記の一般式(1
5)で表わされる基であり、かつR46〜R49の少なくと
も一つが一般式(15)で表わされるものであり、R50
は炭素数2〜6のアルキレン基、wは1以上の整数、x
は0又は1以上の整数である。
Embedded image In the formula, each of R 45 and R 51 is an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms, and they may be the same or different, and each of R 46 to R 49 is hydrogen. Atoms, monovalent hydrocarbon groups having 1 to 10 carbon atoms or the following general formula (1
5) and at least one of R 46 to R 49 is represented by the general formula (15), R 50
Is an alkylene group having 2 to 6 carbon atoms, w is an integer of 1 or more, x
Is 0 or an integer of 1 or more.

【0046】[0046]

【化15】 式中、R52は炭素数2〜5のアルキレン基、アルキル基
を置換基として有する総炭素数2〜5の置換アルキレン
基、又はアルコキシアルキル基を置換基として有する総
炭素数4〜10のアルキレン基、R53は炭素数1〜20
の1価の炭化水素基、yは1〜20の整数である。
Embedded image In the formula, R 52 is an alkylene group having 2 to 5 carbon atoms, a substituted alkylene group having 2 to 5 carbon atoms having an alkyl group as a substituent, or an alkylene group having 4 to 10 carbon atoms having an alkoxyalkyl group as a substituent. R 53 has 1 to 20 carbon atoms
Is a monovalent hydrocarbon group, and y is an integer of 1 to 20.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】吸収式ヒートポンプのシステム構成図。FIG. 1 is a system configuration diagram of an absorption heat pump.

【図2】吸収式ヒートポンプの作動サイクルを示すデイ
ユーリング線図。
FIG. 2 is a Dayeuling diagram showing an operation cycle of an absorption heat pump.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 室外機 2 室内機 3 再生器 4 凝縮器 5 吸収器 6 蒸発器 7 溶液ポンプ 8 精留器 9 空冷ファン 11 膨張弁 12 ファン 1 Outdoor unit 2 Indoor unit 3 Regenerator 4 Condenser 5 Absorber 6 Evaporator 7 Solution pump 8 Fractionator 9 Air cooling fan 11 Expansion valve 12 Fan

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 吸収液に冷媒を吸収させた薄い吸収溶液
を加熱することによって冷媒を蒸発させて該吸収溶液を
濃縮する再生器と、蒸発した冷媒を液化させる凝縮器
と、液化した冷媒を気化させる蒸発器と、気化した冷媒
を上記再生器から送られる濃い吸収溶液に吸収させる吸
収器とを備えた吸収式ヒートポンプにおいて、 上記蒸発器の運転温度が−10〜10℃、上記凝縮器の
運転温度が40〜60℃、上記吸収器での吸収溶液の冷
却温度が30〜50℃、上記再生器での吸収溶液の加熱
温度が150〜200℃に設定されていて、 上記吸収器において冷媒を吸収し上記再生器に送られる
薄い吸収溶液の冷媒濃度Xhと、上記再生器において濃
縮され上記吸収器に送られる濃い吸収溶液の冷媒濃度X
lとの差(Xh−Xl)が10〜70wt%であること
を特徴とする吸収式ヒートポンプ。
1. A regenerator that evaporates the refrigerant by heating a thin absorption solution in which the refrigerant is absorbed by the absorption liquid to concentrate the absorption solution, a condenser that liquefies the evaporated refrigerant, and a liquefied refrigerant. In an absorption heat pump comprising an evaporator for vaporizing and an absorber for absorbing a vaporized refrigerant into a concentrated absorbing solution sent from the regenerator, an operating temperature of the evaporator is -10 to 10 ° C, The operating temperature is set to 40 to 60 ° C, the cooling temperature of the absorbing solution in the absorber is set to 30 to 50 ° C, and the heating temperature of the absorbing solution in the regenerator is set to 150 to 200 ° C. Refrigerant concentration Xh of the thin absorption solution that absorbs the hydrogen and is sent to the regenerator, and the refrigerant concentration Xh of the thick absorption solution that is concentrated in the regenerator and sent to the absorber.
The difference (Xh-Xl) with 1 is 10-70 wt%, The absorption heat pump characterized by the above-mentioned.
【請求項2】 請求項1に記載されている吸収式ヒート
ポンプにおいて、 上記冷媒が、炭素数2〜6のアルカン及び炭素数2〜6
のハイドロフルオロカーボンの中から選ばれた1種であ
り又はこれらの中から選ばれた2種以上の混合物である
ことを特徴とする吸収式ヒートポンプ。
2. The absorption heat pump according to claim 1, wherein the refrigerant is an alkane having 2 to 6 carbon atoms and 2 to 6 carbon atoms.
1. An absorption heat pump, characterized in that it is one kind selected from among the above hydrofluorocarbons or a mixture of two or more kinds selected from these.
【請求項3】 請求項2に記載されている吸収式ヒート
ポンプにおいて、上記吸収液が、常温において油状のエ
ーテル化合物であることを特徴とする吸収式ヒートポン
プ。
3. The absorption heat pump according to claim 2, wherein the absorption liquid is an ether compound that is an oil at room temperature.
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Cited By (2)

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JP2011520089A (en) * 2008-04-30 2011-07-14 ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド Absorption cooling cycle using refrigerant with low global warming potential (LGWP)
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