JPH0929510A - 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPH0929510A JPH0929510A JP7207894A JP20789495A JPH0929510A JP H0929510 A JPH0929510 A JP H0929510A JP 7207894 A JP7207894 A JP 7207894A JP 20789495 A JP20789495 A JP 20789495A JP H0929510 A JPH0929510 A JP H0929510A
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- cutting tool
- hard coating
- coating layer
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表
面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯ
のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成された
Ｔｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を５〜
２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆超硬合金製
切削工具において、上記Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚を１〜
１５μｍとし、かつ前記Ａｌ2 Ｏ3 層の上方部分に、前
記Ａｌ2 Ｏ3層の平均層厚の１０〜７０％に相当する層
厚に亘ってＳｉを１〜２０重量％の割合で含有させる。
面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯ
のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成された
Ｔｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を５〜
２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆超硬合金製
切削工具において、上記Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚を１〜
１５μｍとし、かつ前記Ａｌ2 Ｏ3 層の上方部分に、前
記Ａｌ2 Ｏ3層の平均層厚の１０〜７０％に相当する層
厚に亘ってＳｉを１〜２０重量％の割合で含有させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層がす
ぐれた耐熱衝撃性を有し、したがって切刃に対して大き
な熱衝撃のかかる、例えば鋼の湿式高速切削に用いた場
合にも切刃に欠けやチッピング（微小欠け）などの発生
なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮する表面被
覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具（以下、被覆
超硬切削工具という）に関するものである。
ぐれた耐熱衝撃性を有し、したがって切刃に対して大き
な熱衝撃のかかる、例えば鋼の湿式高速切削に用いた場
合にも切刃に欠けやチッピング（微小欠け）などの発生
なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮する表面被
覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具（以下、被覆
超硬切削工具という）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に鋼などの連続切削や断続切
削に被覆超硬切削工具が用いられている。また、上記の
被覆超硬切削工具が、例えば特公昭５７−１５８５号公
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載される通り、
全体に均質な炭化タングステン基超硬合金基体や、結合
相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が基体内部
に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部に結合相
富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金基体（以
下、これらを総称して超硬合金基体という）の表面に、
化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸化物
（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣ
Ｏ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯで示す）のうちの１種
の単層または２種以上の複層で構成されたＴｉ化合物層
と、Ａｌ酸化物（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層からなる
硬質被覆層を５〜２０μｍの平均層厚で形成してなるも
のが知られている。
削に被覆超硬切削工具が用いられている。また、上記の
被覆超硬切削工具が、例えば特公昭５７−１５８５号公
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載される通り、
全体に均質な炭化タングステン基超硬合金基体や、結合
相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が基体内部
に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部に結合相
富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金基体（以
下、これらを総称して超硬合金基体という）の表面に、
化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸化物
（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣ
Ｏ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯで示す）のうちの１種
の単層または２種以上の複層で構成されたＴｉ化合物層
と、Ａｌ酸化物（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層からなる
硬質被覆層を５〜２０μｍの平均層厚で形成してなるも
のが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化および省エネ化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬切削工具を、特に切刃への熱衝撃の大きい、鋼な
どの湿式高速切削に用いた場合、硬質被覆層を構成する
Ａｌ2 Ｏ3 層が十分な耐熱衝撃性を具備するものでない
ために、これが原因で切刃に欠けやチッピングなどが発
生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
の省力化および省エネ化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬切削工具を、特に切刃への熱衝撃の大きい、鋼な
どの湿式高速切削に用いた場合、硬質被覆層を構成する
Ａｌ2 Ｏ3 層が十分な耐熱衝撃性を具備するものでない
ために、これが原因で切刃に欠けやチッピングなどが発
生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これの硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の耐
熱衝撃性向上をはかるべく研究を行なった結果、上記の
従来被覆超硬切削工具の硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ
3 層における上方部分に所定層厚に亘ってＳｉを含有さ
せると、この結果のＳｉ部分含有Ａｌ2Ｏ3 層は、前記
Ｓｉ含有上方部分によってすぐれた耐熱衝撃性をもつよ
うになり、かつ実質的にＡｌ2 Ｏ3 からなる下方部分に
よってすぐれた耐摩耗性および耐熱性が確保されるよう
になることから、硬質被覆層全体の耐熱衝撃性が耐摩耗
性の低下なく向上し、この結果の被覆超硬切削工具は熱
衝撃の大きい切削加工にもすぐれた耐欠損性を長期に亘
って発揮するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これの硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の耐
熱衝撃性向上をはかるべく研究を行なった結果、上記の
従来被覆超硬切削工具の硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ
3 層における上方部分に所定層厚に亘ってＳｉを含有さ
せると、この結果のＳｉ部分含有Ａｌ2Ｏ3 層は、前記
Ｓｉ含有上方部分によってすぐれた耐熱衝撃性をもつよ
うになり、かつ実質的にＡｌ2 Ｏ3 からなる下方部分に
よってすぐれた耐摩耗性および耐熱性が確保されるよう
になることから、硬質被覆層全体の耐熱衝撃性が耐摩耗
性の低下なく向上し、この結果の被覆超硬切削工具は熱
衝撃の大きい切削加工にもすぐれた耐欠損性を長期に亘
って発揮するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＯのうちの１種の単層または２種以上の複層で構
成されたＴｉ化合物層とＡｌ2Ｏ3 層からなる硬質被覆
層を５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切
削工具において、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3
層の平均層厚を１〜１５μｍとし、かつ前記Ａｌ2 Ｏ3
層の上方部分に、前記Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚の１０〜
７０％に相当する層厚に亘ってＳｉを１〜２０重量％の
割合で含有せしめてなる、硬質被覆層がすぐれた耐熱衝
撃性を有する被覆超硬切削工具に特徴を有するものであ
る。
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＯのうちの１種の単層または２種以上の複層で構
成されたＴｉ化合物層とＡｌ2Ｏ3 層からなる硬質被覆
層を５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切
削工具において、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3
層の平均層厚を１〜１５μｍとし、かつ前記Ａｌ2 Ｏ3
層の上方部分に、前記Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚の１０〜
７０％に相当する層厚に亘ってＳｉを１〜２０重量％の
割合で含有せしめてなる、硬質被覆層がすぐれた耐熱衝
撃性を有する被覆超硬切削工具に特徴を有するものであ
る。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬切削工具におい
て、硬質被覆層を構成する上記Ｓｉ部分含有Ａｌ2 Ｏ3
層のうちのＳｉ含有上方部分は、通常の化学蒸着装置ま
たは物理蒸着装置にて、反応ガス組成：容量％で、Ａｌ
Ｃｌ3 ：１〜２０％、ＣＯ2 ：０．５〜３０％、ＳｉＣ
ｌ4 ：０．００１〜０．２％、必要に応じてＨＣｌ：１
〜２０％および／またはＨ2 Ｓ：０．０５〜５％、
Ｈ2 ：残り、反応温度：８５０〜１０５０℃、雰囲気圧
力：３０〜２００torr、の条件で形成することができ、
この場合Ｓｉの含有量割合が１重量％未満では所望の耐
熱衝撃性向上効果が得られず、一方、Ｓｉの含有割合が
２０重量％を越えると耐摩耗性が低下するようになるこ
とから、Ｓｉの含有割合は１〜２０重量％、望ましくは
５〜１２重量％とする必要がある。また、硬質被覆層を
構成するＴｉ化合物層は、化学蒸着法および／または物
理蒸着法にて、通常の条件で形成されるが、第１層をＴ
ｉＮ層とした場合、第２層以降の形成に際して、前記第
１層のＴｉＮ層中に超硬合金基体を構成するＣ成分が拡
散固溶する場合があり、この場合は前記第１層の一部あ
るいは全体がＴｉＣＮで構成されるようになる。さら
に、硬質被覆層の平均層厚を５〜２０μｍとしたのは、
その平均層厚が５μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性
を確保することができず、一方、その平均層厚が２０μ
ｍを越えると切刃に欠けやチッピングなどが発生し易く
なるという理由によるものであり、またＳｉ部分含有Ａ
ｌ2 Ｏ3 層の平均層厚は、上記の通り１〜１５μｍとす
るものであり、これは、その平均層厚が１μｍ未満で
は、Ｓｉ含有上方部分の層厚がこれの１０％未満、すな
わち０．１μｍ未満となってしまい、所望のすぐれた耐
熱衝撃性を確保することができなくなり、一方、その平
均層厚が１５μｍを越えると、Ｓｉ含有上方部分の層厚
が、これの７０％に相当する１０．５μｍを越えて厚く
なる場合が生じ、この場合は耐摩耗性の低下が避けられ
ないという理由からであり、望ましくはＳｉ部分含有Ａ
ｌ2 Ｏ3 層の平均層厚は５〜１０μｍ、Ｓｉ含有上方部
分の層厚は前記Ｓｉ部分含有Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚に
対する割合で３０〜５０％とするのがよい。また、さら
に硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層のうちのＴｉＣＮ
層を、例えば特開平６−８０１０号公報に記載される縦
長成長結晶組織とすると、通常の粒状結晶組織を有する
ＴｉＣＮ層に比して一段とすぐれた切削性能を発揮する
ようになる。
て、硬質被覆層を構成する上記Ｓｉ部分含有Ａｌ2 Ｏ3
層のうちのＳｉ含有上方部分は、通常の化学蒸着装置ま
たは物理蒸着装置にて、反応ガス組成：容量％で、Ａｌ
Ｃｌ3 ：１〜２０％、ＣＯ2 ：０．５〜３０％、ＳｉＣ
ｌ4 ：０．００１〜０．２％、必要に応じてＨＣｌ：１
〜２０％および／またはＨ2 Ｓ：０．０５〜５％、
Ｈ2 ：残り、反応温度：８５０〜１０５０℃、雰囲気圧
力：３０〜２００torr、の条件で形成することができ、
この場合Ｓｉの含有量割合が１重量％未満では所望の耐
熱衝撃性向上効果が得られず、一方、Ｓｉの含有割合が
２０重量％を越えると耐摩耗性が低下するようになるこ
とから、Ｓｉの含有割合は１〜２０重量％、望ましくは
５〜１２重量％とする必要がある。また、硬質被覆層を
構成するＴｉ化合物層は、化学蒸着法および／または物
理蒸着法にて、通常の条件で形成されるが、第１層をＴ
ｉＮ層とした場合、第２層以降の形成に際して、前記第
１層のＴｉＮ層中に超硬合金基体を構成するＣ成分が拡
散固溶する場合があり、この場合は前記第１層の一部あ
るいは全体がＴｉＣＮで構成されるようになる。さら
に、硬質被覆層の平均層厚を５〜２０μｍとしたのは、
その平均層厚が５μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性
を確保することができず、一方、その平均層厚が２０μ
ｍを越えると切刃に欠けやチッピングなどが発生し易く
なるという理由によるものであり、またＳｉ部分含有Ａ
ｌ2 Ｏ3 層の平均層厚は、上記の通り１〜１５μｍとす
るものであり、これは、その平均層厚が１μｍ未満で
は、Ｓｉ含有上方部分の層厚がこれの１０％未満、すな
わち０．１μｍ未満となってしまい、所望のすぐれた耐
熱衝撃性を確保することができなくなり、一方、その平
均層厚が１５μｍを越えると、Ｓｉ含有上方部分の層厚
が、これの７０％に相当する１０．５μｍを越えて厚く
なる場合が生じ、この場合は耐摩耗性の低下が避けられ
ないという理由からであり、望ましくはＳｉ部分含有Ａ
ｌ2 Ｏ3 層の平均層厚は５〜１０μｍ、Ｓｉ含有上方部
分の層厚は前記Ｓｉ部分含有Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚に
対する割合で３０〜５０％とするのがよい。また、さら
に硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層のうちのＴｉＣＮ
層を、例えば特開平６−８０１０号公報に記載される縦
長成長結晶組織とすると、通常の粒状結晶組織を有する
ＴｉＣＮ層に比して一段とすぐれた切削性能を発揮する
ようになる。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬切削
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、平均粒径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍ
の粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量
比で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同
１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ
＝２４／２０／５６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同
１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１
に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿
式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８
（超硬合金基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴ
Ｎ１（超硬合金基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレ
ス成形し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真
空焼結して超硬合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さ
らに、上記超硬合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ
4 ガス雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後徐冷
の浸炭処理を施し、浸炭処理後、基体表面に付着するカ
ーボンとＣｏを酸およびバレル研磨で除去することによ
り表面から１２μｍの深さ位置で最大Ｃｏ含有量：１
５．１重量％を示し、かつ深さが２１．５μｍのＣｏ富
化帯域を基体表面部に形成した。また、上記超硬合金基
体ＡおよびＤには、焼結したままで、基体表面部に、表
面から１６μｍの深さ位置で９．３重量％の最大Ｃｏ含
有量を示し、かつ深さが２４μｍのＣｏ富化帯域が形成
されており、残りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記
Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体に均質な組織をもつも
のであった。さらに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅ
の内部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ
示した。
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、平均粒径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍ
の粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量
比で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同
１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ
＝２４／２０／５６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同
１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１
に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿
式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８
（超硬合金基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴ
Ｎ１（超硬合金基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレ
ス成形し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真
空焼結して超硬合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さ
らに、上記超硬合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ
4 ガス雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後徐冷
の浸炭処理を施し、浸炭処理後、基体表面に付着するカ
ーボンとＣｏを酸およびバレル研磨で除去することによ
り表面から１２μｍの深さ位置で最大Ｃｏ含有量：１
５．１重量％を示し、かつ深さが２１．５μｍのＣｏ富
化帯域を基体表面部に形成した。また、上記超硬合金基
体ＡおよびＤには、焼結したままで、基体表面部に、表
面から１６μｍの深さ位置で９．３重量％の最大Ｃｏ含
有量を示し、かつ深さが２４μｍのＣｏ富化帯域が形成
されており、残りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記
Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体に均質な組織をもつも
のであった。さらに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅ
の内部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ
示した。
【０００８】ついで、これらの超硬合金基体Ａ〜Ｅの表
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３，４に示される組
成および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本
発明被覆超硬切削工具１〜１０および従来被覆超硬切削
工具１〜１０をそれぞれ製造した。
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３，４に示される組
成および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本
発明被覆超硬切削工具１〜１０および従来被覆超硬切削
工具１〜１０をそれぞれ製造した。
【０００９】つぎに、上記の本発明被覆超硬切削工具１
〜８および従来被覆超硬切削工具１〜８について、被削
材：ＳＣＭ４４０の丸棒、切削速度：３５８ｍ／min.、
切り込み：２．５mm、 送り：０．２５mm／re
v.、切削時間：２０分、の条件での鋼の湿式連続高速切
削試験、被削材：ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：２３
０ｍ／min.、切り込み：１．５mm、 送り：０．
２９mm／rev.、切削時間：３０分、の条件での鋼の湿式
断続高速切削試験を行い、いずれの切削試験でも切刃の
逃げ面摩耗幅を測定した。また、本発明被覆超硬切削工
具９，１０および従来被覆超硬切削工具９，１０につい
ては、被削材：ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：３８５
ｍ／min.、切り込み：２mm、 送り：０．２
５mm／刃、切削時間：３０分、の条件で鋼の湿式フライ
ス高速切削試験を行ない、同じく切刃の逃げ面摩耗幅を
測定した。これらの測定結果を表５に示した。
〜８および従来被覆超硬切削工具１〜８について、被削
材：ＳＣＭ４４０の丸棒、切削速度：３５８ｍ／min.、
切り込み：２．５mm、 送り：０．２５mm／re
v.、切削時間：２０分、の条件での鋼の湿式連続高速切
削試験、被削材：ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：２３
０ｍ／min.、切り込み：１．５mm、 送り：０．
２９mm／rev.、切削時間：３０分、の条件での鋼の湿式
断続高速切削試験を行い、いずれの切削試験でも切刃の
逃げ面摩耗幅を測定した。また、本発明被覆超硬切削工
具９，１０および従来被覆超硬切削工具９，１０につい
ては、被削材：ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：３８５
ｍ／min.、切り込み：２mm、 送り：０．２
５mm／刃、切削時間：３０分、の条件で鋼の湿式フライ
ス高速切削試験を行ない、同じく切刃の逃げ面摩耗幅を
測定した。これらの測定結果を表５に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【発明の効果】表３〜５に示される結果から、本発明被
覆超硬切削工具１〜１０は、いずれもＳｉ部分含有Ａｌ
2 Ｏ3 層におけるＳｉ含有上方部分によって硬質被覆層
がすぐれた耐熱衝撃性をもつようになるので、熱衝撃の
大きい鋼の湿式高速切削でも切刃に欠けやチッピングな
どの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対し
て、従来被覆超硬切削工具１〜１０においては、硬質被
覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3層が原因で上記の湿式高速切
削では切刃に欠けやチッピングが発生し、比較的短時間
で使用寿命に至ることが明らかである。上述のように、
この発明の被覆超硬切削工具は、硬質被覆層がすぐれた
耐熱衝撃性を有するので、通常の連続切削および断続切
削は勿論のこと、熱衝撃の大きい湿式高速切削にもすぐ
れた耐欠損性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を
発揮するのである。
覆超硬切削工具１〜１０は、いずれもＳｉ部分含有Ａｌ
2 Ｏ3 層におけるＳｉ含有上方部分によって硬質被覆層
がすぐれた耐熱衝撃性をもつようになるので、熱衝撃の
大きい鋼の湿式高速切削でも切刃に欠けやチッピングな
どの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対し
て、従来被覆超硬切削工具１〜１０においては、硬質被
覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3層が原因で上記の湿式高速切
削では切刃に欠けやチッピングが発生し、比較的短時間
で使用寿命に至ることが明らかである。上述のように、
この発明の被覆超硬切削工具は、硬質被覆層がすぐれた
耐熱衝撃性を有するので、通常の連続切削および断続切
削は勿論のこと、熱衝撃の大きい湿式高速切削にもすぐ
れた耐欠損性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を
発揮するのである。
Claims (1)
- 【請求項１】 全体に均質な炭化タングステン基超硬合
金基体、または表面部に結合相富化帯域を有する炭化タ
ングステン基超硬合金基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒
化物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸化
物のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成され
たＴｉ化合物層とＡｌ酸化物層からなる硬質被覆層を５
〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆炭化タン
グステン基超硬合金製切削工具において、 上記硬質被覆層を構成するＡｌ酸化物層の平均層厚を１
〜１５μｍとし、かつ前記Ａｌ酸化物層の上方部分に、
前記Ａｌ酸化物層の平均層厚の１０〜７０％に相当する
層厚に亘ってＳｉを１〜２０重量％の割合で含有せしめ
たことを特徴とする硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を
有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7207894A JPH0929510A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7207894A JPH0929510A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0929510A true JPH0929510A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16547341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7207894A Pending JPH0929510A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0929510A (ja) |
-
1995
- 1995-07-21 JP JP7207894A patent/JPH0929510A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010814 |