JPH09278475A

JPH09278475A - 多重ガラス体の製造方法

Info

Publication number: JPH09278475A
Application number: JP8971496A
Authority: JP
Inventors: Reikou Chiyou; 黎紅張; Toshiharu Yamashita; 俊晴山下
Original assignee: Hoya Corp
Current assignee: Hoya Corp
Priority date: 1996-04-11
Filing date: 1996-04-11
Publication date: 1997-10-28

Abstract

(57)【要約】【課題】高い真円度および均一コア径を有する多重ガ
ラス体の製造方法を提供する。【解決手段】底部を有する筒状体からなり、底部に内
筒よりも小径のノズルを有するガラス部材収容部に、前
記内筒よりも小径の第１のガラス部材および前記内筒と
ほぼ同一径の第２のガラス部材を含む少なくとも２種の
ガラス部材を、前記第１のガラス部材を前記内筒とほぼ
同一の外径を有する環状部材に嵌合させた状態で、前記
第２のガラス部材が前記ノズル側となるように前記第１
のガラス部材と前記第２のガラス部材とを前記内筒と接
する状態で配置し、加熱下、ガラス部材収容部の上部か
ら加圧用プランジャーにより、前記第１のガラス部材お
よび環状部材を加圧し、流動化した前記第２のガラス部
材を前記ノズルから流出させつつ、流動化した第１のガ
ラス部材をその横方向への動きを環状部材によって規制
した状態で、前記第２のガラス部材の中央部に引き込
み、前記ノズルから流出させ、内層が第１のガラス部
材、外層が第２のガラス部材からなる多重ガラス体を得
ることを特徴とする多重ガラス体の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、多重ガラス体の製
造方法に関する。本発明により得られた多重ガラス体
は、例えば極細のコア径を有するシングルモード光ファ
イバー、ファラデー効果光ファイバーもしくは偏波面保
存ファイバーとして利用できる多重構造をもつ光ファイ
バーおよび光部品の製造等に好適に用いられる。

【０００２】

【従来の技術】極細のコア径を有する多重構造体である
シングルモード光ファイバーは、極細のコアが肉厚のク
ラッド層に覆われて、少なくとも二重またはそれ以上の
多重構造となっている。このような構造をもつ光ファイ
バーの製造方法の一つに、ロッドインチューブ法があ
る。ロッドインチューブ法とは、細いコアロッドと細長
い穴をもつ肉厚のクラッドチューブをそれぞれ加工して
からコアロッドをクラッドチューブに挿入して、プリフ
ォームとしたのち、線引きして、光ファイバーを製造す
る方法である。

【０００３】ロッドインチューブ法に用いられるガラス
チューブの加工は技術的に困難であるため、チューブ加
工を必要とせずに、コアとクラッドとが一体化されてい
るシングルモード光ファイバー用プリフォームの押出成
形法が提案された。この方法を開示するものとして、特
公平７−７６１０５号公報（以下従来技術１という）に
記載された方法がある。この方法は、成形材料収容部と
ほぼ同一の径を有するクラッドガラス円柱体と、クラッ
ドガラス円柱体よりも小さい径を有するコアガラス円柱
体を用意し、コアガラス円柱体をクラッドガラス円柱体
の中心にセットして押し出し成形装置の成形材料収容部
に収容し、加熱軟化後に押出プランジャーでコアガラス
体をクラッドガラス体に圧入してから、両ガラス体を同
時に押し出すことにより、クラッドガラスの中心に極細
のコアガラスが存在する二重または多重構造のプリフォ
ームを得る方法である。

【０００４】さらに、特公平７−７６１０６号公報（以
下従来技術２という）に記載された方法がある。この方
法は、次のように行われる。すなわち、径の小さいコア
ガラス円柱体を筒状成形治具（シリンダ）に収容し、コ
アガラス円柱体の一端面を柱状成形治具（副プランジャ
ー）で押える。次に成形材料収容部（主コンテナ）とほ
ぼ同一の径を有するクラッドガラス円柱体の一端面に、
シリンダに収容されたコアガラス円柱体を載置し、さら
に成形材料収容部（主コンテナ）に収容する。次に副プ
ランジャーにより一旦コアガラス円柱体をシリンダから
クラッドガラス円柱体に押し込んでから、さらに押出パ
ンチ（主プランジャー）によりノズルからコアを含むク
ラッドガラスを押し出すものである。

【０００５】上記従来技術１の方法は、ロッドインチュ
ーブ法の欠点を解消し、クラッド用ガラスとして厚肉の
チューブ加工を必要とせずに光ファイバー用一体型多重
構造のプリフォームが得られる点で優れた方法である。

【０００６】上記従来技術２の方法は、より高い真円精
度のプリフォームが得られる点で、実用性のあるプリフ
ォームの製造方法である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし上記従来技術１
の方法は、クラッドガラス体より径の小さいコアガラス
体と成形材料収容部との間に空間を有するので、押し出
し条件によってはコアガラス体が横方向へ不整変形する
ので、得られたプリフォームの、長さ方向におけるコア
径／クラッド径の比が変動することがあるという欠点が
ある。

【０００８】また従来技術２の方法は、成形材料収容部
（主コンテナ）および押し出しパンチ（主プランジャ
ー）以外に筒状成形治具（シリンダ）および柱状成形治
具（副プランジャー）を必要とし、製造設備上および製
造操作上の煩雑さがあるという欠点がある。

【０００９】従って、本発明の目的は、上記従来技術１
および２の方法の欠点を解消した新規の多重ガラス体の
製造方法を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは多重ガラス
体を低コストで、高精度に製造するために、先ず、単純
に積層した第１のガラス体と第２のガラス体を加圧し
て、加圧中のガラスの流動状態について調査した。その
結果、第２のガラス体よりも小径の第１のガラス体が、
成形材料収容部とほぼ同一径を有する第２のガラス体の
上面に位置する状態で加圧すると、加圧中に周囲ガラス
より中心部ガラスの流動速度が速いため上部に位置する
ガラスが下部に位置するガラスの中心に引き込まれる状
態となるが、高い真円精度と均一コア径の製品を得るた
めには、加圧中にガラスの横方向への不整変形を抑制す
る必要があることが判明した。

【００１１】そこで、加圧中のガラスの横方向への不整
変形を抑制するための手段を鋭意検討した結果、小径の
第１のガラス体を成形材料収容部とほぼ同一の外径を有
する環状部材に嵌合させることが加圧中のガラスの横方
向への不整変形を抑制するために極めて有効であること
を見い出した。

【００１２】本発明は、この知見に基づいて完成したも
のであり、底部を有する筒状体からなり、底部に、前記
筒状体の内周である内筒よりも小径のノズルを有するガ
ラス部材収容部に、前記内筒よりも小径の第１のガラス
部材および前記内筒とほぼ同一径の第２のガラス部材を
含む少なくとも２種のガラス部材を、前記第１のガラス
部材を前記内筒とほぼ同一の外径を有する環状部材に嵌
合させた状態で、前記第２のガラス部材が前記ノズル側
となるように前記第１のガラス部材と前記第２のガラス
部材とを前記内筒と接する状態で配置し、加熱下、ガラ
ス部材収容部の上部から加圧用プランジャーにより、前
記第１のガラス部材および環状部材を加圧し、流動化し
た前記第２のガラス部材を前記ノズルから流出させつ
つ、流動化した第１のガラス部材をその横方向への動き
を環状部材によって規制した状態で、前記第２のガラス
部材の中央部に引き込み、前記ノズルから流出させ、内
層が第１のガラス部材、外層が第２のガラス部材からな
る多重ガラス体を得ることを特徴とする多重ガラス体の
製造方法を要旨とする。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳説する。本発明
によれば、図１に示すように、第１のガラス部材（コア
ガラス円柱体）１を予め環状部材（金属リング）２に嵌
合させて、第２のガラス部材（クラッドガラス円柱体）
３の上面に載置し、ノズル４を有するガラス部材収容部
（コンテナ）５に収容してから、プランジャー６で第１
のガラス部材（コアガラス体）を上から押える状態で加
熱し、ガラス軟化後プランジャー６により加圧すること
により、第１のガラス部材（コアガラス体）の横方向の
不整変形が抑えられ、積層したガラス体の形状および寸
法にはほとんど関係なく、直径が小さくて均一なコアを
含む二重または多重構造のロッドが得られる。

【００１４】本発明の方法において必須の要件である環
状部材は、金属リングに限定されず、第１のガラス部材
より高い屈曲点温度を有する材質のものであればよい。

【００１５】図２は加圧時のガラスの流動挙動を示す図
である。図２の（ａ）はプランジャー６による加圧開始
時の２層ガラス体の流動状態を示す。第１のガラス部材
１を、第１のガラス部材１とほぼ同じ高さの環状部材
（金属リング）２に嵌合させ、加圧過程で第１のガラス
部材１の横方向への変形を規制した状態に保つ。加圧開
始時、プランジャー６の下降により第１のガラス部材１
および第２のガラス部材３の上から均一な応力をかけら
れ、第２のガラス部材３がまずノズル４から押し出され
る。その時、第１のガラス部材１がその中心部から、下
に位置する第２のガラス部材３に引き込まれる状態で、
第２のガラス部材３の中心に流れ込む。第１のガラス部
材１を嵌合させている環状部材（金属リング）２の内容
積が変わらないため、環状部材２の内部から流れ出した
第１のガラス部材１と同量の第２のガラス部材３が環状
部材２の内部に補給される。図２の（ｂ）は加圧の中期
の２層ガラス体の流動状態を示す。この時、第１のガラ
ス部材１が第２のガラス部材３の中心部に位置するよう
になり、第２のガラス部材３とともにノズル４から流出
し、得られたロッドの構造は二重構造となる。図２の
（ｃ）は加圧終期のガラスの流動状態を示す。中心に位
置する第１のガラス部材１は流動速度が第２のガラス部
材３より速いため、成形終期に第１のガラス部材１の量
も少なくなり、直径が細くなるような方向へ変化する。

【００１６】本発明の多重ガラス体の製造方法の好まし
い態様を述べると以下のとおりである。（１）図３の（ａ）に示すように、第１のガラス部材が
複数のガラス体１ａ，１ｂからなり、これらのガラス体
１ａ，１ｂは、ガラス体のそれぞれの径が、加圧用プラ
ンジャー６側に向かって小さくなるように（ガラス体１
ａの径＜ガラス体１ｂの径）、かつガラス部材収容部５
とほぼ同一の外径を有する環状部材２ａ，２ｂに嵌合さ
せた状態でガラス部材収容部５内に配置されている。（２）図３の（ｂ）に示すように第２のガラス部材が複
数のガラス体３ａ，３ｂからなる。第２のガラス部材は
同種のガラスによって形成されるのが好ましい。（３）図３の（ｃ）に示すように、環状部材２ａ，２ｂ
は、加圧用プランジャー６の加圧面に一体的に形成され
ていてもよい。（４）図４の（ａ1），（ａ2）；（ｂ1），（ｂ2）；
（ｃ1），（ｃ2）；および（ｄ1），（ｄ2）に示すよう
に第１のガラス部材１ａ，１ｂおよび第２のガラス部材
３の断面形状は円形に限定されず、そのうちの少なくと
も１つを楕円、多角形などの異形断面とすることもでき
る。（５）ガラス部材の界面に泡やゴミなどが付着しないよ
うにするため、ガラス部材収容部を減圧することもで
き、減圧度としては１０^-1〜１０^-5torrが好ましい。（６）第１のガラス部材の肉厚は第２のガラス部材の肉
厚の０．５〜５０％であるのが好ましい。その理由は５
０％を超えるとコア径が太くなり、シングルモード光フ
ァイバー用プリフォームの要求を満たさなくなることが
あり、また０．５％未満であると、コア層の長さが短
く、コア径の変動が大きくなることがあるからである。

【００１７】本発明の多重ガラス体の製造方法におい
て、ガラス部材の前処理、プランジャーによる加圧処理
などの条件は特に臨界的でなく、各種の条件を採用でき
るが、その主なものを列挙すると以下のとおりである。（ｉ）ガラス部材の前処理として、第１のガラス部材と
第２のガラス部材のそれぞれ少なくとも片面を研磨す
る。（ii）プランジャーによる加圧は、温度を所定温度（例
えば約６５０℃）に設定した外部ヒータにより、各ガラ
ス部材の粘性が１０⁷〜１０⁸ポアズになるように加熱し
てから行う。上記粘性になるまでの加熱時間はガラス体
の大きさなどによって異なるが、通常約１．５〜５時間
である。（iii）得られた多重ガラス体が変形しないように室温
まで冷却する間に、室温より１０℃前後低い冷風を多重
ガラス体表面に吹きかける。以上詳述した本発明の方法により得られた多重ガラス体
は、光ファイバー用プリフォームとして好適に用いられ
る。ここに光ファイバー用プリフォームとしては、シン
グルモード光ファイバー、ファラデー効果光ファイバ
ー、偏波面保存ファイバーなどの製造に用いるプリフォ
ームが挙げられる。

【００１８】本発明の方法で得られた多重ガラス体を光
ファイバー用プリフォームとして用いて光ファイバーを
得る際には、従来公知の線引き方法が用いられる。すな
わち、多重ガラス体（プリフォーム）を加熱炉で６００
〜７５０℃に加熱後、所定の外径（例えば１２５μｍ）
に線引きすることにより、光ファイバーが得られる。線
引き時にファイバーの外周をＵＶ硬化樹脂でインライン
被覆してもよい。

【００１９】以上、環状部材を用いる本発明の多重ガラ
ス体の製造方法を説明してきたが、本発明者らは、図５
に示すように、第１のガラス部材１が第２のガラス部材
３ａ，３ｂよりも著しく肉薄であるときには、環状部材
を用いずに、かつ第２のガラス部材３ａ，３ｂとほぼ同
一の径を有する第１のガラス部材１を用いても、高い真
円精度と均一コア径を有するガラス多重体が得られるこ
とを見い出した。

【００２０】従って本発明は、底部を有する筒状体から
なり、底部に、前記筒状体の内周である内筒よりも小径
のノズルを有するガラス部材収容部に前記内筒とほぼ同
一の径を有し相対的に肉薄の第１のガラス部材および前
記内筒とほぼ同一の径を有し相対的に肉厚の第２のガラ
ス部材を含む少なくとも２種のガラス部材を、第２のガ
ラス部材が前記ノズル側となるように前記第１のガラス
部材と前記第２のガラス部材とを前記内筒と接する状態
で配置し、加熱下、ガラス部材収容部の上部から加圧用
プランジャーにより、前記第１のガラス部材を加圧し、
流動化した前記第２のガラス部材を前記ノズルから流出
させつつ、流動化した第１のガラス部材を、前記第２の
ガラス部材の中央部に引き込み、ノズルから流出させ、
内層が第１のガラス部材、外層が第２のガラス部材から
なる多重ガラス体を得ることを特徴とする多重ガラス体
の製造方法を要旨とするものでもある。

【００２１】本発明のこの方法において、第１のガラス
部材の肉厚は第２のガラス部材の肉厚の０．５〜１０％
であるのが好ましい、その理由は、１０％を超えると、
コア径が太くなり、シングルモード光ファイバー用プリ
フォームの要求を満たさなくなることがあり、０．５％
未満であると、コア層の長さが短く、コア径の変動が大
きくなることがあるからである。

【００２２】

【実施例】以下実施例により、本発明の方法について詳
細に説明する。

【００２３】［実施例１］実施例１においては、コア径
の小さいシングルモード光ファイバー用の二重構造プリ
フォームを作製した。

【００２４】この光ファイバーの用途として、ファラデ
ー効果を利用した電流センサがあるため、光弾性係数の
小さな鉛珪酸塩系ガラスを用いた。また、使用波長８５
０ｎｍ、規格化周波数２．３５で、コアガラスとクラッ
ドガラスの屈折率により、１２５μｍのファイバー外径
に対して、コア径が５．０μｍであることが求められ
た。

【００２５】上記要求を満たすファイバーの構造と寸法
に合わせて、コアガラス体およびクラッドガラス体につ
いて次のような寸法のものを設定した。コアガラス体は
直径１０ｍｍ、厚み０．５ｍｍで、クラッドガラス体は
直径５０ｍｍ、厚み２０ｍｍである。

【００２６】成形型としては、内径５０ｍｍのコンテナ
と口径８．５ｍｍのノズルを有するものを用いた。

【００２７】コアガラス体を、外径５０ｍｍ、内径１０
ｍｍ、厚み０．５ｍｍの金属リングと嵌合させて、クラ
ッドガラス体と積層してからコンテナに収納し、５４５
℃で１．５時間加熱してから１．５ｍｍ／ｍｉｎの速度
で１２分間押出成形した。押出中の圧力は２４〜１４０
ｋｇ／ｃｍ²の間で変化した。このようにしてノズルか
ら２重部分を含む全長６００ｍｍのロッドが押し出され
た。このロッドの長さ４００ｍｍの２重部分における直
径変動率を調査した結果、コア径が４．６４％（±１２
μｍ）、プリフォーム外径が２．６３％（±１１５μ
ｍ）であった。また、プリフォームのコア径を光学顕微
鏡で調査した結果、平均で０．３２ｍｍであった。プリ
フォームの外径をマイクロメーターで調査した結果、平
均で８．１３ｍｍであった。

【００２８】この一体型の２重プリフォームは外周研磨
された後に線引き工程を経て、外径１２５μｍ、コア径
５．０μｍのシングルモード光ファイバーが得られた。
また、このファイバーは十分実用できる強度と光学的特
性を有していた。

【００２９】［実施例２］実施例２においては、実施例
１と同じ目的でコア径の小さいシングルモード光ファイ
バー用の二重構造プリフォームを作製した。ただし、成
形材料として非酸化物のフッ化物ガラスを用いた。

【００３０】ファイバーの使用波長は８５０ｎｍ、規格
化周波数２．３５でコアガラスとクラッドガラスの屈折
率により、１２５μｍのファイバー外径に対して、コア
径が５．５μｍであることが求められた。

【００３１】上記要求を満たすファイバーの構造と寸法
に合わせて、コアガラス体およびクラッドガラス体につ
いて次のような寸法のものを設定した。コアガラス体は
直径１１ｍｍ、厚み０．５ｍｍで、クラッドガラス体は
直径５０ｍｍ、厚み１８ｍｍである。

【００３２】成形型としては、内径５０ｍｍのコンテナ
と口径８．０ｍｍのノズルを有するものを用いた。

【００３３】コアガラス体を、外径５０ｍｍ、内径１１
ｍｍ、厚み０．５ｍｍの金属リングと嵌合させて、クラ
ッドガラス体と積層してからコンテナに収納し、５１５
℃で２時間加熱してから１．２ｍｍ／ｍｉｎの速度で１
５分間押出成形した。押出中の圧力は２２〜１００ｋｇ
／ｃｍ²の間で変化した。全長６５０ｍｍの２重ロッド
が押し出された直後に、１０℃前後の冷風を表面に吹き
掛けて、ガラス表面を速かに固化させたのち、直径精度
について調査した。この２重ロッドの長さ４５０ｍｍの
部分における直径変動率は、コア径が４．６４％（±１
５μｍ）、プリフォーム外径が２．３％（±１０５μ
ｍ）であった。また、プリフォームのコア径を光学顕微
鏡で調査した結果、平均で０．３５ｍｍであった。プリ
フォームの外径をマイクロメーターで調査した結果、平
均で８．０５ｍｍであった。

【００３４】この一体型の２重プリフォームの外周を硝
酸でエッチングしてから線引き工程を経て、外径１２５
μｍ、コア径５．５μｍのシングルモード光ファイバー
が得られた。

【００３５】［実施例３］実施例３においては、上記実
施例１，２とほぼ同様な目的で、コア径の小さいシング
ルモード光ファイバー用の二重構造プリフォームを作製
した。ただし、ガラスとしてフツ燐酸系のガラスを用い
た。

【００３６】ファイバーの使用波長は６７０ｎｍ、規格
化周波数２．３５で、コアガラスとクラッドガラスの屈
折率により、１２５μｍのファイバー外径に対して、コ
ア径が３．５μｍであることが求められた。

【００３７】上記要求を満たすファイバーの構造と寸法
に合わせて、コアガラス体およびクラッドガラス体につ
いて次のような寸法のものを設定した。コアガラス体は
直径８ｍｍ、厚み０．５ｍｍで、クラッドガラス体は直
径５０ｍｍ、厚み２０ｍｍである。

【００３８】成形金型としては、内径５０ｍｍのコンテ
ナと口径８．０ｍｍのノズルを有するものを用いた。

【００３９】コアガラス体を、外径５０ｍｍ、内径８ｍ
ｍ、厚み０．５ｍｍの金属リングと嵌合させて、クラッ
ドガラス体と積層してからコンテナに収納し、予めコン
テナ内を１０^-2torrまで減圧し、減圧状態を保ちつつ５
２０℃で２．５時間加熱した。その後プランジャーを
１．２ｍｍ／ｍｉｎの速度で下降させ、１５分間加圧し
ながら押出成形した。押出中の圧力が２５〜４０ｋｇ／
ｃｍ²の間で変化した。押し出された二重ロッドの全長
は６８０ｍｍであり、その直径精度について調査した。
長さ４００ｍｍの２重部分における直径変動率を調査し
た結果、コア径が１．６４％（±８μｍ）、プリフォー
ム外径が３．６３％（±１５０μｍ）であった。また、
プリフォームのコア径を光学顕微鏡で調査した結果、平
均で０．２１５ｍｍであった。プリフォームの外径をマ
イクロメーターで調査した結果、平均で７．８０ｍｍで
あった。

【００４０】この一体型の２重プリフォームを外周エッ
チングしてから線引き工程を経て、外径１２５μｍ、コ
ア径３．５μｍのシングルモード光ファイバーが得られ
た。

【００４１】［実施例４］この実施例４では、波長１５
５０ｎｍ用シングルモード光ファイバー用の三重構造プ
リフォームの製造を行った。ここで実施例１と同様な鉛
珪酸塩系ガラスを用いた。但し、この光ファイバーは電
流センサに用いられる場合、伝送中の光が光ファイバー
のクラッドから漏れることがあるため、漏れた光を吸収
するために銅着色した同種の鉛珪酸塩系ガラスで、光フ
ァイバーの最外層を覆う必要があった。

【００４２】なお、波長１５５０ｎｍのシングルモード
光ファイバーの構造寸法に関しては、コア径が１０μ
ｍ、クラッド径が約８０〜１００μｍ、オーバークラッ
ド径が１２５μｍである。

【００４３】このような寸法構造を満たすために、必要
な各ガラスの量を求め、次のように各ガラスの寸法と形
状を設定した。コアガラス体は直径１５ｍｍ、厚み０．
５ｍｍであり、クラッドガラス体は直径５０ｍｍ、厚み
１０ｍｍである。オーバークラッドガラス体はクラッド
ガラス体と同寸同形状である。

【００４４】成形用金型として、内径５０ｍｍのコンテ
ナと口径８．６ｍｍのノズルダイスを有するものを用い
た。

【００４５】さらに上記クラッドガラス体とオーバーク
ラッドガラス体とを積み重ね、コアガラス体を内径１５
ｍｍ、外径５０ｍｍ、厚み０．５ｍｍの金属製リングに
嵌合させてからクラッドガラス体の上面に設置し、成形
用コンテナに収納した。加熱温度を５５０℃として、約
１．５時間加熱し、ガラスの粘性が約１０⁷〜⁸ポアズに
なったときに、プランジャーで三層ガラス体を加圧して
ノズルから押し出した。

【００４６】このように得られた三重構造を有するロッ
ドを、長さ方向において５０ｍｍ間隔で切断し、その横
断面について光学顕微鏡によりコア径とクラッド径を測
定し、またロッドの外径をマイクロメーターで測定し
た。これらの調査結果を図６に示す。この図に示すよう
に、プリフォームとして切り取った３００ｍｍの長さに
おいて、コア、クラッドおよびオーバークラッドの各直
径の変動は極めて少なく、コア径の変動率が５．４％
（±１８μｍ）、クラッド径の変動率が１６．９８％
（±５２６μｍ）、外径変動率が１０．７９％（±４３
２μｍ）であった。プリフォーム各層の直径寸法を次に
示す。プリフォーム直径（ｍｍ）コア：０．６４クラッド：６．２オーバークラッド：８．１２

【００４７】このように得られた一体化三重プリフォー
ムを外径８．０ｍｍに研磨した後、加熱温度を６１０
℃、プリフォームの送り速度を１〜３ｍｍ／ｍｉｎ、フ
ァイバー線引き速度を１０〜３０ｍ／ｍｉｎとして線引
きすると、目的とする外径１２５μｍのシングルモード
光ファイバーを容易に得ることができた。ファイバー各
層の直径を次に示す。ファイバー直径（μｍ）コア：１０．０クラッド：９６．９オーバークラッド：１２５

【００４８】上記に示すように、ファイバーの各層の直
径寸法が目標値にほぼ一致したため、波長１５５０ｎｍ
用の光ファイバーとして使用可能であった。

【００４９】さらに、この光ファイバーについて引張り
強度を調べた。引張り強度の測定は、外径１２５μｍ、
長さ１８０ｍｍの光ファイバーサンプルを５０本採取
し、スパン長１００ｍｍ、引張り速度１０ｍｍ／ｍｉｎ
で行った。その結果、最大強度０．８１ＧＰａ、最小強
度０．４４ＧＰａ、平均強度０．６２ＧＰａであった。
この強度は電流センサ等に使用するファイバーとして実
用可能である。

【００５０】［実施例５］実施例５においては、使用波
長８５０ｎｍに合わせ、屈折率について調節した鉛珪酸
塩系ガラスを用いたが、このガラスの基本的な特性は上
記実施例４のものと同様である。プリフォームおよびフ
ァイバーの作製方法も実施例４とほぼ同じである。但
し、使用波長を１５５０ｎｍから８５０ｎｍに変化させ
たので、ファイバーの目標寸法が次のように変わった。
すなわち、コア径が５．５μｍ、クラッド径が５０μ
ｍ、オーバクラッド径が１２５μｍである。

【００５１】コア径およびクラッド径の変動率を低減さ
せ、ファイバーの精度を向上するために、オーバークラ
ッド用ガラス体の外径を５０ｍｍから６４ｍｍに大きく
し、コア、クラッドおよびオーバークラッドガラスの量
をファイバー構造に合わせて調整した。積層押出成形に
用いられる各ガラス体の寸法を次に設定した。ガラス体寸法（ｍｍ）コア：φ１０×ｔ１．０クラッド：φ５０×ｔ３．０オーバークラッド：φ６４×ｔ２０

【００５２】なお、成形に用いる金型は、内径６４ｍｍ
のコンテナおよび穴径１２ｍｍのノズルを有するものを
用いた。

【００５３】成形条件で実施例４と異なるのは、コアガ
ラス体だけでなく、クラッドガラス体も金属リングと嵌
合させてオーバークラッドガラス体と積層してからコン
テナに収納したことである。その後、５５０℃で約１．
５時間加熱して速度１．６４ｍｍ／ｍｉｎのプランジャ
ーで１４分間加圧して押出した。圧力は３４．２〜１６
１．６ｋｇ／ｃｍ²の間で変化した。押出された三重ロ
ッドの全長は５８０ｍｍであり、その直径精度を調査し
た結果を図７に示す。この三重ロッドから長さ３００ｍ
ｍの部分をファイバー用プリフォームとして用い、この
部分の各層の直径変動率を測定したところ、コア径が１
３．６４％（±２８μｍ）、クラッド径が４．５５％
（±１００μｍ）、プリフォーム外径が５．６３％（±
３１５μｍ）であった。またプリフォームの各層の直径
は下記のようになった。プリフォーム直径（ｍｍ）コア：０．４８クラッド：４．５オーバークラッド：１１．１５

【００５４】この一体型の三重プリフォームを外径１１
ｍｍまでに外周研磨してから、光ファイバーの線引き工
程に供給した。線引きは実施例４とほぼ同様な条件であ
った。得られたファイバーの各層の直径を次に示すよう
に目標値とほぼ一致した。ファイバー直径（μｍ）コア：５．５クラッド：５１オーバークラッド：１２５

【００５５】また、この光ファイバーの引張り強度につ
いて測定するために、長さ１８０ｍｍのファイバーサン
プルを４０本採取し、実施例４と同様な条件で引張り試
験を行った。その結果、ファイバーの最大強度が０．７
６ＧＰａ、最小強度が０．４２ＧＰａ、平均強度が０．
６０ＧＰａであった。この結果から、本発明の方法によ
り実用可能な強度を有するファイバーが得られることが
明らかとなった。

【００５６】［実施例６］実施例６においては、上記実
施例５と全く同様な鉛珪酸塩系ガラスを用いた。また、
生産能率の向上とコストダウンの目的で、大型ガラスビ
レットを用いた。また、使用波長８５０ｎｍの光学的条
件に満たすために、ファイバーの構造と寸法の目標値は
実施例５と同様である。

【００５７】押出成形用原料である各ガラス体寸法を次
のように設定した。ガラス体寸法（ｍｍ）コア：φ１２×ｔ３．０クラッド：φ６４×ｔ３．５オーバークラッド：φ１００×ｔ２５

【００５８】上記各ガラス体を用い、実施例５と同様な
方法で金属リングに嵌合させたコアガラス体とクラット
ガラス体をオーバークラッドガラス体と積層した三層ビ
レットをコンテナに収納し、直径１００ｍｍのプランジ
ャーにより加圧し、穴径１７ｍｍのノズルから押出する
ことにより三重構造のロッドを得た。この三重ロッドの
全長は８００ｍｍで、均一径を有する長さ３００ｍｍの
三重部分をファイバーのプリフォームとして用いた。こ
の部分の直径変動率は、コア径が４．１％（±１０μ
ｍ）、クラッド径が７．１４％（±１４６μｍ）、プリ
フォーム外径が５．７８％（±３１２μｍ）であった。

【００５９】このプリフォームの各層の平均直径を次に
示す。プリフォーム直径（ｍｍ）コア：０．７０クラッド：６．４オーバークラッド：１６．０

【００６０】このプリフォームを外径１５．４ｍｍにな
るように外周研磨してから、光ファイバーを得るべく線
引き工程に供給した。線引きされた光ファイバーの寸法
を次に示す。ファイバー直径（μｍ）コア：５．７クラッド：５２オーバークラッド：１２５

【００６１】この光ファイバーの引張り強度を、外径１
２５μｍ、長さ１８０ｍｍの光ファイバーサンプルを４
０本採取して、実施例４と同様な条件で測定した。この
ファイバーの引張り強度は最大で０．７８ＧＰａ、最小
で０．４５ＧＰａ、平均で０．６１ＧＰａであった。

【００６２】また、この光ファイバーの光伝送損失と固
有複屈折特性を調べた。光伝送損失の測定においては、
長さ１ｍの光ファイバーについてカットバック法により
測定した。その結果、１．０４ｄＢ／ｍであり、本発明
で作製したファイバーの光電送損失はロッドインチュー
ブ法で作られたファイバーと同様であった。固有複屈折
の測定では、長さ１２５〜１３５０ｃｍの光ファイバー
をサンプリングして、ファイバー端面の円周方向に１０
度ずつファイバーを回転させ、その複屈折特性について
調査した。その結果、回転角度０〜１８０度の間に複屈
折が０．０５４ｄｅｇ／ｃｍであった。複屈折率が極め
て小さいことは本発明の方法で作製したプリフォームの
真円等の精度が高いことの反映である。以上ファイバー
光学特性の測定結果から、この光ファイバーはシングル
モードで、ファラデー効果があり、電流測定等のセンサ
に用いられることを確認した。

【００６３】［実施例７］実施例７においては、波長８
５０ｎｍ用のシングルモード光ファイバー用プリフォー
ムを作製するために実施例５と同様の鉛珪酸塩系ガラス
を用い、光ファイバーの目標構造と寸法も実施例５と同
様であった。

【００６４】ここで、生産能率を向上するために、次に
示す大型ガラス体を用いた。ガラス体寸法（ｍｍ）コア：φ１８×ｔ５．０クラッド：φ１００×ｔ５．０オーバクラッド：φ１４０×ｔ２２

【００６５】上記の各ガラス体を実施例５と同様に順次
に積層してコンテナに収納し、大融着面積のガラス体を
欠陥なく融着させるように、コンテナ内を１０^-3torrま
で減圧してから、５５５℃で３．５時間加熱した後成形
を行った。

【００６６】このように得られた三重ロッドの全長にお
けるコア、クラッドおよびオーバクラッドの直径につい
て調べた結果、外径の平均直径が３０．５ｍｍで、外径
変動率が４．４３％（±２２２μｍ）であった。クラッ
ド層の平均直径が１２．５ｍｍで、クラッド径変動率が
９．０９％（±１４５μｍ）であった。コア層の平均直
径が１．３６ｍｍで、コア径の変動率が０．８４％（±
５．５μｍ）であった。このロッドから長さ３００ｍｍ
の部分を切り取って一体型プリフォームとして、外周を
３０ｍｍまで研磨してから、ファイバー線引き工程に提
供した。

【００６７】線引き工程における加熱温度は７２０℃、
線引き張力は１３ｇ、線引き速度は５０ｍ／ｍｉｎであ
った。得られた光ファイバーの各層の寸法を次に示す。ファイバー直径（μｍ）コア：５．７クラッド：５２オーバークラッド：１２５

【００６８】このように得られた光ファイバーの引張り
強度を調査した結果、最大引張り強度が０．８０５ＧＰ
ａ、最小引張り強度が０．４５ＧＰａ、平均引張り強度
が０．６１６ＧＰａであった。

【００６９】［実施例８］実施例８においては、鉛珪酸
塩系ガラスを用い、偏波面保存ファイバー用プリフォー
ムを作製した。使用波長８５０ｎｍで楕円コア偏波面保
存ファイバーの目標構造と寸法を次に示す。目標ファイバー直径（μｍ）楕円コア：短軸１／長軸５クラッド：１２．５オーバークラッド：１２５

【００７０】上記ファイバーの目標構造と寸法を実現す
るために、押出成形用原料である各ガラス体寸法を次の
ように設定した。ガラス体寸法（ｍｍ）楕円コア：φ短軸２．４／長軸１２×ｔ０．５クラッド：φ３５×ｔ２．０オーバークラッド：φ１４０×ｔ４０

【００７１】上記の各ガラス体を順次に積層してコンテ
ナに収納し、大融着面積のガラス体を欠陥なく融着させ
るように、コンテナ内を１０^-2torrまで減圧してから、
５５５℃で３．５時間加熱して界面を完全に融着させて
から成形を行った。

【００７２】このように得られた三重ロッドの全長にお
けるコア、クラッドおよびオーバークラッドの直径を調
べた結果、コア径変動率が８．４％（±２０μｍ）、ク
ラッド径変動率が２．０％（±１５μｍ）、外径変動率
が２．４３％（±２２μｍ）であった。プリフォームの
各層の直径を次に示す。プリフォーム直径（ｍｍ）楕円コア：短軸０．２８／長軸１．３８クラッド：３．３オーバークラッド：３２

【００７３】この一体型三重プリフォームをシングルモ
ード光ファイバーの線引き工程に提供した。線引き工程
における加熱などの条件は実施例２〜３とほぼ同様であ
った。得られた光ファイバーの各層の寸法を次に示す。ファイバー直径（μｍ）楕円コア：短軸１．０５／長軸５．０クラッド：１３オーバークラッド：１２５

【００７４】このように得られた偏波面保存ファイバー
について、前記実施例と同様な方法でファイバーの引張
り強さを測定した。その結果は平均引張り強度がで０．
６ＧＰａであった。

【００７５】［実施例９］実施例９においては、成形用
材料として弗燐酸系ガラスを用いたが、プリフォームお
よびファイバーの作製には実施例１と同じ押出装置およ
び線引き装置を用いた。使用波長は８５０ｎｍで、偏波
面保存ファイバーの目標構造と寸法を次に示す。目標ファイバー直径（μｍ）コア：５．０クラッド：１０．０楕円オーバークラッド：短軸１５／長軸４０サポート：１２５

【００７６】上記要求ファイバーの構造と寸法に合わせ
て、コア、クラッドおよびオーバークラッドガラス体の
体積およびアスペクト比をファイバー構造に合わせて調
整した。押出成形に用いた各ガラス体の寸法を次に設定
した。設定ガラス体寸法（ｍｍ）コア：φ２０×ｔ０．５クラッド：φ３５×ｔ２．０楕円オーバクラッド：短軸４０／長軸１２０×ｔ３．０サポート：φ１４０×ｔ３０

【００７７】したがって、成形に用いる金型は、内径１
４０ｍｍのコンテナおよび口径３２ｍｍのノズルを有す
るものを用いた。

【００７８】実施例５とほぼ同様に、コアとクラッドガ
ラス体をそれぞれの金属リングと嵌合させてオーバクラ
ッドガラス体と積層しコンテナに収納した。１０^-2torr
まで減圧してから６８０℃で１．５時間加熱後、１．６
ｍｍ／ｍｉｎの速度で１５分成形を行った。圧力は３４
〜１６０ｋｇ／ｃｍ²の間で変化した。押し出された三
重ロッドの全長は６００ｍｍであった。この三重ロッド
の長さ３００ｍｍの部分における直径変動率は、コア径
が０．６４％（±５μｍ）、クラッド径が４．５５％
（±１００μｍ）、プリフォーム外径が５．６３％（±
３１５μｍ）であった。また、プリフォームの各層の直
径は下記のようになった。プリフォーム直径（ｍｍ）コア：１．２クラッド：２．４楕円オーバークラッド：短軸３．６／長軸１０サポート：３０

【００７９】この一体型の４重構造のプリフォームを光
ファイバーの線引き工程に供給した。線引きは前記実施
例とほぼ同様な条件であった。得られたファイバーの各
層の直径を次に示すように目標値とほぼ一致した。ファイバー直径（μｍ）コア：５．０クラッド：１０．０楕円オーバークラッド：短軸１５．２／長軸４０サポート：１２５

【００８０】上記実施例８と実施例９により、極めて簡
単な手法で楕円コアまたは楕円オーバクラッドを含む偏
波面保存ファイバーを作製することができる。

【００８１】以上の実施例により、鉛珪酸塩系ガラスの
みならず、その他のガラスも本発明の方法によりシング
ルモード光ファイバーを作製することが可能である。

【００８２】［比較例１〜２］金属リングを使用しなか
った以外は、実施例１と同一材料、同一実験条件により
波長１．５５μｍのシングルモード光ファイバー用三重
プリフォームを作製した。金属リングを使用しないの
で、直径のより小さいコアガラス体の外周部（クラッド
ガラス体の上部）は中空状態となっている。このように
得られたプリフォームの長さ１５０ｍｍにおける各層の
直径変動を調査した結果を図８に示す。金属リングを使
わない場合、コアとクラッドの直径の変動は極めて大き
いことが明らかになった。

【００８３】またコアガラス体のみ金属リングに嵌め込
んで、クラッドガラス体の厚みを２ｍｍ、直径をオーバ
クラッドガラス体と同様に５０ｍｍにして、三層構造の
ガラス体に積層してから、加熱軟化後押出成形したプリ
フォームの長さ１５０ｍｍにおける直径変動について調
べた結果を図９に示す。ロッドのクラッド径の変動は極
めて大きいことが分かった。

【００８４】下記実施例１０および１１は、第１のガラ
ス部材として、第２のガラス部材とほぼ同一の径を有す
るが、第２のガラス部材よりも著しく肉薄なガラス部材
を用いることにより、環状部材を用いないで多重ガラス
体を製造した実施例である。

【００８５】［実施例１０］実施例１０においては、コ
ア径の小さいシングルモード光ファイバー用の二重構造
のプリフォームの作製に本発明の方法を用いた。

【００８６】この光ファイバーの用途として、ファラデ
ー効果を利用した電流センサがあるため、光弾性係数の
小さな鉛珪酸塩系ガラスを用いた。また、使用波長１５
５０ｎｍ、規格化周波数２．３５で、コアガラスとクラ
ッドッガラスの屈折率により１２５μｍのファイバー外
径に対して、コア径が１０．５μｍであると求められ
た。

【００８７】上記ファイバーの要求寸法に合わせて、コ
アおよびクラッドガラス体について次のような寸法のも
のを設定した。コアガラス体は直径５０ｍｍ、厚み０．
３ｍｍ、クラッドガラス体は直径５０ｍｍ、厚み５５ｍ
ｍであり、コアガラス体の厚みはクラッドガラス体の厚
みの０．５５％である。

【００８８】押出成形型としては、内径５０ｍｍのコン
テナと口径８．５ｍｍのノズルを有するものを用いた。
コアガラス体をクラッドガラス体の上に設置してからコ
ンテナに収納し、５４５℃で１．５時間加熱して１．７
ｍｍ／ｍｉｎの速度で２５分間押出し成形を行った。押
出し中の圧力は８６〜２８０ｋｇ／ｃｍ²の間で変化し
た。このようにして２重部分を含む全長１４００ｍｍの
ロッドが得られた。このロッドのコア径を光学顕微鏡で
調査した結果、平均で０．６８ｍｍであった。プリフォ
ームの外径をマイクロメーターで調査した結果、平均で
８．１３ｍｍであった。またプリフォームとする長さ３
００ｍｍの２重部分における直径変動率を調査した結
果、コア径が１６％（±４５．８μｍ）、プリフォーム
外径が２．３％（±１１０μｍ）であった。

【００８９】この一体型二重プリフォームを外周研磨し
た後に線引きして、外径１２５μｍ、コア径１０．５μ
ｍのシングルモード光ファイバーが得られた。また、こ
のファイバーは十分実用できる強度と光学的特性を持つ
ことが明らかとなった。

【００９０】［実施例１１］この実施例では、波長１５
５０ｎｍ用シングルモード光ファイバーの三重構造プリ
フォームの製造を行った。実施例１と同様な鉛珪酸塩系
ガラスを用いた。但し、この光ファイバーは電流センサ
に用いられる場合、伝送中の光が光ファイバーのクラッ
ドから漏れることがあるため、漏れた光を吸収するため
に銅着色した同種の鉛珪酸塩系ガラスで、光ファイバー
の最外層を覆う必要があった。

【００９１】このような光ファイバーの寸法を満たすた
めに、必要なコアガラス体は直径６４ｍｍ、厚み０．３
ｍｍ、クラッドガラス体は直径６４ｍｍ、厚み５ｍｍ、
オーバークラッドガラスは直径６４ｍｍ、厚み４５ｍｍ
であり、コアガラス体とクラッドガラス体の合計厚みは
オーバークラッドガラス体の１２％である（第１ガラス
部材がコアガラス体とクラッドガラス体を含む）。

【００９２】押出成型用金型として、内径６４ｍｍのコ
ンテナと穴径１１．６ｍｍのノズルをもつものを用い
た。上記コアガラス体をクラッドガラス体の上面に重ね
た後に、さらにオーバークラッドガラスの上に設置し、
押出成形用コンテナに収納した。加熱温度５５０℃で、
約２．５時間加熱した後に、ガラス粘性が約１０⁷〜１
０^-8ポアズになってから、プランジャーで三層ガラス体
をノズルから押出した。このように得られた全長１５ｍ
の三重ロッドから長さ３００ｍｍのプリフォームを切り
出して、波長１５５０ｎｍ用シングルモード光ファイバ
ー用のプリフォームとした。

【００９３】三重構造を有するロッドを、その長さ方向
において５０ｍｍ間隔で切断し、その横断面について光
学顕微鏡によりコア径を測定し、またロッドの外径につ
いてマイクロメーターで測定した。プリフォームとして
切り取った３００ｍｍの長さにおいて、コア径の変動率
が１４％（±４６μｍ）、外径変動率が５．７％（±１
９４μｍ）であった。プリフォームの各直径寸法を次に
示す。プリフォーム直径（ｍｍ）コア：０．８４クラッド：８．２オーバークラッド：１０．６

【００９４】このように得られた一体化三重プリフォー
ムを外径１０．５ｍｍに研磨した後、加熱温度６２０
℃、プリフォームの送り速度１〜３ｍｍ／ｍｉｎ、ファ
イバー線引き速度１０〜３０ｍ／ｍｉｎの条件で線引き
することにより目的とする外径１２５μｍのシングルモ
ード光ファイバーを容易に得ることができた。ファイバ
ー各層の直径を次に示す。ファイバー直径（μｍ）コア：１０．０クラッド：９８オーバークラッド：１２５

【００９５】上記に示すように、ファイバー各層の寸法
が必要なシングルモード条件を満たしているため、波長
１５５０ｎｍ用光ファイバーとして使用可能であった。

【００９６】

【発明の効果】本発明によれば、高い真円度および均一
コア径を有する多重ガラス体の製造方法が提供された。

【００９７】本発明により得られた多重ガラス体は、一
般的なシングルモード光ファイバーや、偏波面保存ファ
イバー等のプリフォームの製造用プリフォームとして利
用できる。当然ながら、マルチモード光ファイバー製造
用プリフォームとしても利用できる。積層押出成形法に
よりプリフォームを作製する場合、外径８ｍｍよりさら
に大きい、例えば３０ｍｍのプリフォームの作製も可能
である。

【００９８】また、材料としては鉛珪酸系ガラス以外
の、石英ガラスを含む殆どのガラスの成形に利用でき、
また、セラミックスや、プラスチックス等材料の成形に
も利用が可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】２層ガラス体をコンテナに収納する状態を示す
本発明の方法の説明図である。

【図２】成形中に２層ガラス体の流動状態を示す本発明
の方法の説明図である。

【図３】本発明の方法の好ましい態様の説明図である。

【図４】本発明の方法の好ましい態様の説明図である。

【図５】本発明の別法を示す説明図である。

【図６】実施例４のプリフォームの直径精度を示す図で
ある。

【図７】実施例５のプリフォームの直径精度を示す図で
ある。

【図８】比較例１の３重ロッドの直径精度を示す図であ
る。

【図９】比較例２の３重ロッドの直径精度を示す図であ
る。

【符号の説明】

１，１ａ，１ｂ第１のガラス部材２，２ａ，２ｂ環状部材３，３ａ，３ｂ第２のガラス部材４ノズル５ガラス部材収容部６プランジャー

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】底部を有する筒状体からなり、底部に、
前記筒状体の内周である内筒よりも小径のノズルを有す
るガラス部材収容部に、前記内筒よりも小径の第１のガ
ラス部材および前記内筒とほぼ同一径の第２のガラス部
材を含む少なくとも２種のガラス部材を、前記第１のガ
ラス部材を前記内筒とほぼ同一の外径を有する環状部材
に嵌合させた状態で、前記第２のガラス部材が前記ノズ
ル側となるように前記第１のガラス部材と前記第２のガ
ラス部材とを前記内筒と接する状態で配置し、加熱下、ガラス部材収容部の上部から加圧用プランジャ
ーにより、前記第１のガラス部材および環状部材を加圧
し、流動化した前記第２のガラス部材を前記ノズルから
流出させつつ、流動化した第１のガラス部材をその横方
向への動きを環状部材によって規制した状態で、前記第
２のガラス部材の中央部に引き込み、前記ノズルから流
出させ、内層が第１のガラス部材、外層が第２のガラス
部材からなる多重ガラス体を得ることを特徴とする多重
ガラス体の製造方法。
【請求項２】第１のガラス部材が、複数のガラス体か
らなり、これらのガラス体は、ガラス体のそれぞれの径
が前記加圧用プランジャー方向に向かって小さくなるよ
うに、かつ前記内筒とほぼ同一な外径を有する環状部材
に嵌合させた状態で、ガラス部材収容部内に配置されて
いる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】第２のガラス部材が複数のガラス体から
なる、請求項１に記載の方法。
【請求項４】第２のガラス部材が、同種のガラスによ
って形成されている、請求項３に記載の方法。
【請求項５】環状部材が、第１のガラス部材より高い
屈曲点温度を有する材質の環状体からなる、請求項１に
記載の方法。
【請求項６】環状部材が、前記加圧用プランジャーの
加圧面に一体的に形成されている、請求項１に記載の方
法。
【請求項７】ガラス部材収容部を減圧する、請求項１
に記載の方法。
【請求項８】多重ガラス体が、光ファイバー用プリフ
ォームである、請求項１に記載の方法。
【請求項９】光ファイバー用プリフォームが、シング
ルモード光ファイバー、ファラデー効果光ファイバーま
たは偏波面保存ファイバーから選ばれる少なくとも一種
の製造に用いるプリフォームである、請求項７に記載の
方法。
【請求項１０】底部を有する筒状体からなり、底部
に、前記筒状体の内周である内筒よりも小径のノズルを
有するガラス部材収容部に、前記内筒とほぼ同一の径を
有し相対的に肉薄の第１のガラス部材および前記内筒と
ほぼ同一の径を有し相対的に肉厚の第２のガラス部材を
含む少なくとも２種のガラス部材を、第２のガラス部材
が前記ノズル側となるように前記第１のガラス部材と前
記第２のガラス部材とを前記内筒と接する状態で配置
し、加熱下、ガラス部材収容部の上部から加圧用プランジャ
ーにより、前記第１のガラス部材を加圧し、流動化した
前記第２のガラス部材を前記ノズルから流出させつつ、
流動化した第１のガラス部材を、前記第２のガラス部材
の中央部に引き込み、ノズルから流出させ、内層が第１
のガラス部材、外層が第２のガラス部材からなる多重ガ
ラス体を得ることを特徴とする多重ガラス体の製造方
法。
【請求項１１】第１のガラス部材の肉厚が第２のガラ
ス部材の肉厚の０．５〜１０％である、請求項１０に記
載の方法。