JPH09261949A - Ｄｃ／ｄｃコンバータおよび太陽光発電システム - Google Patents
Ｄｃ／ｄｃコンバータおよび太陽光発電システムInfo
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- JPH09261949A JPH09261949A JP8062672A JP6267296A JPH09261949A JP H09261949 A JPH09261949 A JP H09261949A JP 8062672 A JP8062672 A JP 8062672A JP 6267296 A JP6267296 A JP 6267296A JP H09261949 A JPH09261949 A JP H09261949A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
Abstract
(57)【要約】
【課題】昇圧比一定制御のＤＣ／ＤＣコンバータを提供
し、最大電力点追従制御を行う太陽光発電システムにお
いて、太陽電池モジュールの枚数が少ない直列回路の出
力電圧を、前記ＤＣ／ＤＣコンバータによって他の直列
回路の出力電圧に一致するように昇圧する。 【解決手段】入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電
圧Ｖｏが出力される出力端との間にスイッチング用のＦ
ＥＴ１３を介装し、昇圧比に応じて設定された可変抵抗
器１９からの設定電圧と、三角波発振回路２０からの三
角波とをコンパレータ２１で比較し、その比較出力によ
ってスイッチング用のＦＥＴ１３のオンオフのデューテ
ィ比を、前記昇圧比に対応したデューティ比に制御して
いる。
し、最大電力点追従制御を行う太陽光発電システムにお
いて、太陽電池モジュールの枚数が少ない直列回路の出
力電圧を、前記ＤＣ／ＤＣコンバータによって他の直列
回路の出力電圧に一致するように昇圧する。 【解決手段】入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電
圧Ｖｏが出力される出力端との間にスイッチング用のＦ
ＥＴ１３を介装し、昇圧比に応じて設定された可変抵抗
器１９からの設定電圧と、三角波発振回路２０からの三
角波とをコンパレータ２１で比較し、その比較出力によ
ってスイッチング用のＦＥＴ１３のオンオフのデューテ
ィ比を、前記昇圧比に対応したデューティ比に制御して
いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＤＣ／ＤＣコンバ
ータおよび太陽光発電システムに関する。
ータおよび太陽光発電システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、太陽光発電による分散型電源と商
用電源とを連系し、分散型電源だけでは電力が賄えない
場合に、その電力を系統側から供給するようにしたシス
テムが開発されている。
用電源とを連系し、分散型電源だけでは電力が賄えない
場合に、その電力を系統側から供給するようにしたシス
テムが開発されている。
【０００３】図９は、かかる太陽光発電システムの概略
構成の一例を示す図である。太陽光発電システムは、例
えば一般住宅の屋根等に配設された複数の太陽電池モジ
ュール５５を後述のように直並列に接続して太陽電池ア
レイを構成し、この太陽電池アレイからの直流電力を商
用電源と同期のとれた交流電力に変換するとともに、系
統連系保護機能を備えるソーラーインバータ３等を介し
て系統に連系するように構成されている。
構成の一例を示す図である。太陽光発電システムは、例
えば一般住宅の屋根等に配設された複数の太陽電池モジ
ュール５５を後述のように直並列に接続して太陽電池ア
レイを構成し、この太陽電池アレイからの直流電力を商
用電源と同期のとれた交流電力に変換するとともに、系
統連系保護機能を備えるソーラーインバータ３等を介し
て系統に連系するように構成されている。
【０００４】図１０は、図９の複数の太陽電池モジュー
ル５５とソーラーインバータ３との接続構成を示す図で
ある。なお、図１０には、後述のダミーモジュール５７
を破線で示している。
ル５５とソーラーインバータ３との接続構成を示す図で
ある。なお、図１０には、後述のダミーモジュール５７
を破線で示している。
【０００５】この従来例では、８枚の太陽電池モジュー
ル５５が直列にそれぞれ接続された２つの直列回路
１1，１2が、それぞれ逆流防止用ダイオード２1，２2を
介して互いに並列にソーラーインバータ３に接続されて
構成されている。
ル５５が直列にそれぞれ接続された２つの直列回路
１1，１2が、それぞれ逆流防止用ダイオード２1，２2を
介して互いに並列にソーラーインバータ３に接続されて
構成されている。
【０００６】直列に接続される太陽電池モジュール５５
の枚数は、その直列回路１1，１2の出力電圧が安全上の
条件を満足できるように上限があり、一方、各直列回路
１1，１2の太陽電池モジュール５５の枚数は、次の理由
から同数にする必要がある。
の枚数は、その直列回路１1，１2の出力電圧が安全上の
条件を満足できるように上限があり、一方、各直列回路
１1，１2の太陽電池モジュール５５の枚数は、次の理由
から同数にする必要がある。
【０００７】すなわち、１枚の太陽電池モジュール５５
の面積は同一であるので、異なる枚数の太陽電池モジュ
ール５５を接続すると、各直列回路の出力電圧が異なる
ことになり、枚数の少ない直列回路からは、発電電流が
得られないことになるからである。
の面積は同一であるので、異なる枚数の太陽電池モジュ
ール５５を接続すると、各直列回路の出力電圧が異なる
ことになり、枚数の少ない直列回路からは、発電電流が
得られないことになるからである。
【０００８】また、一般住宅の屋根の面積は、均一では
なく、枚数の上限を満たしながら直列に接続する太陽電
池モジュール５５の枚数を同数にすると、半端な領域が
残る場合があるが、この半端な領域で発電することはで
きず、美観上の観点から半端な領域には、図９の斜線で
示されるように、発電機能を有していない装飾目的のダ
ミーモジュール５７を、例えば図９では４枚配置してい
た。
なく、枚数の上限を満たしながら直列に接続する太陽電
池モジュール５５の枚数を同数にすると、半端な領域が
残る場合があるが、この半端な領域で発電することはで
きず、美観上の観点から半端な領域には、図９の斜線で
示されるように、発電機能を有していない装飾目的のダ
ミーモジュール５７を、例えば図９では４枚配置してい
た。
【０００９】そこで、この半端な領域にも正規の太陽電
池モジュール５５を配設して発電を行うことが考えられ
るが、この場合には、上述のように太陽電池モジュール
５５の各直列回路の出力電圧を同じにする必要があるの
で、枚数の少ない直列回路の出力電圧を昇圧回路で昇圧
することが考えられる。
池モジュール５５を配設して発電を行うことが考えられ
るが、この場合には、上述のように太陽電池モジュール
５５の各直列回路の出力電圧を同じにする必要があるの
で、枚数の少ない直列回路の出力電圧を昇圧回路で昇圧
することが考えられる。
【００１０】すなわち、図１１に示されるように、８枚
の太陽電池モジュール５５が直列に接続された回路（以
下「８直の回路」ともいう）１1，１2のそれぞれが逆流
防止用ダイオード２1，２2を介してソーラーインバータ
３に並列に接続された構成に、屋根の半端な領域に配設
した正規の４枚の太陽電池モジュール５５を直列に接続
した回路（以下「４直の回路」ともいう）４を、昇圧形
のＤＣ／ＤＣコンバータ５８および逆流防止用ダイオー
ド２3を介して並列に接続するのである。
の太陽電池モジュール５５が直列に接続された回路（以
下「８直の回路」ともいう）１1，１2のそれぞれが逆流
防止用ダイオード２1，２2を介してソーラーインバータ
３に並列に接続された構成に、屋根の半端な領域に配設
した正規の４枚の太陽電池モジュール５５を直列に接続
した回路（以下「４直の回路」ともいう）４を、昇圧形
のＤＣ／ＤＣコンバータ５８および逆流防止用ダイオー
ド２3を介して並列に接続するのである。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来のＤＣ
／ＤＣコンバータ５８は、出力電圧を常に一定に制御す
る定電圧制御であるために、以下のような理由で使用す
ることができなかった。
／ＤＣコンバータ５８は、出力電圧を常に一定に制御す
る定電圧制御であるために、以下のような理由で使用す
ることができなかった。
【００１２】すなわち、太陽光発電システムのソーラー
インバータ３は、最大電力が得られるように、ソーラー
インバータ３の入力電圧ＶIを制御する、いわゆる、最
大電力点追従（Ｍaximum Ｐower Ｐoint Ｔracking）制
御を行っており、例えば、図１２に示されるように、温
度ＴがＴ1であるときには、最大電力点Ｐ1の電圧Ｖ1に
なるように入力電圧ＶIを制御し、また、温度ＴがＴ2に
変化すると、その温度における最大電力点Ｐ2の電圧Ｖ2
になるように入力電圧ＶIを制御するのである。
インバータ３は、最大電力が得られるように、ソーラー
インバータ３の入力電圧ＶIを制御する、いわゆる、最
大電力点追従（Ｍaximum Ｐower Ｐoint Ｔracking）制
御を行っており、例えば、図１２に示されるように、温
度ＴがＴ1であるときには、最大電力点Ｐ1の電圧Ｖ1に
なるように入力電圧ＶIを制御し、また、温度ＴがＴ2に
変化すると、その温度における最大電力点Ｐ2の電圧Ｖ2
になるように入力電圧ＶIを制御するのである。
【００１３】したがって、上述の図１１に示される構成
において、ＤＣ／ＤＣコンバータ５８の出力電圧を、例
えば、Ｖ1に設定したとすると、温度Ｔが、Ｔ1であると
きには、ＤＣ／ＤＣコンバータ５８から発電電流が得ら
れることになるが、温度ＴがＴ2になってソーラーイン
バータ３の入力電圧ＶIがＶ2に上昇したときには、ＤＣ
／ＤＣコンバータ５８に接続された逆流防止用ダイオー
ド２3は、オフすることになり、ＤＣ／ＤＣコンバータ
５８からは発電電流が得られないことになる。
において、ＤＣ／ＤＣコンバータ５８の出力電圧を、例
えば、Ｖ1に設定したとすると、温度Ｔが、Ｔ1であると
きには、ＤＣ／ＤＣコンバータ５８から発電電流が得ら
れることになるが、温度ＴがＴ2になってソーラーイン
バータ３の入力電圧ＶIがＶ2に上昇したときには、ＤＣ
／ＤＣコンバータ５８に接続された逆流防止用ダイオー
ド２3は、オフすることになり、ＤＣ／ＤＣコンバータ
５８からは発電電流が得られないことになる。
【００１４】このように従来のＤＣ／ＤＣコンバータ５
８では、出力電圧を一定に制御する定電圧制御であるた
めに、最大電力が得られるように入力電圧を制御する最
大電力点追従制御を行う太陽光発電システムには使用で
きないという難点があった。
８では、出力電圧を一定に制御する定電圧制御であるた
めに、最大電力が得られるように入力電圧を制御する最
大電力点追従制御を行う太陽光発電システムには使用で
きないという難点があった。
【００１５】本発明は、上述の点に鑑みて為されたもの
であって、太陽光発電システムなどに好適なＤＣ／ＤＣ
コンバータおよび太陽光発電システムを提供することを
目的とする。
であって、太陽光発電システムなどに好適なＤＣ／ＤＣ
コンバータおよび太陽光発電システムを提供することを
目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明では、上述の目的
を達成するために、次のように構成している。
を達成するために、次のように構成している。
【００１７】すなわち、本発明のＤＣ／ＤＣコンバータ
は、入力電圧が印加される入力端と出力電圧が出力され
る出力端との間に昇圧比制御素子を有し、前記昇圧比制
御素子の動作を制御して出力電圧を入力電圧に対して一
定の昇圧比で昇圧するものである。
は、入力電圧が印加される入力端と出力電圧が出力され
る出力端との間に昇圧比制御素子を有し、前記昇圧比制
御素子の動作を制御して出力電圧を入力電圧に対して一
定の昇圧比で昇圧するものである。
【００１８】前記昇圧比制御素子は、そのオンオフが制
御されることによって前記昇圧比を一定に制御するスイ
ッチング手段としてもよく、このスイッチング手段のオ
ンオフを、昇圧比に応じて設定された設定電圧と基準波
発振器の基準波とを比較する比較手段の出力で制御して
もよい。
御されることによって前記昇圧比を一定に制御するスイ
ッチング手段としてもよく、このスイッチング手段のオ
ンオフを、昇圧比に応じて設定された設定電圧と基準波
発振器の基準波とを比較する比較手段の出力で制御して
もよい。
【００１９】このスイッチング手段のオンオフのデュー
ティ比を、昇圧比に対応したデューティ比に制御するの
が好ましい。
ティ比を、昇圧比に対応したデューティ比に制御するの
が好ましい。
【００２０】前記昇圧比制御素子を、スイッチング手段
とし、このスイッチング手段を、フィードバックされた
出力電圧値と目標とする出力電圧値との間の偏差が小さ
くなるように制御するようにしてもよい。
とし、このスイッチング手段を、フィードバックされた
出力電圧値と目標とする出力電圧値との間の偏差が小さ
くなるように制御するようにしてもよい。
【００２１】また、入力電圧を検出する第１の検出手段
と、出力電圧を検出する第２の検出手段と、前記第１の
検出手段で検出された入力電圧を前記昇圧比で乗算して
前記目標とする出力電圧値を出力する乗算手段と、前記
乗算手段からの目標とする出力電圧値と前記第２の検出
手段で検出された出力電圧値との偏差が小さくなるよう
に前記スイッチング手段を制御する制御手段とを備える
構成としてもよい。
と、出力電圧を検出する第２の検出手段と、前記第１の
検出手段で検出された入力電圧を前記昇圧比で乗算して
前記目標とする出力電圧値を出力する乗算手段と、前記
乗算手段からの目標とする出力電圧値と前記第２の検出
手段で検出された出力電圧値との偏差が小さくなるよう
に前記スイッチング手段を制御する制御手段とを備える
構成としてもよい。
【００２２】また、本発明の太陽光発電システムは、太
陽電池アレイと、前記太陽電池アレイからの直流電力を
交流電力に変換するインバータとを備え、最大電力点追
従制御を行う太陽光発電システムにおいて、前記太陽電
池アレイは、複数の太陽電池モジュールが直列に接続さ
れた直列回路の複数が、それぞれ逆流防止用ダイオード
を介して並列に接続され、太陽電池モジュールの数の少
ない直列回路には、昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータ
が接続されて出力電圧が昇圧されるものであり、昇圧比
一定のＤＣ／ＤＣコンバータとして、本発明のＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータを用いるのが好ましい。
陽電池アレイと、前記太陽電池アレイからの直流電力を
交流電力に変換するインバータとを備え、最大電力点追
従制御を行う太陽光発電システムにおいて、前記太陽電
池アレイは、複数の太陽電池モジュールが直列に接続さ
れた直列回路の複数が、それぞれ逆流防止用ダイオード
を介して並列に接続され、太陽電池モジュールの数の少
ない直列回路には、昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータ
が接続されて出力電圧が昇圧されるものであり、昇圧比
一定のＤＣ／ＤＣコンバータとして、本発明のＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータを用いるのが好ましい。
【００２３】本発明のＤＣ／ＤＣコンバータによれば、
入力電圧を一定の昇圧比で昇圧して出力できることにな
る。
入力電圧を一定の昇圧比で昇圧して出力できることにな
る。
【００２４】また、昇圧比制御素子としてのスイッチン
グ手段のオンオフのデューティ比を、昇圧比に応じたデ
ューティ比に制御することにより、比較的簡単な構成で
昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータを実現できる。
グ手段のオンオフのデューティ比を、昇圧比に応じたデ
ューティ比に制御することにより、比較的簡単な構成で
昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータを実現できる。
【００２５】さらに、昇圧比制御素子としてのスイッチ
ング手段を、フィードバックされた出力電圧値と目標と
する出力電圧値との間の偏差が小さくなるように制御す
る、いわゆるフィードバック制御を行うことにより、損
失が少なく、精度の良い昇圧が可能となる。
ング手段を、フィードバックされた出力電圧値と目標と
する出力電圧値との間の偏差が小さくなるように制御す
る、いわゆるフィードバック制御を行うことにより、損
失が少なく、精度の良い昇圧が可能となる。
【００２６】本発明の太陽光発電システムによれば、太
陽電池モジュールの数の少ない直列回路には、昇圧比一
定のＤＣ／ＤＣコンバータが接続されて出力電圧が昇圧
されるので、前記昇圧比を、太陽電池モジュールの数が
多い他の直列回路の出力電圧に一致するように設定する
ことにより、太陽電池モジュールの数の少ない直列回路
からも常に発電電流が得られることになり、したがっ
て、半端な数の太陽電池モジュールで有効に発電できる
ことになる。
陽電池モジュールの数の少ない直列回路には、昇圧比一
定のＤＣ／ＤＣコンバータが接続されて出力電圧が昇圧
されるので、前記昇圧比を、太陽電池モジュールの数が
多い他の直列回路の出力電圧に一致するように設定する
ことにより、太陽電池モジュールの数の少ない直列回路
からも常に発電電流が得られることになり、したがっ
て、半端な数の太陽電池モジュールで有効に発電できる
ことになる。
【００２７】
【発明の実施の形態】以下、図面によって本発明の実施
の形態について、詳細に説明する。
の形態について、詳細に説明する。
【００２８】図１は、本発明の一つの実施の形態に係る
ＤＣ／ＤＣコンバータを用いた太陽光発電システムの接
続構成を示す図であり、図１１に対応する部分には、同
一の参照符号を付す。
ＤＣ／ＤＣコンバータを用いた太陽光発電システムの接
続構成を示す図であり、図１１に対応する部分には、同
一の参照符号を付す。
【００２９】この太陽光発電システムは、上述の従来例
と同様に、８枚の太陽電池モジュール５５が直列に接続
された８直の回路１1，１2が、逆流防止用ダイオード２
1，２2をそれぞれ介して互いに並列にソーラーインバー
タ３に接続されている。
と同様に、８枚の太陽電池モジュール５５が直列に接続
された８直の回路１1，１2が、逆流防止用ダイオード２
1，２2をそれぞれ介して互いに並列にソーラーインバー
タ３に接続されている。
【００３０】さらに、この実施の形態では、上述の図９
に示される屋根の半端な領域に、ダミーモジュール５７
に代えて、正規の４枚の太陽電池モジュール５５を配設
し、この４枚の太陽電池モジュール５５が直列に接続さ
れた４直の回路４に、本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバー
タ５を接続するとともに、逆流防止用ダイオード２3を
介してソーラーインバータ３に対して並列に接続してい
る。
に示される屋根の半端な領域に、ダミーモジュール５７
に代えて、正規の４枚の太陽電池モジュール５５を配設
し、この４枚の太陽電池モジュール５５が直列に接続さ
れた４直の回路４に、本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバー
タ５を接続するとともに、逆流防止用ダイオード２3を
介してソーラーインバータ３に対して並列に接続してい
る。
【００３１】すなわち、この実施の形態の太陽光発電シ
ステムは、図１１の構成において、従来のＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５８を本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータ５に
置き換えた構成となっている。
ステムは、図１１の構成において、従来のＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５８を本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータ５に
置き換えた構成となっている。
【００３２】従来のＤＣ／ＤＣコンバータ５８は、出力
電圧を一定に制御する定電圧制御であったために、最大
電力点追従制御を行う太陽光発電システムには使用でき
なかったけれども、本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータ
５は、昇圧比を一定に制御するものであり、例えば、昇
圧比を「２」にすることにより、４直の回路４の出力電
圧を、８直の回路１1，１2の出力電圧に等しくすること
ができる。
電圧を一定に制御する定電圧制御であったために、最大
電力点追従制御を行う太陽光発電システムには使用でき
なかったけれども、本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータ
５は、昇圧比を一定に制御するものであり、例えば、昇
圧比を「２」にすることにより、４直の回路４の出力電
圧を、８直の回路１1，１2の出力電圧に等しくすること
ができる。
【００３３】この昇圧比一定の制御は、４直の回路４の
出力電圧、すなわち、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の入力電
圧をＶｉ、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電圧をＶｏ、
昇圧比をＭとすると、 Ｖｏ＝Ｍ・Ｖｉ で示される。
出力電圧、すなわち、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の入力電
圧をＶｉ、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電圧をＶｏ、
昇圧比をＭとすると、 Ｖｏ＝Ｍ・Ｖｉ で示される。
【００３４】４直の回路４の最大電力点の温度変化は、
８直の回路１1，１2の最大電力点の変化と相対的に一致
するので、例えば、図２に示されるように、温度Ｔ＝Ｔ
1において、４直の回路４の最大電力点Ｐ3の電圧がＶ1
／２であって、８直の回路１1，１2の最大電力点Ｐ4の
電圧が、その２倍のＶ1であれば、あらゆる温度でこの
関係が成立することになる。
８直の回路１1，１2の最大電力点の変化と相対的に一致
するので、例えば、図２に示されるように、温度Ｔ＝Ｔ
1において、４直の回路４の最大電力点Ｐ3の電圧がＶ1
／２であって、８直の回路１1，１2の最大電力点Ｐ4の
電圧が、その２倍のＶ1であれば、あらゆる温度でこの
関係が成立することになる。
【００３５】したがって、４直の回路４の出力電圧を、
昇圧比「２」で昇圧すれば、最大電力点追従制御を行っ
ても、４直の回路４の出力電圧は、８直の回路１1，１2
の出力電圧に等しくなることになり、４直の回路４の太
陽電池モジュール５５からも常に発電電流が得られるこ
とになる。
昇圧比「２」で昇圧すれば、最大電力点追従制御を行っ
ても、４直の回路４の出力電圧は、８直の回路１1，１2
の出力電圧に等しくなることになり、４直の回路４の太
陽電池モジュール５５からも常に発電電流が得られるこ
とになる。
【００３６】すなわち、本発明の太陽光発電システムで
は、枚数の少ない太陽電池モジュールの直列回路の出力
電圧を、昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータによって昇
圧することにより、常に発電電流を得ることができ、例
えば、屋根の半端な領域に配設されていた従来例のダミ
ーモジュールに代えて、正規の太陽電池モジュールを配
設して発電することが可能となり、発電量を向上させる
ことができる。
は、枚数の少ない太陽電池モジュールの直列回路の出力
電圧を、昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータによって昇
圧することにより、常に発電電流を得ることができ、例
えば、屋根の半端な領域に配設されていた従来例のダミ
ーモジュールに代えて、正規の太陽電池モジュールを配
設して発電することが可能となり、発電量を向上させる
ことができる。
【００３７】次に、本発明の太陽光発電システムに好適
な昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータについて説明す
る。
な昇圧比一定のＤＣ／ＤＣコンバータについて説明す
る。
【００３８】図３は、本発明の一つの実施の形態に係る
ＤＣ／ＤＣコンバータ６の基本的な構成を説明するため
の回路図である。
ＤＣ／ＤＣコンバータ６の基本的な構成を説明するため
の回路図である。
【００３９】入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電
圧Ｖｏが出力される出力端との間には、平滑コイル７、
昇圧比制御素子としてのスイッチング手段８、整流ダイ
オード９および平滑コンデンサ１０が介装されている。
圧Ｖｏが出力される出力端との間には、平滑コイル７、
昇圧比制御素子としてのスイッチング手段８、整流ダイ
オード９および平滑コンデンサ１０が介装されている。
【００４０】このＤＣ／ＤＣコンバータ６は、スイッチ
ング手段８のオンのときに、平滑コイル７にエネルギー
を蓄え、オフのときに、このエネルギーを入力電源に重
畳させて出力に取り出すものであって、入力電圧を昇圧
することができるものである。
ング手段８のオンのときに、平滑コイル７にエネルギー
を蓄え、オフのときに、このエネルギーを入力電源に重
畳させて出力に取り出すものであって、入力電圧を昇圧
することができるものである。
【００４１】ここで、電圧変換率、すなわち、昇圧比Ｍ
は、 Ｍ＝Ｖｏ／Ｖｉ＝１／Ｄ’ 但し、Ｄ’：オフのデューティ比（＝ＴOFF／ＴS） また、ＴOFFおよびＴSは、スイッチング手段８のオンオ
フ状態を示す図４に示されるように、オフ時間およびス
イッチング周期である。
は、 Ｍ＝Ｖｏ／Ｖｉ＝１／Ｄ’ 但し、Ｄ’：オフのデューティ比（＝ＴOFF／ＴS） また、ＴOFFおよびＴSは、スイッチング手段８のオンオ
フ状態を示す図４に示されるように、オフ時間およびス
イッチング周期である。
【００４２】すなわち、昇圧比Ｍとオフのデューティ比
Ｄ’（あるいはオンのデューティ比Ｄ）とは、図５に示
される関係が成立する。
Ｄ’（あるいはオンのデューティ比Ｄ）とは、図５に示
される関係が成立する。
【００４３】したがって、オフのデューティ比Ｄ’を、
昇圧比Ｍの逆数（Ｄ’＝１／Ｍ）に制御することによ
り、昇圧比一定の出力電圧Ｖｏを得ることができる。
昇圧比Ｍの逆数（Ｄ’＝１／Ｍ）に制御することによ
り、昇圧比一定の出力電圧Ｖｏを得ることができる。
【００４４】すなわち、スイッチング手段８のオフのデ
ューティ比Ｄ’を、所望の昇圧比の逆数になるようにオ
ンオフ制御することにより、入力電圧Ｖｉを所望の昇圧
比で昇圧した出力電圧Ｖｏを得ることができる。
ューティ比Ｄ’を、所望の昇圧比の逆数になるようにオ
ンオフ制御することにより、入力電圧Ｖｉを所望の昇圧
比で昇圧した出力電圧Ｖｏを得ることができる。
【００４５】図６は、このようなオンオフのデューティ
比制御による本発明のＤＣ／ＤＣコンバータの一例を示
す回路図である。
比制御による本発明のＤＣ／ＤＣコンバータの一例を示
す回路図である。
【００４６】この実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバータ１
１は、入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電圧Ｖｏ
が出力される出力端との間には、平滑コイル１２、スイ
ッチング用のＦＥＴ１３、整流ダイオード１４および平
滑コンデンサ１５，１６が介装されている。
１は、入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電圧Ｖｏ
が出力される出力端との間には、平滑コイル１２、スイ
ッチング用のＦＥＴ１３、整流ダイオード１４および平
滑コンデンサ１５，１６が介装されている。
【００４７】さらに、入力端側の正極とグランドとの間
には、分圧抵抗１７およびツェナーダイオード１８が直
列に接続されるとともに、ツェナーダイオード１８に並
列に、昇圧比設定用の可変抵抗器１９が接続されてい
る。また、基準波としての三角波を発振する三角波発振
回路２０と、この三角波発振回路２０からの三角波と可
変抵抗器１９からの入力電圧とを比較してその出力でス
イッチング用のＦＥＴ１３のオンオフを制御する比較手
段としてのコンパレータ２１とを備えている。このコン
パレータ２１には、定電圧回路２２を介して電源が供給
される。
には、分圧抵抗１７およびツェナーダイオード１８が直
列に接続されるとともに、ツェナーダイオード１８に並
列に、昇圧比設定用の可変抵抗器１９が接続されてい
る。また、基準波としての三角波を発振する三角波発振
回路２０と、この三角波発振回路２０からの三角波と可
変抵抗器１９からの入力電圧とを比較してその出力でス
イッチング用のＦＥＴ１３のオンオフを制御する比較手
段としてのコンパレータ２１とを備えている。このコン
パレータ２１には、定電圧回路２２を介して電源が供給
される。
【００４８】三角波発振回路２０は、０Ｖから１０Ｖま
で変化する三角波を発振出力し、一方、可変抵抗器１９
の摺動端子１９ａからは、その設定位置に応じて０Ｖか
ら１０Ｖの電圧をコンパレータ２１に出力できるように
構成されており、この可変抵抗器１９の摺動端子１９ａ
の出力電圧０Ｖが、オフのデューティ比Ｄ’＝０に対応
し、出力電圧１０Ｖが、オフのデューティ比Ｄ’＝１に
対応することになる。
で変化する三角波を発振出力し、一方、可変抵抗器１９
の摺動端子１９ａからは、その設定位置に応じて０Ｖか
ら１０Ｖの電圧をコンパレータ２１に出力できるように
構成されており、この可変抵抗器１９の摺動端子１９ａ
の出力電圧０Ｖが、オフのデューティ比Ｄ’＝０に対応
し、出力電圧１０Ｖが、オフのデューティ比Ｄ’＝１に
対応することになる。
【００４９】したがって、この可変抵抗器１９によっ
て、オフのデューティ比Ｄ’を、所望の昇圧比Ｍの逆数
（Ｄ’＝１／Ｍ）に設定することにより、そのデューテ
ィ比Ｄ’になるようにスイッチング用のＦＥＴ１３のオ
ンオフが制御されることになり、これによって、入力電
圧Ｖｉを一定の昇圧比Ｍで昇圧した出力電圧Ｖｏを得る
ことができる。
て、オフのデューティ比Ｄ’を、所望の昇圧比Ｍの逆数
（Ｄ’＝１／Ｍ）に設定することにより、そのデューテ
ィ比Ｄ’になるようにスイッチング用のＦＥＴ１３のオ
ンオフが制御されることになり、これによって、入力電
圧Ｖｉを一定の昇圧比Ｍで昇圧した出力電圧Ｖｏを得る
ことができる。
【００５０】この実施の形態では、所望の昇圧比に応じ
たデューティ比にオンオフ制御することにより、昇圧比
を一定にしているので、構成が比較的簡単となる。
たデューティ比にオンオフ制御することにより、昇圧比
を一定にしているので、構成が比較的簡単となる。
【００５１】図７は、本発明の他の実施の形態に係るＤ
Ｃ／ＤＣコンバータの構成を示すブロック図である。
Ｃ／ＤＣコンバータの構成を示すブロック図である。
【００５２】この実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバータ２
３は、入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電圧Ｖｏ
が出力される出力端との間には、平滑コイル２４、スイ
ッチング手段２５、整流ダイオード２６および平滑コン
デンサ２７が介装されている。
３は、入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電圧Ｖｏ
が出力される出力端との間には、平滑コイル２４、スイ
ッチング手段２５、整流ダイオード２６および平滑コン
デンサ２７が介装されている。
【００５３】さらに、この実施の形態のＤＣ／ＤＣコン
バータ２３は、入力電圧Ｖｉと出力電圧Ｖｏとを比較
し、その比率が一定になるようにフィードバック制御す
るものであり、入力電圧Ｖｉを検出する第１の検出手段
２８と、出力電圧Ｖｏを検出する第２の検出手段２９
と、前記第１の検出手段２８で検出された入力電圧ｋ・
Ｖｉを所望の昇圧比Ｍで乗算して目標とする目標電圧値
Ｍ・ｋ・Ｖｉを出力する乗算手段３０と、前記乗算手段
３０からの目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉと前記第２の検出手
段２９で検出された出力電圧値ｋ・Ｖｏとの偏差ｅが小
さくなるように前記スイッチング手段２５を制御する制
御手段３１とを備えている。
バータ２３は、入力電圧Ｖｉと出力電圧Ｖｏとを比較
し、その比率が一定になるようにフィードバック制御す
るものであり、入力電圧Ｖｉを検出する第１の検出手段
２８と、出力電圧Ｖｏを検出する第２の検出手段２９
と、前記第１の検出手段２８で検出された入力電圧ｋ・
Ｖｉを所望の昇圧比Ｍで乗算して目標とする目標電圧値
Ｍ・ｋ・Ｖｉを出力する乗算手段３０と、前記乗算手段
３０からの目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉと前記第２の検出手
段２９で検出された出力電圧値ｋ・Ｖｏとの偏差ｅが小
さくなるように前記スイッチング手段２５を制御する制
御手段３１とを備えている。
【００５４】制御手段３１は、目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉ
と出力電圧値ｋ・Ｖｏとの偏差ｅを演算する演算素子３
２と、その偏差ｅを増幅する増幅器３３と、増幅器３３
の出力Ｇ・ｅによってスイッチング手段２５をオンオフ
制御するＰＷＭ回路３４とを備えている。
と出力電圧値ｋ・Ｖｏとの偏差ｅを演算する演算素子３
２と、その偏差ｅを増幅する増幅器３３と、増幅器３３
の出力Ｇ・ｅによってスイッチング手段２５をオンオフ
制御するＰＷＭ回路３４とを備えている。
【００５５】なお、検出手段２８，２９で検出される電
圧は、入力端の入力電圧Ｖｉおよび出力端の出力電圧Ｖ
ｏそのまではないので、図７および後述の図８では、便
宜上係数ｋを付して示している。
圧は、入力端の入力電圧Ｖｉおよび出力端の出力電圧Ｖ
ｏそのまではないので、図７および後述の図８では、便
宜上係数ｋを付して示している。
【００５６】この実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバータ２
３では、第１の検出手段２８および第２の検出手段２９
によって、入力電圧Ｖｉおよび出力電圧Ｖｏをそれぞれ
検出し、検出した入力電圧ｋ・Ｖｉに所望の昇圧比Ｍを
乗算した目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉを乗算手段３０によっ
て算出し、この目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉから第２の検出
手段２９で検出された出力電圧値ｋ・Ｖｏを差し引いて
偏差ｅを求め、この偏差ｅを増幅してＰＷＭ回路３４に
入力するものである。
３では、第１の検出手段２８および第２の検出手段２９
によって、入力電圧Ｖｉおよび出力電圧Ｖｏをそれぞれ
検出し、検出した入力電圧ｋ・Ｖｉに所望の昇圧比Ｍを
乗算した目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉを乗算手段３０によっ
て算出し、この目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉから第２の検出
手段２９で検出された出力電圧値ｋ・Ｖｏを差し引いて
偏差ｅを求め、この偏差ｅを増幅してＰＷＭ回路３４に
入力するものである。
【００５７】これによって、出力電圧値ｋ・Ｖｏが、目
標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉよりも小さいときには、偏差ｅ
は、大きくなり、ＰＷＭ回路３４は、昇圧する方向に動
作して出力電圧Ｖｏは上昇し、その結果、出力電圧値ｋ
・Ｖｏは、目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉに近付いて最終的に
は、目標電圧値に一致するように制御される。
標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉよりも小さいときには、偏差ｅ
は、大きくなり、ＰＷＭ回路３４は、昇圧する方向に動
作して出力電圧Ｖｏは上昇し、その結果、出力電圧値ｋ
・Ｖｏは、目標電圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉに近付いて最終的に
は、目標電圧値に一致するように制御される。
【００５８】すなわち、ｋ・Ｖｏ＝Ｍ・ｋ・Ｖｉとな
り、これは、次のように表すことができる。Ｖｏ／Ｖｉ
＝Ｍ つまり、フィードバック制御によって昇圧比が一定に保
たれていることになる。
り、これは、次のように表すことができる。Ｖｏ／Ｖｉ
＝Ｍ つまり、フィードバック制御によって昇圧比が一定に保
たれていることになる。
【００５９】このフィードバック制御によれば、上述の
図６のような、いわゆる開ループ方式に比べて、内部抵
抗などの損失の影響が少なく、精度の高い昇圧が可能と
なる。
図６のような、いわゆる開ループ方式に比べて、内部抵
抗などの損失の影響が少なく、精度の高い昇圧が可能と
なる。
【００６０】なお、乗算手段による乗算に代えて、除算
することにより、降圧比一定の降圧形のＤＣ／ＤＣコン
バータを提供することもできる。
することにより、降圧比一定の降圧形のＤＣ／ＤＣコン
バータを提供することもできる。
【００６１】図８は、このフィードバック制御を用いた
ＤＣ／ＤＣコンバータ３５の一例を示す回路図である。
ＤＣ／ＤＣコンバータ３５の一例を示す回路図である。
【００６２】この実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバータ３
５では、入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電圧Ｖ
ｏが出力される出力端との間には、平滑コイル３６、ス
イッチング手段としてのスイッチング用のＦＥＴ３７、
整流ダイオード３８および平滑コンデンサ３９，４６が
介装されている。
５では、入力電圧Ｖｉが印加される入力端と出力電圧Ｖ
ｏが出力される出力端との間には、平滑コイル３６、ス
イッチング手段としてのスイッチング用のＦＥＴ３７、
整流ダイオード３８および平滑コンデンサ３９，４６が
介装されている。
【００６３】さらに、この実施の形態のＤＣ／ＤＣコン
バータ３５では、入力端側の正負極間には、昇圧比設定
用の可変抵抗器４０および分圧抵抗４１が直列に接続さ
れており、両抵抗４０，４１の接続部は、上述の第１の
検出手段および乗算手段としての機能を有する第１のオ
ペアンプ４２の非反転入力部に接続され、この第１のオ
ペアンプ４２の反転入力部は、その出力部に接続されて
いる。
バータ３５では、入力端側の正負極間には、昇圧比設定
用の可変抵抗器４０および分圧抵抗４１が直列に接続さ
れており、両抵抗４０，４１の接続部は、上述の第１の
検出手段および乗算手段としての機能を有する第１のオ
ペアンプ４２の非反転入力部に接続され、この第１のオ
ペアンプ４２の反転入力部は、その出力部に接続されて
いる。
【００６４】ＤＣ／ＤＣコンバータ３５の出力端側の正
負極間には、分圧抵抗４３，４４が直列に接続されると
ともに、その接続部は、第２の検出手段としての機能を
有する第２のオペアンプ４５の非反転入力部に接続さ
れ、この第２のオペアンプ４５の反転入力部は、その出
力部に接続されている。
負極間には、分圧抵抗４３，４４が直列に接続されると
ともに、その接続部は、第２の検出手段としての機能を
有する第２のオペアンプ４５の非反転入力部に接続さ
れ、この第２のオペアンプ４５の反転入力部は、その出
力部に接続されている。
【００６５】第１のオペアンプ４２の出力部は、抵抗４
７，４８を介して第３のオペアンプ４９の非反転入力部
に接続され、第２のオペアンプ４５の出力部は、抵抗５
０，５１を介して第３のオペアンプ４９の出力部に接続
され、さらに、両抵抗５０，５１の接続部は、第３のオ
ペアンプ４９の反転入力部に接続される。この第３のオ
ペアンプ４９の出力部は、第４のオペアンプ５２の非反
転入力部に接続され、第４のオペアンプ５２の反転入力
部には、基準波としての三角波を発振する三角波発振回
路５３からの三角波が与えられ、この第４のオペアンプ
５２の出力によってスイッチング用のＦＥＴ３７のオン
オフを制御するように構成されている。また、第４のオ
ペアンプ５２には、定電圧回路５４を介して電源が供給
されている。
７，４８を介して第３のオペアンプ４９の非反転入力部
に接続され、第２のオペアンプ４５の出力部は、抵抗５
０，５１を介して第３のオペアンプ４９の出力部に接続
され、さらに、両抵抗５０，５１の接続部は、第３のオ
ペアンプ４９の反転入力部に接続される。この第３のオ
ペアンプ４９の出力部は、第４のオペアンプ５２の非反
転入力部に接続され、第４のオペアンプ５２の反転入力
部には、基準波としての三角波を発振する三角波発振回
路５３からの三角波が与えられ、この第４のオペアンプ
５２の出力によってスイッチング用のＦＥＴ３７のオン
オフを制御するように構成されている。また、第４のオ
ペアンプ５２には、定電圧回路５４を介して電源が供給
されている。
【００６６】この実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバータ３
５では、第１のオペアンプ４２によって入力電圧Ｖｉを
検出するとともに、昇圧比Ｍ倍に増幅して目標電圧値Ｍ
・ｋ・Ｖｉとし、第２のオペアンプ４５によって出力電
圧Ｖｏを検出し、第３のオペアンプ４９によって目標電
圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉと出力電圧値ｋ・Ｖｏの偏差ｅを求め
て増幅し、この増幅出力Ｇ・ｅと三角波とを第４のオペ
アンプ５２で比較してその比較出力によってスイッチン
グ用のＦＥＴ３７のオンオフを制御するものである。
５では、第１のオペアンプ４２によって入力電圧Ｖｉを
検出するとともに、昇圧比Ｍ倍に増幅して目標電圧値Ｍ
・ｋ・Ｖｉとし、第２のオペアンプ４５によって出力電
圧Ｖｏを検出し、第３のオペアンプ４９によって目標電
圧値Ｍ・ｋ・Ｖｉと出力電圧値ｋ・Ｖｏの偏差ｅを求め
て増幅し、この増幅出力Ｇ・ｅと三角波とを第４のオペ
アンプ５２で比較してその比較出力によってスイッチン
グ用のＦＥＴ３７のオンオフを制御するものである。
【００６７】これによって、図７の構成と同様に、昇圧
比一定で昇圧できることになる。
比一定で昇圧できることになる。
【００６８】以上の各実施の形態に示されるＤＣ／ＤＣ
コンバータによれば、昇圧比を一定に制御できるので、
上述の図１に示される太陽光発電システムにおいて、Ｄ
Ｃ／ＤＣコンバータ５として用いることにより、太陽電
池モジュール５５の枚数が少ない直列回路４からも常に
発電電流を得ることが可能となる。
コンバータによれば、昇圧比を一定に制御できるので、
上述の図１に示される太陽光発電システムにおいて、Ｄ
Ｃ／ＤＣコンバータ５として用いることにより、太陽電
池モジュール５５の枚数が少ない直列回路４からも常に
発電電流を得ることが可能となる。
【００６９】したがって、従来は、ダミーモジュール５
７を配設していた半端な領域に、正規の太陽電池モジュ
ール５５を配設して発電を行うことが可能となる。
７を配設していた半端な領域に、正規の太陽電池モジュ
ール５５を配設して発電を行うことが可能となる。
【００７０】更に、本発明のＤＣ／ＤＣコンバータに
は、図３に示すように、出力にダイオード９が設けてあ
るため図１に示す逆流防止ダイオード２3と兼ねること
ができる。逆流防止ダイオード２3を省けば、より太陽
光発電システムを簡素化することが可能である。
は、図３に示すように、出力にダイオード９が設けてあ
るため図１に示す逆流防止ダイオード２3と兼ねること
ができる。逆流防止ダイオード２3を省けば、より太陽
光発電システムを簡素化することが可能である。
【００７１】なお、本発明のＤＣ／ＤＣコンバータは、
太陽光発電システム以外に、昇圧比を一定にする他の用
途にも使用できるのは勿論である。
太陽光発電システム以外に、昇圧比を一定にする他の用
途にも使用できるのは勿論である。
【００７２】
【発明の効果】以上のように本発明のＤＣ／ＤＣコンバ
ータによれば、入力電圧を一定の昇圧比で昇圧して出力
できることになる。
ータによれば、入力電圧を一定の昇圧比で昇圧して出力
できることになる。
【００７３】また、スイッチング手段のオンオフのデュ
ーティ比を、昇圧比に応じたデューティ比に制御するこ
とにより、比較的簡単な構成で昇圧比一定のＤＣ／ＤＣ
コンバータを実現できる。
ーティ比を、昇圧比に応じたデューティ比に制御するこ
とにより、比較的簡単な構成で昇圧比一定のＤＣ／ＤＣ
コンバータを実現できる。
【００７４】また、フィードバックされた出力電圧値と
目標とする出力電圧値との間の偏差が小さくなるように
スイッチング手段を制御する、いわゆるフィードバック
制御を行うことにより、内部抵抗などの損失の影響が少
なく、精度の良い昇圧が可能となる。
目標とする出力電圧値との間の偏差が小さくなるように
スイッチング手段を制御する、いわゆるフィードバック
制御を行うことにより、内部抵抗などの損失の影響が少
なく、精度の良い昇圧が可能となる。
【００７５】本発明の太陽光発電システムによれば、太
陽電池モジュールの数の少ない直列回路には、昇圧比一
定のＤＣ／ＤＣコンバータが接続されて出力電圧が昇圧
されるので、前記昇圧比を、太陽電池モジュールの数が
多い他の直列回路の出力電圧に一致するように設定する
ことにより、太陽電池モジュールの数の少ない直列回路
からも常に発電電流が得られることになり、したがっ
て、半端な数の太陽電池モジュールで有効に発電できる
ことになる。
陽電池モジュールの数の少ない直列回路には、昇圧比一
定のＤＣ／ＤＣコンバータが接続されて出力電圧が昇圧
されるので、前記昇圧比を、太陽電池モジュールの数が
多い他の直列回路の出力電圧に一致するように設定する
ことにより、太陽電池モジュールの数の少ない直列回路
からも常に発電電流が得られることになり、したがっ
て、半端な数の太陽電池モジュールで有効に発電できる
ことになる。
【図１】本発明の実施の形態に係る太陽光発電システム
の要部の接続構成を示す図である。
の要部の接続構成を示す図である。
【図２】最大電力点の変化を示す図である。
【図３】本発明の実施の形態に係るＤＣ／ＤＣコンバー
タの基本構成を示す回路図である。
タの基本構成を示す回路図である。
【図４】スイッチング手段のオンオフ状態を示す図であ
る。
る。
【図５】昇圧比とデューティ比との関係を示す図であ
る。
る。
【図６】本発明の実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバータの
回路図である。
回路図である。
【図７】本発明の他の実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバー
タのブロック図である。
タのブロック図である。
【図８】本発明の実施の形態のＤＣ／ＤＣコンバータの
回路図である。
回路図である。
【図９】太陽光発電システムの概略構成図である。
【図１０】図９の要部の接続構成を示す図である。
【図１１】太陽電池モジュールの枚数が異なる直列回路
を用いた場合の構成図である。
を用いた場合の構成図である。
【図１２】最大電力点の変化を示す図である。
３ ソーラーインバータ ５，６，１１，２３，３５ ＤＣ／ＤＣコンバータ ８，２５ スイッチング手段 ２０，５３ 三角波発振回路 ２８ 第１の検出手段 ２９ 第２の検出手段 ３０ 乗算手段 ３１ 制御手段 ５５ 太陽電池モジュール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｊ 7/35 9181−5Ｈ Ｈ０２Ｍ 7/48 Ｎ Ｈ０２Ｍ 7/48 Ｈ０２Ｎ 6/00 Ｈ０２Ｎ 6/00 Ｈ０１Ｌ 31/04 Ｋ
Claims (8)
- 【請求項１】入力電圧が印加される入力端と出力電圧が
出力される出力端との間に昇圧比制御素子を有し、前記
昇圧比制御素子の動作を制御して出力電圧を入力電圧に
対して一定の昇圧比で昇圧するＤＣ／ＤＣコンバータ。 - 【請求項２】前記昇圧比制御素子が、入力端と出力端と
の間に介装され、そのオンオフが制御されることによっ
て昇圧比を一定に制御するスイッチング手段である請求
項１記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。 - 【請求項３】前記昇圧比に応じて設定された設定電圧と
基準波発振器の基準波とを比較手段で比較し、この比較
手段の出力で前記スイッチング手段のオンオフを制御す
る請求項２記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。 - 【請求項４】前記スイッチング手段は、前記昇圧比に応
じたデューティ比に制御される請求項２または３記載の
ＤＣ／ＤＣコンバータ。 - 【請求項５】前記昇圧比制御素子が、入力端と出力端と
の間に介装されてオンオフ動作するスイッチング手段で
あり、このスイッチング手段を、フィードバックされた
出力電圧値と目標とする出力電圧値との間の偏差が小さ
くなるように制御することを特徴とする請求項１記載の
ＤＣ／ＤＣコンバータ。 - 【請求項６】入力電圧を検出する第１の検出手段と、出
力電圧を検出する第２の検出手段と、前記第１の検出手
段で検出された入力電圧を前記昇圧比で乗算して前記目
標とする出力電圧値を出力する乗算手段と、前記乗算手
段からの目標とする出力電圧値と前記第２の検出手段で
検出された出力電圧値との偏差が小さくなるように前記
スイッチング手段を制御する制御手段とを具備した請求
項５記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。 - 【請求項７】 太陽電池アレイと、前記太陽電池アレイ
からの直流電力を交流電力に変換するインバータとを備
え、最大電力点追従制御を行う太陽光発電システムにお
いて、 前記太陽電池アレイは、複数の太陽電池モジュールが直
列に接続された直列回路の複数が、それぞれ逆流防止用
ダイオードを介して並列に接続され、太陽電池モジュー
ルの数の少ない直列回路には、昇圧比一定のＤＣ／ＤＣ
コンバータが接続されて出力電圧が昇圧されることを特
徴とする太陽光発電システム。 - 【請求項８】 前記ＤＣ／ＤＣコンバータは、請求項１
ないし６のいずれかに記載のＤＣ／ＤＣコンバータであ
る請求項７記載の太陽光発電システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8062672A JPH09261949A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | Ｄｃ／ｄｃコンバータおよび太陽光発電システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8062672A JPH09261949A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | Ｄｃ／ｄｃコンバータおよび太陽光発電システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09261949A true JPH09261949A (ja) | 1997-10-03 |
Family
ID=13207022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8062672A Pending JPH09261949A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | Ｄｃ／ｄｃコンバータおよび太陽光発電システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09261949A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002233141A (ja) * | 2001-02-02 | 2002-08-16 | Sharp Corp | 昇圧ユニット |
| US6448489B2 (en) * | 2000-04-28 | 2002-09-10 | Sharp Kabushiki Kaisha | Solar generation system |
| JP2003204072A (ja) * | 2002-01-08 | 2003-07-18 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 太陽電池出力の昇圧回路 |
| JP2010206883A (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-16 | Fujitsu Telecom Networks Ltd | 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| JP2011041336A (ja) * | 2009-08-06 | 2011-02-24 | Denso Corp | 電動機駆動装置及び電動機駆動装置の制御方法ならびに電動装置 |
| JP2011095915A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Omron Corp | 異常判定装置、パワーコンディショナ、異常判定方法、及びプログラム |
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