JPH09241818A - タービン部材の耐摩耗コーティング - Google Patents
タービン部材の耐摩耗コーティングInfo
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- JPH09241818A JPH09241818A JP8053494A JP5349496A JPH09241818A JP H09241818 A JPH09241818 A JP H09241818A JP 8053494 A JP8053494 A JP 8053494A JP 5349496 A JP5349496 A JP 5349496A JP H09241818 A JPH09241818 A JP H09241818A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】蒸気タービン、ガスタービン部材を熱的影響を
受けない溶射によってコーティングすることにより摺動
摩耗、フレッティング摩耗等を防止することができるよ
うにする。 【解決手段】耐熱合金製タービン部材の表面に施される
耐摩耗コーティングであって、そのコーティング材料と
して、ＣｒＣ等の炭化物系サーメットを適用する。炭化
物系サーメットは、重量パーセントで３５％以上７５％
以下のＣｒ3 Ｃ2を含む。タービン部材に溶射する炭化
物系サーメットの金属バインダとして、重量パーセント
で６５％以上９０％以下のＮｉ、１０％以上３０％以下
のＣｒを含む材料を使用する。
受けない溶射によってコーティングすることにより摺動
摩耗、フレッティング摩耗等を防止することができるよ
うにする。 【解決手段】耐熱合金製タービン部材の表面に施される
耐摩耗コーティングであって、そのコーティング材料と
して、ＣｒＣ等の炭化物系サーメットを適用する。炭化
物系サーメットは、重量パーセントで３５％以上７５％
以下のＣｒ3 Ｃ2を含む。タービン部材に溶射する炭化
物系サーメットの金属バインダとして、重量パーセント
で６５％以上９０％以下のＮｉ、１０％以上３０％以下
のＣｒを含む材料を使用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は蒸気タービンまたは
ガスタービンに適用されるタービン部材の耐摩耗コーテ
ィングに係り、特に５００℃以上の高温環境に曝される
部材の耐酸化および耐摩耗性の向上が図れるタービン部
材の耐摩耗コーティングに関するものである。
ガスタービンに適用されるタービン部材の耐摩耗コーテ
ィングに係り、特に５００℃以上の高温環境に曝される
部材の耐酸化および耐摩耗性の向上が図れるタービン部
材の耐摩耗コーティングに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、蒸気タービンは地球環境問題なら
びにタービンの高効率化から蒸気温度がさらに高温化さ
れるとともに、ガスタービンでも高効率化を目指し１３
００℃級から１４００℃、１５００℃級と一層高温化さ
れる傾向にある。このような高温化に伴い、蒸気タービ
ンではフェライト系鋼またはオーステナイト系鋼が適用
され、ガスタービンではＮｉ基の超合金が主に適用され
ている。
びにタービンの高効率化から蒸気温度がさらに高温化さ
れるとともに、ガスタービンでも高効率化を目指し１３
００℃級から１４００℃、１５００℃級と一層高温化さ
れる傾向にある。このような高温化に伴い、蒸気タービ
ンではフェライト系鋼またはオーステナイト系鋼が適用
され、ガスタービンではＮｉ基の超合金が主に適用され
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの適用
部材において、蒸気タービンでは制御部材として適用さ
れる弁棒の高温酸化による固着を生じ、摩擦抵抗が大き
くなることによる動作不良を頻繁に繰返している。これ
らの部材には、表面処理として窒化処理を施工する場合
が多いが、摩耗の十分な低減には至っていない。また、
ガスタービン部材では、Ｎｉ基超合金同士またはステラ
イトNo.6（Ｃｏ−２８Ｃｒ−３Ｆｅ−１Ｃ）のようなＣ
ｏ基合金を溶射して耐摩耗性を付与させているが、４年
の運用に耐える材料系が得られていないのが現状であ
る。
部材において、蒸気タービンでは制御部材として適用さ
れる弁棒の高温酸化による固着を生じ、摩擦抵抗が大き
くなることによる動作不良を頻繁に繰返している。これ
らの部材には、表面処理として窒化処理を施工する場合
が多いが、摩耗の十分な低減には至っていない。また、
ガスタービン部材では、Ｎｉ基超合金同士またはステラ
イトNo.6（Ｃｏ−２８Ｃｒ−３Ｆｅ−１Ｃ）のようなＣ
ｏ基合金を溶射して耐摩耗性を付与させているが、４年
の運用に耐える材料系が得られていないのが現状であ
る。
【０００４】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、蒸気タービン、ガスタービン部材を熱的影響を
受けない溶射によってコーティングすることにより摺動
摩耗、フレッティング摩耗等を防止することができるタ
ービン部材の耐摩耗コーティングを提供することを目的
とする。
もので、蒸気タービン、ガスタービン部材を熱的影響を
受けない溶射によってコーティングすることにより摺動
摩耗、フレッティング摩耗等を防止することができるタ
ービン部材の耐摩耗コーティングを提供することを目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は蒸気タービ
ンの制御部材、ガスタービンの燃焼器部材等の耐摩耗性
向上を図るために種々の表面処理技術を評価および検討
し、これらのタービン部材の動摩擦摩耗試験を行った結
果、５００℃以上の高温化において使用される蒸気ター
ビン、ガスタービン等の部材における耐摩耗性材料の溶
射によるコーティングに着目するに至った。
ンの制御部材、ガスタービンの燃焼器部材等の耐摩耗性
向上を図るために種々の表面処理技術を評価および検討
し、これらのタービン部材の動摩擦摩耗試験を行った結
果、５００℃以上の高温化において使用される蒸気ター
ビン、ガスタービン等の部材における耐摩耗性材料の溶
射によるコーティングに着目するに至った。
【０００６】即ち、蒸気タービン制御部材の耐摩耗性向
上策としては、窒化処理に代表される拡散浸透処理が一
般的に適用されているが、拡散浸透処理層は高温に曝さ
れると拡散処理時の元素がさらに拡散し、硬度の低下と
ともに摩擦係数が増加し、凝着摩耗を生じ易くなる。
上策としては、窒化処理に代表される拡散浸透処理が一
般的に適用されているが、拡散浸透処理層は高温に曝さ
れると拡散処理時の元素がさらに拡散し、硬度の低下と
ともに摩擦係数が増加し、凝着摩耗を生じ易くなる。
【０００７】ガスタービン燃焼器ライナにおいては、摩
擦摩耗を生じる部位（スプリングシール、ライナヘッド
カラー、ライナヘッド内面、火炎伝播管カラー、ライナ
胴内面）において片方の材料を犠牲にするか、ステライ
トNo.6のような耐摩耗性に優れる材料を溶射していた
が、恒久対策とはなり得なかった。
擦摩耗を生じる部位（スプリングシール、ライナヘッド
カラー、ライナヘッド内面、火炎伝播管カラー、ライナ
胴内面）において片方の材料を犠牲にするか、ステライ
トNo.6のような耐摩耗性に優れる材料を溶射していた
が、恒久対策とはなり得なかった。
【０００８】本発明者等は、基材を摩擦摩耗から保護す
るためにはステライトNo.6のような硬さがＨｖ５００以
下では効果がないこと、大気圧プラズマ溶射のように気
孔率が約１５％と大きい場合も効果がないことを確認し
た。そして、金属とセラミックスとを混合したサーメッ
トを高速ガス炎溶射（ＨＶＯＦ）によりコーティングす
ることで飛躍的に向上させることを見出すとともに、特
に５００℃以上の高温雰囲気中で使用される蒸気タービ
ンおよびガスタービン部材の摺動摩耗やフレッティング
摩耗に対して効果的であることを確認した。
るためにはステライトNo.6のような硬さがＨｖ５００以
下では効果がないこと、大気圧プラズマ溶射のように気
孔率が約１５％と大きい場合も効果がないことを確認し
た。そして、金属とセラミックスとを混合したサーメッ
トを高速ガス炎溶射（ＨＶＯＦ）によりコーティングす
ることで飛躍的に向上させることを見出すとともに、特
に５００℃以上の高温雰囲気中で使用される蒸気タービ
ンおよびガスタービン部材の摺動摩耗やフレッティング
摩耗に対して効果的であることを確認した。
【０００９】本発明はこのような知見に基づいてなされ
たものであり、請求項１の発明は、耐熱合金製タービン
部材の表面に施される耐摩耗コーティングであって、そ
のコーティング材料として、ＣｒＣ等の炭化物系サーメ
ットを適用したことを特徴とする。
たものであり、請求項１の発明は、耐熱合金製タービン
部材の表面に施される耐摩耗コーティングであって、そ
のコーティング材料として、ＣｒＣ等の炭化物系サーメ
ットを適用したことを特徴とする。
【００１０】請求項２の発明は、請求項１記載のタービ
ン部材の耐摩耗コーティングにおいて、コーティング材
料である炭化物系サーメットは、重量パーセントで３５
％以上７５％以下のＣｒ3 Ｃ2 を含むことを特徴とす
る。
ン部材の耐摩耗コーティングにおいて、コーティング材
料である炭化物系サーメットは、重量パーセントで３５
％以上７５％以下のＣｒ3 Ｃ2 を含むことを特徴とす
る。
【００１１】請求項３の発明は、請求項１または２記載
のタービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、タービ
ン部材に溶射する炭化物系サーメットの金属バインダと
して、重量パーセントで６５％以上９０％以下のＮｉ、
１０％以上３０％以下のＣｒを含む材料を使用したこと
を特徴とする。
のタービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、タービ
ン部材に溶射する炭化物系サーメットの金属バインダと
して、重量パーセントで６５％以上９０％以下のＮｉ、
１０％以上３０％以下のＣｒを含む材料を使用したこと
を特徴とする。
【００１２】請求項４の発明は、請求項１から３までの
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、コーティング材料は、重量パーセントで３５％
以上７５％以下のＣｒ3 Ｃ2 を含み、残部がＮｉＣｒか
らなるものであり、かつ前記コーティング材料は５００
℃以上の高温環境下において一定の硬度を保持するもの
であることを特徴とする。
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、コーティング材料は、重量パーセントで３５％
以上７５％以下のＣｒ3 Ｃ2 を含み、残部がＮｉＣｒか
らなるものであり、かつ前記コーティング材料は５００
℃以上の高温環境下において一定の硬度を保持するもの
であることを特徴とする。
【００１３】請求項５の発明は、請求項１から４までの
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットであるＣｒ3 Ｃ2 と金属バ
インダであるＮｉＣｒとの割合が、重量比で５０：５０
であり、かつ前記ＮｉＣｒの組成は重量比で、Ｎｉ：Ｃ
ｒが８０：２０であることを特徴とする。
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットであるＣｒ3 Ｃ2 と金属バ
インダであるＮｉＣｒとの割合が、重量比で５０：５０
であり、かつ前記ＮｉＣｒの組成は重量比で、Ｎｉ：Ｃ
ｒが８０：２０であることを特徴とする。
【００１４】請求項６の発明は、請求項１から５までの
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、耐摩耗コーティング層は、５００〜８００℃の
高温環境下での外表面酸化スケールが３００００時間経
過後、１０μｍ以下であることを特徴とする。
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、耐摩耗コーティング層は、５００〜８００℃の
高温環境下での外表面酸化スケールが３００００時間経
過後、１０μｍ以下であることを特徴とする。
【００１５】請求項７の発明は、請求項１から６までの
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットである耐摩耗コーティング
材料は、高速ガス炎溶射（ＨＶＯＦ）により施工された
ものであることを特徴とする。
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットである耐摩耗コーティング
材料は、高速ガス炎溶射（ＨＶＯＦ）により施工された
ものであることを特徴とする。
【００１６】請求項８の発明は、請求項１から７までの
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットの線膨張係数が１２．０〜
１９．０×１０-6であることを特徴とする。
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットの線膨張係数が１２．０〜
１９．０×１０-6であることを特徴とする。
【００１７】請求項９の発明は、請求項１から８までの
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットの縦弾性係数が７００℃下
で１３×１０3 kgf/mm2 以上であることを特徴とする。
いずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティングに
おいて、炭化物系サーメットの縦弾性係数が７００℃下
で１３×１０3 kgf/mm2 以上であることを特徴とする。
【００１８】請求項１０の発明は、請求項１から９まで
のいずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティング
において、炭化物系サーメットによる耐摩耗コーティン
グが施されている部材は、蒸気タービンにおける制御部
材、またはガスタービンにおける燃焼器部材であること
を特徴とする。
のいずれかに記載のタービン部材の耐摩耗コーティング
において、炭化物系サーメットによる耐摩耗コーティン
グが施されている部材は、蒸気タービンにおける制御部
材、またはガスタービンにおける燃焼器部材であること
を特徴とする。
【００１９】ここで、Ｃｒ3 Ｃ2 は高光度を維持するた
めに好適な炭化物であり、３５％未満では硬度が低く、
また７５％を超えると４００℃以上に保持された場合、
安定型のＣｒ7 Ｃ3 に変態し、ビッカース硬度で１００
０以上と著しく硬化する。そこで、Ｃｒ3 Ｃ2 は、ビッ
カース硬度が約５５０と一定の値を示す含有量、即ち、
重量パーセントで３５％以上７５％以下の範囲が望まし
い。
めに好適な炭化物であり、３５％未満では硬度が低く、
また７５％を超えると４００℃以上に保持された場合、
安定型のＣｒ7 Ｃ3 に変態し、ビッカース硬度で１００
０以上と著しく硬化する。そこで、Ｃｒ3 Ｃ2 は、ビッ
カース硬度が約５５０と一定の値を示す含有量、即ち、
重量パーセントで３５％以上７５％以下の範囲が望まし
い。
【００２０】ＮｉおよびＣｒは溶射皮膜の延性を付与す
るとともに、炭化物との合金化を行うために好適なもの
であり、重量パーセントでＮｉが６５％未満、Ｃｒが１
０％未満では延性に乏しくなり、Ｎｉが９０％、Ｃｒが
３０％をそれぞれ超えると逆に延性、線膨張係数が大き
くなり、用途に耐えられなくなる。そこで、Ｎｉは６５
％以上９０％以下、Ｃｒは１０％以上３０％以下が望ま
しい。
るとともに、炭化物との合金化を行うために好適なもの
であり、重量パーセントでＮｉが６５％未満、Ｃｒが１
０％未満では延性に乏しくなり、Ｎｉが９０％、Ｃｒが
３０％をそれぞれ超えると逆に延性、線膨張係数が大き
くなり、用途に耐えられなくなる。そこで、Ｎｉは６５
％以上９０％以下、Ｃｒは１０％以上３０％以下が望ま
しい。
【００２１】高温において使用される材料としてはオー
ステナイト系の材料が多く、これらの材料は線膨張係数
が高く、コーティング材がこの線膨張係数より劣る場
合、コーティングの割れや剥離等の原因となるため、適
用材料の膨張係数とほぼ同等の特性を付与させることが
重要となる。
ステナイト系の材料が多く、これらの材料は線膨張係数
が高く、コーティング材がこの線膨張係数より劣る場
合、コーティングの割れや剥離等の原因となるため、適
用材料の膨張係数とほぼ同等の特性を付与させることが
重要となる。
【００２２】このため、コーティング材料の線膨張係数
をオーステナイト系材料に同調させるには炭化物である
Ｃｒ3 Ｃ2 、金属バインダであるＮｉやＣｒの構造比が
大きく影響する。そこで、線膨張係数を１２．０以上１
９．０×１０-6以下とするために、Ｃｒ3 Ｃ2 とＮｉＣ
ｒとの重量割合を５０：５０とし、ＮｉＣｒについては
重量パーセントでＮｉを４０重量％、Ｃｒを１０重量％
とした。また、縦弾性係数も混合比にて１３×１０3 kg
f/mm2 以上とすることができる。
をオーステナイト系材料に同調させるには炭化物である
Ｃｒ3 Ｃ2 、金属バインダであるＮｉやＣｒの構造比が
大きく影響する。そこで、線膨張係数を１２．０以上１
９．０×１０-6以下とするために、Ｃｒ3 Ｃ2 とＮｉＣ
ｒとの重量割合を５０：５０とし、ＮｉＣｒについては
重量パーセントでＮｉを４０重量％、Ｃｒを１０重量％
とした。また、縦弾性係数も混合比にて１３×１０3 kg
f/mm2 以上とすることができる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るタービン部材
の耐摩耗コーティングの実施形態について、図面を参照
して説明する。
の耐摩耗コーティングの実施形態について、図面を参照
して説明する。
【００２４】本実施形態においては、耐摩耗コーティン
グ材料として炭化物系サーメットであるＣｒ3 Ｃ2 と、
金属バインダであるＮｉＣｒとを下記の表１に示すよう
に、種々の組成割合に設定して、タービン部材としての
Ｎｉ基合金に対し、高速ガス炎溶射（ＨＶＯＦ）により
表面処理を施して試料を作成した。なお、本実施例のも
のでは金属バインダとして、重量パーセントでＮｉが６
５〜９０％、Ｃｒが１０〜３０％含まれるものとした。
グ材料として炭化物系サーメットであるＣｒ3 Ｃ2 と、
金属バインダであるＮｉＣｒとを下記の表１に示すよう
に、種々の組成割合に設定して、タービン部材としての
Ｎｉ基合金に対し、高速ガス炎溶射（ＨＶＯＦ）により
表面処理を施して試料を作成した。なお、本実施例のも
のでは金属バインダとして、重量パーセントでＮｉが６
５〜９０％、Ｃｒが１０〜３０％含まれるものとした。
【００２５】また、対比のために、表面処理を施さない
Ｎｉ基合金の試料、ステライトNo.6（ＡＰＳ材料）によ
る試料およびＣｒ3 Ｃ2 とＮｉＣｒとＡＰＳ材料も作成
した。
Ｎｉ基合金の試料、ステライトNo.6（ＡＰＳ材料）によ
る試料およびＣｒ3 Ｃ2 とＮｉＣｒとＡＰＳ材料も作成
した。
【００２６】そして、下記の表１の各試験No. 毎に、上
下欄に記載した異種、または同種の摩耗試験片の組合せ
を行い、摩耗試験を行った。
下欄に記載した異種、または同種の摩耗試験片の組合せ
を行い、摩耗試験を行った。
【００２７】
【表１】
【００２８】上記表１において、試験No.1はガスタービ
ン燃焼器における現状の組合せであり、試験No.2は現状
の組合せをグレードアップし、試験No.1と同様に適用さ
れているものである。試験No.3,5,8は本発明の実施例で
あり、試験No.4,6,7は比較例である。なお、試験No.3,4
は溶射皮膜硬度を１０００以上に硬化した場合の組合せ
としたものである。
ン燃焼器における現状の組合せであり、試験No.2は現状
の組合せをグレードアップし、試験No.1と同様に適用さ
れているものである。試験No.3,5,8は本発明の実施例で
あり、試験No.4,6,7は比較例である。なお、試験No.3,4
は溶射皮膜硬度を１０００以上に硬化した場合の組合せ
としたものである。
【００２９】図１は、表１に示した試験No.1〜5 の組合
せについて摩耗試験を実施し、それぞれの耐摩耗特性を
評価したものである（なお、Ｃｒ3 Ｃ2 の表示は、図１
〜図３では単にＣｒＣとしてある）。
せについて摩耗試験を実施し、それぞれの耐摩耗特性を
評価したものである（なお、Ｃｒ3 Ｃ2 の表示は、図１
〜図３では単にＣｒＣとしてある）。
【００３０】この図１から明らかなように、高硬度溶射
材である７５Ｃｒ3 Ｃ2 −２５ＮｉＣｒ（ＨＶＯＦ）コ
ーティング材は相手方材料を摩耗減量させ、またＡＰＳ
材は気孔率が大きいために逆に溶射コーティングの摩耗
減量が大きくなっている。これに対し、本発明の５０Ｃ
ｒ3 Ｃ2 −５０ＮｉＣｒ溶射コーティングは従来材に比
べ約２倍以上の耐摩耗特性を示すとともに、相手方材料
の摩耗減量も少なくすることができ、優れた特性を有し
ていることが確認された。
材である７５Ｃｒ3 Ｃ2 −２５ＮｉＣｒ（ＨＶＯＦ）コ
ーティング材は相手方材料を摩耗減量させ、またＡＰＳ
材は気孔率が大きいために逆に溶射コーティングの摩耗
減量が大きくなっている。これに対し、本発明の５０Ｃ
ｒ3 Ｃ2 −５０ＮｉＣｒ溶射コーティングは従来材に比
べ約２倍以上の耐摩耗特性を示すとともに、相手方材料
の摩耗減量も少なくすることができ、優れた特性を有し
ていることが確認された。
【００３１】図２はＣｒ3 Ｃ2 量を変化させた場合の摩
耗減量比を示すが（試験No.3,5,6,7,8）、高硬度のＣｒ
3 Ｃ2 量が７５％を超えると相手方材料を摩耗減量する
傾向が大きくなり、凝集摩耗を生じるために使用に耐え
なくなることが認められた。
耗減量比を示すが（試験No.3,5,6,7,8）、高硬度のＣｒ
3 Ｃ2 量が７５％を超えると相手方材料を摩耗減量する
傾向が大きくなり、凝集摩耗を生じるために使用に耐え
なくなることが認められた。
【００３２】また、耐摩耗材料としての高速ガス炎溶射
による５０Ｃｒ3 Ｃ2 −５０ＮｉＣｒコーティングは、
５００℃以上の高温における耐酸化性も合わせて要求さ
れる。このため、６００℃の大気中酸化試験において酸
化スケールの生成状況を確認した。図３に酸化試験デー
タを示す。３００００時間の加熱酸化試験においても酸
化スケールの生成は１０μｍ以下、例えば４μｍで、耐
酸化性に優れるとともに酸化スケールによる摩耗促進は
生じないことが判明した。
による５０Ｃｒ3 Ｃ2 −５０ＮｉＣｒコーティングは、
５００℃以上の高温における耐酸化性も合わせて要求さ
れる。このため、６００℃の大気中酸化試験において酸
化スケールの生成状況を確認した。図３に酸化試験デー
タを示す。３００００時間の加熱酸化試験においても酸
化スケールの生成は１０μｍ以下、例えば４μｍで、耐
酸化性に優れるとともに酸化スケールによる摩耗促進は
生じないことが判明した。
【００３３】なお、本発明ではＣｒＣ以外の炭化物系サ
ーメットを適用することができ、その場合も同様の効果
が奏される。
ーメットを適用することができ、その場合も同様の効果
が奏される。
【００３４】
【発明の効果】以上で詳述したように、本発明によれ
ば、高温で適用される蒸気タービン制御部材、ガスター
ビン燃焼器部材表面にＣｒＣ等の炭化物系サーメットか
らなる溶射材料をコーティング材料として適用すること
により、耐摩耗性および耐酸化性の向上が図れるという
優れた効果が奏される。
ば、高温で適用される蒸気タービン制御部材、ガスター
ビン燃焼器部材表面にＣｒＣ等の炭化物系サーメットか
らなる溶射材料をコーティング材料として適用すること
により、耐摩耗性および耐酸化性の向上が図れるという
優れた効果が奏される。
【図１】本発明に係るタービン部材の耐摩耗コーティン
グの試験結果を示す図。
グの試験結果を示す図。
【図２】図１同様の試験結果を成分比を変えた場合につ
いて示す図。
いて示す図。
【図３】本発明に係るコーティングの耐酸化試験結果を
示す図。
示す図。
Claims (10)
- 【請求項１】 耐熱合金製タービン部材の表面に施され
る耐摩耗コーティングであって、そのコーティング材料
として、ＣｒＣ等の炭化物系サーメットを適用したこと
を特徴とするタービン部材の耐摩耗コーティング。 - 【請求項２】 請求項１記載のタービン部材の耐摩耗コ
ーティングにおいて、コーティング材料である炭化物系
サーメットは、重量パーセントで３５％以上７５％以下
のＣｒ3 Ｃ2 を含むことを特徴とするタービン部材の耐
摩耗コーティング。 - 【請求項３】 請求項１または２記載のタービン部材の
耐摩耗コーティングにおいて、タービン部材に溶射する
炭化物系サーメットの金属バインダとして、重量パーセ
ントで６５％以上９０％以下のＮｉ、１０％以上３０％
以下のＣｒを含む材料を使用したことを特徴とするター
ビン部材の耐摩耗コーティング。 - 【請求項４】 請求項１から３までのいずれかに記載の
タービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、コーティ
ング材料は、重量パーセントで３５％以上７５％以下の
Ｃｒ3 Ｃ2 を含み、残部がＮｉＣｒからなるものであ
り、かつ前記コーティング材料は５００℃以上の高温環
境下において一定の硬度を保持するものであることを特
徴とするタービン部材の耐摩耗コーティング。 - 【請求項５】 請求項１から４までのいずれかに記載の
タービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、炭化物系
サーメットであるＣｒ3 Ｃ2 と金属バインダであるＮｉ
Ｃｒとの割合が、重量比で５０：５０であり、かつ前記
ＮｉＣｒの組成は重量比で、Ｎｉ：Ｃｒが８０：２０で
あることを特徴とするタービン部材の耐摩耗コーティン
グ。 - 【請求項６】 請求項１から５までのいずれかに記載の
タービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、耐摩耗コ
ーティング層は、５００〜８００℃の高温環境下での外
表面酸化スケールが３００００時間経過後、１０μｍ以
下であることを特徴とするタービン部材の耐摩耗コーテ
ィング。 - 【請求項７】 請求項１から６までのいずれかに記載の
タービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、炭化物系
サーメットである耐摩耗コーティング材料は、高速ガス
炎溶射（ＨＶＯＦ）により施工されたものであることを
特徴とするタービン部材の耐摩耗コーティング。 - 【請求項８】 請求項１から７までのいずれかに記載の
タービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、炭化物系
サーメットの線膨張係数が１２．０〜１９．０×１０-6
であることを特徴とするタービン部材の耐摩耗コーティ
ング。 - 【請求項９】 請求項１から８までのいずれかに記載の
タービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、炭化物系
サーメットの縦弾性係数が７００℃下で１３×１０3 kg
f/mm2 以上であることを特徴とするタービン部材の耐摩
耗コーティング。 - 【請求項１０】 請求項１から９までのいずれかに記載
のタービン部材の耐摩耗コーティングにおいて、炭化物
系サーメットによる耐摩耗コーティングが施されている
部材は、蒸気タービンにおける制御部材、またはガスタ
ービンにおける燃焼器部材であることを特徴とするター
ビン部材の耐摩耗コーティング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8053494A JPH09241818A (ja) | 1996-03-11 | 1996-03-11 | タービン部材の耐摩耗コーティング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8053494A JPH09241818A (ja) | 1996-03-11 | 1996-03-11 | タービン部材の耐摩耗コーティング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09241818A true JPH09241818A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=12944397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8053494A Pending JPH09241818A (ja) | 1996-03-11 | 1996-03-11 | タービン部材の耐摩耗コーティング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09241818A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10183378A (ja) * | 1996-11-27 | 1998-07-14 | United Technol Corp <Utc> | ブラシシール用のコーティング |
| JP2001073702A (ja) * | 1999-08-03 | 2001-03-21 | General Electric Co <Ge> | ガスタービンの熱媒体供給部品の潤滑システム |
| JP2003185140A (ja) * | 2001-12-25 | 2003-07-03 | Hitachi Ltd | ガスタービン燃焼器 |
| JP2004019918A (ja) * | 2002-06-20 | 2004-01-22 | Toshiba Corp | 弁装置およびその製造方法 |
| JP2004183051A (ja) * | 2002-12-04 | 2004-07-02 | Hitachi Ltd | 弁棒とその製造法及びそれを用いた蒸気弁 |
| JP2009041059A (ja) * | 2007-08-08 | 2009-02-26 | Hitachi Ltd | 高温耐摩耗性部材及び高温用耐摩耗部材の製造方法 |
| JP2015503045A (ja) * | 2011-10-28 | 2015-01-29 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 耐熱性シール・システム |
| CN113430480A (zh) * | 2021-06-15 | 2021-09-24 | 安徽工业大学 | 一种Cr3C2增强NiCrMoW减摩耐磨耐蚀涂层、制备方法及其应用 |
-
1996
- 1996-03-11 JP JP8053494A patent/JPH09241818A/ja active Pending
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| CN113430480A (zh) * | 2021-06-15 | 2021-09-24 | 安徽工业大学 | 一种Cr3C2增强NiCrMoW减摩耐磨耐蚀涂层、制备方法及其应用 |
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