JPH09224358A - Induction motor - Google Patents
Induction motorInfo
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- JPH09224358A JPH09224358A JP2905996A JP2905996A JPH09224358A JP H09224358 A JPH09224358 A JP H09224358A JP 2905996 A JP2905996 A JP 2905996A JP 2905996 A JP2905996 A JP 2905996A JP H09224358 A JPH09224358 A JP H09224358A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は誘導電動機の改良に
係り、特にアルミダイカストによって二次導体（バーと
エンドリング）が形成されているかご型回転子を有する
誘導電動機に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an induction motor, and more particularly to an induction motor having a squirrel-cage rotor having secondary conductors (bars and end rings) formed by aluminum die casting.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に誘導電動機は堅牢でメンテナンス
フリーであることから、家電用の小形機から産業用の大
形機まで幅広く適用されている。この誘導電動機に対
し、安価で性能向上を図ることは絶えざる命題であり、
種々の誘導電動機構成が提案されている。性能向上を図
る一つの策として、誘導電動機のかご形回転子のスロッ
ト上部，すなわち回転子のスロット外周側にスリットを
設けるようにしたものがある。2. Description of the Related Art Generally, induction motors are robust and maintenance-free, and are therefore widely applied from small machines for home appliances to large machines for industrial use. It is an endless proposition to improve the performance of this induction motor at low cost.
Various induction motor configurations have been proposed. As one measure for improving the performance, there is a method in which a slit is provided on the upper portion of the slot of the cage rotor of the induction motor, that is, on the outer peripheral side of the slot of the rotor.
【０００３】アルミ・ダイカストで二次導体を形成する
場合に、このスロット外周側に設けられているスリット
中にアルミニュウムが充填されるのを避けるため、例え
ば特開昭４７−３３２０１号公報、特開昭５９−１７８
５３号公報また実開昭４８−５４００３号公報に示され
るように、回転子外周面加工時にスロット上部を押圧変
形してスロット絶縁状態を悪化させることがないように
全閉スロットの外周側部に微小の凹部を形成するように
したもの、また全閉スロットとスリットとを組合せ半閉
スロットの有する電機特性を得るようにしたものなどが
ある。When forming the secondary conductor by aluminum die casting, in order to avoid filling aluminum in the slit provided on the outer peripheral side of the slot, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 47-33201, 59-178
As disclosed in Japanese Patent No. 53 and Japanese Utility Model Laid-Open No. 48-54003, the outer peripheral side of the fully closed slot is prevented from being deteriorated by pressing and deforming the upper part of the slot during machining of the outer peripheral surface of the rotor to deteriorate the insulating state of the slot. There are those in which minute recesses are formed and those in which fully closed slots and slits are combined to obtain the electrical characteristics of the half closed slots.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】このように形成された
これらの誘導電動機は、全閉スロットとスリットとの形
状を考慮し、ダイカスト時のアルミニュウムのスリット
への漏れ防止、また全閉スロットとスリットとを組み合
わせることにより、半閉スロット並みの電動機特性を得
ようとするものであるが、単に全閉スロット外周部にス
リットを設けても、反って電動機特性の悪化，すなわち
力率、漂遊負荷損また騒音などが増大する場合があるこ
とについては考慮がなされていない。These induction motors formed as described above, in consideration of the shapes of the fully closed slot and the slit, prevent the aluminum from leaking into the slit during die casting, and the fully closed slot and the slit. This is intended to obtain a motor characteristic equivalent to that of a semi-closed slot by combining with, but even if a slit is simply provided in the outer peripheral part of the fully closed slot, the motor characteristic is deteriorated, that is, power factor and stray load loss. In addition, no consideration has been given to the fact that noise may increase.
【０００５】本発明はこれに鑑みなされたもので、その
目的とするところは、全閉スロット外周部にスリットが
設けられているものにおいて、常に力率、漂遊負荷損ま
た騒音などの低減が図れるこの種の誘導電動機を提供す
るにある。The present invention has been made in view of this, and an object thereof is to always reduce power factor, stray load loss, noise, etc. in a case where a slit is provided in the outer peripheral portion of the fully closed slot. The purpose is to provide an induction motor of this kind.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、複数
のスロットを有する回転子鉄心と、この回転子鉄心のス
ロットに収納された二次導体とを備え、二次導体がアル
ミ・ダイカストにより形成されている誘導電動機におい
て、前記回転子鉄心の全閉スロットの回転子表面側に、
このスロットとは連結されていないスリットを設けると
ともに、このスリットの周方向寸法を１．０ｍｍ〜３．
５ｍｍ、径方向寸法を１．０ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲に
設定するようにし所期の目的を達成するようにしたもの
である。That is, the present invention comprises a rotor core having a plurality of slots, and a secondary conductor housed in the slots of the rotor core, the secondary conductor being formed by aluminum die casting. In the induction motor that is, on the rotor surface side of the fully closed slot of the rotor core,
A slit that is not connected to this slot is provided, and the circumferential dimension of this slit is 1.0 mm to 3.
5 mm and the radial dimension is set in the range of 1.0 mm to 2.5 mm to achieve the intended purpose.
【０００７】また、前記スロットとスリットと間に形成
されるブリッジの厚みが、０．３ｍｍ〜０．５ｍｍの範
囲となるようにしたものである。また、前記ブリッジの
厚みを全長均一に形成したものである。さらに、前記ブ
リッジを、回転子の径方向外方に突出した湾曲状に形成
したものである。The thickness of the bridge formed between the slot and the slit is in the range of 0.3 mm to 0.5 mm. In addition, the thickness of the bridge is formed to be uniform over the entire length. Further, the bridge is formed in a curved shape protruding outward in the radial direction of the rotor.
【０００８】この種スリットを有する誘導電動機におい
ては、スリットの大きさに関連してギャップ磁束の脈動
成分が増加することに加え、回転子鉄心部に磁束の流れ
方が時期飽和などで複雑に変化することに起因して特性
変化が発生することがこの度の実験の結果判明し、この
スリットを上記のように形成することにより力率および
漂遊負荷損また騒音などの低減が図れたのである。In the induction motor having this kind of slit, in addition to the pulsating component of the gap magnetic flux increasing in relation to the size of the slit, the flow of magnetic flux in the rotor core changes intricately due to time saturation or the like. As a result of this experiment, it was found that a characteristic change occurs due to the above, and by forming the slit as described above, the power factor, the stray load loss, and the noise can be reduced.
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】以下図示した実施例に基づいて本
発明を詳細に説明する。図３にはその誘導電動機が破断
して示されている。また図２にはその誘導電動機に用い
られるかご型回転子が断面で示され、さらに図１にはス
ロット部周辺が断面で示されている。これらの図におい
て、１はかご形回転子、２は回転子鉄心であり、この回
転子鉄心２にはバー４が挿入されるスロット３と、スロ
ット３の上部にブリッジ（連結部）９を介してスリット
５が形成されている。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail with reference to the illustrated embodiments. The induction motor is shown broken away in FIG. Further, FIG. 2 shows a squirrel cage rotor used for the induction motor in a cross section, and FIG. 1 shows a cross section around the slot portion. In these drawings, 1 is a squirrel cage rotor, 2 is a rotor core, and a slot 3 into which a bar 4 is inserted is provided in the rotor core 2, and a bridge (connecting portion) 9 is provided above the slot 3. Slit 5 is formed.
【００１０】かご形回転子１はアルミ・ダイカストを行
って回転子鉄心２のスロット３中にバー４、エンドリン
グ６と冷却フィン８を形成している。そして、回転子鉄
心２にシャフト７を嵌合し、シャフト７の両端側に嵌合
したベアリング１２（１２Ａ、１２Ｂ）をエンブラ１３
（１３Ａ、１３Ｂ）で支持する構成となっている。The squirrel cage rotor 1 is formed by aluminum die casting to form the bar 4, the end ring 6 and the cooling fin 8 in the slot 3 of the rotor core 2. Then, the shaft 7 is fitted to the rotor core 2, and the bearings 12 (12A, 12B) fitted to both ends of the shaft 7 are attached to the embra 13
It is configured to be supported by (13A, 13B).
【００１１】１４は固定子であり、固定子１４はフレー
ム１５の内周側に固定子鉄心１６を嵌合し、固定子鉄心
１６のスロット１７中に固定子巻線１８を巻装したもの
で構成されている。これより、エンブラ１３をボルト２
０にてフレーム１５に固定することにより、回転子１が
固定子１４の内周側に所定のギャップ長を介して回転自
在に支持される構成となっている。なお、１９は取付足
である。Reference numeral 14 denotes a stator. The stator 14 is formed by fitting a stator core 16 to the inner peripheral side of a frame 15 and winding a stator winding 18 in a slot 17 of the stator core 16. It is configured. From this, attach the embra 13 to the bolt 2
By fixing the rotor 1 to the frame 15 at 0, the rotor 1 is rotatably supported on the inner peripheral side of the stator 14 with a predetermined gap length. In addition, 19 is a mounting leg.
【００１２】すなわち、回転子鉄心２の両端にダイカス
ト治具（図示せず）を設置してアルミ・ダイカストを行
い、バー４とエンドリング６を形成する。この時、スリ
ット５はブリッジ９を介してスロット３と連結されてい
ないので、アルミ・ダイカスト時のアルミニュウムがス
リット５中に流入することがない。That is, a die casting jig (not shown) is installed on both ends of the rotor core 2 and aluminum die casting is performed to form the bar 4 and the end ring 6. At this time, since the slit 5 is not connected to the slot 3 via the bridge 9, the aluminum during aluminum die casting does not flow into the slit 5.
【００１３】このスロットの外周部にスリットを設ける
場合、一般にはダイカスト時の圧力に耐え、かつこのブ
リッジ９を流通する磁束の関係，すなわちスロット漏れ
リアクタンスの関係からこのブリッジの大きさは決定さ
れるが、種々実験した結果では、このスリット５の周方
向および径方向寸法によっては電動機の特性が悪化する
ことが判明した。以下にその実験の結果について述べ
る。When a slit is provided in the outer peripheral portion of this slot, the size of this bridge is generally determined from the relationship of the magnetic flux flowing through this bridge 9 and the relationship of the slot leakage reactance while withstanding the pressure during die casting. However, as a result of various experiments, it was found that the characteristics of the electric motor were deteriorated depending on the circumferential and radial dimensions of the slit 5. The results of that experiment are described below.
【００１４】図４はそのスリット寸法の範囲を表す説明
図で、スリットの周方向寸法を１．０ｍｍ〜３．５ｍ
ｍ、径方向寸法を１．０ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲に限定
する根拠を示すものであるが、このことについては後で
詳細に説明する。FIG. 4 is an explanatory view showing the range of the slit dimension, in which the circumferential dimension of the slit is 1.0 mm to 3.5 m.
m, and the rationale for limiting the radial dimension to the range of 1.0 mm to 2.5 mm, which will be described in detail later.
【００１５】誘導電動機の力率は、回転子スロット断面
形状を除く他の構造が同一であれば、主としてスロット
３の断面形状で定まるスロット漏れリアクタンスに依存
する。このスロット漏れリアクタンスは、スリットの周
方向寸法および径方向寸法とブリッジ幅で左右されるの
で、力率向上を図るにはこれらの寸法を最適化する必要
がある。The power factor of the induction motor depends mainly on the slot leakage reactance which is determined by the sectional shape of the slot 3 if the other structures except the rotor slot sectional shape are the same. Since this slot leakage reactance depends on the circumferential and radial dimensions of the slit and the bridge width, these dimensions must be optimized in order to improve the power factor.
【００１６】また、バーの位置によっては以下のような
問題が生じる。図５および図６はスリット周辺の磁束の
流れを示す模式図であり、図５はスリットの径方向寸法
を小さくｈ１に設定した場合、図６はスリットの径方向
寸法を大きくｈ２に設定した場合を示す。誘導電動機の
ギャップにおいては固定しスロットの影響で脈動磁束が
生じ、回転子表面にスリットを形成した場合も同様であ
る。Further, the following problems occur depending on the position of the bar. 5 and 6 are schematic diagrams showing the flow of magnetic flux around the slit. FIG. 5 shows the case where the radial dimension of the slit is set small and h1, and FIG. 6 shows the case where the radial dimension of the slit is set large and h2. Indicates. The same applies to the case where the induction motor is fixed in the gap and pulsating magnetic flux is generated due to the influence of the slot, and a slit is formed on the rotor surface.
【００１７】さらに、誘導電動機の負荷時においては磁
束１８が回転子の径方向に体し斜めに入社する。図５の
ように、スリットの径方向寸法を小さくｈ１に設定し、
バー４を回転子外周に近付けると、バー４が磁束１８や
ギャップの脈動磁束（図示せず）と鎖交し、回転子バー
４に高周波二次銅損を発生させ、特性が低下する。逆
に、図６のように、スリットの径方向寸法を大きくｈ２
に設定し、バー４を回転子外周から離すと、バー４が磁
束１８やギャップの脈動磁束（図示せず）と鎖交しない
ため、回転子バー４には高周波二次銅損を発生しない
が、バー４の径方向位置が下がるのでトルクが小さくな
り、同一出力では入力が大きくなり特性が低下する。し
たがって、本発明では全閉スロットとスリットを組み合
わせて用いても特性向上が図れるスリット寸法の最適化
を図ることにある。Further, when the induction motor is loaded, the magnetic flux 18 forms the radial direction of the rotor and obliquely enters the company. As shown in FIG. 5, the radial dimension of the slit is set to a small value h1,
When the bar 4 is brought closer to the outer circumference of the rotor, the bar 4 interlinks with the magnetic flux 18 and the pulsating magnetic flux (not shown) in the gap, causing high-frequency secondary copper loss in the rotor bar 4 and deteriorating the characteristics. On the contrary, as shown in FIG. 6, the size of the slit in the radial direction is increased by h2.
And when the bar 4 is separated from the outer circumference of the rotor, the bar 4 does not interlink with the magnetic flux 18 and the pulsating magnetic flux (not shown) in the gap, so that high frequency secondary copper loss does not occur in the rotor bar 4. Since the position of the bar 4 in the radial direction is lowered, the torque is reduced, and the input is increased at the same output and the characteristics are deteriorated. Therefore, in the present invention, the slit dimension is optimized so that the characteristics can be improved even when the fully closed slot and the slit are used in combination.
【００１８】図７に誘導電動機の力率比を示す。測定し
た機械のスリット周方向寸法ｗはスリットなしの０．５
ｍｍ刻みで４．０ｍｍまで設定し、スリット径方向寸法
ｈはスリットなしの０．０ｍｍから機械加工で０．５ｍ
ｍ刻みで３．０ｍｍまで設定した。なお、縦軸はスリッ
ト周方向寸法ｗが０．０ｍｍ、スリット径方向寸法ｈ
０．５ｍｍの機械を基準として、ｐ、ｕで表した。FIG. 7 shows the power factor ratio of the induction motor. The measured slit circumferential direction w of the machine is 0.5 without slit.
It is set up to 4.0 mm in mm increments, and the slit radial dimension h is 0.0 mm without slits to 0.5 m by machining.
It was set to 3.0 mm in m steps. The vertical axis represents the slit circumferential dimension w of 0.0 mm and the slit radial dimension h.
It is represented by p and u based on a machine of 0.5 mm.
【００１９】図７より各スリット径方向寸法ｈに対し、
スリット周方向寸法ｗを設けることで漏れリアクタンス
が減少し、力率は各々向上することが分かる。しかし、
基準値以上の力率になるのは、スリット周方向寸法ｗが
１．０ｍｍ以上で、かつ各スリット径方向寸法ｈが２．
５ｍｍ以下の場合である。From FIG. 7, for each slit radial dimension h,
It can be seen that the leakage reactance is reduced and the power factor is improved by providing the slit circumferential dimension w. But,
The power factor of the reference value or more is that the slit circumferential dimension w is 1.0 mm or more and each slit radial dimension h is 2.
It is a case of 5 mm or less.
【００２０】同様にして、次に騒音比および高周波二次
銅損比について説明する。図８に誘導電動機の騒音比が
示されている。この図より各スリット径方向寸法ｈに対
し、スリット周方向寸法ｗを設けることでギャップの脈
動磁束が減少し、騒音は各々小さくなることが分かる。
しかし、基準値以下の騒音になるのは、スリット周方向
寸法ｗが３．５ｍｍ以下で、かつ各スリット径方向寸法
ｈが１．０ｍｍ以上の場合である。Similarly, the noise ratio and the high frequency secondary copper loss ratio will be described below. FIG. 8 shows the noise ratio of the induction motor. From this figure, it can be seen that by providing the slit circumferential dimension w for each slit radial dimension h, the pulsating magnetic flux in the gap is reduced and the noise is reduced respectively.
However, noise below the reference value occurs when the slit circumferential dimension w is 3.5 mm or less and each slit radial dimension h is 1.0 mm or more.
【００２１】図９に誘導電動機の高調波二次銅損比を示
す。この図より、各スリット径方向寸法ｈに対し、スリ
ット周方向寸法ｗを設けることで、バー４に鎖交する高
調波磁束が減少し、高調波二次銅損は各々減少すること
が分かる。しかし、基準値以下の高調波二次銅損になる
のは、スリット周方向寸法ｗが１．０ｍｍ〜３．５ｍｍ
の範囲で、かつ各スリット径方向寸法が１．０ｍｍ以上
の場合である。FIG. 9 shows the harmonic secondary copper loss ratio of the induction motor. From this figure, it is understood that by providing the slit circumferential dimension w for each slit radial dimension h, the harmonic magnetic flux linked to the bar 4 is reduced and the harmonic secondary copper loss is reduced. However, the harmonic secondary copper loss below the reference value is caused by the slit circumferential dimension w of 1.0 mm to 3.5 mm.
And the dimension in the radial direction of each slit is 1.0 mm or more.
【００２２】以上述べた図７から図９におけるスリット
寸法の範囲をまとめたのが図４である。この図より力
率、騒音、高調波二次銅損の各特性を同じに改善できる
スリット寸法としては、スリット周方向寸法ｗが１．０
〜３．５ｍｍの範囲で、かつスリット径方向寸法ｈが
１．０ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲となる。FIG. 4 summarizes the range of the slit dimensions in FIGS. 7 to 9 described above. From this figure, the slit circumferential direction dimension w is 1.0 as a slit dimension that can improve the power factor, noise, and harmonic secondary copper loss characteristics.
Within the range of up to 3.5 mm, the slit radial dimension h is within the range of 1.0 mm to 2.5 mm.
【００２３】本実施例においてはブリッジ幅ｂについて
は小さい方が良いことから、機械プレスの制度から０．
３ｍｍ〜０．５ｍｍになっていることを確認してから各
特性を測定したものである。また、このブリッジの幅
は、全長均一な幅となるように形成した方が設計時の特
性と誤差の少ない特性のものとすることができ良好であ
る。この点からもブリッジはスロット形状に合わせた径
方向外方に突出した湾曲状に形成するとよい。In the present embodiment, it is preferable that the bridge width b is small, so that the bridge width b should be 0.
Each characteristic was measured after confirming that the thickness was 3 mm to 0.5 mm. Further, it is preferable that the width of the bridge is formed so as to have a uniform width over the entire length because it has a characteristic with less error from the characteristic at the time of design. Also from this point, it is preferable that the bridge is formed in a curved shape protruding outward in the radial direction according to the slot shape.
【００２４】以上種々説明してきたように本発明の誘導
電動機であると、回転子の全閉スロットとスリットとを
組合せ、かつスリット寸法を最適値に設定できるため、
力率向上や騒音、高周波二次銅損を含む漂遊負荷損を低
減して高性能な誘導電動機が得られる。また、スリット
の底部にはブリッジ９が形成されているので、スリット
５へのアルミニュウムの流入を阻止できることは勿論、
部品数を増加せずにまた構成を複雑化することなく、低
コストで性能向上が図れる誘導電動機が得られる。ま
た、ブリッジ９により、スロット３内のバー４が高調波
磁束と鎖交しなくなるので、バー４内に発生する高調波
損失を低減し、回転子の温度上昇をも低減できる効果も
ある。As described above in various ways, the induction motor of the present invention can combine the fully closed slot of the rotor with the slit and set the slit size to an optimum value.
A high performance induction motor can be obtained by improving power factor, reducing noise, and stray load loss including high frequency secondary copper loss. Further, since the bridge 9 is formed at the bottom of the slit, it is possible to prevent the aluminum from flowing into the slit 5, as a matter of course.
It is possible to obtain an induction motor capable of improving performance at low cost without increasing the number of parts and without complicating the structure. Further, since the bridge 9 prevents the bar 4 in the slot 3 from interlinking with the harmonic magnetic flux, there is also an effect that the harmonic loss generated in the bar 4 can be reduced and the temperature rise of the rotor can be reduced.
【００２５】[0025]
【発明の効果】以上説明してきたように本発明によれ
ば、全閉スロットの外周部にスリットが設けられている
ものにおいて、常に力率、漂遊負荷損また騒音などの低
減が図れ、高性能な誘導電動機を得ることができる。As described above, according to the present invention, the power factor, the stray load loss, the noise, etc. can be always reduced in the case where the slit is provided in the outer peripheral portion of the fully closed slot, and the high performance is achieved. Induction motor can be obtained.
【図１】本発明の誘導電動機のスロット部の一実施例を
示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of a slot portion of an induction motor of the present invention.
【図２】本発明の誘導電動機の回転子の一実施例を示す
縦断側面図である。FIG. 2 is a vertical side view showing an embodiment of the rotor of the induction motor of the present invention.
【図３】本発明の誘導電動機の一実施例を示す一部破断
斜視図である。FIG. 3 is a partially cutaway perspective view showing an embodiment of the induction motor of the present invention.
【図４】スリット寸法と力率、漂遊負荷損および騒音と
の関係を示す特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship between a slit size, a power factor, a stray load loss, and noise.
【図５】スリット周辺の磁束の流れを示す模式図であ
る。FIG. 5 is a schematic diagram showing a flow of magnetic flux around a slit.
【図６】スリット周辺の磁束の流れを示す模式図であ
る。FIG. 6 is a schematic diagram showing a flow of magnetic flux around a slit.
【図７】スリット寸法と力率比の関係を示す特性図であ
る。FIG. 7 is a characteristic diagram showing a relationship between a slit size and a power factor ratio.
【図８】スリット寸法と騒音比の関係を示す特性図であ
る。FIG. 8 is a characteristic diagram showing a relationship between a slit size and a noise ratio.
【図９】スリット寸法と高調波二次銅損比の関係を示す
特性図である。FIG. 9 is a characteristic diagram showing a relationship between a slit dimension and a harmonic secondary copper loss ratio.
１…かご形回転子、２…回転子鉄心、３…スロット、４
…バー、５…スリット、６…エンドリング、７…シャフ
ト、８…冷却フィン、９…ブリッジ、１０…細溝、１１
…凸部、１２…ベアリング、１３…エンブラ、１４…固
定子、１５…フレーム、１６…固定子鉄心、１７…固定
子スロット、１８…固定子巻線、１９…取付足。1 ... Squirrel cage rotor, 2 ... Rotor core, 3 ... Slot, 4
... bar, 5 ... slit, 6 ... end ring, 7 ... shaft, 8 ... cooling fin, 9 ... bridge, 10 ... narrow groove, 11
... Projections, 12 ... Bearings, 13 ... Embra, 14 ... Stator, 15 ... Frame, 16 ... Stator core, 17 ... Stator slot, 18 ... Stator winding, 19 ... Mounting foot.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 身佳 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発本部内 (72)発明者 梶原 憲三 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 小俣 剛 千葉県習志野市東習志野七丁目１番１号 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Inventor Mika Takahashi 7-2-1, Omika-cho, Hitachi City, Ibaraki Prefecture Hitachi, Ltd. Electric Power & Electrics Development Headquarters (72) Inventor Kenzo Kajiwara Hitachi City, Ibaraki Prefecture 3-1-1, Machi, Hitachi, Ltd., Hitachi Works (72) Inventor Go Omata, 7-1-1, Higashi Narashino, Narashino, Chiba Prefecture
Claims (5)
該回転子鉄心のスロットに収納された二次導体とを備
え、前記二次導体がアルミ・ダイカストにより形成され
ている誘導電動機において、 前記回転子鉄心の全閉スロットの回転子表面側にこのス
ロットとは連結されていないスリットを設けるととも
に、このスリットの周方向寸法を１．０ｍｍ〜３．５ｍ
ｍ、径方向寸法を１．０ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲に設定
するようにしたことを特徴とする誘導電動機。1. A rotor core having a plurality of slots,
An induction motor having a secondary conductor housed in a slot of the rotor core, the secondary conductor being formed of aluminum die casting, wherein the slot is provided on the rotor surface side of the fully closed slot of the rotor core. A slit not connected with is provided, and the circumferential dimension of this slit is 1.0 mm to 3.5 m.
m, the radial dimension is set to a range of 1.0 mm to 2.5 mm, an induction motor.
該回転子鉄心のスロットに収納された二次導体とを備
え、前記二次導体がアルミ・ダイカストにより形成され
ている誘導電動機において、 前記回転子鉄心のスロットを全閉スロットに形成し、か
つこのスロットの回転子表面側に、スロット側壁を形成
しているブリッジを介してスリットを設けるとともに、
このスリットの周方向寸法を１．０ｍｍ〜３．５ｍｍ、
径方向寸法を１．０ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲に設定する
ようにしたことを特徴とする誘導電動機。2. A rotor core having a plurality of slots,
A secondary conductor housed in a slot of the rotor core, wherein the secondary conductor is formed by aluminum die casting, wherein the slot of the rotor core is a fully closed slot, and A slit is provided on the rotor surface side of the slot through a bridge forming a slot side wall,
The circumferential dimension of this slit is 1.0 mm to 3.5 mm,
An induction motor having a radial dimension set in a range of 1.0 mm to 2.5 mm.
０．５ｍｍの範囲に形成してなる請求項２記載の誘導電
動機。3. The thickness of the bridge is 0.3 mm to
The induction motor according to claim 2, wherein the induction motor is formed in a range of 0.5 mm.
れ、かつその厚み寸法が０．３ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲
に形成されている請求項２記載の誘導電動機。4. The induction motor according to claim 2, wherein the bridge has a uniform thickness over its entire length and has a thickness dimension in the range of 0.3 mm to 0.5 mm.
突出した湾曲状に形成されている請求項２、３あるいは
４記載の誘導電動機。5. The induction motor according to claim 2, 3 or 4, wherein the bridge is formed in a curved shape protruding outward in the radial direction of the rotor.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2905996A JPH09224358A (en) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Induction motor |
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| JP2905996A JPH09224358A (en) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Induction motor |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPH09224358A true JPH09224358A (en) | 1997-08-26 |
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ID=12265804
Family Applications (1)
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| JP2905996A Pending JPH09224358A (en) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Induction motor |
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- 1996-02-16 JP JP2905996A patent/JPH09224358A/en active Pending
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