JP4582947B2

JP4582947B2 - Induction motor rotor and rotor manufacturing method

Info

Publication number: JP4582947B2
Application number: JP2001114858A
Authority: JP
Inventors: 興起仲; 正哉井上; 正夫守田; 良浩谷
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2001-04-13
Filing date: 2001-04-13
Publication date: 2010-11-17
Anticipated expiration: 2021-04-13
Also published as: JP2002315282A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、誘導電動機ロータの篭形導体をアルミまたはアルミ合金とし、ダイキャストによって製造するロータ構造やその製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の篭形の誘導電動機のロータ構造は、図８に示すように、ロータスロット１１３を図のＢ部にて示すように、ロータ外周部１１４から距離Ｃだけ離して密閉した形状としている。これは導体をアルミまたはアルミ合金のダイキャストにて製造するので、外周部１１４から溶けたアルミの漏れを防ぐためであり、開放スロットは採用していない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながらこのような従来のロータ構造では図８のＢ部において、漏れ磁束が発生する。これはＣ寸法が大きいとその漏れ磁束量が多くなりモータの出力トルクが減少する。
このもれ磁束を少なくするにはＣ寸法を可能な限り小さくする必要がある。しかし一方、Ｃ寸法を小さくするとロータの外周表面近くに導体が存在することになり、図示しないステータのスロットによって発生する高調波磁束が図８の矢印に示すようにロータスロット内の前記導体に鎖交して高調波の渦電流損失が発生し、いわゆる無負荷鉄損、漂遊負荷損の一因となってモータ効率が低下してしまうという問題点があった。
この渦電流損を低減する目的で特開平８−１４０３１９号公報では、ロータコアにロータスロットを半径方向に２個ずつ配置し、内周側のロータスロット内にのみアルミまたはアルミ合金を充填して導体とする構成が示されている。しかしながらこのロータ構造ではロータ外周側に設けられたスロットと外周との距離が極めて小さいので、外周側スロットを設けることによるコアの機械的強度が低くなることが避けられない。
つまり、コアを構成する薄鋼板（０．３５ｍｍ，０．５ｍｍ，０．６ｍｍ厚さなど）をプレスでスロット打ち抜く際あるいは、外径精度の確保のために、プレス後の外周切削を行うと外周スロットとコア外周との間が座屈変形してしまい、ロータの外周がスロットの有る個所と無い個所とで波打ちの如き様相を呈し、正規な外径寸法を有したロータを得ることが困難という問題点があった。
【０００４】
この発明はかかる課題を解決するためになされたもので前記のようなロータ導体をダイキャストで製造する誘導電動機において、高調波による渦電流損失いわゆる高調波２次銅損を低減した低損失でかつ機械的な強度も充分備えたロータを提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
この発明に係る誘導電動機のロータは、ロータのスロットの頂部のみに導体より高い融点の絶縁物が装填されているものである。
【０００６】
また、ロータの頂部付近のスロット側部には、スロット内側に向かって突出した係合部が設けられており、この係合部よりスロットの頂部にかけて、導体より高い融点の絶縁物が装填されているものである。
【０００７】
また、同じくスロット外側に向かう係合部が設けられており、この係合部を含みスロット頂部にかけては導体より高い融点の絶縁物が装填されているものである。
【０００８】
また、前記絶縁物をセラミック系絶縁材とするものである。
【０００９】
また、ロータの頂部付近のスロット側部には、スロットの外側に向う係合部またはスロットの内側に向かって突出した係合部が設けられており、この係合部には非磁性金属性仕切板が装置され、この仕切板のロータ内周側のスロットにアルミまたはアルミ合金の導体が設けられており、前記仕切板は導体より高い融点で、かつ金属性仕切板よりロータ外周側のスロットの頂部に、スロット内空隙あるいは導体より高い融点の絶縁物を備えているものである。
【００１０】
また、金属性仕切板が銅または銅合金とするものである。
【００１１】
また、スロット最頂部とロータ外径との間の寸法が、ロータの積層鋼板の板厚以下とするものである。
【００１２】
また、ロータの製造方法であって、スロットの頂部のみの絶縁物または金属性仕切板の軸方向移動を防止するために、ロータコア端面にダイキャスト用金型を装着して、アルミまたはアルミ合金導体のダイキャストを行うものである。
【００１３】
また、スロットの頂部のみの絶縁物をロータコアに装着剤または両面テープによって仮止めをして、同様にダイキャストを行うものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
以下この発明の実施の形態１を図によって説明する。
図１は本発明を適用した誘導電動機の断面側面図であり、図２はスロット部の部分詳細を示す図である。薄板磁性鋼板よりなるコア２には、ロータスロット３がプレス打ち抜きによって円周上に複数設けられており、このコア２を所定数積層してロータ１を構成する。そして前記積層後のロータのスロット内には後述するアルミまたはアルミ合金よりなる篭状導体４がダイキャストによって製造され設けられている。図２に示すようにロータスロット３の頂部３ａ付近のスロット側部には、スロットの内側に向って突出した係合部５が形成されており、この係合部５よりコア外周側の前記スロット頂部３ａには、アルミまたはアルミ合金よりなる導体も高い融点を有する絶縁物６が装填されている。絶縁物６の具体例としてはセラミックス系絶縁物があげられる。前記絶縁物６は係合部５で保持されるので、スロット３内での脱落防止のための治具等は必要としない。このように積層されたロータ１のスロット３内に絶縁物６を装填後、アルミまたはアルミ合金をダイキャストによって充填するが、その際、図３に示すように絶縁物６を金型７によってロータ１の両端面から軸方向移動防止のために押圧保持する。これは、ダイキャスト時に溶融したアルミの圧力によって、ロータ１から絶縁物６が飛び出すことがあるからである。
なお、この金型７は２次導体を結ぶ図１に示したエンドリング４ａを２次導体形成時に同時に形成する機能も有する。このような本実施の形態１に示す誘導電動機では、図２の矢印で示したような、図示省略したステータのスロットによって発生する高調波磁束Φがロータスロット３内の２次導体であるアルミまたはアルミ合金導体４に鎖交することによって発生する高周波の渦電流損失が低減する。つまり、高調波磁束Φは主にロータ１の外周部に近い個所を通るので、本実施の形態１では前記磁束Φはスロット頂部３ａ内の絶縁物６と鎖交し、導体４との鎖交が少なく、導体中の発生する渦電流が大幅に減少し、損失の少ない電動機が得られる。
【００１５】
またこの実施の形態１に示した構成では、スロット頂部３ａには絶縁物６が、スロット３内にはアルミ導体が密に充填されているので、機械的に強固な構造となりアルミダイキャスト後にロータ１の外周を切削加工を行ってもスロット部の変形等はほとんど生じない。なお、外周の切削加工はこのような誘導電動機において、外周部の真円度確保によってアンバランスによる振動を除去すること、および薄板磁性鋼板のプレス打ち抜き時の残留応力によって鋼板の鉄損値が増加した外周部分を除去することを目的としたものであり、損失の少ない誘導電動機を得るには必要不可欠な作業である。
またさらに前記のようにスロット３内の剛性が増しているため図２に示すスロット最頂部とロータ１の外径との間のブリッジ部８の寸法Ｈをプレス打ち抜きのみでは製造困難な板厚以下の寸法を切削加工によって設定することが可能となり、さらに損失を減少させるという効果もある。
このようにこの実施の形態１のロータは導体４と鎖交する磁束Φを減少させるとともに、機械的に強固で切削加工に耐え得るロータ構造を兼ね備えたものであるので、損失が少なく、低振動な誘導電動機を得ることができる。
【００１６】
実施の形態２．
なお図２では係合部がスロット３の内側にコアが突出した凸状の形状を示したが、図４の図４（Ａ）〜図４（Ｉ）に示すようなスロットの内側や外側に向う係合部であってもよい。
またさらに、図５に示すようにスロット３内に係合部を形成せず、絶縁物６をコア２に接着剤や両面テープ等によって貼り付け仮止めを行いその後ダイキャストを行なってもよい。この場合、ダイキャスト時の湯圧によって絶縁物６はスロット頂部３ａに押し上げられ、前記接着剤や両面テープが焼失したとしてもアルミ導体の製造に支障は生じない。従って、この方法を採用しても工程が増えるが、コア２および絶縁物６に突起を設けることが不要となる効果がある。
【００１７】
実施の形態３．
図６に実施の形態３のスロット部の詳細断面図を示す。このスロット３には前記した実施の形態１の同様の係合部５が設けられていて、この係合部５に非磁性かつアルミより融点の高い金属で形成した仕切板９が装着されている。仕切板９の具体例としては非磁性ステンレスや銅および銅合金などがあげられる。仕切板９はロータ１に挿入すると係合部５で保持されることになり、スロット３内部への脱落防止のための治具等は不要である。そして実施の形態１と同じくロータ１の両端面から金型７によって金属性仕切板９を保持しダイキャストを行う。以上のように製造されたロータは、スロット頂部３ａには金属性仕切板９によって形成されたスロット内空隙１０があり、この空隙１０にはアルミ導体４が充填されてなく、空隙１０そのものであってもよく、また絶縁物を充填してもよい。
従って、この実施の形態３の構成でも、スロット３の外周部に２次導体が存在せず、空隙１０を形成しているので、ステータスロットの高調波に起因する高周波の渦電流が２次導体に流れることが極めて少なく、損失の少ない誘導電動機が得られる。
ここで高調波磁束の大部分が鎖交する深さは約１ｍｍ〜２ｍｍ程度であるので、空隙１０の寸法もそれと同程度に設けている。図６に示すように金属性仕切板９として銅を用い、その厚さｄとし、空隙寸法をδとすると、銅の抵抗率はアルミのおおよそ６０％程度であるので、概ねｄをδの１．５倍程度とすると、空隙１０を設けたことによって増加した２次抵抗分を仕切板９抵抗が下がったことで補うことができるために、空隙１０によって２次銅損が増加することを抑制できる。
なお、図６では係合部５がスロット３の外側に向うよう設けてあるが、図７に示すようにスロット３の内側に突出した凸部を有するような係合部５であってもよく、さらには、図４（Ｅ）〜図４（Ｉ）に示したスロット形状であってもよい。また、上記以外にこの実施の形態３の構成の誘導電動機のロータも、前記した実施の形態１と同様の作用、効果を奏する。さらに、以上の実施の形態１〜３では回転型誘導電動機の例で説明したが、アルミダイキャストで２次導体を形成するリニアモータや誘導始動する同期リラクタンスモータの始動用２次導体に適用しても同様の効果が得られることは言うまでもない。
【００１８】
【発明の効果】
この発明は以上述べたような構成および製造方法を採用しているので、以下に示すような効果を奏する。
【００１９】
ロータスロットに２次導体であるアルミまたはアルミ合金導体が設けられると共に前記ロータのスロットの頂部のみに導体より高い融点の絶縁物が装填されているので、ステータスロットによって発生するロータ表面を通る高調波磁束と２次導体との鎖交磁束が減少して渦電流損の少ない電動機が得られると共に、機械的強度も充分にあり、ダイキャスト後にロータ外周の切削加工が可能となり低振動かつプレス時の残留応力が除去された鉄損の少ない電動機が得られる。
【００２０】
また、スロット頂部付近にスロットの内側または外側に向って係合部が設けられているので、絶縁物または金属性仕切板を強固にスロット内に装着することができ、ダイキャスト時の落下や移動、ズレ等を防止でき、機械的に強固なロータ構造を得ることができる。
【００２１】
さらに、絶縁物がセラミック系絶縁材であるので、ダイキャスト時の溶融アルミ温度に対しても耐えることが可能である。
【００２２】
また、係合部には非磁性でかつ導体より高い融点の銅または銅合金の仕切板を装着し、かつ金属性仕切板よりロータ外周側のスロットの頂部に、空隙あるいは導体より高い融点の絶縁物を備えているので、機械的に強固なロータとなるばかりでなく、２次銅損の増加を抑制し、鎖交磁束量が少なくなり２次導体の渦電流損を低減することができる。
【００２３】
また、スロット最頂部とロータ外径との間のブリッジ部寸法を、コア板厚以下としているので、損失の少ない電動機を得ることができる。
【００２４】
また、スロットの頂部のみの絶縁部またはスロット係合部に金属性仕切板を装填装着するとともに、軸方向に金型によって押圧、保持しているのでダイキャスト時の導体湯圧によって落下や移動、ズレを生じることなく、機械的に強固な、安定したロータ構造が得られるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態１の誘導電動機の断面、側面図である。
【図２】この発明の実施の形態１のスロット部の部分詳細図である。
【図３】この発明の実施の形態１のスロット部の部分詳細図である。
【図４】この発明の実施の形態２のスロット部の部分詳細図である。
【図５】この発明の実施の形態２のスロット部の部分詳細図である。
【図６】この発明の実施の形態３のスロット部の部分詳細図である。
【図７】この発明の実施の形態３のスロット部の部分詳細図である。
【図８】従来の誘導電動機のロータ構造を示す図面である。
【符号の説明】
１ロータ、２コア、３スロット、３ａスロット頂部、４導体、
５係合部、６絶縁物、７金型、８ブリッジ部、９金属性仕切板、
１０スロット内空隙、Ｈブリッジ部寸法、Φ 磁束。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a rotor structure in which a saddle-shaped conductor of an induction motor rotor is made of aluminum or an aluminum alloy and is manufactured by die casting, and a manufacturing method thereof.
[0002]
[Prior art]
As shown in FIG. 8, the conventional rotor structure of a saddle-shaped induction motor has a rotor slot 113 that is hermetically sealed with a distance C from the rotor outer peripheral portion 114, as shown by B portion in the drawing. This is because the conductor is manufactured by die casting of aluminum or aluminum alloy, so that the aluminum melted from the outer peripheral portion 114 is prevented from leaking, and no open slot is adopted.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, in such a conventional rotor structure, a leakage magnetic flux is generated at a portion B in FIG. If the C dimension is large, the amount of magnetic flux leakage increases and the output torque of the motor decreases.
In order to reduce this leakage magnetic flux, it is necessary to make the C dimension as small as possible. On the other hand, if the C dimension is reduced, a conductor exists near the outer peripheral surface of the rotor, and harmonic magnetic flux generated by a stator slot (not shown) is chained to the conductor in the rotor slot as shown by the arrow in FIG. In other words, harmonic eddy current loss occurs, which causes the problem of so-called no-load iron loss and stray load loss, resulting in a reduction in motor efficiency.
In order to reduce this eddy current loss, Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-140319 discloses that two rotor slots are arranged in the rotor core in the radial direction and aluminum or an aluminum alloy is filled only in the rotor slot on the inner peripheral side to provide a conductor. The configuration is shown. However, in this rotor structure, the distance between the slot provided on the outer periphery side of the rotor and the outer periphery is extremely small, so it is inevitable that the mechanical strength of the core is reduced by providing the outer periphery side slot.
In other words, when punching a thin steel sheet (0.35 mm, 0.5 mm, 0.6 mm thickness, etc.) constituting the core with a press or performing outer peripheral cutting after pressing to ensure outer diameter accuracy, Between the slot and the outer periphery of the core is buckled and deformed, and the outer periphery of the rotor appears to be wavy between the place with and without the slot, making it difficult to obtain a rotor with a regular outer diameter. There was a problem.
[0004]
The present invention has been made to solve such a problem. In an induction motor in which the rotor conductor as described above is manufactured by die casting, the eddy current loss due to harmonics, so-called harmonic secondary copper loss is reduced, and It is an object of the present invention to provide a rotor having sufficient mechanical strength.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
The rotor of the induction motor according to the invention is an insulating material higher conductors only at the top of the rotor slot melting point is loaded.
[0006]
In addition, an engaging portion protruding toward the inside of the slot is provided on the slot side near the top of the rotor, and an insulator having a melting point higher than that of the conductor is loaded from the engaging portion to the top of the slot. It is what.
[0007]
Similarly, an engaging portion is provided toward the outside of the slot, and an insulator having a melting point higher than that of the conductor is loaded on the top of the slot including the engaging portion.
[0008]
Further, the insulator is a ceramic insulating material.
[0009]
In addition, an engaging portion that faces the outside of the slot or an engaging portion that protrudes toward the inside of the slot is provided on the side of the slot near the top of the rotor. This engaging portion has a nonmagnetic metallic partition. A plate is provided, and a conductor made of aluminum or aluminum alloy is provided in a slot on the rotor inner peripheral side of the partition plate. The partition plate has a melting point higher than that of the conductor, and the slot on the rotor outer peripheral side of the metallic partition plate. An insulator having a melting point higher than that of the gap in the slot or the conductor is provided at the top.
[0010]
Further, the metallic partition plate is copper or a copper alloy.
[0011]
Further, the dimension between the top of the slot and the outer diameter of the rotor is equal to or less than the plate thickness of the laminated steel plate of the rotor.
[0012]
Also, in the rotor manufacturing method, in order to prevent the axial movement of the insulator or the metallic partition plate only at the top of the slot, a die-casting die is mounted on the end surface of the rotor core, and an aluminum or aluminum alloy conductor Die casting.
[0013]
Further, the insulator at only the top of the slot is temporarily fixed to the rotor core with a mounting agent or double-sided tape, and die casting is performed in the same manner.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiment 1 FIG.
Embodiment 1 of the present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 is a sectional side view of an induction motor to which the present invention is applied, and FIG. 2 is a diagram showing details of a slot portion. A plurality of rotor slots 3 are provided on the circumference of the core 2 made of a thin magnetic steel plate by press punching, and a predetermined number of the cores 2 are stacked to constitute the rotor 1. In the slot of the laminated rotor, a cage-like conductor 4 made of aluminum or aluminum alloy, which will be described later, is manufactured and provided by die casting. As shown in FIG. 2, an engaging portion 5 protruding toward the inside of the slot is formed on the slot side portion near the top portion 3 a of the rotor slot 3, and the slot on the outer peripheral side of the core from the engaging portion 5. The top portion 3a is loaded with an insulator 6 having a high melting point also made of a conductor made of aluminum or an aluminum alloy. A specific example of the insulator 6 is a ceramic insulator. Since the insulator 6 is held by the engaging portion 5, a jig or the like for preventing dropout in the slot 3 is not required. After the insulator 6 is loaded into the slot 3 of the laminated rotor 1 as described above, aluminum or an aluminum alloy is filled by die casting. At this time, the insulator 6 is rotated by a die 7 as shown in FIG. 1 is pressed and held from both end faces to prevent axial movement. This is because the insulator 6 may jump out of the rotor 1 due to the pressure of the aluminum melted during die casting.
The mold 7 also has a function of simultaneously forming the end ring 4a shown in FIG. 1 for connecting the secondary conductor when the secondary conductor is formed. In the induction motor shown in the first embodiment, the harmonic magnetic flux Φ generated by the stator slot (not shown) as shown by the arrow in FIG. High-frequency eddy current loss generated by interlinking with the aluminum alloy conductor 4 is reduced. That is, since the harmonic magnetic flux Φ mainly passes through a portion close to the outer peripheral portion of the rotor 1, in the first embodiment, the magnetic flux Φ is linked to the insulator 6 in the slot top 3 a and is linked to the conductor 4. Therefore, the eddy current generated in the conductor is greatly reduced, and an electric motor with less loss can be obtained.
[0015]
In the configuration shown in the first embodiment, the slot top 3a is tightly filled with the insulator 6 and the slot 3 is filled with the aluminum conductor, so that a mechanically strong structure is obtained and the rotor is cast after aluminum die casting. Even if the outer periphery of 1 is cut, the slot portion hardly deforms. In such induction motors, the outer peripheral cutting process eliminates vibration due to imbalance by ensuring the roundness of the outer periphery, and the iron loss value of the steel sheet increases due to the residual stress at the time of press punching of the thin magnetic steel sheet. Therefore, it is an indispensable work for obtaining an induction motor with low loss.
Further, since the rigidity in the slot 3 is increased as described above, the dimension H of the bridge portion 8 between the top of the slot and the outer diameter of the rotor 1 shown in FIG. These dimensions can be set by cutting, and the loss is further reduced.
As described above, the rotor according to the first embodiment reduces the magnetic flux Φ interlinked with the conductor 4 and also has a rotor structure that is mechanically strong and can withstand cutting work. An induction motor can be obtained.
[0016]
Embodiment 2. FIG.
In FIG. 2, the engaging portion has a convex shape in which the core protrudes inside the slot 3. However, the engaging portion is formed inside or outside the slot as shown in FIGS. 4 (A) to 4 (I) in FIG. The engaging part which faces may be sufficient.
Furthermore, as shown in FIG. 5, the engaging portion may not be formed in the slot 3, but the insulator 6 may be attached to the core 2 with an adhesive or a double-sided tape and temporarily fixed, and then die-cast. In this case, even if the insulator 6 is pushed up to the slot top 3a by the hot water pressure at the time of die casting, and the adhesive and the double-sided tape are burned out, there is no problem in the production of the aluminum conductor. Therefore, even if this method is adopted, the number of processes is increased, but there is an effect that it becomes unnecessary to provide protrusions on the core 2 and the insulator 6.
[0017]
Embodiment 3 FIG.
FIG. 6 shows a detailed sectional view of the slot portion of the third embodiment. The slot 3 is provided with the same engaging portion 5 as in the first embodiment described above, and a partition plate 9 made of a metal that is nonmagnetic and has a melting point higher than aluminum is attached to the engaging portion 5. . Specific examples of the partition plate 9 include nonmagnetic stainless steel, copper and copper alloy. When the partition plate 9 is inserted into the rotor 1, it is held by the engaging portion 5, and a jig or the like for preventing the partition plate 9 from falling into the slot 3 is unnecessary. As in the first embodiment, the metallic partition plate 9 is held by the mold 7 from both end faces of the rotor 1 and die casting is performed. In the rotor manufactured as described above, the slot top portion 3a has the slot 10 in the slot formed by the metallic partition plate 9, and the gap 10 is not filled with the aluminum conductor 4, but is the gap 10 itself. It may also be filled with an insulator.
Therefore, even in the configuration of the third embodiment, since the secondary conductor does not exist in the outer peripheral portion of the slot 3 and the air gap 10 is formed, the high-frequency eddy current caused by the harmonics of the status lot is An induction motor with very little loss is obtained.
Here, since the depth at which most of the harmonic magnetic flux is interlinked is about 1 mm to 2 mm, the dimension of the air gap 10 is also set to the same extent. As shown in FIG. 6, when copper is used as the metallic partition plate 9 and its thickness is d and the gap dimension is δ, the resistivity of copper is approximately 60% of aluminum, so d is approximately 1 of δ. When the resistance is about 5 times, the secondary resistance increased by providing the gap 10 can be compensated by the lowering of the resistance of the partition plate 9, so that the increase in the secondary copper loss due to the gap 10 is suppressed. it can.
In FIG. 6, the engaging portion 5 is provided so as to face the outside of the slot 3, but the engaging portion 5 may have a convex portion protruding inside the slot 3 as shown in FIG. 7. Furthermore, the slot shape shown in FIGS. 4E to 4I may be used. In addition to the above, the rotor of the induction motor having the configuration of the third embodiment also has the same operations and effects as those of the first embodiment. Furthermore, in the first to third embodiments described above, the example of the rotary induction motor has been described. However, the present invention is applied to a starting secondary conductor of a linear motor that forms a secondary conductor by aluminum die casting or a synchronous reluctance motor that starts induction. However, it goes without saying that the same effect can be obtained.
[0018]
【The invention's effect】
Since the present invention employs the configuration and manufacturing method as described above, the following effects can be obtained.
[0019]
Since the rotor slot is provided with an aluminum or aluminum alloy conductor as a secondary conductor and an insulator having a melting point higher than that of the conductor is loaded only at the top of the rotor slot , harmonics passing through the rotor surface generated by the status lot The interlinkage magnetic flux between the magnetic flux and the secondary conductor is reduced, and an electric motor with low eddy current loss is obtained. Also, the mechanical strength is sufficient, and the outer periphery of the rotor can be cut after die-casting. An electric motor with less iron loss from which residual stress is removed can be obtained.
[0020]
In addition, since an engaging portion is provided near the top of the slot toward the inside or outside of the slot, an insulator or a metallic partition plate can be firmly installed in the slot, and it can be dropped or moved during die casting. , Misalignment and the like can be prevented, and a mechanically strong rotor structure can be obtained.
[0021]
Furthermore, since the insulator is a ceramic insulating material, it can withstand the molten aluminum temperature during die casting.
[0022]
In addition, a partition plate made of copper or copper alloy, which is nonmagnetic and has a melting point higher than that of the conductor, is attached to the engaging portion , and insulation at a melting point higher than that of the air gap or the conductor is formed at the top of the slot on the outer peripheral side of the rotor from the metallic partition plate. is provided with the object, not only the strong rotor machine械的, it is possible to suppress the increase in the secondary copper loss, the flux linkage quantity is reduced eddy current loss in less and less secondary conductor .
[0023]
Moreover, since the bridge part dimension between the slot top part and the rotor outer diameter is not more than the core plate thickness, an electric motor with less loss can be obtained.
[0024]
In addition, the metal partition plate is loaded and mounted on the insulating portion or the slot engaging portion only at the top of the slot , and is pressed and held by the mold in the axial direction, so that it is dropped or moved by the hot metal pressure during die casting, There is an excellent effect that a mechanically strong and stable rotor structure can be obtained without causing a deviation.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional side view of an induction motor according to Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 2 is a partial detailed view of a slot portion according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a partial detail view of a slot portion according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a partial detail view of a slot portion according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a partial detail view of a slot portion according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a partial detail view of a slot portion according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a partial detail view of a slot portion according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a drawing showing a rotor structure of a conventional induction motor.
[Explanation of symbols]
1 rotor, 2 core, 3 slot, 3a slot top, 4 conductor,
5 engaging portion, 6 insulator, 7 mold, 8 bridge portion, 9 metallic partition plate,
10 Air gap in slot, H bridge dimensions, Φ magnetic flux.

Claims

A rotor of an induction motor, with the slots of the rotor is provided with conductors A Rumi or aluminum alloy, an insulator having a higher melting point than the conductor only on top of the rotor slot is loaded An induction motor rotor characterized by the above.

Wherein and engaging portion projecting towards the inside of the slot side near the top slot of the rotor slot is provided, over the top of the slot from the engaging portion, the insulator having a higher conductor melting point loading The rotor of the induction motor according to claim 1, wherein the rotor is an induction motor.

An engaging portion facing the outside of the slot is provided on the side of the slot near the top of the slot of the rotor , and an insulator having a melting point higher than that of the conductor is loaded on the top of the slot including the engaging portion. The rotor of the induction motor according to claim 1, wherein the rotor is an induction motor.

The rotor of an induction motor according to any one of claims 1 to 3, wherein the insulator is a ceramic insulating material.

A rotor for an induction motor, the slot side near the top part of the rotor slot, the engaging portion is provided that protrudes toward the inner side of the engaging portion or the slot towards the outside of said slot, the said engaging portion is mounted is a metallic partition board, the said metallic partition the rotor inner circumference side of the slot from the plate, conductor a Rumi or aluminum alloy is provided, the metal partition plate have a non-magnetic and high than the conductor melting point, and on top of the metallic partition in the rotor outer circumferential side of the plate slots, characterized by comprising an insulator having a higher slot gap or the conductor melting point Induction motor rotor.

The rotor of an induction motor according to claim 5, wherein the metallic partition plate is copper or a copper alloy.

Of said slot topmost portion and the induction motor according to any one of claims 1 to 6 in which the size is equal to or less than the thickness of the laminated steel plates constituting the rotor between the rotor outer diameter Rotor.

A manufacturing method of a rotor of an induction motor according to any one of claims 1 to 7, the rotor core end face to prevent the rotor axial movement of the insulator or the metal partition plate at the top only of said slot A method for manufacturing a rotor of an induction motor, wherein a die-casting die is attached to the die, and the insulator or the metallic partition plate is pressed to die-cast aluminum or an aluminum alloy conductor in the slot.

2. The method of manufacturing a rotor for an induction motor according to claim 1, wherein an insulator only at the top of the slot is temporarily fixed to the rotor core with an adhesive or a double-sided tape, and an aluminum or aluminum alloy conductor is die-cast in the slot. A method of manufacturing a rotor for an induction motor, characterized in that