JPH09203394A - 多段遠心圧縮機のリターンベーン - Google Patents
多段遠心圧縮機のリターンベーンInfo
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- JPH09203394A JPH09203394A JP8010027A JP1002796A JPH09203394A JP H09203394 A JPH09203394 A JP H09203394A JP 8010027 A JP8010027 A JP 8010027A JP 1002796 A JP1002796 A JP 1002796A JP H09203394 A JPH09203394 A JP H09203394A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- return
- return vane
- impeller
- side wall
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
- F04D17/122—Multi-stage pumps the individual rotor discs being, one for each stage, on a common shaft and axially spaced, e.g. conventional centrifugal multi- stage compressors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/70—Shape
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 リターンベーンの前縁部及び出口部の形状を
流体流れに合致した形状とすることにより、リターンベ
ーンにおける圧力損失を低減するとともにインペラ入口
のヘッドの低下を防止する。 【解決手段】 複数枚のリターンベーンを有する多段遠
心圧縮機において、上記リターンベーンは、その前縁部
において、側壁部の羽根角を円周方向線に対して寝かせ
るとともに、中央部の羽根角を上記円周方向線に対して
立てて形成し、その出口部において、側壁部の羽根角を
上記インペラの回転方向に向けて傾斜せしめた羽根角と
なすとともに、中央部の羽根角を上記インペラの反回転
方向へ向けて傾斜した羽根角となし、入口羽根角を流体
流入角に合致させ、出口側は流体流出角を一定化させ
る。
流体流れに合致した形状とすることにより、リターンベ
ーンにおける圧力損失を低減するとともにインペラ入口
のヘッドの低下を防止する。 【解決手段】 複数枚のリターンベーンを有する多段遠
心圧縮機において、上記リターンベーンは、その前縁部
において、側壁部の羽根角を円周方向線に対して寝かせ
るとともに、中央部の羽根角を上記円周方向線に対して
立てて形成し、その出口部において、側壁部の羽根角を
上記インペラの回転方向に向けて傾斜せしめた羽根角と
なすとともに、中央部の羽根角を上記インペラの反回転
方向へ向けて傾斜した羽根角となし、入口羽根角を流体
流入角に合致させ、出口側は流体流出角を一定化させ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は多段遠心圧縮機のリ
ターンベーンの形状に関する。
ターンベーンの形状に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３には産業用、ターボ冷凍機、ガスタ
ービン等に使用される多段遠心圧縮機のロータ軸心線に
沿って視たる構造図が示されている。
ービン等に使用される多段遠心圧縮機のロータ軸心線に
沿って視たる構造図が示されている。
【０００３】図３において、２０はモータ、タービン、
エンジン等の駆動源（図示せず）に直結されて回転駆動
されるロータ、７は同ロータに固着されて同時に回転す
るインペラ、８は同インペラ７の流体出口に設けられた
ディフューザ、９は同ディフューザ８を経た流体を次段
のインペラに導く案内流路である戻り流路である。
エンジン等の駆動源（図示せず）に直結されて回転駆動
されるロータ、７は同ロータに固着されて同時に回転す
るインペラ、８は同インペラ７の流体出口に設けられた
ディフューザ、９は同ディフューザ８を経た流体を次段
のインペラに導く案内流路である戻り流路である。
【０００４】上記戻り流路９の次段入口上流部の直状流
路には円周方向等間隔にリターンベーン１０が配設さ
れ、次段への流体流れのガイド部材の機能をなしてい
る。
路には円周方向等間隔にリターンベーン１０が配設さ
れ、次段への流体流れのガイド部材の機能をなしてい
る。
【０００５】図６には前記リターンベーン１０の従来の
１例が示され、図７には同リターンベーン１０内通路に
おける流体の圧力分布が示されている。図３及び図６に
おいて、ディフューザ８を経た流体は戻り流路９からリ
ターンベーン１０に入る。この場合、ディフューザ８内
で発達した側壁部のねじれ境界層がそのままリターンベ
ーン１０に流入して、同リターンベーンの前縁部１の中
央部１０ａにおいては図６の矢印１２で示される流れ、
側壁部１０ｂにおいては矢印１１で示される流れとな
り、前縁部１において流入角度差が生ずる。
１例が示され、図７には同リターンベーン１０内通路に
おける流体の圧力分布が示されている。図３及び図６に
おいて、ディフューザ８を経た流体は戻り流路９からリ
ターンベーン１０に入る。この場合、ディフューザ８内
で発達した側壁部のねじれ境界層がそのままリターンベ
ーン１０に流入して、同リターンベーンの前縁部１の中
央部１０ａにおいては図６の矢印１２で示される流れ、
側壁部１０ｂにおいては矢印１１で示される流れとな
り、前縁部１において流入角度差が生ずる。
【０００６】これに対して、かかる流体を受け入れるリ
ターンベーン１０の前縁部１の形状は２次元形状である
ため、インシデンスによる圧力損失が発生する。
ターンベーン１０の前縁部１の形状は２次元形状である
ため、インシデンスによる圧力損失が発生する。
【０００７】一方、上記リターンベーン１０内の流路１
００の側壁部では上記境界層がリターンベーン１０の腹
側１０ｃ（正圧）と背側１０ｄ（負圧）との圧力差によ
って図７のように動かされ、中央部１０ａの２次流れ１
４と側壁部１０ｂの２次流れ１３との間で大きな２次流
れ渦が形成せしめられる。この２次流れ渦によって負圧
部である背側１０ｄ寄りに境界層の蓄積部１０１が肥大
されて形成され、これがリターンベーン１０内における
圧力損失発生の要因となっている。
００の側壁部では上記境界層がリターンベーン１０の腹
側１０ｃ（正圧）と背側１０ｄ（負圧）との圧力差によ
って図７のように動かされ、中央部１０ａの２次流れ１
４と側壁部１０ｂの２次流れ１３との間で大きな２次流
れ渦が形成せしめられる。この２次流れ渦によって負圧
部である背側１０ｄ寄りに境界層の蓄積部１０１が肥大
されて形成され、これがリターンベーン１０内における
圧力損失発生の要因となっている。
【０００８】また上記２次流れ渦によって、本来ロータ
２０の軸方向に沿って流出するように設定されるべき戻
り流路９出口の流体は、上記のように、側壁部１０ｂで
はインペラの反回転方向へオーバーターンする２次流れ
１３となり、また中央部１０ａでは上記回転方向にアン
ダーターンする２次流れ１４となる（図７参照）。この
ため、リターンベーン出口部の流出角βf0はリターンベ
ーン１０の幅方向に大きな流出角度差が生ずる一方、リ
ターンベーン１０の出口羽根角β0 は一定であることか
ら、かかる角度差がインペラ７のヘッドを低下させる要
因ともなっている。
２０の軸方向に沿って流出するように設定されるべき戻
り流路９出口の流体は、上記のように、側壁部１０ｂで
はインペラの反回転方向へオーバーターンする２次流れ
１３となり、また中央部１０ａでは上記回転方向にアン
ダーターンする２次流れ１４となる（図７参照）。この
ため、リターンベーン出口部の流出角βf0はリターンベ
ーン１０の幅方向に大きな流出角度差が生ずる一方、リ
ターンベーン１０の出口羽根角β0 は一定であることか
ら、かかる角度差がインペラ７のヘッドを低下させる要
因ともなっている。
【０００９】本発明の目的は、リターンベーンの前縁部
及び出口部の形状を流体流れに合致した形状とすること
により、リターンベーンにおける圧力損失を低減すると
ともにインペラ入口のヘッドの低下を防止することにあ
る。
及び出口部の形状を流体流れに合致した形状とすること
により、リターンベーンにおける圧力損失を低減すると
ともにインペラ入口のヘッドの低下を防止することにあ
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するもので、その要旨とする手段は、ディフューザ出
口とインペラ入口との間の戻り流路に円周方向に沿って
複数枚のリターンベーンを設けてなる多段遠心圧縮機に
おいて、上記リターンベーンは、その前縁部において、
側壁部の羽根角を円周方向線に対して小さくして寝かせ
るとともに、中央部の羽根角を上記円周方向線に対して
大きくして立て、その出口部において、側壁部の羽根角
を上記インペラの回転方向に向けて傾斜せしめた羽根角
となすとともに、中央部の羽根角を上記インペラの反回
転方向へ向けて傾斜した羽根角となしたことを特徴とす
る多段遠心圧縮機のリターンベーンにある。
決するもので、その要旨とする手段は、ディフューザ出
口とインペラ入口との間の戻り流路に円周方向に沿って
複数枚のリターンベーンを設けてなる多段遠心圧縮機に
おいて、上記リターンベーンは、その前縁部において、
側壁部の羽根角を円周方向線に対して小さくして寝かせ
るとともに、中央部の羽根角を上記円周方向線に対して
大きくして立て、その出口部において、側壁部の羽根角
を上記インペラの回転方向に向けて傾斜せしめた羽根角
となすとともに、中央部の羽根角を上記インペラの反回
転方向へ向けて傾斜した羽根角となしたことを特徴とす
る多段遠心圧縮機のリターンベーンにある。
【００１１】上記手段によれば、ディフューザ内で発達
したねじれ境界層を伴ない、側壁部において円周方向に
寝かされかつ中央部において円周方向に立てられた流体
の流れがリターンベーンの前縁部に流入するのに対し
て、同前縁部の羽根角は上記流体の流入角と略一致した
角度に形成されているので、前縁部のインシデンスが減
少し、これによる圧力損失が低減される。
したねじれ境界層を伴ない、側壁部において円周方向に
寝かされかつ中央部において円周方向に立てられた流体
の流れがリターンベーンの前縁部に流入するのに対し
て、同前縁部の羽根角は上記流体の流入角と略一致した
角度に形成されているので、前縁部のインシデンスが減
少し、これによる圧力損失が低減される。
【００１２】またリターンベーンの出口部においては、
側壁部がインペラの回転方向に傾斜し、かつ中央部が反
回転方向に傾斜するような羽根角に形成されているの
で、側壁寄りの流れはインペラ回転方向に中央寄りの流
れは反回転方向に夫々変向されることにより、オーバー
ターンが無くなり、側壁側のベーン間圧力差が緩和され
て２次流れ渦の発生が抑制される。
側壁部がインペラの回転方向に傾斜し、かつ中央部が反
回転方向に傾斜するような羽根角に形成されているの
で、側壁寄りの流れはインペラ回転方向に中央寄りの流
れは反回転方向に夫々変向されることにより、オーバー
ターンが無くなり、側壁側のベーン間圧力差が緩和され
て２次流れ渦の発生が抑制される。
【００１３】これにより、ベーン負圧面上の境界層の肥
大が抑制されて圧力損失が低減される。また、ベーン出
口部における流体の流出角が均一化され、次段のインペ
ラへのヘッドの低下が防止される。
大が抑制されて圧力損失が低減される。また、ベーン出
口部における流体の流出角が均一化され、次段のインペ
ラへのヘッドの低下が防止される。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下図１〜図３、及び図４〜図５
を参照して本発明の実施形態を詳細に説明する。図１に
は本発明の実施の第１形態に係るリターンベーンの流路
にう断面図（Ａ）及び（Ａ）のＺ−Ｚ矢視図（Ｂ）、図
３には多段遠心圧縮機のロータ軸心線に沿う構造図、図
４〜図５にはリターンベーン角度の比較線図が示されて
いる。
を参照して本発明の実施形態を詳細に説明する。図１に
は本発明の実施の第１形態に係るリターンベーンの流路
にう断面図（Ａ）及び（Ａ）のＺ−Ｚ矢視図（Ｂ）、図
３には多段遠心圧縮機のロータ軸心線に沿う構造図、図
４〜図５にはリターンベーン角度の比較線図が示されて
いる。
【００１５】この２つの実施形態においては、図３に示
されるリターンベーン１０の形状を以下に述べるように
改良したもので、その他の構成は図３に示されるものと
同様である。
されるリターンベーン１０の形状を以下に述べるように
改良したもので、その他の構成は図３に示されるものと
同様である。
【００１６】上記リターンベーン１０は、第１形態にお
いては、図１に示されるように、その前縁部１におい
て、中央部６が出口部２１（下流側）寄りに低くなるよ
うに入口半径Ｒ2 を下げ、両側壁部５が上流側（ディフ
ューザ８側）寄りに高くなるように入口半径Ｒ1 を上げ
ている。これによってリターンベーン１０の中心線２を
従来のもの（あるいは既設のもの）から変更することな
く、ベーン入口の羽根角αを変える。
いては、図１に示されるように、その前縁部１におい
て、中央部６が出口部２１（下流側）寄りに低くなるよ
うに入口半径Ｒ2 を下げ、両側壁部５が上流側（ディフ
ューザ８側）寄りに高くなるように入口半径Ｒ1 を上げ
ている。これによってリターンベーン１０の中心線２を
従来のもの（あるいは既設のもの）から変更することな
く、ベーン入口の羽根角αを変える。
【００１７】また、上記リターンベーン１０は、その出
口部２１において、図１に示されるように、その側壁部
３でインペラ回転方向にベーン中心線２を傾けるととも
に、中央部４でインペラの反回転方向に傾けて形成され
る。これによって、リターンベーン１０の出口部２１に
おいて、負圧面である背側１０ｄが、中央部が円周方向
に陥没した凹形状の羽根面となり、図５のβ1 に示され
るようなベーンの幅方向に変化する羽根角となる。
口部２１において、図１に示されるように、その側壁部
３でインペラ回転方向にベーン中心線２を傾けるととも
に、中央部４でインペラの反回転方向に傾けて形成され
る。これによって、リターンベーン１０の出口部２１に
おいて、負圧面である背側１０ｄが、中央部が円周方向
に陥没した凹形状の羽根面となり、図５のβ1 に示され
るようなベーンの幅方向に変化する羽根角となる。
【００１８】上記のように構成されたリターンベーン１
０を備えた多段遠心圧縮機の運転時において、流体はイ
ンペラ７で圧縮され、ディフューザ８を経て戻り流路９
内のリターンベーン１０に入り、該リターンベーン１０
において整流されて次段のインペラ入口へと送られる。
０を備えた多段遠心圧縮機の運転時において、流体はイ
ンペラ７で圧縮され、ディフューザ８を経て戻り流路９
内のリターンベーン１０に入り、該リターンベーン１０
において整流されて次段のインペラ入口へと送られる。
【００１９】この際においてリターンベーン１０の前縁
部１は上記のように中央部６の入口半径Ｒ2 が小さく、
側壁部５の入口半径Ｒ1 が大きくなるように形成されて
いるので、図４に示されるように、その入口羽根角α1
は流体の流入角αf と略一致する。これによって、イン
シデンスが減少し、流体の圧力損失が低減される。
部１は上記のように中央部６の入口半径Ｒ2 が小さく、
側壁部５の入口半径Ｒ1 が大きくなるように形成されて
いるので、図４に示されるように、その入口羽根角α1
は流体の流入角αf と略一致する。これによって、イン
シデンスが減少し、流体の圧力損失が低減される。
【００２０】また上記実施形態においては、出口部２１
寄りの側壁部３がインペラ回転方向に傾斜しているの
で、側壁部近傍の流体流れは同側壁部３に案内されてイ
ンペラ回転方向寄りに変向され、従来のもののようなオ
ーバーターンが無くなり、また中央部４がインペラの反
回転方向に傾けられているので、中央部近傍の流体流れ
はこの同中央部４に案内されてインペラ反回転方向寄り
に変向され、従来のもののようなアンダーターンが抑制
される。
寄りの側壁部３がインペラ回転方向に傾斜しているの
で、側壁部近傍の流体流れは同側壁部３に案内されてイ
ンペラ回転方向寄りに変向され、従来のもののようなオ
ーバーターンが無くなり、また中央部４がインペラの反
回転方向に傾けられているので、中央部近傍の流体流れ
はこの同中央部４に案内されてインペラ反回転方向寄り
に変向され、従来のもののようなアンダーターンが抑制
される。
【００２１】これによってリターンベーン１０の流路１
００における２次流れ渦の発生が抑制され、負圧面であ
るベーン背側、１０ｄ上の境界層の肥大が緩和される。
従って、かかるベーン出口部２１の羽根角の形成によ
り、図５のβf1に示されるように、流体の流出角が均一
化され、次段のインペラ７へのヘッドの低下が防止され
る。
００における２次流れ渦の発生が抑制され、負圧面であ
るベーン背側、１０ｄ上の境界層の肥大が緩和される。
従って、かかるベーン出口部２１の羽根角の形成によ
り、図５のβf1に示されるように、流体の流出角が均一
化され、次段のインペラ７へのヘッドの低下が防止され
る。
【００２２】図２には、本発明の実施の第２形態に係る
リターンベーン１０の断面図が示されている。この実施
形態においては、リターンベーン前縁部１の入口半径Ｒ
は側壁部５、中央部６の双方同一とし、側壁部５を円周
方向（インペラの反回転方向）に伸長せしめて入口の羽
根角αを円周方向線に対して小さくし（いわゆる寝かせ
て）、また中央部６を円周方向に縮めて入口羽根角αを
円周方向線に対して大きくし（いわゆる立てて）、ベー
ン前縁部で負圧面である背側１０ｄが凸形状となる羽根
面に形成している。出口部２１の形状は図１に示される
第１形態と同様である。
リターンベーン１０の断面図が示されている。この実施
形態においては、リターンベーン前縁部１の入口半径Ｒ
は側壁部５、中央部６の双方同一とし、側壁部５を円周
方向（インペラの反回転方向）に伸長せしめて入口の羽
根角αを円周方向線に対して小さくし（いわゆる寝かせ
て）、また中央部６を円周方向に縮めて入口羽根角αを
円周方向線に対して大きくし（いわゆる立てて）、ベー
ン前縁部で負圧面である背側１０ｄが凸形状となる羽根
面に形成している。出口部２１の形状は図１に示される
第１形態と同様である。
【００２３】このように形成することにより、前縁部１
における側壁部５及び中央部６の羽根角α1 が図４に示
される第１形態のものと同様に流体の流入角αf とベー
ンの全幅に亘って一致し、上記第１形態と同様な作用、
効果が得られる。
における側壁部５及び中央部６の羽根角α1 が図４に示
される第１形態のものと同様に流体の流入角αf とベー
ンの全幅に亘って一致し、上記第１形態と同様な作用、
効果が得られる。
【００２４】尚、上記第１形態、第２形態における、前
縁部１の羽根角αの調整量についてはディフューザ８流
出角及び実験データの分布から求め、また出口部２１の
羽根角βの調整量についてはリターンベーン流出角の粘
性流動解析算出値と実験データとの対比によって求め
る。
縁部１の羽根角αの調整量についてはディフューザ８流
出角及び実験データの分布から求め、また出口部２１の
羽根角βの調整量についてはリターンベーン流出角の粘
性流動解析算出値と実験データとの対比によって求め
る。
【００２５】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、リターンベーン前縁部の羽根角を流体
の流入角に合致せしめたことによりインシデンスが減少
しこれによる圧力損失を低減することができる。
本発明によれば、リターンベーン前縁部の羽根角を流体
の流入角に合致せしめたことによりインシデンスが減少
しこれによる圧力損失を低減することができる。
【００２６】また、出口部における羽根角の調整により
リターンベーン側壁部のオーバーターンが無くなって側
壁寄りのベーン間圧力差が緩和されることによって２次
流れ渦の発生が低減される。これにより、ベーン負圧面
上の境界層の肥大が抑制されて圧力損失が低減される。
さらに、ベーン出口部における流体の流出角が均一化さ
れ、次段のインペラへのヘッドの低下を防止することが
できる。
リターンベーン側壁部のオーバーターンが無くなって側
壁寄りのベーン間圧力差が緩和されることによって２次
流れ渦の発生が低減される。これにより、ベーン負圧面
上の境界層の肥大が抑制されて圧力損失が低減される。
さらに、ベーン出口部における流体の流出角が均一化さ
れ、次段のインペラへのヘッドの低下を防止することが
できる。
【図１】本発明の実施の第１形態に係る図で、（Ａ）は
多段遠心圧縮機用リターンベーンの流路に沿う断面図
（図３のＷ−Ｗ断面図）、（Ｂ）は（Ａ）のＺ−Ｚ矢視
図。
多段遠心圧縮機用リターンベーンの流路に沿う断面図
（図３のＷ−Ｗ断面図）、（Ｂ）は（Ａ）のＺ−Ｚ矢視
図。
【図２】本発明の実施の第２形態に係る図１応当図。
【図３】多段遠心圧縮機のロータ軸心線に沿う構造図。
【図４】上記各実施形態における入口角の変化を示す線
図。
図。
【図５】上記各実施形態における出口角の変化を示す線
図。
図。
【図６】従来のリターンベーンを示す図１応当図。
【図７】リターンベーン流路内の圧力分布を示す線図
（図６のＹ−Ｙ矢視図）。
（図６のＹ−Ｙ矢視図）。
１０ リターンベーン １ 前縁部 ２ ベーン中心線 ３ 側壁部（出口部側） ４ 中央部（出口部側） ５ 側壁部（前縁部側） ６ 中央部（前縁部側） ７ インペラ ８ ディフューザ ９ 戻り流路 １０ｃ 腹側（正圧面） １０ｄ 背側（負圧面） ２０ ロータ
Claims (1)
- 【請求項１】 ディフューザ出口とインペラ入口との間
の戻り流路に円周方向に沿って複数枚のリターンベーン
を設けてなる多段遠心圧縮機において、上記リターンベ
ーンは、その前縁部において、側壁部の羽根角を円周方
向線に対して小さくして寝かせるとともに、中央部の羽
根角を上記円周方向線に対して大きくして立て、その出
口部において、側壁部の羽根角を上記インペラの回転方
向に向けて傾斜せしめた羽根角となすとともに、中央部
の羽根角を上記インペラの反回転方向へ向けて傾斜した
羽根角となしたことを特徴とする多段遠心圧縮機のリタ
ーンベーン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8010027A JPH09203394A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 多段遠心圧縮機のリターンベーン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8010027A JPH09203394A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 多段遠心圧縮機のリターンベーン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09203394A true JPH09203394A (ja) | 1997-08-05 |
Family
ID=11738922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8010027A Withdrawn JPH09203394A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 多段遠心圧縮機のリターンベーン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09203394A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012053495A1 (ja) | 2010-10-18 | 2012-04-26 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 多段遠心圧縮機およびそのリターンチャネル |
| CN102889237A (zh) * | 2012-06-12 | 2013-01-23 | 中国科学院工程热物理研究所 | 一种应用带尖角前缘的大小叶片叶轮及压气机 |
| JP2015094293A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 株式会社日立製作所 | 遠心形ターボ機械 |
| WO2016047256A1 (ja) * | 2014-09-26 | 2016-03-31 | 株式会社日立製作所 | ターボ機械 |
| CN108799199A (zh) * | 2018-05-29 | 2018-11-13 | 中国航空发动机研究院 | 高负荷宽裕度弯度可调串列叶栅的设计方法 |
| EP3693608A1 (en) * | 2019-02-05 | 2020-08-12 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Method of manufacturing centrifugal rotary machine and centrifugal rotary machine |
| US11125236B2 (en) * | 2017-02-23 | 2021-09-21 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Centrifugal compressor |
-
1996
- 1996-01-24 JP JP8010027A patent/JPH09203394A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012053495A1 (ja) | 2010-10-18 | 2012-04-26 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 多段遠心圧縮機およびそのリターンチャネル |
| CN102889237A (zh) * | 2012-06-12 | 2013-01-23 | 中国科学院工程热物理研究所 | 一种应用带尖角前缘的大小叶片叶轮及压气机 |
| JP2015094293A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 株式会社日立製作所 | 遠心形ターボ機械 |
| WO2015072231A1 (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-21 | 株式会社日立製作所 | 遠心形ターボ機械 |
| CN105723097A (zh) * | 2013-11-12 | 2016-06-29 | 株式会社日立制作所 | 离心式涡轮机 |
| WO2016047256A1 (ja) * | 2014-09-26 | 2016-03-31 | 株式会社日立製作所 | ターボ機械 |
| JP2016065528A (ja) * | 2014-09-26 | 2016-04-28 | 株式会社日立製作所 | ターボ機械 |
| US11125236B2 (en) * | 2017-02-23 | 2021-09-21 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Centrifugal compressor |
| CN108799199A (zh) * | 2018-05-29 | 2018-11-13 | 中国航空发动机研究院 | 高负荷宽裕度弯度可调串列叶栅的设计方法 |
| EP3693608A1 (en) * | 2019-02-05 | 2020-08-12 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Method of manufacturing centrifugal rotary machine and centrifugal rotary machine |
| US11073159B2 (en) | 2019-02-05 | 2021-07-27 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Method of manufacturing centrifugal rotary machine and centrifugal rotary machine |
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