JPH09174207A - Supplying method of molten alloy for producing amorphous alloy strip and stopper for controlling supplying quantity - Google Patents
Supplying method of molten alloy for producing amorphous alloy strip and stopper for controlling supplying quantityInfo
- Publication number
- JPH09174207A JPH09174207A JP35122895A JP35122895A JPH09174207A JP H09174207 A JPH09174207 A JP H09174207A JP 35122895 A JP35122895 A JP 35122895A JP 35122895 A JP35122895 A JP 35122895A JP H09174207 A JPH09174207 A JP H09174207A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stopper
- molten alloy
- long nozzle
- ladle
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、溶融合金を移動
する冷却基板上で急冷凝固して、線および薄い帯状のア
モルファス合金（以下、単に薄帯と称す）を得る液体急
冷法において、溶融合金を保持する取鍋からタンディッ
シュへ溶融合金を供給する方法および溶融合金供給量制
御用ストッパ−に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a liquid quenching method in which a molten alloy is rapidly solidified on a moving cooling substrate to obtain linear alloys and thin strip amorphous alloys (hereinafter, simply referred to as thin strips). TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for supplying a molten alloy from a ladle holding a container to a tundish, and a stopper for controlling the amount of the molten alloy supplied.
【０００２】[0002]
【従来の技術】薄帯を製造するための液体急冷法とし
て、例えば、１つの高速回転している冷却ロ−ル上に溶
融合金を供給して薄帯を得る単ロ−ル法や、１対の高速
回転している冷却ロ−ル間に溶融合金を供給して薄帯を
得る双ロ−ル法などがある。2. Description of the Related Art As a liquid quenching method for producing a ribbon, for example, a single roll method for obtaining a ribbon by supplying a molten alloy onto one high-speed rotating cooling roll, There is a twin-roll method in which a molten alloy is supplied between a pair of high-speed rotating cooling rolls to obtain a ribbon.
【０００３】液体急冷法により薄帯を形成する方法にお
いて、例えば図６に示す単ロ−ル急冷凝固薄帯製造装置
を用いる場合を例にして説明する。図６において、溶融
合金６は、その湯面レベルが一定になるようにタンディ
ッシュ５に給湯されている。このタンディッシュ５の底
壁には羽口レンガ９が設けられており、この羽口レンガ
９に中間ノズル１０およびノズルホルダ−１１が連結さ
れている。これらの羽口レンガ９、中間ノズル１０およ
びノズルホルダ−１１の内部に孔が設けられており、こ
の孔が接続されて溶湯流路１３、ノズルホルダ−１１内
の拡大内部空間１４となる。また、ノズルホルダ−１１
の先端にはノズルチップ１２が取り付けられており、こ
のノズルチップ１２の内部に設けたノズルスリット１５
が溶湯流路１３に連通している。なお、ノズルホルダ−
１１内の拡大内部空間１４、ノズルチップ１２、さらに
ノズルスリット１５については図７にて示すが、拡大内
部空間１４とは、広幅の薄帯を得るためにノズルホルダ
−１１内で溶湯流路１３を広げた部分をさし、ノズルス
リット１５とは、ノズルチップ１２中に設けた溶湯噴出
用の開口をさす。A method of forming a ribbon by the liquid quenching method will be described by taking as an example the case where a single roll rapid solidification ribbon production apparatus shown in FIG. 6 is used. In FIG. 6, the molten alloy 6 is supplied to the tundish 5 so that the molten metal surface level becomes constant. A tuyere brick 9 is provided on the bottom wall of the tundish 5, and an intermediate nozzle 10 and a nozzle holder 11 are connected to the tuyere brick 9. Holes are provided in the tuyere brick 9, the intermediate nozzle 10 and the nozzle holder-11, and the holes are connected to form the molten metal flow path 13 and the enlarged internal space 14 in the nozzle holder-11. Also, the nozzle holder-11
A nozzle tip 12 is attached to the tip of the nozzle tip 15, and a nozzle slit 15 provided inside the nozzle tip 12 is provided.
Communicate with the melt flow path 13. In addition, the nozzle holder
The enlarged internal space 14, the nozzle tip 12, and the nozzle slit 15 inside the nozzle 11 are shown in FIG. 7. The enlarged internal space 14 means the molten metal flow path 13 inside the nozzle holder 11 in order to obtain a wide ribbon. And the nozzle slit 15 is an opening provided in the nozzle tip 12 for ejecting molten metal.
【０００４】タンディッシュストッパ−４を上昇させる
ことによってタンディッシュ５内の溶融合金６は、溶湯
流路１３を経由してノズルスリット１５から冷却ロ−ル
８に向けて流出する。このとき、タンディッシュ５内の
溶湯静圧に応じて、ノズルスリット１５から冷却ロ−ル
８に向けて流出する溶融合金６の流量が制御される。ノ
ズルスリット１５から流出した溶融合金６は、冷却ロ−
ル８の表面で急速に冷却されて薄帯７となる。By raising the tundish stopper-4, the molten alloy 6 in the tundish 5 flows out from the nozzle slit 15 toward the cooling roll 8 via the molten metal flow path 13. At this time, the flow rate of the molten alloy 6 flowing from the nozzle slit 15 toward the cooling roll 8 is controlled according to the molten metal static pressure in the tundish 5. The molten alloy 6 flowing out from the nozzle slit 15 is cooled and cooled.
The ribbon 8 is rapidly cooled on the surface of the ribbon 8 to form the ribbon 7.
【０００５】なお、図６において、装置全体に関する理
解を容易にするため、冷却ロ−ル８はタンディッシュ５
の縮尺率よりも大きな縮尺率で描かれている。Incidentally, in FIG. 6, in order to facilitate understanding of the entire apparatus, the cooling roll 8 is provided with a tundish 5.
It is drawn at a larger scale than that of.
【０００６】いずれの方法であっても、液体急冷法によ
り薄帯を得るには、冷却速度を例えば、１０2Ｋ／秒程
度以上とする必要がある。そのため、得られる薄帯の板
厚には制限があり、薄帯の板厚はせいぜい０．１ｍｍ未
満と小さい。液体急冷法により０．１ｍｍ未満の薄帯を
製造する場合、例えば、従来の凝固技術である普通造塊
法や連続鋳造法に比較して、各種の製造因子における制
約条件に差異が生じてくる。そのなかでも大きく異なる
制約条件として、溶融合金の供給量が挙げられる。すな
わち、例えば、一般に採用されている鋼などの連続鋳造
法の場合、鋳型に供給できる溶融合金の量は、例えば、
鋼の場合数トン／分程度であり、さらに、普通造塊法で
はそれ以上の供給も可能である。In any of the methods, in order to obtain a thin strip by the liquid quenching method, it is necessary to set the cooling rate to about 10 2 K / sec or more. Therefore, the thickness of the obtained ribbon is limited, and the thickness of the ribbon is as small as less than 0.1 mm. In the case of producing a ribbon of less than 0.1 mm by the liquid quenching method, for example, compared with the conventional solidification technique such as the ordinary ingot making method or the continuous casting method, there are differences in the constraint conditions in various manufacturing factors. . Among them, a supply condition of the molten alloy is mentioned as a constraint condition that is greatly different. That is, for example, in the case of a continuous casting method for generally adopted steel, the amount of molten alloy that can be supplied to the mold is, for example,
In the case of steel, it is about several tons / minute, and more than that can be supplied by the ordinary ingot making method.
【０００７】これに対して、本発明で対象にしている液
体急冷法においては、溶融合金の供給量は１００ｋｇ／
分以下とかなり少なくしなければならない。これは、前
述したように、薄帯の板厚における制限によるものであ
る。つまり、例えば、単ロ−ル法で通常製造できる薄帯
の最大板厚は０．１ｍｍ程度で、この場合の冷却ロ−ル
の周速は、およそ１０ｍ／秒程度であり、薄帯の板幅は
広くてもせいぜい２００ｍｍ程度であるから、例えば、
鉄を主成分とする合金の場合、その溶融合金の供給量は
およそ９０ｋｇ／分程度に制御しなければならない。On the other hand, in the liquid quenching method of the present invention, the amount of molten alloy supplied is 100 kg /
It should be considerably less than a minute. This is due to the limitation on the thickness of the ribbon as described above. That is, for example, the maximum plate thickness of the ribbon that can be usually manufactured by the single roll method is about 0.1 mm, and the peripheral speed of the cooling roll in this case is about 10 m / sec. Even if the width is wide, it is at most about 200 mm, so, for example,
In the case of an alloy containing iron as a main component, the supply amount of the molten alloy must be controlled to about 90 kg / min.
【０００８】液体急冷法により工業的規模で薄帯を生産
する場合、この溶融合金の供給量を少なくすることが重
要な課題となる。例えば、鋼の連続鋳造法の場合、溶融
合金を保持した取鍋から、タンディッシュを介して鋳型
に溶融合金を供給するが、この際、溶融合金供給量を制
御する方法の一つとして、取鍋底部のロングノズル孔に
取り付けた取鍋ストッパ−を用いる方式が採用されてい
る。つまり、取鍋ストッパ−を昇降させることにより、
ロングノズルの開口面積を制御して溶融合金の供給量を
制御するものである。先に述べた通り、連続鋳造法の場
合は数トン／分とかなりの量を供給できることから、こ
のようなストッパ−方式により、容易に供給量を制御す
ることが可能であった。When producing a ribbon on an industrial scale by the liquid quenching method, it is an important subject to reduce the supply amount of this molten alloy. For example, in the case of continuous casting of steel, the molten alloy is supplied from the ladle holding the molten alloy to the mold through the tundish.At this time, one of the methods for controlling the molten alloy supply amount is A method of using a ladle stopper attached to the long nozzle hole at the bottom of the pan is adopted. In other words, by raising and lowering the ladle stopper,
The opening area of the long nozzle is controlled to control the supply amount of the molten alloy. As described above, in the case of the continuous casting method, since a considerable amount of several tons / minute can be supplied, it was possible to easily control the supply amount by such a stopper method.
【０００９】これに対して、本発明で対象としている液
体急冷法の場合、溶融金属の供給量を１００ｋｇ／分以
下に抑えなければならないことから、前述のようなスト
ッパ−方式をそのまま採用することは困難となる。そこ
で、液体急冷法においてストッパ−方式を採用する方法
として、例えば特開平１−３４５５０号公報記載の方法
が提案されている。この方法は、アモルファス合金薄帯
の製造に限定したわけではないが、溶融合金の供給量を
比較的小さくするために考え出されたもので、給湯中タ
ンディッシュ内の溶融合金の重量を測定し、この測定値
を基に取鍋ストッパ−の昇降速度及び位置を制御して溶
融合金の供給量を制御する方法である。この方法ではさ
らに、取鍋ストッパ−の上昇量の下限を２ｍｍ、上限を
６ｍｍと制限することにより、かなり良い精度で溶融合
金の供給量を制御することが可能となる旨記述されてい
る。On the other hand, in the case of the liquid quenching method which is the object of the present invention, since the amount of molten metal supplied must be suppressed to 100 kg / min or less, the stopper method as described above should be adopted as it is. Will be difficult. Therefore, as a method of adopting the stopper method in the liquid quenching method, for example, a method described in JP-A-1-34550 is proposed. This method is not limited to the production of amorphous alloy ribbon, but it was devised to make the supply amount of molten alloy relatively small, and the weight of molten alloy in the tundish during hot water supply was measured. A method of controlling the ascending / descending speed and the position of the ladle stopper based on this measured value to control the supply amount of the molten alloy. This method further describes that by controlling the lower limit of the amount of rise of the ladle stopper to 2 mm and the upper limit to 6 mm, it becomes possible to control the supply amount of the molten alloy with considerably good accuracy.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法では給湯中、タンディッシュの重量を測定する必要が
あることから制御が複雑となるばかりでなく、測定装置
や演算装置を搭載するために設備コストが嵩み、製造コ
ストが高くなると考えられる。さらに、取鍋ストッパ−
の上昇量をあまり小さくするとその操作が困難となる。
なぜなら、かなり精巧な設備としても設備には大抵ガタ
が存在するからである。設備のガタを考慮すると、取鍋
ストッパ−の上昇量は最低でも５ｍｍ程度は必要であ
る。However, this method not only complicates control because it is necessary to measure the weight of the tundish during hot water supply, but also requires equipment cost because the measuring device and the arithmetic device are installed. Therefore, the manufacturing cost is considered to be high. In addition, a ladle stopper
If the amount of rise of is too small, the operation becomes difficult.
This is because there is usually play in the equipment, even if it is a fairly sophisticated equipment. Considering the looseness of the equipment, the ladle stopper must be lifted at least about 5 mm.
【００１１】本発明の目的は、液体急冷法の溶融金属の
供給制御において存在していたこのような問題を、新た
に考案したストッパ−を用いることにより解決し、容易
で、かつ、安価な薄帯製造のための溶融合金の供給方法
および供給量制御用ストッパ−を提供することにある。The object of the present invention is to solve such a problem existing in the supply control of molten metal in the liquid quenching method by using a newly devised stopper, which is easy and inexpensive. It is an object of the present invention to provide a molten alloy supply method for producing a strip and a stopper for controlling the supply amount.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明は、以下の構成を
要旨とする。すなわち、（１）ロングノズルおよびスト
ッパ−を有する溶融合金を供給する側である取鍋から、
溶融合金を受給し、かつ、受給した溶融合金を移動する
冷却基板上に誘導する側であるタンディッシュへ溶融合
金を連続的に供給して、線および薄い帯状のアモルファ
ス合金を製造するための溶融合金の供給方法において、
上部の開口部内壁面が鉛直方向に対して平行であるロン
グノズルと外壁面が鉛直方向に対して平行である突起部
を先端に設けたストッパ−を用い、前記ロングノズルと
前記ストッパ−突起部の重なり部距離（ｙ）を０．１ｍ
ｍ以上２００ｍｍ以下、かつ、ロングノズルの開口面積
（Ａ0）を０．５ｃｍ2以上１０ｃｍ2以下とし、前記ロ
ングノズル上部開口部内壁面と前記ストッパ−突起部の
外壁面とを接触させることなく、取鍋からタンディッシ
ュへ溶融合金を供給することを特徴とするアモルファス
合金薄帯製造のための溶融合金の供給方法、および、
（２）溶融合金の供給量制御用ストッパ−において、先
端部に細い突起部を有し、該突起部の長さが５ｍｍ超
で、該突起部の外壁面が鉛直方向に対して平行であるこ
とを特徴とするアモルファス合金薄帯製造のための溶融
合金の供給量制御用ストッパ−である。The gist of the present invention is as follows. That is, (1) From the ladle that is the side that supplies the molten alloy having the long nozzle and the stopper,
Melting for receiving molten alloy and continuously supplying the molten alloy to the tundish, which is the side that guides the received molten alloy onto the moving cooling substrate, to produce a wire and a thin strip of amorphous alloy. In the alloy supply method,
A long nozzle having an inner wall surface of the upper opening parallel to the vertical direction and a stopper provided with a protrusion having an outer wall surface parallel to the vertical direction at the tip are used. Overlap distance (y) is 0.1m
m or more and 200 mm or less, and the opening area (A 0 ) of the long nozzle is 0.5 cm 2 or more and 10 cm 2 or less, without contact between the inner wall surface of the upper opening of the long nozzle and the outer wall surface of the stopper-projection portion, A method of supplying a molten alloy for producing an amorphous alloy ribbon, which comprises supplying the molten alloy from a ladle to a tundish, and
(2) In the stopper for controlling the supply amount of molten alloy, the tip has a thin protrusion, the length of the protrusion is more than 5 mm, and the outer wall surface of the protrusion is parallel to the vertical direction. This is a stopper for controlling the supply amount of molten alloy for producing an amorphous alloy ribbon.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】以下に、本発明について図を用い
て具体的に説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present invention will be specifically described below with reference to the drawings.
【００１４】図１は、本発明の方法を示す模式図であ
る。すなわち、取鍋３に保持された溶融合金６は、取鍋
ストッパ−１を上昇させロングノズル２を介してタンデ
ィッシュ５に供給される。このとき、ロングノズル２
は、その上部の開口部内壁面が鉛直方向に対して平行と
なるような形状とする。また、ストッパ−１は、その先
端に突起部１Ａを有し、突起部１Ａの外壁面が鉛直方向
に対して平行となるようにする。さらに、ロングノズル
２とストッパ−突起部１Ａの重なり部距離（ｙ）を０．
１ｍｍ以上２００ｍｍ以下、そして、ロングノズルの開
口面積を０．５ｃｍ2以上１０ｃｍ2以下とし、しかも、
ロングノズル２の上部内壁面とストッパ−の突起部の外
壁面とを接触させないようにして、取鍋３からタンディ
ッシュ５へ溶融合金６を供給する。このとき、タンディ
ッシュストッパ−４を上昇させることにより溶融合金６
を高速回転している冷却ロ−ル８上に噴出して薄帯７と
する。FIG. 1 is a schematic diagram showing the method of the present invention. That is, the molten alloy 6 held in the ladle 3 is supplied to the tundish 5 via the long nozzle 2 by raising the ladle stopper-1. At this time, the long nozzle 2
Has a shape such that the inner wall surface of the upper opening is parallel to the vertical direction. Further, the stopper-1 has a protrusion 1A at its tip so that the outer wall surface of the protrusion 1A is parallel to the vertical direction. Furthermore, the overlapping portion distance (y) between the long nozzle 2 and the stopper-projection portion 1A is set to 0.
1 mm or more and 200 mm or less, and the opening area of the long nozzle is 0.5 cm 2 or more and 10 cm 2 or less, and
The molten alloy 6 is supplied from the ladle 3 to the tundish 5 so that the inner wall surface of the upper portion of the long nozzle 2 and the outer wall surface of the protrusion of the stopper are not in contact with each other. At this time, the molten alloy 6 is lifted by raising the tundish stopper-4.
Is jetted onto a cooling roll 8 rotating at high speed to form a thin strip 7.
【００１５】ここで言う「ロングノズル上部」とは、ロ
ングノズルの上端側、つまり、ロングノズルの取鍋に取
り付けた側の端部付近のことを示し、さらに具体的に言
うと、ロングノズルの最上端から下部側へおよそ２００
ｍｍ程度の範囲を示す。The term "upper part of the long nozzle" as used herein means the upper end side of the long nozzle, that is, the vicinity of the end part of the long nozzle attached to the ladle, and more specifically, the long nozzle of the long nozzle. About 200 from the top to the bottom
A range of about mm is shown.
【００１６】本発明の方法で用いるロングノズルは、こ
の上部の開口部内壁面が鉛直方向に対して平行になるよ
うな形状のものに限定する。この「上部の開口部内壁
面」とは、図２に示すロングノズル２の鉛直方向断面図
において、２Ａで示す開口部の内壁面をさす。本発明の
方法で用いるロングノズル２において、この上部の開口
部内壁面２Ａが鉛直方向に対して平行であると言うこと
は、ロングノズル２の開口部の水平方向断面形状が、ロ
ングノズル２の最上端から下部側へおよそ２００ｍｍ程
度の範囲に渡って同じ形状を呈すと言うことである。The long nozzle used in the method of the present invention is limited to a shape in which the inner wall surface of the opening at the upper portion is parallel to the vertical direction. The "upper opening inner wall surface" refers to the inner wall surface of the opening 2A in the vertical cross-sectional view of the long nozzle 2 shown in FIG. In the long nozzle 2 used in the method of the present invention, the fact that the upper opening inner wall surface 2A is parallel to the vertical direction means that the horizontal cross-sectional shape of the opening of the long nozzle 2 is the maximum of the long nozzle 2. This means that the same shape is exhibited over a range of about 200 mm from the upper end to the lower side.
【００１７】本発明の方法は、外壁面が鉛直方向に対し
て平行となるような突起部１Ａを有するストッパ−１を
用いることが最大の特徴である。この突起部１Ａの外壁
面が鉛直方向に対して平行であると言うことは、突起部
１Ａの水平方向断面形状が全長に渡って同じ形状を呈す
と言うことである。The greatest feature of the method of the present invention is to use a stopper-1 having a protrusion 1A whose outer wall surface is parallel to the vertical direction. That the outer wall surface of the protrusion 1A is parallel to the vertical direction means that the horizontal cross-sectional shape of the protrusion 1A has the same shape over the entire length.
【００１８】図２も、本発明の方法を説明するための模
式図であるが、図２においては、本発明の方法に用いる
取鍋ストッパ−１の停止位置として、溶融合金６をタン
ディッシュへ供給開始する前の位置と、溶融合金６を供
給中の位置の２つの位置を示している。つまり、点線で
示したのが前者の位置で、実線で示したのが後者の位置
である。 このうち、取鍋ストッパ−１が溶融合金をタ
ンディッシュへ供給中の位置にある場合について、取鍋
ストッパ−１とロングノズル２の嵌合部付近を拡大した
のが図３（ｂ）に示す図で、図３（ａ）には、図３
（ｂ）におけるＡ−Ａ’断面図を示す。図３には、突起
部１Ａが円柱状である取鍋ストッパ−１および円筒状の
ロングノズル２を用いた場合を例にして示している。FIG. 2 is also a schematic diagram for explaining the method of the present invention. In FIG. 2, the molten alloy 6 is placed in the tundish as the stop position of the ladle stopper-1 used in the method of the present invention. Two positions are shown: a position before the supply is started and a position during which the molten alloy 6 is being supplied. That is, the dotted line shows the former position, and the solid line shows the latter position. Of these, in the case where the ladle stopper-1 is in the position where the molten alloy is being supplied to the tundish, the vicinity of the fitting portion between the ladle stopper-1 and the long nozzle 2 is enlarged and shown in FIG. 3 (b). In FIG. 3A, FIG.
The sectional view on the AA 'line in (b) is shown. FIG. 3 shows an example in which the ladle stopper-1 and the cylindrical long nozzle 2 having the columnar projections 1A are used.
【００１９】本発明の方法で言う「ロングノズル２とス
トッパ−突起部１Ａの重なり部距離（ｙ）」および「ロ
ングノズルの開口面積（Ａ0）」についてこの図３を用
いて説明する。はじめに、「ロングノズル２とストッパ
−突起部１Ａの重なり部距離（ｙ）」とは、図３（ｂ）
中にｙで示すところの距離で、溶融合金供給中の取鍋ス
トッパ−１の突起部１Ａとロングノズル２が水平方向で
重なっている部分の鉛直方向での距離である。本発明の
方法においては、このｙの値を０．１ｍｍ以上２００ｍ
ｍ以下と限定する。The "overlap distance (y) between the long nozzle 2 and the stopper-projection portion 1A" and the "open area of the long nozzle (A 0 )" referred to in the method of the present invention will be described with reference to FIG. First, "the overlapping portion distance (y) between the long nozzle 2 and the stopper-projecting portion 1A" means that in FIG.
The distance indicated by y is the distance in the vertical direction of the portion where the protruding portion 1A of the ladle stopper-1 during the supply of the molten alloy and the long nozzle 2 overlap in the horizontal direction. In the method of the present invention, the value of y is set to 0.1 mm or more and 200 m.
It is limited to m or less.
【００２０】次に、「ロングノズルの開口面積
（Ａ0）」とは、図３（ａ）中にＡ0で示すところの面積
で、ロングノズル上部の開口部内壁面２Ａとストッパ−
１の突起部１Ａの外壁面とが作る空間の水平方向での断
面積である。本発明の方法においては、このＡ0の値を
０．５ｃｍ2以上１０ｃｍ2以下と限定する。Next, "the opening area of the long nozzle (A 0 )" is the area indicated by A 0 in FIG. 3 (a), which is the inner wall surface 2A of the opening above the long nozzle and the stopper.
1 is a cross-sectional area in the horizontal direction of a space created by the outer wall surface of the protrusion 1A of FIG. In the method of the present invention, the value of A 0 is limited to 0.5 cm 2 or more and 10 cm 2 or less.
【００２１】本発明の方法においては、距離ｙの範囲内
でロングノズルの水平方向断面形状とストッパ−の突起
部の水平方向断面形状はそれぞれ同じ形状であるから、
ロングノズルの開口面積Ａ0の値は距離ｙの範囲内で一
定の値を示す。In the method of the present invention, since the horizontal cross-sectional shape of the long nozzle and the horizontal cross-sectional shape of the protrusion of the stopper are the same within the range of the distance y,
The value of the opening area A 0 of the long nozzle shows a constant value within the range of the distance y.
【００２２】次に、本発明の方法において、ロングノズ
ル２とストッパ−突起部１Ａの重なり部距離（ｙ）を
０．１ｍｍ以上２００ｍｍ以下、さらに、ロングノズル
の開口面積（Ａ0）を０．５ｃｍ2以上１０ｃｍ2以下と
限定した理由について説明する。Next, in the method of the present invention, the overlapping portion distance (y) between the long nozzle 2 and the stopper-projection portion 1A is 0.1 mm or more and 200 mm or less, and the opening area (A 0 ) of the long nozzle is 0. It will be explained reasons for limiting the 5cm 2 more than 10cm 2 below.
【００２３】本発明者等は、例えば図８（ａ）および
（ｂ）に示すような従来形状のストッパ−を用いて、こ
のストッパ−の先端でロングノズル開口部の面積を小さ
くすることによって溶融合金の流量を絞るといった従来
の方法に関して、ロングノズル開口面積と溶融合金の流
量との関係を明らかにするために実験、検討を行った。
なお、本実験には主にＦｅ−Ｂ−Ｓｉ−Ｃアモルファス
合金を用いた。その結果、従来の方法で溶融合金の流量
を１００ｋｇ／分以下にするには、ロングノズルの開口
面積を例えば１．２ｃｍ2以下と小さくする必要がある
ことが明らかになった。これまで、このように小さい断
面積では溶融合金が詰まり、いわゆるノズル詰まりを発
生すると考えられていたが、この結果はこれまでの常識
を超えるものである。The inventors of the present invention use a stopper having a conventional shape as shown in FIGS. 8A and 8B, for example, and reduce the area of the long nozzle opening at the tip of the stopper to melt the long nozzle. Experiments and studies were conducted to clarify the relationship between the long nozzle opening area and the flow rate of the molten alloy with respect to the conventional method of reducing the flow rate of the alloy.
In this experiment, Fe-B-Si-C amorphous alloy was mainly used. As a result, it has been clarified that the opening area of the long nozzle needs to be reduced to, for example, 1.2 cm 2 or less in order to reduce the flow rate of the molten alloy to 100 kg / min or less by the conventional method. Up to now, it has been considered that such a small cross-sectional area causes the molten alloy to be clogged, causing so-called nozzle clogging, but this result is beyond conventional wisdom.
【００２４】従来のストッパ−を用いてこのようにロン
グノズルの開口面積を小さくするためには、例えば図８
（ｂ）に示すような先端を絞ったストッパ−を用いて
も、ストッパ−の上昇量を２ｍｍ以下と非常に小さな値
としなければならなかった。なお、ここで言うストッパ
−の上昇量とは、例えば図２中Ｌｓで示す距離で、溶融
合金を供給する際にストッパ−を開ける時のストロ−ク
量（以下、ストッパ−ストロ−クと称す）である。前述
の通り、かなり精巧な設備としても設備には大抵ガタが
存在し、この設備のガタを考慮すると、実操業において
ストッパ−ストロ−クを毎回安定して２ｍｍ以下にする
ことは非常に困難である。設備のガタを考慮すると、ス
トッパ−ストロ−クは少なくとも５ｍｍ程度にするのが
好ましい。In order to reduce the opening area of the long nozzle by using the conventional stopper, for example, as shown in FIG.
Even if a stopper having a squeezed tip as shown in (b) is used, the amount of rise of the stopper must be a very small value of 2 mm or less. The amount of rise of the stopper referred to herein is, for example, a distance indicated by Ls in FIG. 2, and the stroke amount when the stopper is opened when the molten alloy is supplied (hereinafter referred to as stopper stroke). ). As mentioned above, there is some play in the equipment, even if it is quite sophisticated equipment. Considering the play of this equipment, it is very difficult to stably set the stopper stroke to 2 mm or less every time in actual operation. is there. Considering the looseness of the equipment, it is preferable that the stopper stroke is at least about 5 mm.
【００２５】よって、本発明者等は、ストッパ−ストロ
−クを５ｍｍ以上としても、溶融合金の流量を１００ｋ
ｇ／分以下とするための溶融合金の供給方法について検
討を行い、前述のように、上部の開口部内壁面が鉛直方
向に対して平行となるような形状としたロングノズル
と、先端に突起部を有し、この突起部の外壁面が鉛直方
向に対して平行になるような形状のストッパ−とすれ
ば、ストッパ−ストロ−クを大きくしてもロングノズル
開口面積を一定に保つことが可能で、図３に示すｙの値
をある程度長くすればロングノズル開口面積を１．２ｃ
ｍ2超としても、溶融合金の供給量を１００ｋｇ／分以
下にできることがわかった。さらに、図３に示すｙおよ
びＡ0の値をそれぞれ、０．１ｍｍ以上２００ｍｍ以
下、０．５ｃｍ2以上１０ｃｍ2以下とすれば、ストッパ
−ストロ−クを５ｍｍ以上としても、溶融合金の供給量
を１００ｋｇ／分以下とすることが可能であることが明
らかになった。これが、本発明の方法において、ロング
ノズルとストッパ−の突起部の重なり部距離（ｙ）の値
を０．１ｍｍ以上２００ｍｍ以下、ロングノズル開口面
積（Ａ0）を０．５ｃｍ2以上１０ｃｍ2以下と限定した
理由である。Therefore, the inventors of the present invention have found that the flow rate of the molten alloy is 100 k even if the stopper stroke is 5 mm or more.
We examined the method of supplying molten alloy to achieve g / min or less, and, as described above, a long nozzle shaped so that the inner wall surface of the upper opening was parallel to the vertical direction, and a protrusion at the tip. If the stopper has a shape such that the outer wall surface of the protrusion is parallel to the vertical direction, the long nozzle opening area can be kept constant even if the stopper stroke is increased. Then, if the value of y shown in FIG. 3 is lengthened to some extent, the long nozzle opening area becomes 1.2c.
It has been found that the supply amount of the molten alloy can be 100 kg / min or less even if it exceeds m 2 . Further, each value of y and A 0 are shown in FIG. 3, 0.1 mm or more 200mm or less, if 0.5 cm 2 or more 10 cm 2 or less, the stopper - stroke - even a click as above 5 mm, the supply amount of the molten alloy It has been revealed that it is possible to set the value to 100 kg / min or less. In the method of the present invention, this is because the value of the overlapping portion distance (y) between the long nozzle and the protrusion of the stopper is 0.1 mm or more and 200 mm or less, and the long nozzle opening area (A 0 ) is 0.5 cm 2 or more and 10 cm 2 or less. This is the reason for limiting.
【００２６】なお、ロングノズルとストッパ−の突起部
の重なり部距離（ｙ）とロングノズル開口面積（Ａ0）
の値の好ましい組み合わせについては実施例で具体的に
示すが、基本的には、Ａ0の値を上記の範囲内で小さく
する場合はｙの値を上記の範囲で小さくでき、所定の溶
融合金供給量に応じて両者の値を適切に選択すればよ
い。但し、Ａ0の値を０．５ｃｍ2未満とすると、アモル
ファス合金と言えどもノズル詰まりを発生することがあ
るので、本発明の方法においてはＡ0の値０．５ｃｍ2以
上と限定した。 一方、Ａ0の値の上限を１０ｃｍ2とし
たのは、ｙの値に上限を設けたことによる。なお、ｙの
値に上限を設けたのは、ｙの値があまり大きくなるとス
トッパ−の装着や開閉作業などにおいて問題が発生ため
である。これらの点から、ｙの値は２００ｍｍ以下と限
定した。ｙの値が２００ｍｍを超えると、ロングノズル
との芯出しが難しくなりストッパ−の装着が困難になっ
たり、ストッパ−とロングノズルの芯出しが不良になる
とストッパ−の開閉作業がスム−ズに進まなくなるので
好ましくない。ｙの値を２００ｍｍとした場合Ａ0の値
を１０ｃｍ2まで大きくすることができる。これがＡ0の
値の上限を１０ｃｍ2とした理由である。The distance (y) where the long nozzle and the protrusion of the stopper overlap each other and the long nozzle opening area (A 0 ).
Although a preferable combination of the values of A will be specifically shown in Examples, basically, when the value of A 0 is made smaller within the above range, the value of y can be made smaller within the above range, and a predetermined molten alloy can be obtained. Both values may be appropriately selected according to the supply amount. However, if the value of A 0 is less than 0.5 cm 2 , nozzle clogging may occur even in an amorphous alloy, so the value of A 0 is limited to 0.5 cm 2 or more in the method of the present invention. On the other hand, the upper limit of the value of A 0 is set to 10 cm 2 because the upper limit of the value of y is set. The upper limit of the value of y is set because problems occur when mounting the stopper and opening and closing the work when the value of y becomes too large. From these points, the value of y is limited to 200 mm or less. If the value of y exceeds 200 mm, it becomes difficult to center the long nozzle and it becomes difficult to mount the stopper. If the centering of the stopper and the long nozzle becomes improper, opening and closing of the stopper becomes smooth. It is not preferable because it will not proceed. When the value of y is 200 mm, the value of A 0 can be increased to 10 cm 2 . This is the reason why the upper limit of the value of A 0 is set to 10 cm 2 .
【００２７】ｙの値の限定範囲のうち上限を２００ｍｍ
とした理由は上記の通りであるが、下限を０．１ｍｍと
したのは、所定のＡ0の値を安定して設定できるよう便
宜上設けた制限である。The upper limit of the limited value of y is 200 mm.
The reason for this is as described above, but the lower limit of 0.1 mm is a limit provided for convenience so that the predetermined value of A 0 can be set stably.
【００２８】また、本発明のストッパ−は、細い突起部
を有し、この突起部の長さが５ｍｍ超で、この突起部の
外壁面が鉛直方向に対して平行であることを特徴とする
アモルファス合金薄帯製造のための溶融合金の供給量制
御用ストッパ−である。ここで言う「細い突起部」と
は、ロングノズルとの嵌合部において、この突起部がロ
ングノズルの開口内に充分差し込めるほど細いというこ
とを意味している。また、本発明のストッパ−の突起部
の長さを５ｍｍ超と限定したが、これはストッパ−スト
ロ−クを前述の通り少なくても５ｍｍとする必要があ
り、また、ｙの値を０．１ｍｍ以上とするためである。Further, the stopper of the present invention is characterized in that it has a thin protrusion, the protrusion has a length of more than 5 mm, and the outer wall surface of the protrusion is parallel to the vertical direction. It is a stopper for controlling the supply amount of a molten alloy for producing an amorphous alloy ribbon. The "thin projection" here means that the projection is thin enough to be inserted into the opening of the long nozzle at the fitting portion with the long nozzle. Further, the length of the protruding portion of the stopper of the present invention is limited to more than 5 mm, but this requires the stopper stroke to be at least 5 mm as described above, and the value of y is 0. This is because it is set to 1 mm or more.
【００２９】なお、本発明に至った「ｙおよびＡ0の値
をそれぞれ、０．１ｍｍ以上２００ｍｍ以下、０．５ｃ
ｍ2以上１０ｃｍ2以下とすれば、ストッパ−ストロ−ク
を５ｍｍ以上としても、溶融合金の供給量を１００ｋｇ
／分以下とすることが可能である」との知見は、Ｆｅ−
Ｂ−Ｓｉ−Ｃ合金を用いての実験におけるものである
が、この現象は、アモルファス合金が通常の結晶質合金
に比べて、溶融状態での粘性がはるかに小さいことに起
因し、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ−Ｃアモルファス合金に限って発
現するのでなく、アモルファス化する合金において広く
起こりうると判断できることから、本発明は各種のアモ
ルファス合金に関して広く応用できる。In the present invention, the values of y and A 0 are 0.1 mm or more and 200 mm or less and 0.5 c, respectively.
If m 2 or more and 10 cm 2 or less, even if the stopper stroke is 5 mm or more, the supply amount of the molten alloy is 100 kg.
/ Min or less "is found.
This is in an experiment using a B-Si-C alloy, but this phenomenon is caused by the fact that the amorphous alloy has a much smaller viscosity in the molten state than that of a normal crystalline alloy. The present invention can be widely applied to various amorphous alloys, because it can be judged that it is not limited to -Si-C amorphous alloys and can widely occur in alloys that become amorphous.
【００３０】本発明の方法によれば、溶融合金の供給時
に取鍋ストッパ−を一旦上昇させたらその後は取鍋スト
ッパ−の位置を固定しても、溶融合金の流量を１００ｋ
ｇ／分以下の供給率で一定に供給することも可能であ
る。つまり、従来のように溶融合金の流量を制御するた
めに取鍋ストッパ−の位置を昇降させる必要もないから
操業が容易で、また、複雑な装置とする必要もないか
ら、安価に溶融合金を供給できる。According to the method of the present invention, even if the ladle stopper is once raised when the molten alloy is supplied, the molten alloy flow rate is 100 k even if the position of the ladle stopper is fixed thereafter.
It is also possible to constantly supply at a supply rate of g / min or less. That is, it is not necessary to raise and lower the position of the ladle stopper in order to control the flow rate of the molten alloy as in the conventional case, and therefore the operation is easy, and since it is not necessary to use a complicated device, the molten alloy can be inexpensively produced. Can be supplied.
【００３１】但し、本発明において取鍋内の湯面高さの
減少に伴いタンディッシュの湯面高さに影響を受け、タ
ンディッシュの湯面高さが多少なりとも変動するような
場合は、例えばタンディッシュ内にダミ−ボリュ−ムを
挿入し、このダミ−ボリュ−ムを湯面変動に合わせて上
下させてタンディッシュの湯面変動を無くすようにする
とよい。なぜなら、タンディッシュの湯面高さの変化は
即、冷却ロ−ルへの噴出する溶融合金の噴出圧の変動を
招き、結果として得られる薄帯の板厚に変動を生じさせ
るからである。板厚変動が大きい薄帯は、概して工業材
料として用いる場合に問題が生じる。なお、タンディッ
シュにダミ−ボリュ−ムを挿入してタンディッシュの湯
面高さを一定にする方法は安価な方法なので、薄帯の製
造コストをそれほど増加させることはない。However, in the present invention, when the level of the tundish is affected by the decrease in the level of the tundish in the ladle and the level of the tundish fluctuates to some extent, For example, a dummy volume may be inserted into the tundish, and this dummy volume may be moved up and down in accordance with the fluctuation of the molten metal surface to eliminate the fluctuation of the molten metal surface of the tundish. This is because a change in the height of the molten metal surface of the tundish immediately causes a change in the jet pressure of the molten alloy jetted to the cooling roll, resulting in a change in the sheet thickness of the resulting ribbon. A ribbon having a large variation in plate thickness generally causes a problem when used as an industrial material. It should be noted that the method of inserting the dummy volume into the tundish to make the height of the tundish surface constant is an inexpensive method, and therefore the manufacturing cost of the ribbon is not so increased.
【００３２】また、溶融合金の供給開始時の取鍋ストッ
パ−のストッパ−ストロ−クについて本発明では特に限
定しないが、装置のガタを考慮するとあまり小さい値と
することは好ましくなく、ストッパ−ストロ−クの範囲
は例えばおよそ５ｍｍ以上およそ５０ｍｍ以下とするの
が好ましい。Further, the stopper stroke of the ladle stopper at the time of starting the supply of the molten alloy is not particularly limited in the present invention, but it is not preferable to set it to a too small value in consideration of rattling of the apparatus, and the stopper stroke is not preferable. It is preferable that the range of −c is, for example, about 5 mm or more and about 50 mm or less.
【００３３】図３では円筒状のロングノズルを用いる場
合を例として図示しているが、本発明の方法において、
用いるロングノズルの形状については特に円筒状の形状
に限定しない。つまり、ロングノズルの断面形状は、円
形状、楕円形状、花型形状さらには多角形状でもよい。
また、例えば図４（ｂ）に図４（ｃ）Ｂ−Ｂ’断面図を
示すが、この図４（ｂ）に示すように外側が円形状で、
開口形状が花型形状のように、外側と内側が異なるロン
グノズル２でもよい。さらに、ロングノズルの開口形状
が上部と下部で異なった形状となってもよい。In FIG. 3, the case where a cylindrical long nozzle is used is shown as an example, but in the method of the present invention,
The shape of the long nozzle used is not particularly limited to a cylindrical shape. That is, the cross-sectional shape of the long nozzle may be circular, elliptical, flower-shaped, or polygonal.
Further, for example, FIG. 4 (b) shows a cross-sectional view taken along the line BB 'of FIG. 4 (c). As shown in FIG. 4 (b), the outer side is circular,
The long nozzle 2 may have a different opening and a different opening, such as a flower shape. Furthermore, the opening shape of the long nozzle may be different between the upper part and the lower part.
【００３４】さらに、本発明においてストッパ−の突起
部の断面形状についても特に限定しないが、例えば図４
（ｂ）に示すようにロングノズル２の開口形状が花型形
状の場合は、ストッパ−１のロングノズル２との嵌合部
の形状も図４（ａ）のように花型形状とする必要があ
る。なお、図４（ａ）は図４（ｃ）Ａ−Ａ’断面図であ
る。さらに、ストッパ−１の突起部１Ａに先端は、図４
（ｃ）に示すように、丸みを帯びたものでもよい。但
し、この場合のｙは図４（ｃ）に示す距離となる。Further, in the present invention, the sectional shape of the protruding portion of the stopper is not particularly limited, but, for example, as shown in FIG.
When the opening shape of the long nozzle 2 is a flower shape as shown in (b), the shape of the fitting portion of the stopper-1 with the long nozzle 2 also needs to be a flower shape as shown in FIG. 4 (a). There is. Note that FIG. 4A is a sectional view taken along the line AA ′ in FIG. Furthermore, the tip of the protrusion 1A of the stopper-1 is shown in FIG.
It may be rounded as shown in (c). However, y in this case is the distance shown in FIG.
【００３５】もちろん、例えば図５に示すように、ロン
グノズル２の開口部水平方向での断面形状とストッパ−
１の突起部１Ａの水平方向での断面形状が相似形状でな
い場合でもよい。つまり、図５（ａ）および（ｂ）はそ
れぞれ、図５（ｃ）のＡ−Ａ’断面図およびＢ−Ｂ’断
面図であるが、図５（ｂ）からわかるように、突起部１
Ａの断面形状が楕円形状であるストッパ−１と円筒状の
ロングノズル２の組み合わせといった突起部１Ａとロン
グノズル２の開口部の水平方向断面形状が異なってもよ
い。Of course, as shown in FIG. 5, for example, the cross-sectional shape of the opening of the long nozzle 2 in the horizontal direction and the stopper-
The cross-sectional shape of the protrusion 1A of No. 1 in the horizontal direction may not be similar. That is, although FIGS. 5A and 5B are a sectional view taken along the line AA ′ and a sectional view taken along the line BB ′ of FIG. 5C, respectively, as shown in FIG.
The projections 1A and the openings of the long nozzles 2 may have different horizontal cross-sectional shapes such as a combination of a stopper-1 having an elliptical cross-sectional shape of A and a cylindrical long nozzle 2.
【００３６】本発明において採用される基本的な薄帯製
造装置は、既に述べたように溶融金属をノズルを介して
冷却基板の上に噴出し、熱的接触によって急冷凝固させ
る、液体急冷装置のうち、単ロ−ル装置および双ロ−ル
装置である。単ロ−ル装置には、ドラムの内壁を使う遠
心急冷装置やエンドレスタイプのベルトを使う装置や、
これらの改良型、例えば補助ロ−ルや、ロ−ル表面温度
制御装置を付属させたもの、あるいは減圧下ないし真空
中または不活性ガス中での鋳造も含まれる。The basic ribbon manufacturing apparatus adopted in the present invention is a liquid quenching apparatus for jetting molten metal onto a cooling substrate through a nozzle and quenching and solidifying the same by thermal contact as described above. Among them, a single roll device and a twin roll device. The single roll device includes a centrifugal quencher that uses the inner wall of the drum, a device that uses an endless type belt,
These improved types, for example, auxiliary rolls, those equipped with a roll surface temperature control device, and casting under reduced pressure or in vacuum or in an inert gas are also included.
【００３７】次に、本発明の方法において採用される鋳
造条件および具体的な鋳造の作業について説明する。溶
融金属の噴出圧力は０．０１〜３ｋｇ／ｃｍ2で主にタ
ンディッシュ内の湯面高さを用いて設定する。冷却ロ−
ルの回転速度（表面速度）は５〜６０ｍ／秒の範囲であ
る。これらの条件は、用いる合金の種類や目的とする薄
帯の板厚、さらにはその他の製造条件に合わせて最適な
値を選択する。Next, the casting conditions adopted in the method of the present invention and the concrete casting work will be described. The injection pressure of the molten metal is 0.01 to 3 kg / cm 2 and is set mainly by using the height of the molten metal in the tundish. Cooling roll
The rotation speed (surface speed) of the rubber is in the range of 5 to 60 m / sec. Optimum values are selected for these conditions in accordance with the type of alloy used, the desired strip thickness, and other manufacturing conditions.
【００３８】[0038]
（実施例１）図１に示すような単ロ−ル薄帯製造装置を
用いて、Ｆｅ−Ｂ12−Ｓｉ6.5−Ｃ1（原子％）合金薄帯
の製造を行った。合金の溶解は、図１に示すような、取
鍋ストッパ−およびロングノズル付きの取鍋を用いた。
用いたロングノズルはアルミナグラファイト製で、図３
に示すような円筒状とし、その寸法は最上部の内径を４
０ｍｍ、最下部の内径を２５ｍｍ、長さを１ｍとした。
なお、最上部から下部方向に２００ｍｍ間は内径をを一
定とし、これより下部は一定のテイパ−を持たせた。な
お、ロングノズルの外径は、最上部から下部方向に２０
０ｍｍは６０ｍｍとし、最下部は４０ｍｍであった。ま
た、取鍋ストッパ−としてアルミナグラファイト製で、
長さ８６０ｍｍ、外径６０ｍｍの円柱状で、図３に示す
ように、先端に長さが６０ｍｍの円柱状の突起部を有す
るストッパ−を用いた。なお、用いた取鍋ストッパ−は
３種類で、それぞれ先端の突起部の径を変化させた。(Example 1) Tanro as shown in Figure 1 - with Le spinning apparatus, Fe-B 12 -Si 6.5 -C 1 ( atomic%) was produced alloy ribbons. For melting the alloy, a ladle with a ladle stopper and a long nozzle as shown in FIG. 1 was used.
The long nozzle used is made of alumina graphite and is shown in FIG.
The cylindrical shape as shown in Fig.
0 mm, the inner diameter of the lowermost part was 25 mm, and the length was 1 m.
The inner diameter was kept constant for 200 mm from the uppermost portion to the lower portion, and the lower portion had a constant taper. The outer diameter of the long nozzle is 20 from the top to the bottom.
0 mm was 60 mm, and the bottom was 40 mm. Also, as a ladle stopper made of alumina graphite,
A stopper having a columnar shape with a length of 860 mm and an outer diameter of 60 mm and having a columnar protrusion portion having a length of 60 mm at the tip as shown in FIG. 3 was used. There are three types of ladle stoppers used, and the diameter of the protrusion at the tip was changed.
【００３９】合金の溶解は高周波誘導方式により、タン
ディッシュへの溶融合金の供給を開始する前での取鍋内
の湯面高さは２５０ｍｍであった。鋳造実験は３種類の
取鍋ストッパ−それぞれにつき１チャ−ジずつ、計３チ
ャ−ジ行った。それぞれの鋳造実験における条件とし
て、図３に示すｙおよびＡ0の値、さらに取鍋ストッパ
−のストッパ−ストロ−ク（Ｌｓ）の値は表１に合わせ
て示す。また、その他の薄帯製造条件については下記の
通りであった。The melting of the alloy was carried out by a high frequency induction method, and the height of the molten metal in the ladle before starting the supply of the molten alloy to the tundish was 250 mm. The casting experiment was carried out for three charges, one charge for each of the three types of ladle stoppers. As conditions in each casting experiment, the values of y and A 0 shown in FIG. 3 and the value of the stopper stroke (Ls) of the ladle stopper are shown in Table 1. The other thin strip manufacturing conditions were as follows.
【００４０】注湯時の取鍋内溶融合金温度：１３５０℃ ノズル開口形状：１２０ｍｍ×０．７ｍｍの矩形状スリ
ットを１．５ｍｍ間隔に２本並べた開口 鋳造時の冷却ロ−ルの表面速度：２４ｍ／ｓ ノズルと冷却ロ−ルとのギャップ：０．２５ｍｍ 結果として、すべてのチャ−ジにおいて、幅がおよそ１
２０ｍｍである良好な性状の薄帯が得られた。得られた
薄帯から長手方向で間隔を均等とした５箇所の位置で、
それぞれ長さ２４ｍのサンプルを採取し、それぞれのサ
ンプルの重量を測定した。この重量は１秒間に供給され
た溶融合金の重量を示すから、このデ−タから鋳造時の
溶融合金の供給量を算出した。その結果として、最小値
と最大値を表１に示す。この値からわかるように各チャ
−ジとも、チャ−ジ内での溶融合金供給量の値はほぼ一
定であった。また、採取したそれぞれの２４ｍサンプル
について板厚を測定した。得られた板厚の最小値と最大
値も合わせて表１に示す。各チャ−ジとも薄帯の板厚に
大きな変動が認められず、このデ−タからもすべてのチ
ャ−ジとも溶融合金の供給量に問題となるような変動は
なかったことがわかる。また、得られた薄帯は磁気的性
質、機械的性質とも良好な薄帯であった。Molten alloy temperature in ladle during pouring: 1350 ° C. Nozzle opening shape: 120 mm × 0.7 mm rectangular slits arranged at 1.5 mm intervals Opening surface velocity of cooling roll during casting : 24 m / s Nozzle-cooling roll gap: 0.25 mm As a result, the width was about 1 in all the charges.
A thin ribbon having a good quality of 20 mm was obtained. From the obtained ribbon, at five positions with even intervals in the longitudinal direction,
Samples each having a length of 24 m were collected, and the weight of each sample was measured. Since this weight represents the weight of the molten alloy supplied per second, the amount of the molten alloy supplied during casting was calculated from this data. As a result, the minimum value and the maximum value are shown in Table 1. As can be seen from this value, the value of the molten alloy supply amount in the charge was almost constant in each charge. Moreover, the plate thickness was measured for each of the collected 24 m samples. The minimum and maximum values of the obtained plate thickness are also shown in Table 1. No large fluctuation was observed in the strip thickness in each charge, and this data also shows that there was no problematic fluctuation in the molten alloy supply amount in all the charges. Further, the obtained ribbon was a ribbon having good magnetic properties and mechanical properties.
【００４１】上記の結果から、このような溶融合金の供
給方法により、溶融合金の供給量は１００ｋｇ／分以下
で、さらに鋳造中ほぼ均一に供給されたことがわかる。From the above results, it can be seen that by such a molten alloy supply method, the molten alloy was supplied at a rate of 100 kg / min or less, and was supplied more uniformly during casting.
【００４２】（実施例２）実施例１と同様の薄帯製造装
置を用いて薄帯の製造実験を行った。用いたロングノズ
ルは実施例１の場合と同じものとした。一方、取鍋スト
ッパ−は、長さ９００ｍｍ、外径６０ｍｍの円柱状で、
図３に示すように、先端に長さが１００ｍｍの円柱状の
突起部を有するものとした。なお、用いた取鍋ストッパ
−は３種類で、それぞれ先端の突起部の径を変化させ、
図３に示すｙおよびＡ0の値を変えて鋳造実験を行っ
た。それぞれの鋳造実験に採用したｙおよびＡ0の値は
表２に示す。冷却ロ−ルの表面速度を２６ｍ／ｓとし、
その他の鋳造条件は実施例１と同じ条件とした。(Embodiment 2) A ribbon manufacturing experiment was conducted using the ribbon manufacturing apparatus similar to that of the embodiment 1. The long nozzle used was the same as in Example 1. On the other hand, the ladle stopper is a cylinder with a length of 900 mm and an outer diameter of 60 mm.
As shown in FIG. 3, the tip had a columnar protrusion having a length of 100 mm. In addition, there are three types of ladle stoppers used, and the diameter of the protrusion at the tip is changed,
Casting experiments were conducted by changing the values of y and A 0 shown in FIG. The values of y and A 0 used in each casting experiment are shown in Table 2. The surface speed of the cooling roll is set to 26 m / s,
The other casting conditions were the same as in Example 1.
【００４３】結果として、すべてのチャ−ジにおいて、
幅がおよそ１２０ｍｍの良好な性状の薄帯が得られた。
得られた薄帯から実施例１と同様の要領で２６ｍサンプ
ルを採取し、溶融合金の供給量および薄帯の板厚を調査
した。表２にその結果を表１の場合と同じ要領で示す。
表２に示す溶融合金の供給量および薄帯の板厚のデ−タ
から、As a result, in all charges,
A thin ribbon of good quality with a width of approximately 120 mm was obtained.
A 26 m sample was taken from the obtained ribbon in the same manner as in Example 1, and the amount of molten alloy supplied and the sheet thickness of the ribbon were investigated. The results are shown in Table 2 in the same manner as in Table 1.
From the amount of molten alloy supplied and the strip thickness data shown in Table 2,
【００４４】[0044]
【表１】 [Table 1]
【００４５】[0045]
【表２】 各チャ−ジとも溶融合金の供給量に変動がほとんど認め
られず、結果的に薄帯の板厚にも問題となるような変動
は認められなかった。[Table 2] Almost no change was observed in the amount of molten alloy supplied in each charge, and as a result, no problematic change was observed in the strip thickness.
【００４６】以上の結果から、このような溶融合金の供
給方法により、溶融合金の供給量は１００ｋｇ／分以下
で、さらに鋳造中ほぼ均一に供給されたことがわかる。From the above results, it can be seen that by such a molten alloy supply method, the molten alloy was supplied at a rate of 100 kg / min or less, and was supplied more or less uniformly during casting.
【００４７】[0047]
【発明の効果】以上説明したように、本発明により、単
ロ−ル法などの液体急冷法において、取鍋からタンディ
ッシュへ溶融合金を供給する際に、容易に、かつ、安価
に、１００ｋｇ／分以下の小供給率で均一に供給するこ
とが可能となったことから、良好な薄帯を安価に生産で
きるようになった。As described above, according to the present invention, in the liquid quenching method such as the single roll method, when the molten alloy is supplied from the ladle to the tundish, 100 kg can be easily and inexpensively supplied. Since it has become possible to uniformly supply at a small supply rate of not more than / minute, it has become possible to produce good ribbons at low cost.
【図１】本発明の方法を説明する模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a method of the present invention.
【図２】本発明の方法を説明する模式図である。FIG. 2 is a schematic diagram illustrating the method of the present invention.
【図３】本発明の方法に用いる取鍋ストッパ−およびロ
ングノズルの一例を示す模式図である。FIG. 3 is a schematic view showing an example of a ladle stopper and a long nozzle used in the method of the present invention.
【図４】本発明の方法に用いる取鍋ストッパ−およびロ
ングノズルの一例を示す模式図である。FIG. 4 is a schematic view showing an example of a ladle stopper and a long nozzle used in the method of the present invention.
【図５】本発明の方法に用いる取鍋ストッパ−およびロ
ングノズルの一例を示す模式図である。FIG. 5 is a schematic view showing an example of a ladle stopper and a long nozzle used in the method of the present invention.
【図６】単ロ−ル急冷凝固薄帯製造装置を用いての鋳造
の様子を説明する模式図である。FIG. 6 is a schematic diagram for explaining a state of casting using a single roll rapid solidification ribbon production apparatus.
【図７】単ロ−ル急冷凝固薄帯製造装置を用いての鋳造
の様子を説明する拡大模式図である。FIG. 7 is an enlarged schematic diagram for explaining a state of casting using a single roll rapid solidification ribbon production apparatus.
【図８】従来用いられた取鍋ストッパ−の形状を示す模
式図である。FIG. 8 is a schematic view showing the shape of a conventionally used ladle stopper.
１ 取鍋ストッパ− １Ａ 突起部 ２ ロングノズル ２Ａ 開口部内壁面 ３ 取鍋 ４ タンディッシュストッパ− ５ タンディッシュ ６ 溶融合金 ７ 薄帯 ８ 冷却ロ−ル ９ 羽口レンガ １０ 中間ノズル １１ ノズルホルダ− １２ ノズルチップ １３ 溶湯流路 １４ 拡大内部空間 １５ ノズルスリット 1 Ladle Stopper-1A Projection 2 Long Nozzle 2A Opening Inner Wall Surface 3 Ladle 4 Tundish Stopper-5 Tundish 6 Molten Alloy 7 Thin Strip 8 Cooling Roll 9 Tuyere Brick 10 Intermediate Nozzle 11 Nozzle Holder-12 Nozzle Chip 13 Molten metal flow path 14 Expanded internal space 15 Nozzle slit
Claims (2)
溶融合金を供給する側である取鍋から、溶融合金を受給
し、かつ、受給した溶融合金を移動する冷却基板上に誘
導する側であるタンディッシュへ溶融合金を連続的に供
給して、線および薄い帯状のアモルファス合金を製造す
るための溶融合金の供給方法において、上部の開口部内
壁面が鉛直方向に対して平行であるロングノズルと外壁
面が鉛直方向に対して平行である突起部を先端に設けた
ストッパ−を用い、前記ロングノズルと前記ストッパ−
突起部の重なり部距離（ｙ）を０．１ｍｍ以上２００ｍ
ｍ以下、かつ、ロングノズルの開口面積（Ａ0）を０．
５ｃｍ2以上１０ｃｍ2以下とし、前記ロングノズル上部
の開口部内壁面と前記ストッパ−突起部の外壁面とを接
触させることなく、取鍋からタンディッシュへ溶融合金
を供給することを特徴とするアモルファス合金薄帯製造
のための溶融合金の供給方法。1. A tundish that receives molten alloy from a ladle that has a long nozzle and a stopper and that supplies molten alloy, and that guides the received molten alloy onto a moving cooling substrate. In the method of supplying the molten alloy for continuously producing the amorphous alloy in the form of a wire and a thin strip by continuously supplying the molten alloy to the long nozzle in which the inner wall surface of the upper opening is parallel to the vertical direction and the outer wall surface. Using a stopper provided with a protrusion parallel to the vertical direction at the tip, the long nozzle and the stopper
Overlap distance (y) of protrusions is 0.1 mm or more and 200 m
m or less, and the opening area (A 0 ) of the long nozzle is 0.
5cm and more 10 cm 2 or less, the said long nozzle upper part of the opening wall stopper - without contacting the outer wall surface of the protrusion, the amorphous alloy and supplying the molten alloy from a ladle to a tundish A method for supplying a molten alloy for producing a ribbon.
いて、先端部に細い突起部を有し、該突起部の長さが５
ｍｍ超で、該突起部の外壁面が鉛直方向に対して平行で
あることを特徴とするアモルファス合金薄帯製造のため
の溶融合金の供給量制御用ストッパ−。2. A stopper for controlling the supply amount of molten alloy, wherein a tip portion has a thin protrusion, and the protrusion has a length of 5 mm.
A stopper for controlling the supply amount of a molten alloy for the production of an amorphous alloy ribbon, characterized in that the outer wall surface of the protrusion is parallel to the vertical direction when the thickness is more than mm.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07351228A JP3098699B2 (en) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | Supply method of molten alloy for manufacturing amorphous alloy ribbon and stopper for controlling supply amount |
| US08/771,808 US5827439A (en) | 1995-12-27 | 1996-12-23 | Supplying method for molten alloy for producing amorphous alloy thin strip |
| US09/178,318 US5965052A (en) | 1995-12-27 | 1998-10-23 | Supplying method for molten alloy for producing amorphous alloy thin strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07351228A JP3098699B2 (en) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | Supply method of molten alloy for manufacturing amorphous alloy ribbon and stopper for controlling supply amount |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174207A true JPH09174207A (en) | 1997-07-08 |
| JP3098699B2 JP3098699B2 (en) | 2000-10-16 |
Family
ID=18415921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07351228A Expired - Fee Related JP3098699B2 (en) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | Supply method of molten alloy for manufacturing amorphous alloy ribbon and stopper for controlling supply amount |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3098699B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108296459A (en) * | 2018-01-24 | 2018-07-20 | 河南工学院 | A kind of non-crystaline amorphous metal production autocontrol method and control device |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP07351228A patent/JP3098699B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108296459A (en) * | 2018-01-24 | 2018-07-20 | 河南工学院 | A kind of non-crystaline amorphous metal production autocontrol method and control device |
| CN108296459B (en) * | 2018-01-24 | 2019-07-26 | 河南工学院 | A kind of amorphous alloy production autocontrol method and control device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3098699B2 (en) | 2000-10-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5827439A (en) | Supplying method for molten alloy for producing amorphous alloy thin strip | |
| JP3728069B2 (en) | Metal strip casting apparatus and fireproof nozzle | |
| EP0463225B1 (en) | Method and apparatus for improved melt flow during continuous strip casting | |
| JP3553295B2 (en) | Molten alloy supply method and long nozzle for supply of amorphous alloy | |
| JPH09174207A (en) | Supplying method of molten alloy for producing amorphous alloy strip and stopper for controlling supplying quantity | |
| JP4815821B2 (en) | Continuous casting method of aluminum killed steel | |
| JPH09174206A (en) | Supplying method of molten alloy for producing amorphous alloy strip | |
| JP3588411B2 (en) | Stainless steel continuous casting method | |
| JP3096237B2 (en) | Molten alloy supply method for production of amorphous alloy ribbon | |
| JPH09262644A (en) | Method for controlling supply of a little quantity of molten metal and alloy and apparatus therefor | |
| JPH06102251B2 (en) | Control method of molten metal flow rate in thin plate casting | |
| JP3387706B2 (en) | Method and apparatus for controlling small amount supply of molten metal and alloy | |
| JPH08238541A (en) | Method of making supplying quantity definite of molten metal and alloy to cooling base board | |
| JPH10314896A (en) | Production of amorphous metallic strip and device for containing molten metal for production thereof | |
| JP7230597B2 (en) | Pouring nozzle, twin roll type continuous casting apparatus, and method for producing thin cast slab | |
| JPH08238542A (en) | Supply control method for molten metal and alloy | |
| JP3216476B2 (en) | Continuous casting method | |
| JPH0745090B2 (en) | Control method of molten metal flow rate in thin plate casting | |
| JP3697040B2 (en) | Immersion nozzle for continuous casting of steel and method for continuous casting of steel using the same | |
| JP2002331338A (en) | Small-quantity supply controlling method and apparatus of molten metal and alloy | |
| JPH0519166Y2 (en) | ||
| JPH10314895A (en) | Method for supplying molten metal for producing metallic strip and vessel for holding molten metal | |
| JP2002283008A (en) | Method for casting rapidly cooled and solidified strip | |
| JPH0341884Y2 (en) | ||
| JP2000317592A (en) | Production of continuously cast slab having high cleanliness in ladle exchange section |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000801 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080811 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090811 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090811 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100811 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100811 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110811 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120811 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130811 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130811 Year of fee payment: 13 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130811 Year of fee payment: 13 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130811 Year of fee payment: 13 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |