JPH09100247A - エーテル化反応器流出物流からのアルコール回収の改良方法 - Google Patents
エーテル化反応器流出物流からのアルコール回収の改良方法Info
- Publication number
- JPH09100247A JPH09100247A JP8196170A JP19617096A JPH09100247A JP H09100247 A JPH09100247 A JP H09100247A JP 8196170 A JP8196170 A JP 8196170A JP 19617096 A JP19617096 A JP 19617096A JP H09100247 A JPH09100247 A JP H09100247A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- methanol
- stream
- ethanol
- reaction zone
- etherification reaction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
- C07C41/01—Preparation of ethers
- C07C41/34—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C41/40—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of physical state, e.g. by crystallisation
- C07C41/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of physical state, e.g. by crystallisation by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
- C07C41/01—Preparation of ethers
- C07C41/05—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds
- C07C41/06—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds by addition of organic compounds only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
- C07C41/01—Preparation of ethers
- C07C41/09—Preparation of ethers by dehydration of compounds containing hydroxy groups
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 エチルｔ−ブチルエーテル（ＥＴＢＥ）、エ
タノールおよび炭化水素を含有するエーテル化反応帯域
生成物流へのメタノールの添加によるエタノール回収率
の向上方法を提供する。 【解決手段】 エーテル化反応帯域生成物流中における
メタノール対エタノールのモル比が０．１：１〜約１
０：１の範囲内になるようにメタノールの濃度を調整
し：そしてその後に、分別によって前記のエーテル化反
応帯域生成物流を、メタノールおよび炭化水素を含有す
る塔頂生成物とＥＴＢＥおよびエタノールを含有する塔
底生成物とに分離するエーテル化反応帯域生成物からの
エタノール回収の改良方法である。
タノールおよび炭化水素を含有するエーテル化反応帯域
生成物流へのメタノールの添加によるエタノール回収率
の向上方法を提供する。 【解決手段】 エーテル化反応帯域生成物流中における
メタノール対エタノールのモル比が０．１：１〜約１
０：１の範囲内になるようにメタノールの濃度を調整
し：そしてその後に、分別によって前記のエーテル化反
応帯域生成物流を、メタノールおよび炭化水素を含有す
る塔頂生成物とＥＴＢＥおよびエタノールを含有する塔
底生成物とに分離するエーテル化反応帯域生成物からの
エタノール回収の改良方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エーテル化反応器
流出流中に含有されているアルコールの増加された回収
に関する。
流出流中に含有されているアルコールの増加された回収
に関する。
【０００２】
【従来の技術】エーテル化合物は、ガソリンの混合用成
分として周知である。ある種のエーテル化方法において
は、エーテル化合物はイソオレフィンとアルコールとを
エーテル化反応帯域内で反応させることによって製造さ
れる。エーテル化反応帯域からの反応生成物は、エーテ
ル化反応帯域供給物の非−反応性および未反応成分から
エーテルを除去するために分離を行う。
分として周知である。ある種のエーテル化方法において
は、エーテル化合物はイソオレフィンとアルコールとを
エーテル化反応帯域内で反応させることによって製造さ
れる。エーテル化反応帯域からの反応生成物は、エーテ
ル化反応帯域供給物の非−反応性および未反応成分から
エーテルを除去するために分離を行う。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】エチルｔ−ブチルエー
テル（ＥＴＢＥ）の製造においては、エタノールと炭化
水素間に形成される共沸混合物がエーテル化反応生成物
精留塔からのＥＴＢＥ塔底生成物に伴うエタノールの実
質的回収を困難にしている。さらに、エーテル化反応帯
域供給物として混合ブテンを使用した場合には、非−反
応性炭化水素が得られた反応生成物と共にエーテル化反
応生成物精留塔に装入され、その塔頂流と共に下流の加
工工程へ通過する。非−反応性炭化水素の存在は、しば
しばかような非−反応性炭化水素を処理する下流装置に
対する望ましくない汚染物となる。
テル（ＥＴＢＥ）の製造においては、エタノールと炭化
水素間に形成される共沸混合物がエーテル化反応生成物
精留塔からのＥＴＢＥ塔底生成物に伴うエタノールの実
質的回収を困難にしている。さらに、エーテル化反応帯
域供給物として混合ブテンを使用した場合には、非−反
応性炭化水素が得られた反応生成物と共にエーテル化反
応生成物精留塔に装入され、その塔頂流と共に下流の加
工工程へ通過する。非−反応性炭化水素の存在は、しば
しばかような非−反応性炭化水素を処理する下流装置に
対する望ましくない汚染物となる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によって、エーテ
ル化反応帯域生成物流中に含まれているエタノールの増
大された除去並びに回収方法が提供される。
ル化反応帯域生成物流中に含まれているエタノールの増
大された除去並びに回収方法が提供される。
【０００５】本発明によって、エーテル化反応帯域生成
物精留塔の塔頂生成物と共に通過するエタノールの量の
実質的減少方法も提供される。
物精留塔の塔頂生成物と共に通過するエタノールの量の
実質的減少方法も提供される。
【０００６】本発明によって、エーテル化反応帯域生成
物精留塔の塔底生成物の一部分としてエーテル化反応帯
域生成物流からエタノールの実質的回収方法も提供され
る。
物精留塔の塔底生成物の一部分としてエーテル化反応帯
域生成物流からエタノールの実質的回収方法も提供され
る。
【０００７】発明の要約 本発明の態様の一つは、エチルｔ−ブチルエーテル、エ
タノールおよび炭化水素を含有するエーテル化反応帯域
生成物流中に含まれているエタノールの回収の改良方法
である。エーテル化反応帯域生成物流からのエタノール
の回収を増大させるためには、エーテル化反応帯域生成
物流中におけるメタノールの濃度を、メタノール対エタ
ノールのモル比が約０．１：１〜約１０：１の範囲内で
あるように調整する。その後に、エーテル化反応帯域生
成物流を、分別蒸留によってメタノールおよび炭化水素
を含有する塔頂流とＥＴＢＥおよびエタノールを含有す
る塔底流とに分離する。
タノールおよび炭化水素を含有するエーテル化反応帯域
生成物流中に含まれているエタノールの回収の改良方法
である。エーテル化反応帯域生成物流からのエタノール
の回収を増大させるためには、エーテル化反応帯域生成
物流中におけるメタノールの濃度を、メタノール対エタ
ノールのモル比が約０．１：１〜約１０：１の範囲内で
あるように調整する。その後に、エーテル化反応帯域生
成物流を、分別蒸留によってメタノールおよび炭化水素
を含有する塔頂流とＥＴＢＥおよびエタノールを含有す
る塔底流とに分離する。
【０００８】本発明の他の態様は、イソブチレン、エタ
ノールおよび非−反応性炭化水素を含有する流れをエー
テル化反応帯域内で反応させて、ＥＴＢＥ、未反応エタ
ノールおよび非−反応性炭化水素を含有する反応生成物
を形成することによるＥＴＢＥの製造方法である。メタ
ノールは、メタノール対エタノールのモル比が約０．
１：１〜約１０：１の範囲内である精留塔供給物が得ら
れるように反応生成物に添加する。精留塔供給物は、分
別蒸留によって塔頂流と塔底流とに分離される。塔頂流
はメタノールおよび非−反応性炭化水素を含有し、塔底
流はＥＴＢＥおよびエタノールを含有する。
ノールおよび非−反応性炭化水素を含有する流れをエー
テル化反応帯域内で反応させて、ＥＴＢＥ、未反応エタ
ノールおよび非−反応性炭化水素を含有する反応生成物
を形成することによるＥＴＢＥの製造方法である。メタ
ノールは、メタノール対エタノールのモル比が約０．
１：１〜約１０：１の範囲内である精留塔供給物が得ら
れるように反応生成物に添加する。精留塔供給物は、分
別蒸留によって塔頂流と塔底流とに分離される。塔頂流
はメタノールおよび非−反応性炭化水素を含有し、塔底
流はＥＴＢＥおよびエタノールを含有する。
【０００９】本発明の方法は、エーテル化反応帯域生成
物流の分別分離に関連する問題のある種のものを解決す
る。特に、エーテル化反応帯域生成物流中におけるアル
コールの存在は、しばしばエーテル化反応帯域生成物流
の炭化水素とエーテルとで形成される共沸混合組成物に
よるエーテル生成物の分離に障害を起こす。エーテル化
反応生成物中に含まれるアルコールの量は、一般に、エ
ーテル化反応帯域供給物中に含まれているイソブチレン
の濃度によって決定される。イソブチレンの濃度が増加
するに伴い、アルコール反応体の化学量論的所要はそれ
に応じて増加する。従って、エーテル化反応帯域供給物
中におけるアルコール濃度の増加に伴い、エーテル化反
応帯域生成物流中に含まれるアルコールの量もそれに応
じて増加する。
物流の分別分離に関連する問題のある種のものを解決す
る。特に、エーテル化反応帯域生成物流中におけるアル
コールの存在は、しばしばエーテル化反応帯域生成物流
の炭化水素とエーテルとで形成される共沸混合組成物に
よるエーテル生成物の分離に障害を起こす。エーテル化
反応生成物中に含まれるアルコールの量は、一般に、エ
ーテル化反応帯域供給物中に含まれているイソブチレン
の濃度によって決定される。イソブチレンの濃度が増加
するに伴い、アルコール反応体の化学量論的所要はそれ
に応じて増加する。従って、エーテル化反応帯域供給物
中におけるアルコール濃度の増加に伴い、エーテル化反
応帯域生成物流中に含まれるアルコールの量もそれに応
じて増加する。
【００１０】エーテル化反応帯域生成物流は、分離帯域
を限定し、かつ、かようなエーテル化反応帯域生成物
流、すなわち、反応生成物を非−反応性および（また
は）未反応炭化水素を含有する塔頂生成物とエーテル生
成物を含有する塔底生成物とに分離する精留塔に装入ま
たは供給する。
を限定し、かつ、かようなエーテル化反応帯域生成物
流、すなわち、反応生成物を非−反応性および（また
は）未反応炭化水素を含有する塔頂生成物とエーテル生
成物を含有する塔底生成物とに分離する精留塔に装入ま
たは供給する。
【００１１】典型的なエーテル化工程作業においては、
アルコールが実質的に無いエーテルを含有する精留塔塔
底生成物を生成させることがさらに望ましい。すなわ
ち、慣用のエーテル化工程においては、精留塔の塔頂生
成物は好ましくはエーテル化反応帯域生成物中に含まれ
る大部分のアルコールを含有する。しかし、本発明にお
いては、ＥＴＢＥ反応生成物はエーテル化反応帯域内で
生成される。従って未反応エタノール反応体は精留塔塔
頂生成物の一部分としてではなくＥＴＢＥ反応生成物と
共に精留塔塔底生成物として通過するのが望ましい。
アルコールが実質的に無いエーテルを含有する精留塔塔
底生成物を生成させることがさらに望ましい。すなわ
ち、慣用のエーテル化工程においては、精留塔の塔頂生
成物は好ましくはエーテル化反応帯域生成物中に含まれ
る大部分のアルコールを含有する。しかし、本発明にお
いては、ＥＴＢＥ反応生成物はエーテル化反応帯域内で
生成される。従って未反応エタノール反応体は精留塔塔
頂生成物の一部分としてではなくＥＴＢＥ反応生成物と
共に精留塔塔底生成物として通過するのが望ましい。
【００１２】エーテル化反応帯域生成物の非−反応性炭
化水素とエタノールとの間の分別分離の遂行に伴う重要
な問題は、２種の成分の満足な分離を妨害する一定沸点
混合物としても公知の共沸混合物の形成である。分別蒸
留によって炭化水素とエタノールとの適切な分離を行う
ことを不可能にするこの現象は、精留塔塔底生成物のエ
ーテルと共にエタノールの回収を望む場合に精留塔塔頂
生成物中にエタノールの有意な損失を生ずる。
化水素とエタノールとの間の分別分離の遂行に伴う重要
な問題は、２種の成分の満足な分離を妨害する一定沸点
混合物としても公知の共沸混合物の形成である。分別蒸
留によって炭化水素とエタノールとの適切な分離を行う
ことを不可能にするこの現象は、精留塔塔底生成物のエ
ーテルと共にエタノールの回収を望む場合に精留塔塔頂
生成物中にエタノールの有意な損失を生ずる。
【００１３】精留塔塔頂生成物中におけるエタノールの
存在は２つの不利益がある。不利益の一つは、得られた
エタノールのない炭化水素をＨＦアルキル化のような下
流の処理装置へ通す前に、精留塔塔頂生成物からのエタ
ノールの効率的除去の支障に関係がある。ある種の下流
処理装置の供給物中における少量のエタノールは、かよ
うな装置に大きな不利な影響を及ぼす。精留塔塔頂生成
物中における大量のエタノールの存在の他の不利益は、
簡単には精留塔塔底生成物としてのエタノールの回収が
望ましい程度にできないことである。
存在は２つの不利益がある。不利益の一つは、得られた
エタノールのない炭化水素をＨＦアルキル化のような下
流の処理装置へ通す前に、精留塔塔頂生成物からのエタ
ノールの効率的除去の支障に関係がある。ある種の下流
処理装置の供給物中における少量のエタノールは、かよ
うな装置に大きな不利な影響を及ぼす。精留塔塔頂生成
物中における大量のエタノールの存在の他の不利益は、
簡単には精留塔塔底生成物としてのエタノールの回収が
望ましい程度にできないことである。
【００１４】精留塔塔底生成物のＢＴＢＥと共に回収さ
れるエタノール量を向上させるためには、精留塔供給物
のエタノール含量に基づいたメタノールの濃度がある臨
界範囲内にあるような精留塔供給物が得られるようにメ
タノールをエーテル化反応帯域生成物流に供給または添
加すればよいことが見出された。如何なる特定の理論に
拘束されたくないが、精留塔塔底生成物中におけるエタ
ノールの回収を増加させるために精留塔供給物に対する
添加物としてのメタノールの利用は、エタノールと炭化
水素との共沸混合物の形成を妨害することによるものと
考えられる。共沸混合組成物形成のこの妨害によって、
実質的にエタノールを含まないがメタノールおよび炭化
水素を含有する塔頂生成物とＥＴＢＥおよびエタノール
を含有する精留塔塔底生成物の回収ができる。
れるエタノール量を向上させるためには、精留塔供給物
のエタノール含量に基づいたメタノールの濃度がある臨
界範囲内にあるような精留塔供給物が得られるようにメ
タノールをエーテル化反応帯域生成物流に供給または添
加すればよいことが見出された。如何なる特定の理論に
拘束されたくないが、精留塔塔底生成物中におけるエタ
ノールの回収を増加させるために精留塔供給物に対する
添加物としてのメタノールの利用は、エタノールと炭化
水素との共沸混合物の形成を妨害することによるものと
考えられる。共沸混合組成物形成のこの妨害によって、
実質的にエタノールを含まないがメタノールおよび炭化
水素を含有する塔頂生成物とＥＴＢＥおよびエタノール
を含有する精留塔塔底生成物の回収ができる。
【００１５】発明方法では、実質的にエタノールの無い
精留塔塔頂生成物を得るのに有効な量のメタノールを精
留塔供給物と共に使用することが望ましい。すなわち、
使用するメタノールの量は、一般に約１．５ｍｏｌ％未
満のエタノール、好ましくは約１．０ｍｏｌ％未満のエ
タノールそして最も好ましくは０．５ｍｏｌ％未満のメ
タノールを含有する精留塔塔頂生成物に精留塔供給物を
分別分離できるような量である。
精留塔塔頂生成物を得るのに有効な量のメタノールを精
留塔供給物と共に使用することが望ましい。すなわち、
使用するメタノールの量は、一般に約１．５ｍｏｌ％未
満のエタノール、好ましくは約１．０ｍｏｌ％未満のエ
タノールそして最も好ましくは０．５ｍｏｌ％未満のメ
タノールを含有する精留塔塔頂生成物に精留塔供給物を
分別分離できるような量である。
【００１６】精留塔供給物中に供給されるメタノールの
量は、精留塔塔底生成物中に含まれるエタノールの所望
回収率によって決定される。精留塔供給物中におけるメ
タノール対エタノールのモル比は、エタノールの回収率
に影響を与える臨界的比であり；そして一般的に、約
０．１：１〜約１０：１である。しかし、精留塔塔底生
成物中におけるエタノールのさらに適正な回収の回収の
ためには、メタノール対エタノールのモル比は約０．２
５：１〜約７．５：１の範囲内である。好ましくは、精
留塔供給物中におけるメタノール対エタノールのモル比
は、約０．５：１〜約５：１、そして最も好ましくは
１：１〜３：１の範囲内である。
量は、精留塔塔底生成物中に含まれるエタノールの所望
回収率によって決定される。精留塔供給物中におけるメ
タノール対エタノールのモル比は、エタノールの回収率
に影響を与える臨界的比であり；そして一般的に、約
０．１：１〜約１０：１である。しかし、精留塔塔底生
成物中におけるエタノールのさらに適正な回収の回収の
ためには、メタノール対エタノールのモル比は約０．２
５：１〜約７．５：１の範囲内である。好ましくは、精
留塔供給物中におけるメタノール対エタノールのモル比
は、約０．５：１〜約５：１、そして最も好ましくは
１：１〜３：１の範囲内である。
【００１７】精留塔供給物中におけるメタノール対エタ
ノールのモル比は、本発明の重要な特徴であり、かつ、
精留塔塔底生成物中のＥＴＢＥと共に回収されるエタノ
ールの回収率を決定する。一般に、エーテル化反応帯域
生成物流中の少なくとも約７０重量％は精留塔塔底流と
共に通過しなければならない。しかし、エーテル化反応
帯域生成物流中の少なくとも約８０重量％が精留塔塔底
生成物に回収されるのが好ましく、そして最も好ましく
は少なくとも９５重量％のエタノールが回収されること
である。
ノールのモル比は、本発明の重要な特徴であり、かつ、
精留塔塔底生成物中のＥＴＢＥと共に回収されるエタノ
ールの回収率を決定する。一般に、エーテル化反応帯域
生成物流中の少なくとも約７０重量％は精留塔塔底流と
共に通過しなければならない。しかし、エーテル化反応
帯域生成物流中の少なくとも約８０重量％が精留塔塔底
生成物に回収されるのが好ましく、そして最も好ましく
は少なくとも９５重量％のエタノールが回収されること
である。
【００１８】エーテル化反応帯域生成物流は、エタノー
ル、イソオレフィンのようなエーテル化できるオレフィ
ンおよび他の非−反応性炭化水素を含有するエーテル化
反応帯域供給流を装入し、この反応帯域内で供給流中に
存在するイソ−オレフィンを酸イオン交換樹脂触媒の存
在下に第一または第二アルコールと反応させてエーテル
に転化させることによって製造される。一般に、イソ−
オレフィンには１分子当り５〜１６個の炭素原子を有す
る炭化水素が含まれる。かようなイソ−オレフィンの例
には、イソブチレン、イソアミレン、イソヘキシレン、
イソヘプチレン、イソオクチレン、イソノニレン、イソ
デシレン、イソウンデシレン、イソドデシレン、イソト
リデシレン、イソテトラデシレン、イソペンタデシレン
およびイソヘキサデシレンまたはこれらの２種以上の混
合物が含まれる。
ル、イソオレフィンのようなエーテル化できるオレフィ
ンおよび他の非−反応性炭化水素を含有するエーテル化
反応帯域供給流を装入し、この反応帯域内で供給流中に
存在するイソ−オレフィンを酸イオン交換樹脂触媒の存
在下に第一または第二アルコールと反応させてエーテル
に転化させることによって製造される。一般に、イソ−
オレフィンには１分子当り５〜１６個の炭素原子を有す
る炭化水素が含まれる。かようなイソ−オレフィンの例
には、イソブチレン、イソアミレン、イソヘキシレン、
イソヘプチレン、イソオクチレン、イソノニレン、イソ
デシレン、イソウンデシレン、イソドデシレン、イソト
リデシレン、イソテトラデシレン、イソペンタデシレン
およびイソヘキサデシレンまたはこれらの２種以上の混
合物が含まれる。
【００１９】エーテル化反応体として使用できるアルコ
ールには、メタノール、エタノール、プロパノール、イ
ソプロパノールのような１〜１２個の炭素原子を有する
第一および第二アルコール、第一および第二ブタノー
ル、ペンタノール、ヘキサノール、エチレングリコー
ル、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ポリ
グリコールおよびグリセロールなどまたはこれらの２種
以上の混合物が含まれる。
ールには、メタノール、エタノール、プロパノール、イ
ソプロパノールのような１〜１２個の炭素原子を有する
第一および第二アルコール、第一および第二ブタノー
ル、ペンタノール、ヘキサノール、エチレングリコー
ル、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ポリ
グリコールおよびグリセロールなどまたはこれらの２種
以上の混合物が含まれる。
【００２０】エーテル化反応帯域への現在好ましい反応
体は、エタノールおよびイソブチレンがガソリンのオク
タン価向上剤として用途を有するエチルｔ−ブチルエー
テル（ＥＴＢＥ）を生成するためにエタノールおよびイ
ソブチレンである。エタノールはガソリン用のオクタン
価向上混合成分としての利用価値がある。従って、現在
のところイソ−オレフィンとしては主としてイソブチレ
ンであり、そしてアルコールとしては主としてエタノー
ルである。
体は、エタノールおよびイソブチレンがガソリンのオク
タン価向上剤として用途を有するエチルｔ−ブチルエー
テル（ＥＴＢＥ）を生成するためにエタノールおよびイ
ソブチレンである。エタノールはガソリン用のオクタン
価向上混合成分としての利用価値がある。従って、現在
のところイソ−オレフィンとしては主としてイソブチレ
ンであり、そしてアルコールとしては主としてエタノー
ルである。
【００２１】典型的なエーテル化工程においては、イソ
−オレフィンおよびアルコール供給流を、エーテル化反
応に不利な影響を及ぼさない稀釈剤の存在下にエーテル
化反応帯域へ通過させる。稀釈剤は別の流れとして存在
できるが、通常は稀釈剤はイソ−オレフィン流中にあ
る。典型的な稀釈剤の例には、アルカンおよび直鎖オレ
フィンのような非−反応性炭化水素が含まれる。アルコ
ール以外のエーテル化反応帯域への供給物は、一般に、
約２〜約８０重量％の非−反応性炭化水素およびオレフ
ィンを含み、好ましくは約１０〜約６０重量％さらに好
ましくは３０〜５０重量％の非−反応性炭化水素および
オレフィンを含有するように稀釈される。
−オレフィンおよびアルコール供給流を、エーテル化反
応に不利な影響を及ぼさない稀釈剤の存在下にエーテル
化反応帯域へ通過させる。稀釈剤は別の流れとして存在
できるが、通常は稀釈剤はイソ−オレフィン流中にあ
る。典型的な稀釈剤の例には、アルカンおよび直鎖オレ
フィンのような非−反応性炭化水素が含まれる。アルコ
ール以外のエーテル化反応帯域への供給物は、一般に、
約２〜約８０重量％の非−反応性炭化水素およびオレフ
ィンを含み、好ましくは約１０〜約６０重量％さらに好
ましくは３０〜５０重量％の非−反応性炭化水素および
オレフィンを含有するように稀釈される。
【００２２】本発明のエーテル化反応帯域において有用
な酸性イオン交換樹脂は、少なくとも１個のＳＯ3 Ｈ官
能基を含有する比較的高分子量の炭素質物質である。こ
れらの触媒は、歴青炭の硫酸処理によって製造され、か
つ、ゼオライト軟水化剤または塩基交換剤として商業的
に販売されているスルホン化石炭（「Ｚｅｏ−Ｋａｒｂ
Ｈ」「Ｎａｌｃｉｔｅ Ｘ」および「Ｎａｌｃｉｔｅ
ＡＸ」）が挙げられる。これらの物質は、通常、中和さ
れた形態で入手できる、かような場合には、使用の前に
塩酸のような強鉱酸による処理によって活性化して水素
型にし、かつ、水で洗浄してナトリウムおよび塩化物イ
オンを除去しなければならない。本発明における使用に
はスルホン化樹脂型触媒が好ましい。これらの触媒に
は、フェノールホルムアルデヒド樹脂と硫酸との反応生
成物（「Ａｍｂｅｒｌｉｔｅ ＩＲ−１」、「Ａｍｂｅ
ｒｌｉｔｅ ＩＲ−１００」および「Ｎａｌｃｉｔｅ
ＭＸ」）が含まれる。クマロン−インデンとシクロペン
タジエンおよびフルフラールとのスルホン化樹脂ポリマ
ーおよびシクロペンタジエンとフルフラールとのスルホ
ン化ポリマーも有用である。最も好ましいカチオンイオ
ン交換樹脂は、例えばイオン化性または官能性核硫酸基
を有する共重合ジビニルベンゼン、０．５〜２０％、好
ましくは４〜１６％を有するジビニルベンゼン架橋ポリ
スチレンマトリックスのようなスルホン化ポリスチレン
樹脂から本質的に成る強酸性交換樹脂である。これらの
樹脂は、「Ｄｏｗｅｘ ５０」、「Ｎａｌｃｉｔｅ Ｈ
ＣＲ」および「Ａｍｂｅｒｌｙｓｔ １５」のような種
々の銘柄で商用として製造および販売されている。商用
として入手したままであるとこれらは約５０％の溶媒含
量を有するがこれらはそのままで使用するかまたは溶媒
を最初に除去してもよい。樹脂の粒度は特に重要ではな
く、従って任意の特定の粒度に関連する取扱上の利点に
よって選定される。一般に、１０〜５０Ｕ．Ｓ．Ｓｉｅ
ｖｅ Ｓｅｒｉｅｓのメッシュ寸法が好ましい。反応
は、かく拌スラリー反応器中または固定床連続流反応器
のいずれかで実施できる。かく拌スラリー反応器中にお
ける触媒濃度は、所望の触媒効果が得られるのに十分な
濃度でなければならない。一般に、触媒濃度は、反応器
内容物の重量に基づいて０．５〜５０重量％（乾燥基
準）であり、これらのうちで１〜２５％が好ましい範囲
である。
な酸性イオン交換樹脂は、少なくとも１個のＳＯ3 Ｈ官
能基を含有する比較的高分子量の炭素質物質である。こ
れらの触媒は、歴青炭の硫酸処理によって製造され、か
つ、ゼオライト軟水化剤または塩基交換剤として商業的
に販売されているスルホン化石炭（「Ｚｅｏ−Ｋａｒｂ
Ｈ」「Ｎａｌｃｉｔｅ Ｘ」および「Ｎａｌｃｉｔｅ
ＡＸ」）が挙げられる。これらの物質は、通常、中和さ
れた形態で入手できる、かような場合には、使用の前に
塩酸のような強鉱酸による処理によって活性化して水素
型にし、かつ、水で洗浄してナトリウムおよび塩化物イ
オンを除去しなければならない。本発明における使用に
はスルホン化樹脂型触媒が好ましい。これらの触媒に
は、フェノールホルムアルデヒド樹脂と硫酸との反応生
成物（「Ａｍｂｅｒｌｉｔｅ ＩＲ−１」、「Ａｍｂｅ
ｒｌｉｔｅ ＩＲ−１００」および「Ｎａｌｃｉｔｅ
ＭＸ」）が含まれる。クマロン−インデンとシクロペン
タジエンおよびフルフラールとのスルホン化樹脂ポリマ
ーおよびシクロペンタジエンとフルフラールとのスルホ
ン化ポリマーも有用である。最も好ましいカチオンイオ
ン交換樹脂は、例えばイオン化性または官能性核硫酸基
を有する共重合ジビニルベンゼン、０．５〜２０％、好
ましくは４〜１６％を有するジビニルベンゼン架橋ポリ
スチレンマトリックスのようなスルホン化ポリスチレン
樹脂から本質的に成る強酸性交換樹脂である。これらの
樹脂は、「Ｄｏｗｅｘ ５０」、「Ｎａｌｃｉｔｅ Ｈ
ＣＲ」および「Ａｍｂｅｒｌｙｓｔ １５」のような種
々の銘柄で商用として製造および販売されている。商用
として入手したままであるとこれらは約５０％の溶媒含
量を有するがこれらはそのままで使用するかまたは溶媒
を最初に除去してもよい。樹脂の粒度は特に重要ではな
く、従って任意の特定の粒度に関連する取扱上の利点に
よって選定される。一般に、１０〜５０Ｕ．Ｓ．Ｓｉｅ
ｖｅ Ｓｅｒｉｅｓのメッシュ寸法が好ましい。反応
は、かく拌スラリー反応器中または固定床連続流反応器
のいずれかで実施できる。かく拌スラリー反応器中にお
ける触媒濃度は、所望の触媒効果が得られるのに十分な
濃度でなければならない。一般に、触媒濃度は、反応器
内容物の重量に基づいて０．５〜５０重量％（乾燥基
準）であり、これらのうちで１〜２５％が好ましい範囲
である。
【００２３】Ｒｏｈｍ ＆ ＨａａｓのＡｍｂｅｒｌｙ
ｓｔ １５およびＤｏｗ ＣｈｅｍｉｃａｌのＤｏｗｅ
ｘ Ｍ−３１のような酸性イオン交換樹脂が、エーテル
化用としては現在のところ最も好ましい触媒である。
ｓｔ １５およびＤｏｗ ＣｈｅｍｉｃａｌのＤｏｗｅ
ｘ Ｍ−３１のような酸性イオン交換樹脂が、エーテル
化用としては現在のところ最も好ましい触媒である。
【００２４】エーテル化反応帯域の温度およびエーテル
化反応帯域への供給物の空間速度は、所望転化率および
オリゴマー化が問題となる温度によって所望のように選
択できる。一般に、エーテル化反応帯域の温度は、約３
０〜約１２０℃（約８６〜約２４８°Ｆ）、好ましくは
約３５〜約８０℃（約９５〜約１７６°Ｆ）の範囲内で
あろう。圧力は、一般に、反応の間に装入物および生成
物が液相に維持されるように選択する。典型的な圧力
は、約２．１１〜約２１．１ｋｇ／ｃｍ2 ゲージ（約３
０〜約３００ｐｓｉｇ）の範囲内である。一般に、反応
器中における液空間速度（ＬＨＳＶ）は、約１〜約１０
／時間、好ましくは約２〜約８／時間、最も好ましくは
３〜６／時間の範囲内であろう。
化反応帯域への供給物の空間速度は、所望転化率および
オリゴマー化が問題となる温度によって所望のように選
択できる。一般に、エーテル化反応帯域の温度は、約３
０〜約１２０℃（約８６〜約２４８°Ｆ）、好ましくは
約３５〜約８０℃（約９５〜約１７６°Ｆ）の範囲内で
あろう。圧力は、一般に、反応の間に装入物および生成
物が液相に維持されるように選択する。典型的な圧力
は、約２．１１〜約２１．１ｋｇ／ｃｍ2 ゲージ（約３
０〜約３００ｐｓｉｇ）の範囲内である。一般に、反応
器中における液空間速度（ＬＨＳＶ）は、約１〜約１０
／時間、好ましくは約２〜約８／時間、最も好ましくは
３〜６／時間の範囲内であろう。
【００２５】エーテル化反応帯域供給物中におけるアル
コール対イソ−オレフィンのモル比は、一般に、約０．
５：１〜約４：１、好ましくは約０．８：１〜約１．
２：１の範囲内、そして最も好ましくは約１：１であ
る。
コール対イソ−オレフィンのモル比は、一般に、約０．
５：１〜約４：１、好ましくは約０．８：１〜約１．
２：１の範囲内、そして最も好ましくは約１：１であ
る。
【００２６】エーテル、アルコールおよび炭化水素を含
有するエーテル化反応帯域生成物流は、エーテル化反応
帯域生成物流を精留塔塔頂生成物と精留塔塔底生成物と
に分離するための分離手段となる前記のような精留塔に
装入または通過させる。分離手段は、好ましくは液−蒸
気接触用となるトレーまたは詰物を装備した蒸留塔また
は精留塔を含む慣用の蒸留装置である。蒸留操作は、Ｍ
ｃＧｒａｗ−ＨｉｌｌＩｎｃ．によって出版されている
Ｐｅｒｒｙ のＣｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ
ｓ’Ｈａｎｄｂｏｏｋ，Ｓｉｘｔｈ Ｅｄｉｔｉｏｎ，
１９８４ １３−５〜１３−９頁に示されており、本書
は本明細書の参考になる。
有するエーテル化反応帯域生成物流は、エーテル化反応
帯域生成物流を精留塔塔頂生成物と精留塔塔底生成物と
に分離するための分離手段となる前記のような精留塔に
装入または通過させる。分離手段は、好ましくは液−蒸
気接触用となるトレーまたは詰物を装備した蒸留塔また
は精留塔を含む慣用の蒸留装置である。蒸留操作は、Ｍ
ｃＧｒａｗ−ＨｉｌｌＩｎｃ．によって出版されている
Ｐｅｒｒｙ のＣｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ
ｓ’Ｈａｎｄｂｏｏｋ，Ｓｉｘｔｈ Ｅｄｉｔｉｏｎ，
１９８４ １３−５〜１３−９頁に示されており、本書
は本明細書の参考になる。
【００２７】本明細書に前記したように、精留塔塔頂生
成物流中におけるエタノール濃度を減少させ、それによ
って未反応エタノールの高い回収率が得られるようにエ
ーテル化反応帯域生成物流に制御された量のメタノール
を混合する。精留塔塔頂生成物は、炭化水素からのメタ
ノール分離用の下流の分離装置へ通過させる。
成物流中におけるエタノール濃度を減少させ、それによ
って未反応エタノールの高い回収率が得られるようにエ
ーテル化反応帯域生成物流に制御された量のメタノール
を混合する。精留塔塔頂生成物は、炭化水素からのメタ
ノール分離用の下流の分離装置へ通過させる。
【００２８】分離装置が約１．０ｍｏｌ％未満のメタノ
ール、好ましくは約０．５ｍｏｌ％未満のメタノール、
最も好ましくは０．２０ｍｏｌ％未満のメタノールを含
有する分離された炭化水素流を生成させる限りは、任意
の慣用または非慣用分離設備が精留塔塔頂生成物の炭化
水素からのメタノールの分離用として使用できる。好ま
しい分離設備には、水を含む水流と精留塔塔頂生成物と
を接触させ、分離炭化水素流またはメタノールの少いラ
フィネート流およびメタノールに富む抽出流を得る接触
手段が含まれる。水流は溶媒としての作用をする。
ール、好ましくは約０．５ｍｏｌ％未満のメタノール、
最も好ましくは０．２０ｍｏｌ％未満のメタノールを含
有する分離された炭化水素流を生成させる限りは、任意
の慣用または非慣用分離設備が精留塔塔頂生成物の炭化
水素からのメタノールの分離用として使用できる。好ま
しい分離設備には、水を含む水流と精留塔塔頂生成物と
を接触させ、分離炭化水素流またはメタノールの少いラ
フィネート流およびメタノールに富む抽出流を得る接触
手段が含まれる。水流は溶媒としての作用をする。
【００２９】メタノールに富む抽出流は、メタノールお
よび水を分離する精留塔へ通過する。分離された水は、
水流として使用でき、そして分離されたメタノールは再
循環によるメタノール流として役立てることができ、従
って得られた混合物を精留塔供給物としてエーテル化反
応帯域生成物精留塔へ装入する前に、メタノール流をエ
ーテル化反応生成物流と混合する。
よび水を分離する精留塔へ通過する。分離された水は、
水流として使用でき、そして分離されたメタノールは再
循環によるメタノール流として役立てることができ、従
って得られた混合物を精留塔供給物としてエーテル化反
応帯域生成物精留塔へ装入する前に、メタノール流をエ
ーテル化反応生成物流と混合する。
【００３０】図１を参照すると、直列に配置されたエー
テル化反応器１２ａおよび１２ｂ、エーテル化反応帯域
生成物精留塔１４および分離設備１６を含む工程設備の
略図が示されている。分離設備１６には、コンタクター
１８および精留塔２０も含まれている。
テル化反応器１２ａおよび１２ｂ、エーテル化反応帯域
生成物精留塔１４および分離設備１６を含む工程設備の
略図が示されている。分離設備１６には、コンタクター
１８および精留塔２０も含まれている。
【００３１】イソブチレン、エタノールおよび他の非−
反応性炭化水素を含有するエーテル化反応帯域供給流
は、導管２２によってエーテル化反応器１２ａおよび１
２ｂに装入される。エーテル化反応器１２ａおよび１２
ｂは、エーテル化反応帯域を限定する。これらのエーテ
ル化反応器１２ａおよび１２ｂの内部には、好適なエー
テル化触媒が含まれており、そしてエーテル化反応器１
２ａおよび１２ｂは、ＥＴＢＥ、未反応エタノールおよ
び非−反応性炭化水素を含有する反応生成物を生成させ
るために好適なエーテル化反応条件下で運転される。反
応生成物は、導管２４によってエーテル化反応帯域生成
物精留塔１４中に導入される。メタノール流は、導管２
６によって反応生成物中に導入され、混合された精留塔
供給物は、導管２８によってエーテル化反応帯域生成物
精留塔に装入される。
反応性炭化水素を含有するエーテル化反応帯域供給流
は、導管２２によってエーテル化反応器１２ａおよび１
２ｂに装入される。エーテル化反応器１２ａおよび１２
ｂは、エーテル化反応帯域を限定する。これらのエーテ
ル化反応器１２ａおよび１２ｂの内部には、好適なエー
テル化触媒が含まれており、そしてエーテル化反応器１
２ａおよび１２ｂは、ＥＴＢＥ、未反応エタノールおよ
び非−反応性炭化水素を含有する反応生成物を生成させ
るために好適なエーテル化反応条件下で運転される。反
応生成物は、導管２４によってエーテル化反応帯域生成
物精留塔１４中に導入される。メタノール流は、導管２
６によって反応生成物中に導入され、混合された精留塔
供給物は、導管２８によってエーテル化反応帯域生成物
精留塔に装入される。
【００３２】エーテル化反応帯域生成物精留塔１４は、
分離帯域を限定し、かつ、精留塔供給物を主としてメタ
ノールおよび非−反応性炭化水素を含有する精留塔塔頂
流と、主としてＥＴＢＥおよびエタノールを含有する精
留塔塔底生成物とに分離する手段となる。精留塔塔底流
は、導管３０を通って貯蔵または追加処理のいずれかに
通過する。
分離帯域を限定し、かつ、精留塔供給物を主としてメタ
ノールおよび非−反応性炭化水素を含有する精留塔塔頂
流と、主としてＥＴＢＥおよびエタノールを含有する精
留塔塔底生成物とに分離する手段となる。精留塔塔底流
は、導管３０を通って貯蔵または追加処理のいずれかに
通過する。
【００３３】精留塔塔頂流は、導管３２によってエーテ
ル化反応帯域精留塔１４から分離設備１６に通過する、
分離設備１６は分離帯域を限定し、かつ、精留塔塔頂流
をメタノールを、含有するメタノール流と非−反応性炭
化水素を含有するメタノールの少いラフィネート流とに
分離する手段となる。さらに特別には、精留塔塔頂流
は、導管３２によって、接触帯域を限定し、かつ、精留
塔塔頂流と水抽出剤とを接触させる手段となるコンタク
ター１８に通過する。導管３４によってコンタクター１
８から出て行くのはメタノールの少いラフィネート流で
ある。メタノールに富む抽出液は導管３６を通って精留
塔２０へ通過する、精留塔２０は分離帯域を限定し、か
つ、抽出液を水を含有する水の流とメタノールを含有す
るメタノール流とに分離する手段となる。導管３８を通
って精留塔２０からコンタクター１８に通過する水流
は、抽出剤として使用できる。メタノール流は、導管４
０、次いで導管２６を通って精留塔２０を出て、導管２
４を通ってエーテル化反応帯域生成物流中に導入される
流れと混合され、得られた混合物は導管２８を通って精
留塔１４に導入される。補給メタノールは導管４２によ
って必要に応じて工程系１０へ添加できる。
ル化反応帯域精留塔１４から分離設備１６に通過する、
分離設備１６は分離帯域を限定し、かつ、精留塔塔頂流
をメタノールを、含有するメタノール流と非−反応性炭
化水素を含有するメタノールの少いラフィネート流とに
分離する手段となる。さらに特別には、精留塔塔頂流
は、導管３２によって、接触帯域を限定し、かつ、精留
塔塔頂流と水抽出剤とを接触させる手段となるコンタク
ター１８に通過する。導管３４によってコンタクター１
８から出て行くのはメタノールの少いラフィネート流で
ある。メタノールに富む抽出液は導管３６を通って精留
塔２０へ通過する、精留塔２０は分離帯域を限定し、か
つ、抽出液を水を含有する水の流とメタノールを含有す
るメタノール流とに分離する手段となる。導管３８を通
って精留塔２０からコンタクター１８に通過する水流
は、抽出剤として使用できる。メタノール流は、導管４
０、次いで導管２６を通って精留塔２０を出て、導管２
４を通ってエーテル化反応帯域生成物流中に導入される
流れと混合され、得られた混合物は導管２８を通って精
留塔１４に導入される。補給メタノールは導管４２によ
って必要に応じて工程系１０へ添加できる。
【００３４】
【発明の実施の形態】次の計算例は、本発明をさらに例
示するために示す。
示するために示す。
【００３５】
【実施例】実施例Ｉ 表Ｉには、基礎事例および発明事例に関してエーテル化
反応帯域生成物精留塔の工程シュミレーションからの物
質収支を示す。基礎事例は、エタノール、エーテル（主
としてエチルｔ−ブチルエーテル）および炭化水素を含
有するがメタノールを含有しないエーテル化反応帯域生
成物流を塔頂生成物と塔底生成物とに分別分離する事例
である。発明事例は、供給物中におけるメタノール対エ
タノールのモル比、約３：１を得るために供給物にメタ
ノールを添加したのを除いて基礎事例において使用した
のと同じ供給物の分別分離事例である。
反応帯域生成物精留塔の工程シュミレーションからの物
質収支を示す。基礎事例は、エタノール、エーテル（主
としてエチルｔ−ブチルエーテル）および炭化水素を含
有するがメタノールを含有しないエーテル化反応帯域生
成物流を塔頂生成物と塔底生成物とに分別分離する事例
である。発明事例は、供給物中におけるメタノール対エ
タノールのモル比、約３：１を得るために供給物にメタ
ノールを添加したのを除いて基礎事例において使用した
のと同じ供給物の分別分離事例である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】* 成分の流れは１ｂｍｏｌ／時間である。
【００３９】表Ｉに示した情報から判るように、精留塔
供給物へのメタノールの添加は、塔底生成物中における
エタノールの回収を増加させる。基礎事例においては、
１．６８ｋｇ（３．７５ ｌｂ）・ｍｏｌ／時間のエタ
ノールが塔頂生成物と共に通過する。これに対して、発
明事例の場合には、０．１１ｋｇ（０．２５ ｌｂ）・
ｍｏｌ／時間未満のエタノールが塔頂生成物と共に通過
する。この相異が、エーテル化反応帯域生成物中へのメ
タノール添加の利用から得られた精留塔塔底生成物と共
にエタノール回収の向上を例証している。
供給物へのメタノールの添加は、塔底生成物中における
エタノールの回収を増加させる。基礎事例においては、
１．６８ｋｇ（３．７５ ｌｂ）・ｍｏｌ／時間のエタ
ノールが塔頂生成物と共に通過する。これに対して、発
明事例の場合には、０．１１ｋｇ（０．２５ ｌｂ）・
ｍｏｌ／時間未満のエタノールが塔頂生成物と共に通過
する。この相異が、エーテル化反応帯域生成物中へのメ
タノール添加の利用から得られた精留塔塔底生成物と共
にエタノール回収の向上を例証している。
【００４０】実施例ＩＩ この実施例では、精留の前にエーテル化反応帯域生成物
流への添加剤としてメタノールの使用によって該生成物
流からのエタノールの重量％回収率の向上を証明するエ
タノール回収データを示す。表ＩＩに示したデータは、
Ｐｈｉｌｌｉｐｓ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｃｏｍｐａｎ
ｙが所有権を有する気−液平衡熱力学物理特性データを
使用し、標準分別シュミレーションパッケージを使用し
て得たものである。表ＩＩのデータを図２にプロットし
てある。この場合にも、メタノール対エタノールのモル
比の増加に伴い重量％エタノール回収率が向上すること
が例証されている。
流への添加剤としてメタノールの使用によって該生成物
流からのエタノールの重量％回収率の向上を証明するエ
タノール回収データを示す。表ＩＩに示したデータは、
Ｐｈｉｌｌｉｐｓ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｃｏｍｐａｎ
ｙが所有権を有する気−液平衡熱力学物理特性データを
使用し、標準分別シュミレーションパッケージを使用し
て得たものである。表ＩＩのデータを図２にプロットし
てある。この場合にも、メタノール対エタノールのモル
比の増加に伴い重量％エタノール回収率が向上すること
が例証されている。
【００４１】
【表３】
【００４２】
【図１】本発明の一態様である工程を示す略図。
【図２】エーテル精留塔供給物中におけるメタノール対
エタノールのモル比の関数としてのエーテル精留塔塔底
生成物中のエタノールの回収重量％を示すプロット。
エタノールのモル比の関数としてのエーテル精留塔塔底
生成物中のエタノールの回収重量％を示すプロット。
Claims (10)
- 【請求項１】 エチルｔ−ブチルエーテル（ＥＴＢ
Ｅ）、エタノールおよび炭化水素を含有するエーテル化
反応帯域生成物流中に含まれているエタノールの回収の
改良方法であって：該エーテル化反応帯域生成物流中に
おけるメタノールの濃度を、メタノール対エタノールの
モル比が０．１：１〜約１０：１の範囲内であるように
調整し；そしてその後に、該エーテル化反応帯域生成物
流を分別によって、メタノールおよび炭化水素を含有す
る塔頂流とＢＴＢＥおよびエタノールを含有する塔底流
とに分離することを特徴とする前記の方法。 - 【請求項２】 前記のエーテル化反応帯域生成物中にお
けるエタノールの少なくとも７０重量％が前記の塔底流
中に含まれる請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 前記のエーテル化反応帯域生成物流中に
おけるエタノールの少なくとも９５重量％が前記の塔底
流中に含まれる請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 メタノールを前記の濃度に調整する前
に、前記のエーテル化反応帯域生成物流は１重量％未満
のメタノールの濃度を有する請求項１〜３の任意の１項
に記載の方法。 - 【請求項５】 前記の塔頂生成物が、１重量％未満のエ
タノールの濃度を有する請求項１〜４の任意の１項に記
載の方法。 - 【請求項６】 前記のメタノール流が、９０重量％を超
えるメタノールの濃度を有する請求項１〜５の任意の１
項に記載の方法。 - 【請求項７】 前記のエーテル化反応帯域生成物流中に
おける調整されたメタノールの前記の濃度が、メタノー
ル対エタノールのモル比、約０．２５：１〜約７．５：
１の範囲内にある請求項１〜６の任意の１項に記載の方
法。 - 【請求項８】 前記のエーテル化反応帯域生成物流を、
イソブチレン、エタノールおよび非−反応性炭化水素を
含有する流れをエーテル化反応帯域内で反応させてＥＴ
ＢＥ、エタノールおよび非−反応性炭化水素を含有する
反応生成物を形成し、該反応生成物に前記の供給物中に
おけるメタノール対エタノールのモル比が約０．１：１
〜約１０：１の前記の範囲内にあるようなメタノールを
含有するメタノール流を添加することによって生成させ
る請求項１〜７の任意の１項に記載の方法。 - 【請求項９】 前記の塔頂流と水を含有する水流とを抽
出帯域内で接触させて該塔頂流からメタノールを抽出
し、非−反応性炭化水素を含有するメタノールの少いラ
フィネート流およびメタノールに富む抽出流を得て、そ
して前記のメタノールに富む抽出流を、前記の水流と前
記のメタノール流とに分離する工程をさらに含む請求項
１〜８の任意の１項に記載の方法。 - 【請求項１０】 前記のメタノールの少いラフィネート
流が、１重量％未満のアルコール濃度を有する請求項９
に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US507578 | 1995-07-26 | ||
| US08/507,578 US5600024A (en) | 1995-07-26 | 1995-07-26 | Enhanced recovery of alcohol from an ether containing stream |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09100247A true JPH09100247A (ja) | 1997-04-15 |
Family
ID=24019203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8196170A Pending JPH09100247A (ja) | 1995-07-26 | 1996-07-25 | エーテル化反応器流出物流からのアルコール回収の改良方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5600024A (ja) |
| EP (1) | EP0755911A1 (ja) |
| JP (1) | JPH09100247A (ja) |
| AR (1) | AR003038A1 (ja) |
| AU (1) | AU679876B2 (ja) |
| BR (1) | BR9603188A (ja) |
| CA (1) | CA2181950C (ja) |
| MX (1) | MX9602785A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785824A (en) * | 1995-09-28 | 1998-07-28 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Method of and apparatus for producing ozone |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI101220B (fi) * | 1995-12-22 | 1998-05-15 | Neste Oy | Menetelmä alkyylieetterien ja niiden seosten valmistamiseksi |
| US6863778B2 (en) * | 2002-07-25 | 2005-03-08 | Catalytic Distillation Technologies | Separation of tertiary butyl alcohol from diisobutylene |
| US7141705B2 (en) * | 2004-08-05 | 2006-11-28 | Catalytic Distillation Technologies | Etherification process |
| US7738401B2 (en) * | 2005-10-20 | 2010-06-15 | At&T Intellectual Property I, L.P. | System and method for overlaying a hierarchical network design on a full mesh network |
| FR2900924B1 (fr) * | 2006-05-09 | 2011-03-04 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production d'ethers incluant une separation de l'alcool par un liquide ionique |
| US8378150B2 (en) * | 2009-08-12 | 2013-02-19 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the production of dimethyl ether |
| CN101955418B (zh) * | 2009-12-16 | 2013-10-16 | 华东理工大学 | 一种耦合分离纯化制备etbe的方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2412243A1 (fr) * | 1977-12-24 | 1979-07-20 | Rux Kg | Dispositif destine, en particulier, a l'entretien des gazons, et analogues |
| US4440963A (en) * | 1982-08-09 | 1984-04-03 | Phillips Petroleum Company | Production of MTBE and ETBE |
| US4918243A (en) * | 1988-10-28 | 1990-04-17 | Chemical Research & Licensing Company | Heat integration process |
| US4978807A (en) * | 1989-03-23 | 1990-12-18 | Chemical Research & Licensing Company | Method for the preparation of methyl tertiary butyl ether |
| DE4035274C1 (ja) * | 1990-11-02 | 1991-11-07 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf, De | |
| US5237115A (en) * | 1991-03-15 | 1993-08-17 | Phillips Petroleum Company | Integrated olefin processing |
| FR2683523B1 (fr) * | 1991-11-12 | 1994-02-11 | Institut Francais Petrole | Procede de separation d'ethyl tertiobutyl ether et d'ethanol. |
| US5248836A (en) * | 1992-10-16 | 1993-09-28 | Chemical Research & Licensing Company | Process for the preparation of ETBE |
| US5318689A (en) * | 1992-11-16 | 1994-06-07 | Texaco Inc. | Heavy naphtha conversion process |
-
1995
- 1995-07-26 US US08/507,578 patent/US5600024A/en not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-07-02 AU AU56263/96A patent/AU679876B2/en not_active Ceased
- 1996-07-15 MX MX9602785A patent/MX9602785A/es not_active IP Right Cessation
- 1996-07-24 CA CA002181950A patent/CA2181950C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-25 AR ARP960103744A patent/AR003038A1/es unknown
- 1996-07-25 EP EP96112004A patent/EP0755911A1/en not_active Ceased
- 1996-07-25 BR BR9603188-3A patent/BR9603188A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-07-25 JP JP8196170A patent/JPH09100247A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785824A (en) * | 1995-09-28 | 1998-07-28 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Method of and apparatus for producing ozone |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR9603188A (pt) | 2005-10-04 |
| CA2181950C (en) | 2000-02-22 |
| CA2181950A1 (en) | 1997-01-27 |
| MX9602785A (es) | 1997-06-28 |
| EP0755911A1 (en) | 1997-01-29 |
| US5600024A (en) | 1997-02-04 |
| AU5626396A (en) | 1997-02-13 |
| AU679876B2 (en) | 1997-07-10 |
| AR003038A1 (es) | 1998-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3940450A (en) | Preparation and recovery of ethers | |
| EP0206594A1 (en) | Production of methyl tertiary butyl ether from isobutylene | |
| US4440963A (en) | Production of MTBE and ETBE | |
| GB2049693A (en) | Preparation and isolation of methyl-tert-butyl ether | |
| JPH09100247A (ja) | エーテル化反応器流出物流からのアルコール回収の改良方法 | |
| US5237109A (en) | Etherification process | |
| US4148695A (en) | Preparation and recovery of ethers | |
| EP0366501B1 (en) | Heat integration process | |
| CN111073691A (zh) | 从碳四烃中脱除异丁烯的方法及生产1-丁烯、2-丁烯的方法 | |
| US4675082A (en) | Recovery of propylene glycol mono t-butoxy ether | |
| US5245087A (en) | Etherification process | |
| US5015783A (en) | Production of ethers by the reaction of alcohols and olefins | |
| JPH04225094A (ja) | ガソリンのエーテル化方法 | |
| US4546206A (en) | Process for producing methyl tert. alkyl ether | |
| EP0075838A1 (en) | Process for the preparation of methyl tert-butyl ether | |
| EP0071032B1 (en) | Process for the preparation of ethyl tert-butyl ether | |
| US5144085A (en) | Feedstock dewatering and etherification of crude ethanol | |
| US5430197A (en) | Recovery of alcohol from hydrocarbon streams | |
| US5723686A (en) | Recycle of alcohol in a combined hydroisomerization and etherification process | |
| US5741953A (en) | Use of reactive distillation in the manufacture of methyl tertiary butyl ether | |
| EP0706985B1 (en) | Production of a high purity ether product | |
| KR100188326B1 (ko) | 에테르화 공정 | |
| EP0757977A1 (en) | Removal of methanol from methyl tertiary butyl ether | |
| JPH11511736A (ja) | 第３アルキルエーテルの調製方法 | |
| US6232508B1 (en) | Process for manufacturing ether and high purity butene-1 |