JPH085183A - 多室冷暖房装置 - Google Patents
多室冷暖房装置Info
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- JPH085183A JPH085183A JP6138695A JP13869594A JPH085183A JP H085183 A JPH085183 A JP H085183A JP 6138695 A JP6138695 A JP 6138695A JP 13869594 A JP13869594 A JP 13869594A JP H085183 A JPH085183 A JP H085183A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/06—Several compression cycles arranged in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F25D17/00—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces
- F25D17/02—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces for circulating liquids, e.g. brine
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、複数の熱源側冷媒サイクルに対
し、室外流量弁の上限値を設けることにより、利用側冷
媒サイクルの起動時の冷媒分流を最適化し、熱源側冷媒
サイクルの能力ダウンの防止と機器の破損を防止し、室
内環境を快適にする。 【構成】 第２補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度
の値を平均し、平均値と出口ＳＣ検知装置１５ａ，１５
ｂとの過冷却度の差から室外流量弁１１ａ，１１ｂの上
限を決定する開度上限値演算手段１９を備えている。
し、室外流量弁の上限値を設けることにより、利用側冷
媒サイクルの起動時の冷媒分流を最適化し、熱源側冷媒
サイクルの能力ダウンの防止と機器の破損を防止し、室
内環境を快適にする。 【構成】 第２補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度
の値を平均し、平均値と出口ＳＣ検知装置１５ａ，１５
ｂとの過冷却度の差から室外流量弁１１ａ，１１ｂの上
限を決定する開度上限値演算手段１９を備えている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱源側冷媒サイクルと
利用側冷媒サイクルに分離された多室冷暖房装置に関す
るものである。
利用側冷媒サイクルに分離された多室冷暖房装置に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱源側冷媒サイクルと利用側冷媒
サイクルに分離した多室冷暖房装置は、特開昭６２−２
７２０４０号公報に示されている。
サイクルに分離した多室冷暖房装置は、特開昭６２−２
７２０４０号公報に示されている。
【０００３】以下、図面を参照しながら従来のこの種の
多室冷暖房装置について説明する。図７は、従来の多室
冷暖房装置の冷凍サイクル図を示すものである。図７に
おいて、１ａ，１ｂは圧縮機であり、２ａ，２ｂは四方
弁であり、３ａ，３ｂは熱源側熱交換器であり、４ａ，
４ｂは冷房用減圧装置であり、５ａ，５ｂは暖房用減圧
装置であり、６ａ，６ｂは暖房時に冷房用減圧装置４
ａ，４ｂを閉成する逆止弁、７ａ，７ｂは冷房時に暖房
用減圧装置５ａ，５ｂを閉成する逆止弁、８ａ，８ｂは
第１補助熱交換器であり、これらを環状に連接し、熱源
側冷媒サイクルｈ，ｈ’を形成している。
多室冷暖房装置について説明する。図７は、従来の多室
冷暖房装置の冷凍サイクル図を示すものである。図７に
おいて、１ａ，１ｂは圧縮機であり、２ａ，２ｂは四方
弁であり、３ａ，３ｂは熱源側熱交換器であり、４ａ，
４ｂは冷房用減圧装置であり、５ａ，５ｂは暖房用減圧
装置であり、６ａ，６ｂは暖房時に冷房用減圧装置４
ａ，４ｂを閉成する逆止弁、７ａ，７ｂは冷房時に暖房
用減圧装置５ａ，５ｂを閉成する逆止弁、８ａ，８ｂは
第１補助熱交換器であり、これらを環状に連接し、熱源
側冷媒サイクルｈ，ｈ’を形成している。
【０００４】９ａ，９ｂは第２補助熱交換器で、第１補
助熱交換器８ａ，８ｂと熱交換するように一体に形成さ
れている。
助熱交換器８ａ，８ｂと熱交換するように一体に形成さ
れている。
【０００５】１０ａ，１０ｂは冷媒量調整タンクで冷房
時と暖房時の冷媒量を調整する。１１ａ，１１ｂは室外
流量弁であり第２補助熱交換器９ａ，９ｂへの冷媒流量
を調節する。１２は冷媒搬送装置で冷房時と暖房時で冷
媒の流出方向が反対となる可逆特性を持っており、これ
らは多液管である接続配管ｉの途中に設けられている。
時と暖房時の冷媒量を調整する。１１ａ，１１ｂは室外
流量弁であり第２補助熱交換器９ａ，９ｂへの冷媒流量
を調節する。１２は冷媒搬送装置で冷房時と暖房時で冷
媒の流出方向が反対となる可逆特性を持っており、これ
らは多液管である接続配管ｉの途中に設けられている。
【０００６】１３ａ，１３ｂは利用側熱交換器で、室内
ユニットｇ，ｇ’に収納され接続配管ｉ，ｉ’，ｊ，
ｊ’で室外ユニットｆ，ｆ’とそれぞれ接続されてい
る。１４ａ，１４ｂは室内流量弁で室内ユニットｇ，
ｇ’への冷媒流量を調整する。
ユニットｇ，ｇ’に収納され接続配管ｉ，ｉ’，ｊ，
ｊ’で室外ユニットｆ，ｆ’とそれぞれ接続されてい
る。１４ａ，１４ｂは室内流量弁で室内ユニットｇ，
ｇ’への冷媒流量を調整する。
【０００７】また第２補助熱交換器９ａ，９ｂと冷媒量
調整タンク１０ａ，１０ｂと室外流量弁１１ａ，１１ｂ
と冷媒搬送装置１２と利用側熱交換器１３ａ，１３ｂと
室内流量弁１４ａ，１４ｂおよび接続配管ｉ，ｉ’，
ｊ，ｊ’を環状に接続し利用側冷媒サイクルｋを形成し
ている。
調整タンク１０ａ，１０ｂと室外流量弁１１ａ，１１ｂ
と冷媒搬送装置１２と利用側熱交換器１３ａ，１３ｂと
室内流量弁１４ａ，１４ｂおよび接続配管ｉ，ｉ’，
ｊ，ｊ’を環状に接続し利用側冷媒サイクルｋを形成し
ている。
【０００８】以上のように構成された多室冷暖房装置に
ついて、以下に冷房運転の場合、暖房運転の場合に分け
てその動作を説明する。
ついて、以下に冷房運転の場合、暖房運転の場合に分け
てその動作を説明する。
【０００９】まず冷房運転時について考える。構成とし
ては図中実線矢印の冷媒サイクルとなり、熱源側冷媒サ
イクルｈ，ｈ’では、圧縮機１ａ，１ｂからの高温高圧
ガスは、四方弁２ａ，２ｂを通り熱源側熱交換器３ａ，
３ｂで放熱して凝縮液化し逆止弁６ａ，６ｂを通って冷
房用減圧装置４ａ，４ｂで減圧され第１補助熱交換器８
ａ，８ｂで蒸発して四方弁２ａ，２ｂを通り圧縮機１
ａ，１ｂへ循環する。
ては図中実線矢印の冷媒サイクルとなり、熱源側冷媒サ
イクルｈ，ｈ’では、圧縮機１ａ，１ｂからの高温高圧
ガスは、四方弁２ａ，２ｂを通り熱源側熱交換器３ａ，
３ｂで放熱して凝縮液化し逆止弁６ａ，６ｂを通って冷
房用減圧装置４ａ，４ｂで減圧され第１補助熱交換器８
ａ，８ｂで蒸発して四方弁２ａ，２ｂを通り圧縮機１
ａ，１ｂへ循環する。
【００１０】この時、利用側冷媒サイクルｋの第２補助
熱交換器９ａ，９ｂと第１補助熱交換器８ａ，８ｂが熱
交換し、利用側冷媒サイクルｋ内のガス冷媒が冷却され
液化し、さらに冷媒量調整タンク１０ａ，１０ｂおよび
室外流量弁１１ａ，１１ｂを通って、冷媒搬送装置１２
に送られ、この冷媒搬送装置１２によって接続配管ｉ，
ｊを通って室内流量弁１４ａ，１４ｂ、利用側熱交換器
１３ａ，１３ｂに送られて吸熱蒸発し、ガス化して接続
配管ｉ’，ｊ’を通って利用側冷媒サイクルｋ内の第２
補助熱交換器９ａ，９ｂに循環することとなる。
熱交換器９ａ，９ｂと第１補助熱交換器８ａ，８ｂが熱
交換し、利用側冷媒サイクルｋ内のガス冷媒が冷却され
液化し、さらに冷媒量調整タンク１０ａ，１０ｂおよび
室外流量弁１１ａ，１１ｂを通って、冷媒搬送装置１２
に送られ、この冷媒搬送装置１２によって接続配管ｉ，
ｊを通って室内流量弁１４ａ，１４ｂ、利用側熱交換器
１３ａ，１３ｂに送られて吸熱蒸発し、ガス化して接続
配管ｉ’，ｊ’を通って利用側冷媒サイクルｋ内の第２
補助熱交換器９ａ，９ｂに循環することとなる。
【００１１】次に暖房モードの場合を考える。構成とし
ては図中波線矢印の冷媒サイクルとなり、熱源側冷媒サ
イクルｈ，ｈ’では、圧縮機１ａ，１ｂからの高温高圧
ガスは四方弁２ａ，２ｂを通り第１補助熱交換器８ａ，
８ｂに送られ、放熱して凝縮液化し、逆止弁７ａ，７ｂ
を通って暖房用減圧装置５ａ，５ｂで減圧され熱源側熱
交換器３ａ，３ｂで吸熱蒸発して四方弁２を通り圧縮機
１ａ，１ｂへ循環する。
ては図中波線矢印の冷媒サイクルとなり、熱源側冷媒サ
イクルｈ，ｈ’では、圧縮機１ａ，１ｂからの高温高圧
ガスは四方弁２ａ，２ｂを通り第１補助熱交換器８ａ，
８ｂに送られ、放熱して凝縮液化し、逆止弁７ａ，７ｂ
を通って暖房用減圧装置５ａ，５ｂで減圧され熱源側熱
交換器３ａ，３ｂで吸熱蒸発して四方弁２を通り圧縮機
１ａ，１ｂへ循環する。
【００１２】この時、利用側冷媒サイクルｋの第２補助
熱交換器９ａ，９ｂと第１補助熱交換器８ａ，８ｂが熱
交換し利用側冷媒サイクルｋ内のガス冷媒が加熱されて
ガス化する。
熱交換器９ａ，９ｂと第１補助熱交換器８ａ，８ｂが熱
交換し利用側冷媒サイクルｋ内のガス冷媒が加熱されて
ガス化する。
【００１３】このガス化した冷媒は、接続配管ｉ’，
ｊ’を通り利用側熱交換器１３ａ，１３ｂに送られ暖房
して放熱凝縮し液化し室内流量弁１４ａ，１４ｂ、接続
配管ｉ，ｊを通って冷媒搬送ユニット内の冷媒搬送装置
１２、室外流量弁１１ａ，１１ｂ、さらに冷媒量調整タ
ンク１０ａ，１０ｂをへて利用側冷媒サイクルｋ内の第
２補助熱交換器９ａ，９ｂに循環することとなる。
ｊ’を通り利用側熱交換器１３ａ，１３ｂに送られ暖房
して放熱凝縮し液化し室内流量弁１４ａ，１４ｂ、接続
配管ｉ，ｊを通って冷媒搬送ユニット内の冷媒搬送装置
１２、室外流量弁１１ａ，１１ｂ、さらに冷媒量調整タ
ンク１０ａ，１０ｂをへて利用側冷媒サイクルｋ内の第
２補助熱交換器９ａ，９ｂに循環することとなる。
【００１４】ここで冷媒搬送装置１２の運転は一定とす
る。また室外流量弁１１ａ，１１ｂおよび室内流量弁１
４ａ，１４ｂは、それぞれのユニットの必要冷媒量を流
通するように全開から全閉まで開度調整され最適分流を
行っている。
る。また室外流量弁１１ａ，１１ｂおよび室内流量弁１
４ａ，１４ｂは、それぞれのユニットの必要冷媒量を流
通するように全開から全閉まで開度調整され最適分流を
行っている。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の従
来の構成では、熱源側冷媒サイクルｈ，ｈ’の多室化に
伴い、設置形態により熱源側熱交換器３ａ，３ｂと利用
側熱交換器１３ａ，１３ｂ間の長さや高さが大きくなっ
た場合、低い方の利用側冷媒サイクルｋに冷媒が寝込
み、起動時に利用側冷媒サイクルｋの冷媒不足による熱
源側冷媒サイクルｈ，ｈ’の能力低下と、最悪、熱源側
冷媒サイクルｈ，ｈ’内の第１補助熱交換器８ａ，８ｂ
と利用側冷媒サイクルｋ内の第２補助熱交換器９ａ，９
ｂにおける熱の収支がない為、圧縮機１ａ，１ｂの破壊
を招く恐れを有していた。
来の構成では、熱源側冷媒サイクルｈ，ｈ’の多室化に
伴い、設置形態により熱源側熱交換器３ａ，３ｂと利用
側熱交換器１３ａ，１３ｂ間の長さや高さが大きくなっ
た場合、低い方の利用側冷媒サイクルｋに冷媒が寝込
み、起動時に利用側冷媒サイクルｋの冷媒不足による熱
源側冷媒サイクルｈ，ｈ’の能力低下と、最悪、熱源側
冷媒サイクルｈ，ｈ’内の第１補助熱交換器８ａ，８ｂ
と利用側冷媒サイクルｋ内の第２補助熱交換器９ａ，９
ｂにおける熱の収支がない為、圧縮機１ａ，１ｂの破壊
を招く恐れを有していた。
【００１６】また、通常運転時の室外流量弁１１ａ，１
１ｂの開度を冷媒の流れ易さ流れにくさに関係なく、目
標値に対し一律一定開度で開閉を行っていた為、冷媒が
流れ易い方にさらに流れ、利用側冷媒サイクルｋに冷媒
の過不足、過多というアンバランスが広がる傾向にあ
り、能力が出ない上に熱源側冷媒サイクルｈ，ｈ’が通
常動作できず、運転できないという問題を有していた。
１ｂの開度を冷媒の流れ易さ流れにくさに関係なく、目
標値に対し一律一定開度で開閉を行っていた為、冷媒が
流れ易い方にさらに流れ、利用側冷媒サイクルｋに冷媒
の過不足、過多というアンバランスが広がる傾向にあ
り、能力が出ない上に熱源側冷媒サイクルｈ，ｈ’が通
常動作できず、運転できないという問題を有していた。
【００１７】本発明は上記課題に鑑み、複数の熱源側冷
媒サイクルに対し、室外流量弁の上限値を設けることに
より、利用側冷媒サイクルの起動時の冷媒分流を最適化
し、熱源側冷媒サイクルの能力ダウンの防止と機器の破
損を防止し、室内環境を快適にする。
媒サイクルに対し、室外流量弁の上限値を設けることに
より、利用側冷媒サイクルの起動時の冷媒分流を最適化
し、熱源側冷媒サイクルの能力ダウンの防止と機器の破
損を防止し、室内環境を快適にする。
【００１８】また、上記の目的に加え、室外流量弁の開
閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制御させるこ
とにより、通常運転時においても、冷媒の過不足、過多
なしに最適にかつ効率的に運転させることができる多室
冷暖房装置を提供するものである。
閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制御させるこ
とにより、通常運転時においても、冷媒の過不足、過多
なしに最適にかつ効率的に運転させることができる多室
冷暖房装置を提供するものである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の多室冷暖房装置は、第２補助熱交換器出口
過冷却度の値を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記
複数の出口ＳＣ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ
演算手段，前記出口ＳＣ演算手段からの複数の前記第２
補助熱交換器出口過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均
値演算手段，前記ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と
複数の前記第２補助熱交換器出口過冷却度の値を比較し
て差を演算するＳＣ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で
得られた過冷却度の差に応じて前記室外流量弁の上限値
を演算し信号を出力する開度上限値演算手段とを備え前
記室外流量弁の上限を前記開度上限値演算手段で得られ
た上限値とする室外流量弁制御ユニットを備えている。
に、本発明の多室冷暖房装置は、第２補助熱交換器出口
過冷却度の値を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記
複数の出口ＳＣ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ
演算手段，前記出口ＳＣ演算手段からの複数の前記第２
補助熱交換器出口過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均
値演算手段，前記ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と
複数の前記第２補助熱交換器出口過冷却度の値を比較し
て差を演算するＳＣ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で
得られた過冷却度の差に応じて前記室外流量弁の上限値
を演算し信号を出力する開度上限値演算手段とを備え前
記室外流量弁の上限を前記開度上限値演算手段で得られ
た上限値とする室外流量弁制御ユニットを備えている。
【００２０】また、第２補助熱交換器出口過冷却度の値
を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記複数の出口Ｓ
Ｃ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ演算手段，前
記出口ＳＣ演算手段からの複数の前記第２補助熱交換器
出口過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均値演算手段，
前記ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と複数の前記第
２補助熱交換器出口過冷却度の値を比較して差を演算す
るＳＣ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で得られた過冷
却度の差に応じて前記室外流量弁の上限値を演算し信号
を出力する開度上限値演算手段，前記開度上限値演算手
段の上限値の割合を前記複数の室外流量弁開度を演算す
るパルス数演算手段とを備え前記パルス数演算手段で得
られた開度で前記室外流量弁を制御する室外流量弁制御
ユニットを備えている。
を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記複数の出口Ｓ
Ｃ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ演算手段，前
記出口ＳＣ演算手段からの複数の前記第２補助熱交換器
出口過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均値演算手段，
前記ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と複数の前記第
２補助熱交換器出口過冷却度の値を比較して差を演算す
るＳＣ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で得られた過冷
却度の差に応じて前記室外流量弁の上限値を演算し信号
を出力する開度上限値演算手段，前記開度上限値演算手
段の上限値の割合を前記複数の室外流量弁開度を演算す
るパルス数演算手段とを備え前記パルス数演算手段で得
られた開度で前記室外流量弁を制御する室外流量弁制御
ユニットを備えている。
【００２１】
【作用】本発明は上記した構成によって複数の熱源側冷
媒サイクルに対し、室外流量弁の上限値を設けることに
より、利用側冷媒サイクルの起動時の冷媒分流を最適化
し、熱源側冷媒サイクルの能力ダウンの防止と機器の破
損を防止し、室内環境を快適にできる。
媒サイクルに対し、室外流量弁の上限値を設けることに
より、利用側冷媒サイクルの起動時の冷媒分流を最適化
し、熱源側冷媒サイクルの能力ダウンの防止と機器の破
損を防止し、室内環境を快適にできる。
【００２２】また、上記の作用に加え、室外流量弁の開
閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制御させるこ
とにより、通常運転時においても、冷媒の過不足、過多
なしに最適にかつ効率的に運転させることができる。
閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制御させるこ
とにより、通常運転時においても、冷媒の過不足、過多
なしに最適にかつ効率的に運転させることができる。
【００２３】
【実施例】以下本発明の多室冷暖房装置の一実施例につ
いて、図面を参照しながら説明する。
いて、図面を参照しながら説明する。
【００２４】図１は本発明の多室冷暖房装置の一実施例
のブロック構成図を示したものであるが、従来例と同一
構成の部分は同一符号を付し、その詳細な説明は、省略
する。
のブロック構成図を示したものであるが、従来例と同一
構成の部分は同一符号を付し、その詳細な説明は、省略
する。
【００２５】図１において１５ａ，１５ｂは、第２の補
助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度を検知する出口Ｓ
Ｃ検知装置であり複数の室外ユニットｆ，ｆ’内に設置
されている。
助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度を検知する出口Ｓ
Ｃ検知装置であり複数の室外ユニットｆ，ｆ’内に設置
されている。
【００２６】１６は出口ＳＣ検知装置１５ａ，１５ｂよ
り検出された信号から過冷却度を演算する出口ＳＣ演算
手段、１７は出口ＳＣ演算手段１６からの複数の前記第
２補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度の平均値を演
算するＳＣ平均値演算手段、１８はＳＣ平均値演算手段
１７の過冷却度の値と複数の第２補助熱交換器９ａ，９
ｂの出口過冷却度の値を比較して差を演算するＳＣ差演
算手段、１９はＳＣ差演算手段１８で得られた過冷却度
の差に応じて室外流量弁１１ａ，１１ｂの上限値を演算
し信号を出力する開度上限値演算手段でありこれらは室
外流量弁制御ユニット２０内に構成されている。
り検出された信号から過冷却度を演算する出口ＳＣ演算
手段、１７は出口ＳＣ演算手段１６からの複数の前記第
２補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度の平均値を演
算するＳＣ平均値演算手段、１８はＳＣ平均値演算手段
１７の過冷却度の値と複数の第２補助熱交換器９ａ，９
ｂの出口過冷却度の値を比較して差を演算するＳＣ差演
算手段、１９はＳＣ差演算手段１８で得られた過冷却度
の差に応じて室外流量弁１１ａ，１１ｂの上限値を演算
し信号を出力する開度上限値演算手段でありこれらは室
外流量弁制御ユニット２０内に構成されている。
【００２７】以上のように構成された本実施例の多室冷
暖房装置について、図２，図３のグラフ、図４のフロー
チャートを用いてその動作を説明する。
暖房装置について、図２，図３のグラフ、図４のフロー
チャートを用いてその動作を説明する。
【００２８】図２は、室外ユニットｆ，ｆ’の利用側冷
媒サイクルｋの第２の補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過
冷却度を検出した各出口過冷却度を示すグラフで、出口
ＳＣ検知装置１５ａで検出した出口過冷却度がＳＣ１，
出口ＳＣ検知装置１５ｂで検出した出口過冷却度がＳＣ
２であり、ＳＣ１の方がＳＣ２よりも高くなっている。
また、その平均値がＳＣ３となっている。
媒サイクルｋの第２の補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過
冷却度を検出した各出口過冷却度を示すグラフで、出口
ＳＣ検知装置１５ａで検出した出口過冷却度がＳＣ１，
出口ＳＣ検知装置１５ｂで検出した出口過冷却度がＳＣ
２であり、ＳＣ１の方がＳＣ２よりも高くなっている。
また、その平均値がＳＣ３となっている。
【００２９】図３は、ＳＣ差演算手段１８より演算され
た過冷却度差（ＳＣ差）と室外流量弁１１ａ，１１ｂへ
出力する上限値を表したグラフで、ΔＳＣ１，ΔＳＣ２
は出口ＳＣ検出装置１５ａ，１５ｂより検出された値Ｓ
Ｃ１，ＳＣ２とＳＣ平均値演算手段１７より演算された
値ＳＣ３との差（数１）を演算したものであり、このＳ
Ｃ差に対する上限比率数がＴ１，Ｔ２となる。
た過冷却度差（ＳＣ差）と室外流量弁１１ａ，１１ｂへ
出力する上限値を表したグラフで、ΔＳＣ１，ΔＳＣ２
は出口ＳＣ検出装置１５ａ，１５ｂより検出された値Ｓ
Ｃ１，ＳＣ２とＳＣ平均値演算手段１７より演算された
値ＳＣ３との差（数１）を演算したものであり、このＳ
Ｃ差に対する上限比率数がＴ１，Ｔ２となる。
【００３０】
【数１】
【００３１】尚、図３グラフで、原点は、ＳＣ差０，上
限比率１の点を示す。このグラフは、傾きが正の１次の
関係であるから、例えば、ＳＣ差が大きいほど上限比は
小さくなり冷媒の過不足、過多を調整する。
限比率１の点を示す。このグラフは、傾きが正の１次の
関係であるから、例えば、ＳＣ差が大きいほど上限比は
小さくなり冷媒の過不足、過多を調整する。
【００３２】図４においてＳＴＥＰ１では、ＳＣ平均値
演算手段１７が第２補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷
却度の平均値を演算し、平均値としてＳＣ３を求めてい
る。
演算手段１７が第２補助熱交換器９ａ，９ｂの出口過冷
却度の平均値を演算し、平均値としてＳＣ３を求めてい
る。
【００３３】次に、ＳＴＥＰ２では、ＳＣ差演算手段１
８が出口ＳＣ演算手段１６で演算された第２補助熱交換
器９ａ，９ｂの過冷却度の値ＳＣ１，ＳＣ２と平均値演
算手段１７より演算された平均値ＳＣ３との差ΔＳＣ
１，ΔＳＣ２を演算する。
８が出口ＳＣ演算手段１６で演算された第２補助熱交換
器９ａ，９ｂの過冷却度の値ＳＣ１，ＳＣ２と平均値演
算手段１７より演算された平均値ＳＣ３との差ΔＳＣ
１，ΔＳＣ２を演算する。
【００３４】次に、ＳＴＥＰ３では、図３で表すよう
に、ＳＣ差ΔＳＣ１，ΔＳＣ２に対応する上限比Ｔ１，
Ｔ２を設定し、ＳＴＥＰ４では開度上限値演算手段１９
から室外流量弁１１ａ，１１ｂへ上限値Ｔ１，Ｔ２を出
力し、一連の動作を終了する。
に、ＳＣ差ΔＳＣ１，ΔＳＣ２に対応する上限比Ｔ１，
Ｔ２を設定し、ＳＴＥＰ４では開度上限値演算手段１９
から室外流量弁１１ａ，１１ｂへ上限値Ｔ１，Ｔ２を出
力し、一連の動作を終了する。
【００３５】以上の様に本実施例によれば、第２補助熱
交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度の値を平均し、平均値
と出口ＳＣ検知装置１５ａ，１５ｂとの過冷却度の差か
ら室外流量弁１１ａ，１１ｂの上限を決定することによ
り、利用側冷媒サイクルｋの起動時の冷媒分流を最適化
し、熱源側冷媒サイクルｈ，ｈ’の能力ダウンの防止と
機器の破損を防止し、室内環境を快適にできる。
交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度の値を平均し、平均値
と出口ＳＣ検知装置１５ａ，１５ｂとの過冷却度の差か
ら室外流量弁１１ａ，１１ｂの上限を決定することによ
り、利用側冷媒サイクルｋの起動時の冷媒分流を最適化
し、熱源側冷媒サイクルｈ，ｈ’の能力ダウンの防止と
機器の破損を防止し、室内環境を快適にできる。
【００３６】次に、本発明による多室冷暖房装置装置の
第２の実施例に付いて、図面を参照しながら説明する
が、第１の実施例と同一構成の部分は同一符号を付し、
その詳細な説明は省略する。
第２の実施例に付いて、図面を参照しながら説明する
が、第１の実施例と同一構成の部分は同一符号を付し、
その詳細な説明は省略する。
【００３７】図５において、２１は上限値演算手段１９
の上限比率を室外流量弁１１ａ，１１ｂの目標パルスに
乗算し通常運転時の出力パルス数を演算するパルス数演
算手段であり、出口ＳＣ演算手段１６，ＳＣ平均値演算
手段１７，ＳＣ差演算手段１８，開度上限値演算手段１
９と共に室外流量弁制御ユニット２２内に構成されてい
る。
の上限比率を室外流量弁１１ａ，１１ｂの目標パルスに
乗算し通常運転時の出力パルス数を演算するパルス数演
算手段であり、出口ＳＣ演算手段１６，ＳＣ平均値演算
手段１７，ＳＣ差演算手段１８，開度上限値演算手段１
９と共に室外流量弁制御ユニット２２内に構成されてい
る。
【００３８】その他の構成は第１の実施例と同じであ
り、ここでは同一符号を用いて示し、その説明を省略す
る。
り、ここでは同一符号を用いて示し、その説明を省略す
る。
【００３９】また、この冷媒サイクルの動作についても
従来例及び第１の実施例と同一であり詳細な説明は省略
するが、第１の実施例と異なる通常運転時の前記室外流
量弁１１ａ，１１ｂの制御方法について図面を用いてそ
の動作について説明する。
従来例及び第１の実施例と同一であり詳細な説明は省略
するが、第１の実施例と異なる通常運転時の前記室外流
量弁１１ａ，１１ｂの制御方法について図面を用いてそ
の動作について説明する。
【００４０】図６においてＳＴＥＰ４では、従来行って
いた第２補助熱交換器９ａ，９ｂの目標出口過冷却度に
制御する前記室外流量弁１１ａ，１１ｂの開度（＝目標
パルス数Ｐ１，Ｐ２）に対し、開度上限値演算手段１９
で演算された上限値の比率Ｔ１，Ｔ２を乗算し、通常運
転時の出力パルス数を演算する。
いた第２補助熱交換器９ａ，９ｂの目標出口過冷却度に
制御する前記室外流量弁１１ａ，１１ｂの開度（＝目標
パルス数Ｐ１，Ｐ２）に対し、開度上限値演算手段１９
で演算された上限値の比率Ｔ１，Ｔ２を乗算し、通常運
転時の出力パルス数を演算する。
【００４１】ＳＴＥＰ５では、パルス数演算手段２１の
値を室外流量弁１１ａ，１１ｂへ出力し以後、この動作
を繰り返す。
値を室外流量弁１１ａ，１１ｂへ出力し以後、この動作
を繰り返す。
【００４２】以上の様に本実施例によれば、第２補助熱
交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度の値を平均し、平均値
と出口ＳＣ検知装置１５ａ，１５ｂとの差から室外流量
弁１１ａ，１１ｂの上限を決定し、室外流量弁１１ａ，
１１ｂの開閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制
御させることにより、通常運転時においても、冷媒の過
不足、過多なしに最適にかつ効率的に運転させることが
できる。
交換器９ａ，９ｂの出口過冷却度の値を平均し、平均値
と出口ＳＣ検知装置１５ａ，１５ｂとの差から室外流量
弁１１ａ，１１ｂの上限を決定し、室外流量弁１１ａ，
１１ｂの開閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制
御させることにより、通常運転時においても、冷媒の過
不足、過多なしに最適にかつ効率的に運転させることが
できる。
【００４３】尚、本実施例では、室外ユニットが２台と
したが複数台でも同等の制御ができる。
したが複数台でも同等の制御ができる。
【００４４】
【発明の効果】以上、本実施例から明らかなように本発
明の多室冷暖房装置は、第２補助熱交換器出口過冷却度
の値を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記複数の出
口ＳＣ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ演算手
段，前記出口演算手段からの複数の前記第２補助熱交換
器出口過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均値演算手
段，前記ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と複数の前
記第２補助熱交換器出口過冷却度の値を比較して差を演
算するＳＣ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で得られた
過冷却度の差に応じて前記室外流量弁の上限値を演算し
信号を出力する開度上限値演算手段とを備え前記室外流
量弁の上限を前記開度上限値演算手段で得られた上限値
とする室外流量弁制御ユニットを備えているので、複数
の熱源側冷媒サイクルに対し、室外流量弁の上限値を設
けることにより、利用側冷媒サイクルの起動時の冷媒分
流を最適化し、熱源側冷媒サイクルの能力ダウンの防止
と機器の破損を防止し、室内環境を快適にできる。
明の多室冷暖房装置は、第２補助熱交換器出口過冷却度
の値を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記複数の出
口ＳＣ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ演算手
段，前記出口演算手段からの複数の前記第２補助熱交換
器出口過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均値演算手
段，前記ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と複数の前
記第２補助熱交換器出口過冷却度の値を比較して差を演
算するＳＣ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で得られた
過冷却度の差に応じて前記室外流量弁の上限値を演算し
信号を出力する開度上限値演算手段とを備え前記室外流
量弁の上限を前記開度上限値演算手段で得られた上限値
とする室外流量弁制御ユニットを備えているので、複数
の熱源側冷媒サイクルに対し、室外流量弁の上限値を設
けることにより、利用側冷媒サイクルの起動時の冷媒分
流を最適化し、熱源側冷媒サイクルの能力ダウンの防止
と機器の破損を防止し、室内環境を快適にできる。
【００４５】また、第２補助熱交換器出口過冷却度の値
を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記複数の出口Ｓ
Ｃ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ演算手段，前
記出口演算手段からの複数の前記第２補助熱交換器出口
過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均値演算手段，前記
ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と複数の前記第２補
助熱交換器出口過冷却度の値を比較して差を演算するＳ
Ｃ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で得られた過冷却度
の差に応じて前記室外流量弁の上限値を演算し信号を出
力する開度上限値演算手段，前記開度上限値演算手段の
上限値の割合を乗じて補正した前記複数の室外流量弁開
度を演算するパルス数演算手段とを備え、前記パルス数
演算手段で得られた開度で前記室外流量弁を制御する室
外流量弁制御ユニットを備えているので、室外流量弁の
開閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制御させる
ことにより、通常運転時においても、冷媒の過不足、過
多なしに最適にかつ効率的に運転させることができる。
を検知する複数の出口ＳＣ検知装置と前記複数の出口Ｓ
Ｃ検知装置からの信号を演算する出口ＳＣ演算手段，前
記出口演算手段からの複数の前記第２補助熱交換器出口
過冷却度の平均値を演算するＳＣ平均値演算手段，前記
ＳＣ平均値演算手段の過冷却度の値と複数の前記第２補
助熱交換器出口過冷却度の値を比較して差を演算するＳ
Ｃ差演算手段，前記ＳＣ差演算手段で得られた過冷却度
の差に応じて前記室外流量弁の上限値を演算し信号を出
力する開度上限値演算手段，前記開度上限値演算手段の
上限値の割合を乗じて補正した前記複数の室外流量弁開
度を演算するパルス数演算手段とを備え、前記パルス数
演算手段で得られた開度で前記室外流量弁を制御する室
外流量弁制御ユニットを備えているので、室外流量弁の
開閉において上限値の比率を乗じた値で開閉制御させる
ことにより、通常運転時においても、冷媒の過不足、過
多なしに最適にかつ効率的に運転させることができる。
【図１】本発明の第１の実施例の多室冷暖房装置のブロ
ック構成図
ック構成図
【図２】同実施例の第２の補助熱交換器出口過冷却度を
示す特性図
示す特性図
【図３】同実施例の第２の補助熱交換器出口過冷却度と
上限値の比率を示す特性図
上限値の比率を示す特性図
【図４】同実施例の多室冷暖房装置のフローチャート
【図５】本発明の第２の実施例の多室冷暖房装置のブロ
ック構成図
ック構成図
【図６】同実施例の多室冷暖房装置のフローチャート
【図７】従来の多室冷暖房装置の冷凍サイクル図
１ａ，１ｂ 圧縮機 ２ａ，２ｂ 四方弁 ３ａ，３ｂ 熱源側熱交換器 ８ａ，８ｂ 第１補助熱交換器 ９ａ，９ｂ 第２補助熱交換器 １１ａ，１１ｂ 室外流量弁 １２ 冷媒搬送装置 １３ａ，１３ｂ 利用側熱交換器 １４ａ，１４ｂ 室内流量弁 １５ａ，１５ｂ 出口ＳＣ検知装置 １６ 出口ＳＣ演算手段 １７ ＳＣ平均値演算手段 １８ ＳＣ差演算手段 １９ 開度上限値演算手段 ２０，２２ 室外流量弁制御ユニット ２１ パルス数演算手段 ｆ，ｆ’ 室外ユニット ｇ，ｇ’ 室内ユニット ｈ，ｈ’ 熱源側冷媒サイクル ｋ，ｋ’ 利用側冷媒サイクル
Claims (2)
- 【請求項１】 圧縮機，四方弁，熱源側熱交換器，減圧
装置および第１補助熱交換器を環状に連接してなる熱源
側冷媒サイクルと、前記第１補助熱交換器と一体に形成
し熱交換する第２補助熱交換器と、この第２補助熱交換
器と直列に設けた室外流量弁とを有する複数台の室外ユ
ニットと、この各室外ユニットに設けられた複数台の前
記第２補助熱交換器と前記室外流量弁，および各室内ユ
ニットに設けられた複数台の利用側熱交換器，この利用
側熱交換器と直列に設けた室内流量弁および冷媒搬送装
置を環状に連接してなる利用側冷媒サイクルと、前記第
２補助熱交換器出口過冷却度の値を検知する複数の出口
ＳＣ検知装置と前記複数の出口ＳＣ検知装置からの信号
を演算する出口ＳＣ演算手段，前記出口ＳＣ演算手段か
らの複数の前記第２補助熱交換器出口過冷却度の平均値
を演算するＳＣ平均値演算手段，前記ＳＣ平均値演算手
段の過冷却度の値と複数の前記第２補助熱交換器出口過
冷却度の値を比較して差を演算するＳＣ差演算手段，前
記ＳＣ差演算手段で得られた過冷却度の差に応じて前記
室外流量弁の上限値を演算し信号を出力する開度上限値
演算手段とを備え前記室外流量弁の上限を前記開度上限
値演算手段で得られた上限値とする室外流量弁制御ユニ
ットを備えたことを特徴とする多室冷暖房装置。 - 【請求項２】 圧縮機，四方弁，熱源側熱交換器，減圧
装置および第１補助熱交換器を環状に連接してなる熱源
側冷媒サイクルと、前記第１補助熱交換器と一体に形成
し熱交換する第２補助熱交換器と、この第２補助熱交換
器と直列に設けた室外流量弁とを有する複数台の室外ユ
ニットと、この各室外ユニットに設けられた複数台の前
記第２補助熱交換器と前記室外流量弁，および各室内ユ
ニットに設けられた複数台の利用側熱交換器，この利用
側熱交換器と直列に設けた室内流量弁および冷媒搬送装
置を環状に連接してなる利用側冷媒サイクルと、前記第
２補助熱交換器出口過冷却度の値を検知する複数の出口
ＳＣ検知装置と前記複数の出口ＳＣ検知装置からの信号
を演算する出口ＳＣ演算手段，前記出口ＳＣ演算手段か
らの複数の前記第２補助熱交換器出口過冷却度の平均値
を演算するＳＣ平均値演算手段，前記ＳＣ平均値演算手
段の過冷却度の値と複数の前記第２補助熱交換器出口過
冷却度の値を比較して差を演算するＳＣ差演算手段，前
記ＳＣ差演算手段で得られた過冷却度の差に応じて前記
室外流量弁の上限値を演算し信号を出力する開度上限値
演算手段，前記開度上限値演算手段の上限値の割合を乗
じて補正した前記複数の室外流量弁開度を演算するパル
ス数演算手段とを備え前記パルス数演算手段で得られた
開度で前記室外流量弁を制御する室外流量弁制御ユニッ
トを備えたことを特徴とする多室冷暖房装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6138695A JPH085183A (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | 多室冷暖房装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6138695A JPH085183A (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | 多室冷暖房装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH085183A true JPH085183A (ja) | 1996-01-12 |
Family
ID=15227965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6138695A Pending JPH085183A (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | 多室冷暖房装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH085183A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102345949A (zh) * | 2011-09-05 | 2012-02-08 | 青岛海信日立空调系统有限公司 | 一种多联式空调换热器冷媒流量调节系统及其调节方法 |
| CN104566823A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-29 | 广东美的暖通设备有限公司 | 并联多联机的冷媒控制方法 |
| CN104764115A (zh) * | 2015-03-31 | 2015-07-08 | 广东美的暖通设备有限公司 | 多联机系统 |
| CN111023260A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-04-17 | 青岛海信日立空调系统有限公司 | 一种多联机 |
| EP3598013A4 (en) * | 2017-09-18 | 2020-06-17 | GD Midea Heating & Ventilating Equipment Co., Ltd. | METHOD FOR CONTROLLING A MULTISPLIT AIR CONDITIONING SYSTEM, MULTISPLIT AIR CONDITIONING SYSTEM AND COMPUTER READABLE STORAGE MEDIUM |
-
1994
- 1994-06-21 JP JP6138695A patent/JPH085183A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102345949A (zh) * | 2011-09-05 | 2012-02-08 | 青岛海信日立空调系统有限公司 | 一种多联式空调换热器冷媒流量调节系统及其调节方法 |
| CN104566823A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-29 | 广东美的暖通设备有限公司 | 并联多联机的冷媒控制方法 |
| CN104566823B (zh) * | 2014-12-29 | 2018-03-16 | 广东美的暖通设备有限公司 | 并联多联机的冷媒控制方法 |
| US10436489B2 (en) | 2014-12-29 | 2019-10-08 | Gd Midea Heating & Ventilating Equipment Co., Ltd. | Method and device for controlling refrigerator in air conditioning system and air conditioning system |
| CN104764115A (zh) * | 2015-03-31 | 2015-07-08 | 广东美的暖通设备有限公司 | 多联机系统 |
| EP3598013A4 (en) * | 2017-09-18 | 2020-06-17 | GD Midea Heating & Ventilating Equipment Co., Ltd. | METHOD FOR CONTROLLING A MULTISPLIT AIR CONDITIONING SYSTEM, MULTISPLIT AIR CONDITIONING SYSTEM AND COMPUTER READABLE STORAGE MEDIUM |
| US11137157B2 (en) | 2017-09-18 | 2021-10-05 | Gd Midea Heating & Ventilating Equipment Co., Ltd. | Method for controlling multi-split air conditioner, multi-split air conditioner system, and computer-readable storage medium |
| CN111023260A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-04-17 | 青岛海信日立空调系统有限公司 | 一种多联机 |
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