JPH0837333A - 光フィードバックを無くす装置 - Google Patents
光フィードバックを無くす装置Info
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Abstract
なフィードバックの影響を無くす装置を得ること。 【構成】パワー増幅器からレーザ主発振器への有害なフ
ィードバック反射光はレーザ発振器共振空胴の帯域幅の
2倍以上までレーザの周波数をシフトする非可逆性の周
波数シフタを発振器と増幅器との間に挿入する事によっ
て無くされる。
Description
器、特にレーザ主発振器の出力に於けるフィードバック
反射の影響を無くす装置に関する。
ワーは、発振器の出力に大きな影響を与え得る。レーザ
主発振器に関して、このフィードバックは現存する発振
器へ別の共振空胴を結合することに相当し、フィードバ
ックは発振器内の循環波と干渉するであろう。これは、
少量のパワーが増幅器から発振器へ反射して戻され、そ
の結果生じる出力の変動が増幅されるであろう時、レー
ザ主発振器/パワー増幅器(MOPA)システムの作動
に破壊的な衝撃を与え得る。多段増幅器(multisection
amplifier)に於て、増幅器の段から段への移動の際の
インピーダンスの変化は各段で反射を起し、その結果夫
々がもとの増幅器に対するそれ自身の位相関係を有する
多数のフィードバック波ができる。
相関係が常に変化するような、周波数チャープ(chirp
e)されたMOPA内では更に激しくなる。その結果出
力パワーは、発振器の周波数の不定関数(erratic func
tion)になる。周波数チャープ率及びチャープ反復率が
上昇すると、発振器のパワーの変動は、共振空胴の減衰
時間及び利得媒体の時定数と相互に作用し合う。この相
互作用は変動を歪ませ、その結果それらは瞬間発振周波
数及びフィードバック反射の位相のシフトによってだけ
でなく、発振器出力の時刻歴によってでさえも最早決定
され得ない。
ための従来の技術は、(1)反射を無くすための大変な
努力、(2)ファラデー回転を使った偏波による絶縁、
及び(3)波長板を使った偏波による絶縁である。これ
らの技術は、数多くの欠点を有する。
ても、それは複雑さ及び費用が極端に大きく、従って失
敗ででさえあり得る。
界に晒される時、その材料が、伝送されるビームの偏波
面を回転させるという特性である。その回転子を通る帰
路では、その回転作用は元に戻されずに、その回転が倍
になる。45°の回転子を使用することによって、フィ
ードバック・ビームの偏波はもとのビームから90°回
転させられ、或る偏波子に遮られ得る。ファラデー絶縁
子は、しばしば1μmよりも短い波長に使用されるが、
CO2 のレーザの10.6μmの波長のような、より長
い赤外線に適切なファラデー回転子の材料はない。困難
さを示す例として、リンカーン・ラボラトリー・ファイ
アポンド(Lincoln Laboratory Firepond )の施設にあ
るCO2 のMOPAはそのファラデー回転子のために7
0キロガウスの超伝導性磁石を必要とする。
用することによって、線形偏波光を円形偏波光に変える
ように働く。従って反射光は逆方向に円形偏波され、波
長板はそれらを、或る偏波子によって拒絶され得る元の
ものと直交する線形偏波光に変える。しかし、発振器と
反射子との間の円形偏波は、多くのシステムに於て実用
的ではない。
ば、夫々が水平方向の構成要素と垂直方向の構成要素と
の間に大きい位相のシフトをもたらす8つの全内部反射
の折曲り(total internal-reflection fold)を有し得
る。これらの位相のシフトは、円形偏波を色々な長円形
の偏波状態に変えるが、その後それらは波長板で直交す
る線形偏向に戻らないであろう。更に、増幅器は、円形
偏波の正味利得に、更に加えて円形偏波を長円形偏波に
変えることに影響を及ぼす、水平方向の及び垂直方向の
偏波に対して別の伝送率を有する。
縁も、散乱光が特別に偏波される訳ではないので、散乱
光を防ぐことはできない。
フィードバック反射の影響を無くすことが、本発明の目
的である。
ィードバック反射の影響を無くすことが、本発明の別の
目的である。
を無くす装置を提供することが、本発明の別の目的であ
る。
効果的に且つ容易に使えるフィードバックを無くす装置
を提供することが、本発明の別の目的である。
シフタは発振器と増幅器との間に配置される。発振器か
らの出力の周波数は、それが増幅器へ伝搬する途中でシ
フトされ、如何なるフィードバックも、それが発振器へ
伝搬し戻される途中で再びシフトされる。
シフタが採用される。そのような周波数シフタに於て、
周波数シフタを通る戻り方向の伝搬は周波数のシフトを
もとに戻さず、第2のシフトは第1のものを相殺しない
(普通、正味のシフトは第1のものの約2倍である)。
こうして、元の発振器の周波数からシフトされたフィー
ドバックが発振器に帰還する。2パスの周波数のシフト
を発振器の空胴の共振帯域幅よりも大きくなるように選
択することによって、フィードバック波は、発振器の空
胴内で共振せず、発振器に影響を及ぼさないであろう。
このアプローチは不本意な反射のシフトに左右されない
ので、発振器を散乱光からも絶縁するであろう。
徴は、特に、周波数シフタ手段が音響光学結晶を具備す
ること、レーザ主発振器とレーザ増幅器が同じレーザ媒
体を使用して両者が中心ラインから外れて駆動されるこ
と、レーザ主発振器がCO2レーザを使用し、その空胴
の帯域幅が約35MHzであること、周波数シフタ手段
が、音響光学結晶を有する音響光学周波数シフタと、ド
ライバ発振器によって駆動されるトランスデューサ手段
とを具備すること、出力の波形の焦点合わせをして、音
響光学結晶内に高められた輝度を作り出すための第1の
レンズ手段を更に具備すること、及び音響光学結晶の発
散出力を再び平行にするための第2のレンズ手段を更に
具備することである。本発明は、別の目的及び長所と共
に、その機構及び操作方法の両方に関して、添付の図面
と共に下記の説明を参照することによって最も良く理解
され得る。
且つ使用できるようにするために与えられ、本発明を実
行する発明者によって行われる最良の態様を説明する。
しかし、本発明の包括的な原理は、特に容易に且つ効果
的にレーザの主発振器/パワー増幅器システムで使用さ
れるフィードバックを無くす装置を提供するように特に
ここで規定されてしまっているので、色々な変形実施例
は当業者に容易に分かるであろう。
レーザ装置11及びレーザ増幅器13を具備する。レーザ装
置11は、例えば二酸化炭素(CO2 )の赤外線レーザの
主発振器であり得る。レーザ装置11及びレーザ増幅器13
の両方は、当業者には既知の、通常の装置であり得る。
タ18はレーザ発振器11とレーザ増幅器13との間に置かれ
る。如何なる型の非可逆性の周波数シフタ(周波数シフ
タを通る帰還方向への伝搬が、周波数のシフトをもとに
戻さないもの)でも使用され得る。殆どの周波数シフタ
は非可逆性である。
タ18:音響光学周波数シフタ18を示す。この周波数シフ
タ18に於て、圧電トランスデューサ17は音響光学結晶19
内に音波を発生させるのに使用される。トランスデュー
サ17は、例えば電圧発振器25による100MHzの周波
数で駆動される。結晶19内の音圧波は、屈折率の周期的
変化をもたらし、光はこれらの周期的な屈折率の変化で
回折する。光の方向が変えられるだけでなく、更に圧力
波が結晶19内を音速で動くので、回折した光もドップラ
ー・シフトされる。
・ビーム12を小さい容積内に焦点を集めて高い光輝度を
達成し、また音響光学周波数シフタ18に高い効率をもた
らす第1のレンズ21が具備される。第2のレンズ23は、
シフタ18によって出力される発散ビーム16を再び平行に
する。
重ならないスペクトル範囲( freespectral range)
は、続いている共振周波数の間の周波数の区画である;
つまり、周波数が高くなり、対応して波長が短くなっ
て、波長の整数倍が空胴を通る1往復の長さに一致する
度毎に共振が起る。これは周波数が、c/2L変化する
度毎に発生する。ここで、cは光の速度であり、Lは空
胴の光路長を示す。
るCO2 の主発振器の空胴の光路長は約50cmであ
り、従ってそれの重ならないスペクトル範囲は約300
MHzである。レーザ装置の空胴内で周波数チャープを
発生させるために必要とされる変調装置による空胴を通
り抜けるパス当りの損失は出力結合による損失を含めて
約20%である。従って、約35MHzの共振帯域幅の
空胴は半分の幅と半分の高さのものとなる。この帯域幅
の2倍以上で、しかし次の重ならないスペクトル範囲に
あまり近付かないように、スプリアス反射光の周波数シ
フトをすることが望ましい;即ち、図2に示されるよう
に、70MHzと230MHzとの間で反射光の周波数
シフトをすることが望ましい。スプリアス反射光はシフ
タ18を2回通るので、シフタ18は35乃至115MHz
の間のものを用意すべきである。
波数シフタを使用するためには、発振器11或いは増幅器
13の何れかは、“中心ラインから外れて(off-line cen
ter)”、即ちそれらの利得媒体の中心周波数とは別の
周波数で、駆動されなければならない。従来の技術から
知られているように、レーザ装置11及び増幅器13の両方
は、或る範囲の作動周波数を有する。レーザ装置11は、
通常この範囲の中心で最大のパワーを出力し、一方で従
来の増幅器13はその範囲の中心で最も高い利得を提供す
る。
外れて駆動するかどうかの選択に於て、それが中心ライ
ンに関して対称にチャープされないならば、発振器11内
での周波数変調(FM)の振幅変調(AM)への相互作
用を制御するのが困難であるために、一般的に、増幅器
13をラインの中心から外れて駆動することが好ましい。
更に、従来の増幅器13は、レーザ装置11よりもより高い
ガス圧力で作動し、かなり広い利得帯域幅を有する。こ
れは、通常約数百MHzの、広い帯域幅であるので、増
幅器13の満足な動作を獲得しつつ、フィードバックの問
題を無くすために、50MHzのシフトが選択され得
る。
乃至130MHzの中心周波数で作動するように設計さ
れ、±20MHzでチューニングできる市場で入手可能
な、音響光学周波数シフタのシフトと旨く適合する。8
5%の回折効率は、50ワットのrfの駆動パワーで達
成され得る。レーザ増幅器13は1キロワットのパワーで
駆動され得るので、絶縁体18に対する付加的な50ワッ
トは重大な不利益ではない。
関して開示されたが、本発明の概念はレーザ・システム
には限定されずに、他の発振器/増幅器システムに応用
可能であり得る。更に、レーザをその源に反射し戻して
発振器と干渉させるのは、既知のレーザ対策の技術であ
る。主題のフィードバックを無くす装置は、それ自身そ
のような干渉を防ぐための対抗手段に対抗する手段とし
ての応用例を提案する。 当業者は、ここで開示された
好ましい実施例の色々な改作例及び変形例が、本発明の
目的及び意図から逸脱することなしに作られ得るという
ことを認識するであろう。従って、本発明は特にここで
説明されたものとは別に、添付の請求項の範囲内で、実
行され得るということが理解されるであろう。
応答を示す略波形図。
ンスデューサ、18…周波数シフタ、19…結晶、 21,23…
レンズ、25…電圧発振器。
Claims (9)
- 【請求項1】 共振空胴を有するレーザ主発振器と;
前記レーザ主発振器の出力を増幅するためのレーザ増幅
器と;前記出力と前記レーザ増幅器からのフィードバッ
クとの周波数をシフトすることによって前記フィードバ
ックから前記レーザ主発振器を絶縁して、その結果前記
周波数シフトされたフィードバックがレーザ主発振器の
共振空胴の如何なるモードともマッチしないようにする
ための周波数シフタ手段:とを具備するレーザ・システ
ム。 - 【請求項2】 前記周波数シフタ手段が非可逆性の周波
数シフタを具備する、請求項1記載のシステム。 - 【請求項3】 前記周波数シフタ手段が音響光学結晶を
具備する、請求項2記載のシステム。 - 【請求項4】 前記周波数シフタ手段が前記主発振器の
共振空胴の帯域幅の2倍以上まで前記周波数をシフトす
る、請求項2記載のシステム。 - 【請求項5】 前記レーザ主発振器及び前記レーザ増幅
器が同じレーザ媒体を採用し、前記レーザ主発振器及び
前記レーザ増幅器の両方が中心ラインから外れて駆動さ
れる、請求項1記載のシステム。 - 【請求項6】 前記レーザ主発振器がCO2 レーザを更
に具備し、前記空胴の帯域幅が約35MHzである、請
求項1記載のシステム。 - 【請求項7】 前記周波数シフタ手段が、音響光学結晶
を有する音響光学周波数シフタと、ドライバ発振器によ
って駆動されるトランスデューサ手段とを具備する、請
求項6記載のシステム。 - 【請求項8】 前記出力の波形の焦点合わせをして、前
記音響光学結晶内に高められた輝度を作り出すための第
1のレンズ手段を更に具備する、請求項7記載のシステ
ム。 - 【請求項9】 前記音響光学結晶の発散出力を再び平行
にするための第2のレンズ手段を更に具備する、請求項
8記載のシステム。
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