JPH08289494A - Rotor for electric rotating machine and its manufacture - Google Patents
Rotor for electric rotating machine and its manufactureInfo
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- JPH08289494A JPH08289494A JP7086594A JP8659495A JPH08289494A JP H08289494 A JPH08289494 A JP H08289494A JP 7086594 A JP7086594 A JP 7086594A JP 8659495 A JP8659495 A JP 8659495A JP H08289494 A JPH08289494 A JP H08289494A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は回転機用ロータおよびそ
の製造方法に関する。この回転機にはモータおよびジェ
ネレータが含まれる。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rotor for a rotating machine and a method for manufacturing the same. The rotating machine includes a motor and a generator.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、この種ロータとしては、永久磁石
を鋼製ロータ本体に合成樹脂接着剤を用いて接合したも
のが知られている。2. Description of the Related Art Heretofore, as this type of rotor, one in which a permanent magnet is joined to a steel rotor main body using a synthetic resin adhesive is known.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、合成樹
脂接着剤による接合では、回転機の運転に伴いそのロー
タの温度が上昇し、例えばロータ温度が１００℃になる
と、永久磁石の接合強度が著しく低下する、といった問
題がある。However, in the joining using the synthetic resin adhesive, the temperature of the rotor rises as the rotating machine operates. For example, when the rotor temperature reaches 100 ° C., the joining strength of the permanent magnets is remarkably reduced. There is a problem such as doing.
【０００４】本発明は前記に鑑み、ロータ温度が比較的
高温まで上昇しても、永久磁石の接合強度を損うことが
なく、またロータ温度の上昇、降下による永久磁石の割
れを回避し得る回転機用ロータおよびその製造方法を提
供することを目的とする。In view of the above, the present invention does not impair the bonding strength of the permanent magnets even when the rotor temperature rises to a relatively high temperature, and avoids cracking of the permanent magnets due to the rise and fall of the rotor temperature. An object of the present invention is to provide a rotor for a rotating machine and a manufacturing method thereof.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明は、複数の鋼板を
積層して構成された円筒形ロータ本体と、前記ロータ本
体の外周面にろう材層を介して接合された複数の永久磁
石とよりなり、それら永久磁石は前記ロータ本体の外周
面母線方向に延びると共に相隣る両永久磁石間には間隔
が存する回転機用ロータであって、前記ロータ本体の少
なくとも軸線方向両端部側において、複数の鋼板の各永
久磁石接合部が、その両側に存するスリットの存在下
で、ロータ本体外方側へ折曲がることにより、前記軸線
方向において相隣る両永久磁石接合部間に間隙が存する
ことを特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention comprises a cylindrical rotor body formed by laminating a plurality of steel plates, and a plurality of permanent magnets joined to the outer peripheral surface of the rotor body via a brazing material layer. The permanent magnets are rotors for a rotating machine that extend in the direction of the outer peripheral surface generatrix of the rotor body and have a gap between the adjacent permanent magnets, and at least on both axial side end portions of the rotor body, The permanent magnet joints of the plurality of steel plates are bent outwardly of the rotor body in the presence of the slits on both sides thereof, so that a gap exists between the permanent magnet joints adjacent to each other in the axial direction. Is characterized by.
【０００６】本発明は、複数の鋼板を積層して構成され
た円筒形ロータ本体と、前記ロータ本体の外周面にろう
材層を介して接合された複数の永久磁石とよりなり、そ
れら永久磁石は前記ロータ本体の外周面母線方向に延び
ると共に相隣る両永久磁石間には間隔が存する回転機用
ロータを製造するに当り、前記鋼板として、各永久磁石
接合部の両側に、外周面から内方に向って延びるスリッ
トを備えたものを積層して構成されたロータ本体を用意
し、そのロータ本体における各永久磁石接合部にろう材
を介して各永久磁石を重ね合せ、次いで加熱下で各永久
磁石を前記ロータ本体にろう材層を介して接合すること
を特徴とする。The present invention comprises a cylindrical rotor body formed by laminating a plurality of steel plates, and a plurality of permanent magnets joined to the outer peripheral surface of the rotor body via a brazing material layer. When manufacturing a rotor for a rotating machine that extends in the generatrix direction of the outer peripheral surface of the rotor body and there is a gap between adjacent permanent magnets, the steel plate is used as a steel plate on both sides of each permanent magnet joint, from the outer peripheral surface. Prepare a rotor body constructed by laminating those having slits extending inward, stacking the permanent magnets on the permanent magnet joints of the rotor body with a brazing filler metal, and then heating. Each permanent magnet is joined to the rotor body via a brazing material layer.
【０００７】[0007]
【作用】ロータにおいて、そのロータ本体に各永久磁石
がろう材層を介して接合されているので、回転機の運転
に伴いロータ温度が、合成樹脂接着剤の接合強度を低下
させる、例えば１００℃に上昇しても、各永久磁石の接
合強度が損われることはない。In the rotor, since the permanent magnets are joined to the rotor body through the brazing material layer, the rotor temperature decreases the joint strength of the synthetic resin adhesive as the rotating machine operates, for example, 100 ° C. Even if it goes up, the bonding strength of each permanent magnet will not be impaired.
【０００８】一方、ロータ温度の上昇、降下に伴い、ロ
ータ本体の軸線方向両端部外周側に熱応力が集中する。
前記構成によれば、これら両端部外周側においては複数
の鋼板の相隣る両永久磁石接合部間に間隙が存するの
で、それら永久磁石接合部の膨脹、収縮は前記間隙によ
り吸収され、これにより前記両端部外周側における熱応
力が緩和されるので、各永久磁石に割れを生じることは
ない。On the other hand, as the rotor temperature rises and falls, thermal stress concentrates on the outer peripheral sides of both ends of the rotor body in the axial direction.
According to the above-mentioned structure, since a gap exists between the adjacent permanent magnet joints of the plurality of steel plates on the outer peripheral sides of both end portions, expansion and contraction of the permanent magnet joints are absorbed by the gaps. Since the thermal stresses on the outer peripheral sides of the both end portions are alleviated, cracks do not occur in each permanent magnet.
【０００９】ロータの製造過程において、加熱下ではロ
ータ本体および各永久磁石が膨脹し、例えば各鋼板の厚
さが加熱前よりも厚くなり、また各永久磁石の長さが加
熱前よりも長くなる。冷却時には、熱膨脹率の大きいロ
ータ本体においては各鋼板が収縮すると共に各永久磁石
と接合されるので、ロータ本体の軸線方向２等分位置よ
りも一端側に位置する各永久磁石接合部と、他端側に位
置する各永久磁石接合部とが、スリットの存在下で、互
に離れる方向、つまりロータ本体外方側へ折曲がる。そ
の結果、前記軸線方向において相隣る両永久磁石接合部
間には間隙が生じるので、ロータ本体における永久磁石
接合部側は、加熱前の長さよりも長い状態に拘束され
る。In the process of manufacturing the rotor, the rotor body and each permanent magnet expand under heating, and the thickness of each steel plate becomes thicker than before heating, and the length of each permanent magnet becomes longer than before heating. . During cooling, each steel plate contracts in the rotor body having a large coefficient of thermal expansion and is joined to each permanent magnet. Therefore, each permanent magnet joint portion located on one end side of the rotor body in the axial direction is divided into two parts. Each of the permanent magnet joints located on the end side bends in the direction away from each other, that is, toward the outer side of the rotor body in the presence of the slit. As a result, a gap is generated between the permanent magnet joints adjacent to each other in the axial direction, so that the permanent magnet joint side of the rotor body is constrained to be longer than the length before heating.
【００１０】これにより、ロータ本体における永久磁石
接合部側の長さが加熱前の長さに略復元する場合に比べ
てその永久磁石接合部に発生する熱応力が緩和されるの
で、永久磁石が脆くても、それに割れが生じることはな
い。As a result, the thermal stress generated in the permanent magnet joint is relaxed as compared with the case where the length on the permanent magnet joint side of the rotor body is substantially restored to the length before heating. Even if it is brittle, it will not crack.
【００１１】[0011]
【実施例】図１〜３において、回転機としてのモータ用
ロータ１は、複数の円形鋼板２を積層して構成された円
筒形ロータ本体３と、そのロータ本体３の外周面にろう
材層４を介して接合された複数の永久磁石５とよりな
る。各鋼板２の接合には、図示しないかしめ手段（また
はボルト、ナットによる緊締手段）が用いられる。各永
久磁石５は、ロータ本体３の外周面母線方向に延びると
共に相隣る両永久磁石５間には間隔が存する。1 to 3, a rotor 1 for a motor as a rotating machine includes a cylindrical rotor body 3 formed by laminating a plurality of circular steel plates 2, and a brazing material layer on the outer peripheral surface of the rotor body 3. It is composed of a plurality of permanent magnets 5 which are joined to each other via 4. A caulking means (or a tightening means using bolts and nuts) not shown is used for joining the steel plates 2. Each of the permanent magnets 5 extends in the generatrix direction of the outer peripheral surface of the rotor body 3, and there is a space between the adjacent permanent magnets 5.
【００１２】ロータ本体３は、ロータ軸６を圧入される
スプライン孔７を備えたボス部８と、そのボス部８外周
面から放射状に延びる複数のアーム部９と、各アーム部
９に連設されたリム部１０とからなる。リム部１０に、
その外周面母線方向に延びる複数の接合溝１１が形成さ
れ、各接合溝１１において、各永久磁石５がロータ本体
３に接合されている。各鋼板２のリム部形成領域ａにお
いて、接合溝１１を形成する切欠き状凹部１２を備えた
各永久磁石接合部ｂの両側には、その領域ａの外周面か
ら半径方向中間部まで延びるスリットｃが形成されてい
る。この場合、相隣る両永久磁石接合部ｂ間に１つのス
リットｃが存在し、各鋼板２の各スリットｃはロータ本
体３の外周面母線方向において合致している。The rotor body 3 is provided with a boss portion 8 having a spline hole 7 into which the rotor shaft 6 is press-fitted, a plurality of arm portions 9 radially extending from the outer peripheral surface of the boss portion 8, and a continuous connection to each arm portion 9. The rim portion 10 is formed. On the rim part 10,
A plurality of joining grooves 11 extending in the direction of the generatrix of the outer peripheral surface are formed, and in each joining groove 11, each permanent magnet 5 is joined to the rotor body 3. In the rim portion forming region a of each steel plate 2, slits extending from the outer peripheral surface of the region a to the radial middle portion are provided on both sides of each permanent magnet joint portion b provided with the notch-shaped recess 12 forming the joint groove 11. c is formed. In this case, one slit c exists between the adjacent permanent magnet joints b, and each slit c of each steel plate 2 is aligned in the direction of the generatrix of the outer peripheral surface of the rotor body 3.
【００１３】図２，３に明示するように、ロータ本体３
の少なくとも軸線ｄ方向両端部側において、複数の鋼板
２の各永久磁石接合部ｂは、その両側に存するスリット
ｃの存在下で、ロータ本体３外方側へ折曲がることによ
り、前記軸線ｄ方向において相隣る両永久磁石接合部ｂ
間に間隙ｅが存する。As clearly shown in FIGS. 2 and 3, the rotor body 3
At least on both ends in the direction of the axis d, the permanent magnet joints b of the plurality of steel plates 2 are bent toward the outside of the rotor body 3 in the presence of the slits c existing on both sides thereof. At both permanent magnet joints b adjacent to each other
There is a gap e between them.
【００１４】ロータ１において、そのロータ本体３に永
久磁石５がろう材層４を介して接合されているので、モ
ータの運転に伴いロータ温度が、合成樹脂接着剤の接合
強度を低下させる、例えば１００℃に上昇しても、各永
久磁石５の接合強度が損われることはない。In the rotor 1, since the permanent magnet 5 is bonded to the rotor body 3 through the brazing material layer 4, the rotor temperature decreases the bonding strength of the synthetic resin adhesive as the motor operates, for example, Even if the temperature is raised to 100 ° C., the bonding strength of each permanent magnet 5 is not impaired.
【００１５】一方、ロータ温度の上昇、降下に伴い、ロ
ータ本体３の軸線ｄ方向両端部外周側に熱応力が集中す
る。前記構成によれば、これら両端部外周側においては
複数の鋼板２の相隣る両永久磁石接合部ｂ間に間隙ｅが
存するので、それら永久磁石接合部ｂの膨脹、収縮は前
記間隙ｅにより吸収され、これにより前記両端部外周側
における熱応力が緩和されるので、各永久磁石５に割れ
を生じることはない。なお、ロータ本体３の軸線方向２
等分位置よりも一端側に位置する各永久磁石接合部ｂ
と、他端側に位置する各永久磁石接合部ｂとが、スリッ
トｃの存在下で、互に離れる方向、つまりロータ本体３
外方側へ折曲がることにより全部の相隣る両永久磁石接
合部ｂ間に間隙ｅが生じていてもよい。On the other hand, as the rotor temperature rises and falls, thermal stress concentrates on the outer circumference of both ends of the rotor body 3 in the axis d direction. According to the above configuration, since the gap e exists between the adjacent permanent magnet joints b of the plurality of steel plates 2 on the outer peripheral side of these both ends, expansion and contraction of the permanent magnet joints b is caused by the gap e. The permanent magnets 5 are absorbed, and the thermal stresses on the outer peripheral sides of the both ends are relieved, so that the permanent magnets 5 are not cracked. The axial direction 2 of the rotor body 3
Each permanent magnet joint b located at one end side from the equally divided position
And the permanent magnet joints b located on the other end side in the presence of the slit c in a direction in which they separate from each other, that is, the rotor body 3
By bending outward, a gap e may be formed between all adjacent permanent magnet joints b.
【００１６】さらに、各鋼板２の各スリットｃは、ボス
部８のスプライン孔７にロータ軸６を圧入する際に広が
り傾向となってその圧入に伴う応力を緩和する効果を発
揮する。Further, each slit c of each steel plate 2 tends to expand when the rotor shaft 6 is press-fitted into the spline hole 7 of the boss portion 8 and exerts an effect of relieving the stress associated with the press-fitting.
【００１７】永久磁石５としては、ＮｄＦｅＢ系永久磁
石、ＳｍＣｏ系永久磁石等の希土類元素を含む永久磁石
が用いられる。As the permanent magnet 5, a permanent magnet containing a rare earth element such as an NdFeB system permanent magnet or an SmCo system permanent magnet is used.
【００１８】ろう材としては、前記のような希土類元素
を含む永久磁石５の磁気特性を低下させない温度Ｔ、つ
まりＴ≦６５０℃で接合力を発揮するものでなければな
らない。また、この接合力は、加熱下において、ろう材
が固相状態である場合にはその拡散性により発現し、一
方、ろう材が液相状態または固液共存状態である場合に
はその濡れ性により発現することが必要である。The brazing filler metal must exhibit a bonding force at a temperature T that does not deteriorate the magnetic characteristics of the permanent magnet 5 containing the rare earth element, that is, T ≦ 650 ° C. In addition, this bonding force is expressed by its diffusivity when the brazing filler metal is in the solid phase state under heating, and on the other hand, when the brazing filler metal is in the liquid phase state or the solid-liquid coexisting state, its wettability Expression is required.
【００１９】このような観点から、ろう材としては、希
土類元素系合金より構成された高活性なものが用いられ
る。この希土類元素系合金においては、非晶質相の体積
分率Ｖｆが５０％≦Ｖｆ≦１００％であることが望まし
い。その理由は次の通りである。即ち、非晶質相は、酸
化の起点となるような粒界層が存在しないので耐酸化性
が著しく高く、また酸化物の混在も僅少であり、その上
偏析がなく組成が均一である、といった特性を有するの
で、ろう材層４の強度向上を図る上で有効であるからで
ある。From this point of view, as the brazing filler metal, a highly active one composed of a rare earth element type alloy is used. In this rare earth element-based alloy, it is desirable that the volume fraction Vf of the amorphous phase is 50% ≦ Vf ≦ 100%. The reason is as follows. That is, the amorphous phase has a significantly high oxidation resistance because there is no grain boundary layer that serves as the starting point of oxidation, and the amount of oxides is very small, and the composition is uniform without segregation. This is because such characteristics are effective in improving the strength of the brazing material layer 4.
【００２０】この場合、希土類元素にはＹ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈ
ｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕから選択される少なく
とも一種が該当し、それらは単体、または混合物である
Ｍｍ（ミッシュメタル）、Ｄｉ（ジジミウム）の形態で
用いられる。また合金元素ＡＥは希土類元素と共晶反応
を行うもので、その合金元素ＡＥには、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇ
ａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐ
ｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＧｅおよびＩｎから選択
される少なくとも一種が該当する。合金元素ＡＥの含有
量は５原子％≦ＡＥ≦５０原子％に設定される。二種以
上の合金元素ＡＥを含有する場合には、それらの合計含
有量が５原子％≦ＡＥ≦５０原子％となる。ただし、合
金元素ＡＥの含有量がＡＥ＞５０原子％では希土類元素
系合金の活性が損われ、一方、ＡＥ＜５原子％では、固
液共存状態において液相を確保することが難しくなる。In this case, the rare earth elements are Y, La and C.
e, Pr, Nd, Sm, Eu, Gd, Tb, Dy, H
At least one selected from o, Er, Tm, Yb and Lu is applicable, and they are used in the form of Mm (Misch metal) or Di (didymium) which is a single substance or a mixture. Further, the alloy element AE causes a eutectic reaction with a rare earth element, and the alloy element AE includes Cu, Al, and G.
a, Co, Fe, Ag, Ni, Au, Mn, Zn, P
At least one selected from d, Sn, Sb, Pb, Bi, Ge and In is applicable. The content of the alloy element AE is set to 5 atomic% ≦ AE ≦ 50 atomic%. When two or more kinds of alloying elements AE are contained, the total content thereof is 5 atom% ≦ AE ≦ 50 atom%. However, when the content of the alloy element AE is AE> 50 atomic%, the activity of the rare earth element-based alloy is impaired, while when AE <5 atomic%, it becomes difficult to secure a liquid phase in a solid-liquid coexisting state.
【００２１】希土類元素系合金における共晶合金を例示
すれば表１の通りである。Table 1 shows examples of eutectic alloys in rare earth element alloys.
【００２２】[0022]
【表１】 [Table 1]
【００２３】また希土類元素系合金における亜、過共晶
合金としては以下のものを挙げることができる。各化学
式において、数値の単位は原子％である（これは以下同
じ）。 （ａ） Ｎｄ60Ｃｕ40合金、Ｎｄ75Ｃｕ25合金、Ｎｄ80
Ｃｕ20合金、Ｎｄ50Ｃｕ 50合金……液相発生温度５２０
℃（図４参照） （ｂ） Ｓｍ75Ｃｕ25合金、Ｓｍ65Ｃｕ35合金……液相
発生温度５９７℃ （ｃ） Ｎｄ90Ａｌ10合金（液相発生温度６３４℃）、
Ｎｄ80Ｃｏ20合金（液相発生温度５９９℃）、Ｌａ85Ｇ
ａ15合金（液相発生温度５５０℃） さらに三元系合金としては、Ｎｄ65Ｆｅ5 Ｃｕ30合金
（液相発生温度５０１℃）およびＮｄ70Ｃｕ25Ａｌ5 合
金（液相発生温度４７４℃）を挙げることができる。Sub- and hyper-eutectic crystals in rare earth alloys
The following may be mentioned as alloys. Each chemistry
In the formula, the unit of numerical value is atomic% (this is the same below.
Same). (A) Nd60Cu40Alloy, Nd75Cutwenty fiveAlloy, Nd80
Cu20Alloy, Nd50Cu 50Alloy: Liquid phase generation temperature 520
℃ (See Fig. 4) (b) Sm75Cutwenty fiveAlloy, Sm65Cu35Alloy ... Liquid phase
Generation temperature 597 ° C (c) Nd90AlTenAlloy (liquid phase generation temperature 634 ° C),
Nd80Co20Alloy (liquid phase generation temperature 599 ℃), La85G
aFifteenAlloy (liquid phase generation temperature 550 ° C) Further, as a ternary alloy, Nd65FeFiveCu30alloy
(Liquid phase generation temperature 501 ° C) and Nd70Cutwenty fiveAlFiveCombined
Gold (liquid phase generation temperature 474 ° C.) can be mentioned.
【００２４】前記ロータ１の製造に当っては、先ず、図
５に示すように鋼板２として、切欠き状凹部１２を持つ
各永久磁石接合部ｂの両側に、外周面から内方に向って
延びる、図示例では半径方向中間部まで延びるスリット
ｃを備えたものを、複数積層して構成されたロータ本体
３を用意する。In manufacturing the rotor 1, first, as shown in FIG. 5, a steel plate 2 is formed on both sides of each permanent magnet joint b having a notch-shaped recess 12 inward from the outer peripheral surface. In the illustrated example, the rotor body 3 is prepared by stacking a plurality of slits c that extend to the middle portion in the radial direction in the illustrated example.
【００２５】次いで図６に示すように、ロータ本体３に
おいて、各切欠き状凹部１２による各接合溝１１に箔状
ろう材１３を介し各永久磁石５を重ね合せて、ロータ本
体３に耐熱性バンド１４を巻着して、そのバンド１４に
より各永久磁石５およびろう材１３をロータ本体３に固
定する。Next, as shown in FIG. 6, in the rotor body 3, the permanent magnets 5 are superposed on the joint grooves 11 formed by the notch-shaped recesses 12 with the foil-shaped brazing filler metal 13 interposed therebetween, and the rotor body 3 is heat-resistant. The band 14 is wound, and the permanent magnets 5 and the brazing material 13 are fixed to the rotor body 3 by the band 14.
【００２６】その後、重ね合せ物を真空加熱炉内に設置
して加熱下でろう材１３を、例えば液相状態にして、各
永久磁石５をロータ本体３に接合する。After that, the stack is placed in a vacuum heating furnace, and the brazing material 13 is brought into a liquid phase state, for example, under heating to bond the permanent magnets 5 to the rotor body 3.
【００２７】図７は前記加熱接合のメカニズムを示す。
図７（ａ）の加熱前においては、ロータ本体３と永久磁
石５の長さＬ1 は等しい。図７（ｂ）の加熱中において
はロータ本体３および各永久磁石５が膨脹し、例えば各
鋼板２の厚さｔ2 が加熱前のそれｔ1 よりも厚くなり
（ｔ2 ＞ｔ1 ）、また各永久磁石５の長さＬ2 が加熱前
のそれＬ1 よりも長くなる（Ｌ2 ＞Ｌ1 ）。図７（ｃ）
の冷却後においては、冷却時に熱膨脹率の大きいロータ
本体３の各鋼板２が収縮すると共に各永久磁石５と接合
されるので、ロータ本体３の軸線ｄ方向２等分位置ｆよ
りも一端側に位置する各永久磁石接合部ｂと、他端側に
位置する各永久磁石接合部ｂとが、スリットｃの存在下
で、相隣る両スリットｃの終端間を結ぶ仮想線を折れ目
ｇとして互に離れる方向、つまりロータ本体３外方側へ
折曲がる。その結果、軸線ｄ方向において相隣る両永久
磁石接合部ｂ間には間隙ｅが生じるので、ロータ本体３
における永久磁石接合部ｂ側は、加熱前の長さＬ1 より
も長い状態に拘束され、Ｌ3＞Ｌ1 となる。これによ
り、図７（ｃ）に鎖線で示すようにロータ本体３におけ
る永久磁石接合部ｂ側の長さが加熱前の長さＬ1 に略復
元する場合に比べてその永久磁石接合部ｂに発生する熱
応力が緩和されるので、永久磁石５が脆くても、それに
割れが生じることはない。FIG. 7 shows the mechanism of the heat bonding.
Before heating in FIG. 7A, the rotor body 3 and the permanent magnet 5 have the same length L 1 . Figure 7 (b) of the rotor body 3 and the permanent magnet 5 is expanded in a heated, for example, the thickness t 2 of the steel plate 2 is thicker than t 1 before heating (t 2> t 1), Further, the length L 2 of each permanent magnet 5 becomes longer than that L 1 before heating (L 2 > L 1 ). Figure 7 (c)
After cooling, since each steel plate 2 of the rotor main body 3 having a large coefficient of thermal expansion contracts and is joined to each permanent magnet 5 at the time of cooling, the rotor main body 3 is located at one end side from the bisecting position f in the axis d direction. Each permanent magnet joint b located and each permanent magnet joint b located on the other end side, in the presence of the slit c, have an imaginary line connecting between the ends of adjacent slits c as a fold g. The parts are bent in directions away from each other, that is, to the outside of the rotor body 3. As a result, a gap e is generated between the permanent magnet joints b adjacent to each other in the axis d direction, so that the rotor body 3
The permanent magnet joint portion b side in is constrained to be longer than the length L 1 before heating, and L 3 > L 1 . As a result, as compared with the case where the length on the permanent magnet joint b side of the rotor body 3 is substantially restored to the length L 1 before heating as shown by the chain line in FIG. Since the generated thermal stress is relaxed, even if the permanent magnet 5 is brittle, it does not crack.
【００２８】前記接合過程における加熱時間ｈは、それ
が長過ぎる場合にはロータ本体３および永久磁石５の特
性変化を将来するので、ｈ≦１０時間であることが望ま
しく、生産性向上の観点からはｈ≦１時間である。If the heating time h in the joining process is too long, the characteristics of the rotor body 3 and the permanent magnets 5 will change in the future, so h ≦ 10 hours is desirable, and from the viewpoint of improving productivity. Is h ≦ 1 hour.
【００２９】以下、具体例について説明する。Specific examples will be described below.
【００３０】ロータ本体３として、図５に示すように切
欠き状凹部１２の数が１２個、スリットｃの数が１２
個、各スリットｃの寸法が幅０．３mm、長さが１０mmで
あり、また厚さが０．３mmの複数の円形冷間圧延鋼板２
を積層して構成されたものを用意した。ロータ本体３に
おいて、その外径は１３．６mm、長さは１００mm、接合
溝１１の数は１２本、各接合溝１１の寸法は幅２０mm、
深さ１mm、長さ１００mmである。As shown in FIG. 5, the rotor body 3 has 12 notched recesses 12 and 12 slits c.
A plurality of circular cold-rolled steel sheets each having a slit c of 0.3 mm in width and 10 mm in length and a thickness of 0.3 mm.
Was prepared by stacking. In the rotor body 3, the outer diameter is 13.6 mm, the length is 100 mm, the number of the joining grooves 11 is 12, and the dimension of each joining groove 11 is 20 mm.
It is 1 mm deep and 100 mm long.
【００３１】またろう材１３として、Ｎｄ70Ｃｕ25Ａｌ
5 合金よりなり、且つ非晶質相の体積分率ＶｆがＶｆ＝
１００％であり、縦１００mm、横２０mm、厚さ０．１mm
の箔状ろう材を用意した。As the brazing material 13, Nd 70 Cu 25 Al is used.
5 alloy, and the volume fraction Vf of the amorphous phase is Vf =
100%, length 100 mm, width 20 mm, thickness 0.1 mm
The foil-shaped brazing filler metal was prepared.
【００３２】さらに永久磁石３として、縦１００mm、横
２０mm、厚さ６mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金
属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、キュリー点３
１０℃）を選定した。Further, as the permanent magnet 3, an NdFeB type permanent magnet having a length of 100 mm, a width of 20 mm and a thickness of 6 mm (manufactured by Sumitomo Special Metals Co., Ltd., trade name NEOMAX-28UH, Curie point 3)
10 ° C) was selected.
【００３３】図６に示すように、ロータ本体３の各接合
溝１１に、２枚重ねの箔状ろう材（厚さ０．２mm）１３
および永久磁石５を、箔状ろう材１３、永久磁石５の順
に嵌合してそれらを重ね合せ、次いでロータ本体３に耐
熱性バンド１４を巻着して、そのバンド１４により各永
久磁石５およびろう材１３をロータ本体３に固定した。
その後、重ね合せ物を真空加熱炉内に設置して、加熱温
度Ｔ＝５３０℃、加熱時間ｈ＝３０分間の加熱工程、そ
れに次ぐ炉冷よりなる接合処理を行って、図１〜３に示
すように各永久磁石５をろう材層４を介しロータ本体３
に接合したロータ１を得た。As shown in FIG. 6, two foil brazing filler metals (thickness: 0.2 mm) 13 are stacked in each joining groove 11 of the rotor body 3.
Then, the permanent magnet 5 is fitted with the foil-shaped brazing material 13 and the permanent magnet 5 in this order, and they are superposed on each other, and then the heat resistant band 14 is wound around the rotor body 3, and the permanent magnets 5 and The brazing material 13 was fixed to the rotor body 3.
After that, the stack is placed in a vacuum heating furnace, and a heating step of heating temperature T = 530 ° C. and a heating time h = 30 minutes, followed by a joining process of furnace cooling, is shown in FIGS. So that each permanent magnet 5 is connected to the rotor body 3 through the brazing material layer 4.
The rotor 1 joined to
【００３４】このロータ１においては、相隣る両永久磁
石接合部ｂ間の全てに間隙ｅが存在しており、その間隙
ｅにおける両永久磁石接合部ｂの外周縁ｍ間における平
均長さは０．０４mmであった。また各永久磁石５に割れ
の発生はなかった。In this rotor 1, a gap e exists between all adjacent permanent magnet joints b, and the average length between the outer peripheral edges m of both permanent magnet joints b in the gap e is It was 0.04 mm. Further, no crack was generated in each permanent magnet 5.
【００３５】さらに、ロータ１の耐熱性を調べるため、
ロータ１を加熱炉に設置して１５０℃で、１時間加熱
し、次いで室温下にて冷却したところ、各永久磁石５に
割れの発生はなかった。Further, in order to investigate the heat resistance of the rotor 1,
When the rotor 1 was placed in a heating furnace and heated at 150 ° C. for 1 hour and then cooled at room temperature, no cracks were generated in each permanent magnet 5.
【００３６】なお、前記接合処理後において、各永久磁
石５に着磁処理が施される。After the joining process, each permanent magnet 5 is magnetized.
【００３７】図８はロータ１の他例を示す。そのロータ
本体３は、ボス部８と、そのボス部８外周面から放射状
に延びる複数のアーム部９と、各アーム部９に連設され
たリム部１０とからなる。相隣る両スリットｃは、鋼板
２のリム部形成領域ａとアーム部形成領域ｈとの連設部
ｋを挟むように、そのリム部形成領域ａにおいて、その
外周面から内周面まで延びている。この場合、各鋼板２
の各永久磁石接合部ｂは幅狭の各連設部ｋにおいて折れ
目ｇより折曲がるので、図２のものに比べて折曲り易
く、したがって間隙ｅの形成が容易に行われる。FIG. 8 shows another example of the rotor 1. The rotor body 3 includes a boss portion 8, a plurality of arm portions 9 radially extending from the outer peripheral surface of the boss portion 8, and a rim portion 10 that is connected to each arm portion 9. The two adjacent slits c extend from the outer peripheral surface to the inner peripheral surface of the rim portion forming area a so as to sandwich the continuous portion k of the rim portion forming area a and the arm portion forming area h of the steel plate 2. ing. In this case, each steel plate 2
Each permanent magnet joint b is bent from the fold g at each narrow continuous portion k, so that it is easier to bend than the one in FIG. 2, and thus the gap e is easily formed.
【００３８】[0038]
【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、回転機の運転に伴いロータ温度が上昇し
ても各永久磁石の接合強度を損うことがなく、またロー
タ温度の上昇、降下による永久磁石の割れ、といった不
具合を回避し得る回転機用ロータを提供することができ
る。EFFECTS OF THE INVENTION According to the present invention, by virtue of the above-mentioned constitution, even if the rotor temperature rises due to the operation of the rotating machine, the joint strength of each permanent magnet is not impaired, and the rotor temperature It is possible to provide a rotor for a rotating machine that can avoid problems such as cracking of a permanent magnet due to ascent and descent.
【００３９】また本発明によれば、複数の永久磁石に割
れを発生させることなく、ロータ本体と各永久磁石とを
加熱接合することが可能な、回転機用ロータの製造方法
を提供することができる。Further, according to the present invention, it is possible to provide a method for manufacturing a rotor for a rotating machine, which can heat-bond the rotor body and each permanent magnet without causing cracks in the plurality of permanent magnets. it can.
【図１】ロータの一例を示す正面図である。FIG. 1 is a front view showing an example of a rotor.
【図２】要部を拡大した図１の２−２矢視図である。FIG. 2 is an enlarged view of a main part of FIG.
【図３】図２の３−３線要部断面図である。FIG. 3 is a sectional view taken along line 3-3 of FIG.
【図４】Ｎｄ−Ｃｕ系状態図の要部を示す。FIG. 4 shows a main part of a Nd—Cu system phase diagram.
【図５】ロータ本体の部分拡大端面図である。FIG. 5 is a partially enlarged end view of the rotor body.
【図６】ロータ本体に対する永久磁石およびろう材の重
ね合せ方を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory view showing how to lay a permanent magnet and a brazing material on a rotor body.
【図７】加熱接合メカニズムを示す説明図である。FIG. 7 is an explanatory view showing a heating joining mechanism.
【図８】ロータの他例を示す端面図で、図２に対応す
る。FIG. 8 is an end view showing another example of the rotor and corresponds to FIG.
１ ロータ ２ 鋼板 ３ ロータ本体 ４ ろう材層 ５ 永久磁石 ８ ボス部 ９ アーム部 １０ リム部 １３ ろう材 ａ リム部形成領域 ｂ 永久磁石接合部 ｃ スリット ｄ 軸線 ｅ 間隙 ｈ アーム部形成領域 ｋ 連設部 1 rotor 2 steel plate 3 rotor body 4 brazing material layer 5 permanent magnet 8 boss portion 9 arm portion 10 rim portion 13 brazing material a rim portion forming area b permanent magnet joint portion c slit d axis line e gap h arm portion forming area k continuous connection Department
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成７年６月９日[Submission date] June 9, 1995
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００３０[Name of item to be corrected] 0030
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００３０】ロータ本体３として、図５に示すように切
欠き状凹部１２の数が１２個、スリットｃの数が１２
個、各スリットｃの寸法が幅０．３mm、長さが１０mmで
あり、また厚さが０．４mmの複数の円形冷間圧延鋼板２
を積層して構成されたものを用意した。ロータ本体３に
おいて、その外径は１３６mm、長さは１００mm、接合溝
１１の数は１２本、各接合溝１１の寸法は幅２０mm、深
さ１mm、長さ１００mmである。 ─────────────────────────────────────────────────────
As shown in FIG. 5, the rotor body 3 has 12 notched recesses 12 and 12 slits c.
A plurality of circular cold-rolled steel sheets each having a slit c of 0.3 mm in width and 10 mm in length and 0.4 mm in thickness.
Was prepared by stacking. In the rotor body 3, the outer diameter is 136 mm, the length is 100 mm, the number of the joining grooves 11 is 12, and the dimensions of each joining groove 11 are width 20 mm, depth 1 mm, and length 100 mm. ─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成７年７月１９日[Submission date] July 19, 1995
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】請求項５[Name of item to be corrected] Claim 5
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】請求項９[Name of item to be corrected] Claim 9
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【手続補正３】[Procedure 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１８[Correction target item name] 0018
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１８】ろう材としては、前記のような希土類元素
を含む永久磁石５の磁気特性に影響を与えない温度Ｔ、
つまりＴ≦６５０℃で接合力を発揮するものでなければ
ならない。また、この接合力は、加熱下において、ろう
材が固相状態である場合にはその拡散性により発現し、
一方、ろう材が液相状態または固液共存状態である場合
にはその濡れ性により発現することが必要である。As the brazing material, the temperature T that does not affect the magnetic characteristics of the permanent magnet 5 containing the rare earth element as described above,
That is, it must exhibit a bonding force at T ≦ 650 ° C. Also, this bonding force is expressed by its diffusivity when the brazing filler metal is in a solid state under heating,
On the other hand, when the brazing material is in a liquid phase state or a solid-liquid coexisting state, it is necessary that the brazing material develops due to its wettability.
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２８[Correction target item name] 0028
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２８】前記接合過程における加熱時間ｈは、それ
が長過ぎる場合にはロータ本体３および永久磁石５の特
性に影響を与えるので、ｈ≦１０時間であることが望ま
しく、生産性向上の観点からはｈ≦１時間である。If the heating time h in the joining process is too long, the heating time h affects the characteristics of the rotor body 3 and the permanent magnet 5. Therefore, it is desirable that h ≦ 10 hours, and from the viewpoint of improving productivity. Is h ≦ 1 hour.
【手続補正５】[Procedure Amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００３２[Name of item to be corrected] 0032
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００３２】さらに永久磁石５として、縦１００mm、横
２０mm、厚さ６mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金
属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、キュリー点３
１０℃）を選定した。Further, as the permanent magnet 5 , an NdFeB type permanent magnet having a length of 100 mm, a width of 20 mm, and a thickness of 6 mm (manufactured by Sumitomo Special Metals Co., Ltd., trade name NEOMAX-28UH, Curie point 3)
10 ° C) was selected.
【手続補正６】[Procedure correction 6]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００３７[Name of item to be corrected] 0037
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００３７】図８はロータ１の他例を示す。そのロータ
本体３は、ボス部８と、そのボス部８外周面から放射状
に延びる複数のアーム部９と、各アーム部９に連設され
たリム部１０とからなる。相隣る両スリットｃは、鋼板
２のリム部形成領域ａとアーム部形成領域ｈとの連設部
ｋを挟むように、そのリム部形成領域ａにおいて、その
外周面から内周面まで延びている。この場合、各鋼板２
の各永久磁石接合部ｂは幅狭の各連設部ｋにおいて折れ
目ｇより折曲がるので、図５のものに比べて折曲り易
く、したがって間隙ｅの形成が容易に行われる。 ─────────────────────────────────────────────────────
FIG. 8 shows another example of the rotor 1. The rotor body 3 includes a boss portion 8, a plurality of arm portions 9 radially extending from the outer peripheral surface of the boss portion 8, and a rim portion 10 that is connected to each arm portion 9. The two adjacent slits c extend from the outer peripheral surface to the inner peripheral surface of the rim portion forming area a so as to sandwich the continuous portion k of the rim portion forming area a and the arm portion forming area h of the steel plate 2. ing. In this case, each steel plate 2
Since each permanent magnet joint b is bent from the fold g at each narrow continuous portion k, it is easier to bend than the one shown in FIG. 5 , and thus the gap e is easily formed. ─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成８年２月２２日[Submission date] February 22, 1996
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００３４[Correction target item name] 0034
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００３４】このロータ１においては、相隣る両永久磁
石接合部ｂ間の全てに間隙ｅが存在しており、その間隙
ｅにおける両永久磁石接合部ｂの外周縁ｍ間の平均長さ
は０．０４mmであった。また各永久磁石５に割れの発生
はなかった。In this rotor 1, there is a gap e between all adjacent permanent magnet joints b, and the average length between the outer peripheral edges m of both permanent magnet joints b in the gap e is It was 0.04 mm. Further, no crack was generated in each permanent magnet 5.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 貴之 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 喜多 真佐人 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 木村 直正 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Takayuki Sato 1-4-1, Chuo, Wako-shi, Saitama Inside the Honda R & D Co., Ltd. (72) Inventor Masato Kita, 1-4-1, Chuo, Wako, Saitama No. Incorporated in Honda R & D Co., Ltd. (72) Inventor Naomasa Kimura 1-4-1, Chuo, Wako, Saitama Incorporated in Honda R & D Co., Ltd.
Claims (10)
円筒形ロータ本体（３）と、前記ロータ本体（３）の外
周面にろう材層（４）を介して接合された複数の永久磁
石（５）とよりなり、それら永久磁石（５）は前記ロー
タ本体（３）の外周面母線方向に延びると共に相隣る両
永久磁石（５）間には間隔が存する回転機用ロータであ
って、前記ロータ本体（３）の少なくとも軸線（ｄ）方
向両端部側において、複数の鋼板（２）の各永久磁石接
合部（ｂ）が、その両側に存するスリット（ｃ）の存在
下で、ロータ本体（３）外方側へ折曲がることにより、
前記軸線（ｄ）方向において相隣る両永久磁石接合部
（ｂ）間に間隙（ｅ）が存することを特徴とする回転機
用ロータ。1. A cylindrical rotor body (3) formed by laminating a plurality of steel plates (2), and a plurality of members joined to an outer peripheral surface of the rotor body (3) via a brazing material layer (4). Rotor for a rotating machine, wherein the permanent magnets (5) extend in the direction of the generatrix of the outer peripheral surface of the rotor body (3) and there is a space between the adjacent permanent magnets (5). At least at both ends of the rotor body (3) in the direction of the axis (d), the permanent magnet joints (b) of the plurality of steel plates (2) have slits (c) on both sides thereof. Then, by bending to the outside of the rotor body (3),
A rotor for a rotating machine, characterized in that a gap (e) is present between both permanent magnet joints (b) adjacent to each other in the axis (d) direction.
と、そのボス部（８）外周面から放射状に延びる複数の
アーム部（９）と、各アーム部（９）に連設されたリム
部（１０）とからなり、各スリット（ｃ）は、前記鋼板
（２）のリム部形成領域（ａ）において、その外周面か
ら半径方向中間部まで延びている、請求項１記載の回転
機用ロータ。2. The boss (8) of the rotor body (3)
And a plurality of arm portions (9) radially extending from the outer peripheral surface of the boss portion (8) and a rim portion (10) connected to each arm portion (9), and each slit (c) is The rotor for a rotary machine according to claim 1, wherein the rim portion forming region (a) of the steel plate (2) extends from an outer peripheral surface thereof to an intermediate portion in the radial direction.
と、そのボス部（８）外周面から放射状に延びる複数の
アーム部（９）と、各アーム部（９）に連設されたリム
部（１０）とからなり、相隣る両スリット（ｃ）は、前
記鋼板（２）のリム部形成領域（ａ）とアーム部形成領
域（ｈ）との連設部（ｋ）を挟むように、そのリム部形
成領域（ａ）において、その外周面から内周面まで延び
ている、請求項１記載の回転機用ロータ。3. The rotor body (3) has a boss portion (8).
And a plurality of arm portions (9) radially extending from the outer peripheral surface of the boss portion (8) and a rim portion (10) connected to each arm portion (9). ) Sandwiches the continuous portion (k) of the rim portion formation region (a) and the arm portion formation region (h) of the steel plate (2) so that the outer peripheral surface thereof is located in the rim portion formation region (a). The rotor for a rotating machine according to claim 1, which extends from the inner peripheral surface to the inner peripheral surface.
よりなる、請求項１，２または３記載の回転機用ロー
タ。4. The rotor for a rotating machine according to claim 1, wherein the brazing material (13) is made of a rare earth element-based alloy.
金元素ＭＥはＣｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎ
ｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂ
ｉ、ＧｅおよびＩｎから選択される少なくとも一種であ
って、その合金元素ＭＥの含有量が５原子％≦ＭＥ≦５
０原子％である、請求項４記載の回転機用ロータ。5. In the rare earth element-based alloy, the alloy element ME is Cu, Al, Ga, Co, Fe, Ag, N.
i, Au, Mn, Zn, Pd, Sn, Sb, Pb, B
It is at least one selected from i, Ge and In, and the content of the alloy element ME is 5 atom% ≦ ME ≦ 5.
The rotor for a rotating machine according to claim 4, wherein the content is 0 atomic%.
永久磁石である、請求項１，２，３，４または５記載の
回転機用ロータ。6. The rotor for a rotating machine according to claim 1, 2, 3, 4, or 5, wherein the permanent magnet (5) is a permanent magnet containing a rare earth element.
円筒形ロータ本体（３）と、前記ロータ本体（３）の外
周面にろう材層（４）を介して接合された複数の永久磁
石（５）とよりなり、それら永久磁石（５）は前記ロー
タ本体（３）の外周面母線方向に延びると共に相隣る両
永久磁石（５）間には間隔が存する回転機用ロータを製
造するに当り、前記鋼板（２）として、各永久磁石接合
部（ｂ）の両側に、外周面から内方に向って延びるスリ
ット（ｃ）を備えたものを積層して構成されたロータ本
体（３）を用意し、そのロータ本体（３）における各永
久磁石接合部（ｂ）にろう材（１３）を介して各永久磁
石（５）を重ね合せ、次いで加熱下で各永久磁石（５）
を前記ロータ本体（３）にろう材層（４）を介して接合
することを特徴とする回転機用ロータの製造方法。7. A cylindrical rotor body (3) formed by laminating a plurality of steel plates (3), and a plurality of members joined to an outer peripheral surface of the rotor body (3) via a brazing material layer (4). Rotor for a rotating machine, wherein the permanent magnets (5) extend in the direction of the generatrix of the outer peripheral surface of the rotor body (3) and there is a space between the adjacent permanent magnets (5). In manufacturing the rotor, a rotor is formed by laminating the steel plate (2) having slits (c) extending inward from the outer peripheral surface on both sides of each permanent magnet joint (b). A main body (3) is prepared, each permanent magnet (5) is superposed on each permanent magnet joint (b) of the rotor main body (3) via a brazing material (13), and then each permanent magnet ( 5)
Is joined to the rotor body (3) through a brazing material layer (4), the method for manufacturing a rotor for a rotating machine.
よりなる、請求項７記載の回転機用ロータの製造方法。8. The method for manufacturing a rotor for a rotating machine according to claim 7, wherein the brazing material (13) is made of a rare earth element alloy.
金元素ＭＥはＣｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎ
ｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂ
ｉ、ＧｅおよびＩｎから選択される少なくとも一種であ
って、その合金元素ＭＥの含有量が５原子％≦ＭＥ≦５
０原子％である、請求項８記載の回転機用ロータの製造
方法。9. In the rare earth element-based alloy, the alloy element ME is Cu, Al, Ga, Co, Fe, Ag, N.
i, Au, Mn, Zn, Pd, Sn, Sb, Pb, B
It is at least one selected from i, Ge and In, and the content of the alloy element ME is 5 atom% ≦ ME ≦ 5.
The method for manufacturing a rotor for a rotating machine according to claim 8, wherein the content is 0 atom%.
む永久磁石である、請求項７，８または９記載の回転機
用ロータの製造方法。10. The method for manufacturing a rotor for a rotating machine according to claim 7, 8 or 9, wherein the permanent magnet (5) is a permanent magnet containing a rare earth element.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08659495A JP3535256B2 (en) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | Rotor for rotating machine and method of manufacturing the same |
| DE69510363T DE69510363T2 (en) | 1994-10-14 | 1995-10-13 | ROTOR FOR ROTATING MACHINE, METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF AND MAGNETIC UNIT |
| EP95934295A EP0786854B1 (en) | 1994-10-14 | 1995-10-13 | Rotor for rotating machine, method of manufacturing same, and magnet unit |
| PCT/JP1995/002102 WO1996012336A1 (en) | 1994-10-14 | 1995-10-13 | Rotor for rotating machine, method of manufacturing same, and magnet unit |
| US08/835,672 US6081052A (en) | 1994-10-14 | 1997-04-10 | Rotor for rotating machine, process for producing the same, and magnet unit |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP08659495A JP3535256B2 (en) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | Rotor for rotating machine and method of manufacturing the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08289494A true JPH08289494A (en) | 1996-11-01 |
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Family
ID=13891336
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP08659495A Expired - Fee Related JP3535256B2 (en) | 1994-10-14 | 1995-04-12 | Rotor for rotating machine and method of manufacturing the same |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3535256B2 (en) |
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