JPH0828830A - 高温空気バーナ - Google Patents
高温空気バーナInfo
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- JPH0828830A JPH0828830A JP6160409A JP16040994A JPH0828830A JP H0828830 A JPH0828830 A JP H0828830A JP 6160409 A JP6160409 A JP 6160409A JP 16040994 A JP16040994 A JP 16040994A JP H0828830 A JPH0828830 A JP H0828830A
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- Japan
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- air
- temperature
- primary
- burner
- furnace
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Gas Burners (AREA)
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 加熱炉用高温空気バーナで窒素酸化物の抑制
と被加熱物の均一加熱に必要なフラットな炉温分布の確
保を図る。 【構成】 燃料供給管の先端側の外周に、１次空気供給
孔を介してバッフルを設け、該バッフルに複数の２次空
気供給孔を配置すると共に、前記燃料供給管の先端側の
バッフルに１次燃焼室を配設したことを特徴とする高温
空気バーナ。
と被加熱物の均一加熱に必要なフラットな炉温分布の確
保を図る。 【構成】 燃料供給管の先端側の外周に、１次空気供給
孔を介してバッフルを設け、該バッフルに複数の２次空
気供給孔を配置すると共に、前記燃料供給管の先端側の
バッフルに１次燃焼室を配設したことを特徴とする高温
空気バーナ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はスラブ、ビレット、ブル
ーム等の被加熱物を所定の目標温度まで加熱する加熱
炉、均熱炉、熱処理炉（本発明では加熱炉と総称する）
用の高温空気バーナに関するものである。
ーム等の被加熱物を所定の目標温度まで加熱する加熱
炉、均熱炉、熱処理炉（本発明では加熱炉と総称する）
用の高温空気バーナに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の加熱炉用バーナでは、省
エネのため煙道に設置した間接式の熱交換器で、燃焼排
ガスの顕熱を予熱空気として回収する方法が一般的であ
ったが、この間接熱交換方式では熱交換器の材質、構造
等の面から予熱空気の上限温度が７００℃程度に制限さ
れるため、排熱回収効率が低く、加熱炉の燃料原単位が
高いという問題点があった。
エネのため煙道に設置した間接式の熱交換器で、燃焼排
ガスの顕熱を予熱空気として回収する方法が一般的であ
ったが、この間接熱交換方式では熱交換器の材質、構造
等の面から予熱空気の上限温度が７００℃程度に制限さ
れるため、排熱回収効率が低く、加熱炉の燃料原単位が
高いという問題点があった。
【０００３】これに対して、最近７００℃レベルよりも
高温の予熱空気を回収する方法として、例えば蓄熱式バ
ーナが実用化されている。この蓄熱式バーナは蓄熱器を
保有した一対のバーナを交互に燃焼させ、バーナの非燃
焼時に燃焼排ガスの顕熱を蓄熱体に蓄熱し、燃焼時にこ
の蓄熱体の蓄熱で燃焼用空気の加熱を行うもので、通常
１０００℃以上の高温の予熱空気が得られるため排熱回
収効率が高く、加熱炉の燃料原単位が低いという長所を
有している。このように高温の予熱空気を回収すること
が可能になった反面、予熱空気の高温化により火炎温度
が上昇して、ＮＯx （窒素酸化物）が高濃度となり、Ｎ
Ｏx の法規制との関係で加熱炉には適用しにくいという
問題点が生じている。
高温の予熱空気を回収する方法として、例えば蓄熱式バ
ーナが実用化されている。この蓄熱式バーナは蓄熱器を
保有した一対のバーナを交互に燃焼させ、バーナの非燃
焼時に燃焼排ガスの顕熱を蓄熱体に蓄熱し、燃焼時にこ
の蓄熱体の蓄熱で燃焼用空気の加熱を行うもので、通常
１０００℃以上の高温の予熱空気が得られるため排熱回
収効率が高く、加熱炉の燃料原単位が低いという長所を
有している。このように高温の予熱空気を回収すること
が可能になった反面、予熱空気の高温化により火炎温度
が上昇して、ＮＯx （窒素酸化物）が高濃度となり、Ｎ
Ｏx の法規制との関係で加熱炉には適用しにくいという
問題点が生じている。
【０００４】即ち、熱効率の面からは予熱空気を高温化
することが望ましいが、予熱空気の高温化により火炎温
度が上昇し、この結果ＮＯx 生成量は図４のように大幅
に増加する。例えば、従来の予熱空気の上限である７０
０℃の時に発生するＮＯx 生成量を係数１．０とする
と、１０００℃の時でその２倍弱、１５００℃の時はそ
の３倍以上に急増する。これは環境上あまり好ましくな
い問題である。
することが望ましいが、予熱空気の高温化により火炎温
度が上昇し、この結果ＮＯx 生成量は図４のように大幅
に増加する。例えば、従来の予熱空気の上限である７０
０℃の時に発生するＮＯx 生成量を係数１．０とする
と、１０００℃の時でその２倍弱、１５００℃の時はそ
の３倍以上に急増する。これは環境上あまり好ましくな
い問題である。
【０００５】ところで、図４をみてもわかる通り、予熱
空気温度が７００℃程度の場合でもＮＯx は発生してお
り、その対策が取られていた。例えば、図３に示す特開
昭５６−８２３０６号公報に示されているような２段燃
焼バーナがある。
空気温度が７００℃程度の場合でもＮＯx は発生してお
り、その対策が取られていた。例えば、図３に示す特開
昭５６−８２３０６号公報に示されているような２段燃
焼バーナがある。
【０００６】この技術の特徴は高温火炎とＮＯx の抑制
を目的とし、これを達成するために図３に示すように、
バーナタイル９に１次燃焼室６と２次燃焼室１０を異径
段違いに設け、燃焼ノズル２から供給した燃料を、１次
空気ノズル３と２次空気ノズル５から供給した燃焼用空
気で２段燃焼を行うものである。
を目的とし、これを達成するために図３に示すように、
バーナタイル９に１次燃焼室６と２次燃焼室１０を異径
段違いに設け、燃焼ノズル２から供給した燃料を、１次
空気ノズル３と２次空気ノズル５から供給した燃焼用空
気で２段燃焼を行うものである。
【０００７】即ち、１次燃焼室６で未燃分を含有した１
次燃焼ガスを発生させ、２次燃焼室１０でこの１次燃焼
ガスと２次空気で２次燃焼を行うことによって、高温火
炎の発生を抑制し、ＮＯx の発生を抑制するというもの
である。
次燃焼ガスを発生させ、２次燃焼室１０でこの１次燃焼
ガスと２次空気で２次燃焼を行うことによって、高温火
炎の発生を抑制し、ＮＯx の発生を抑制するというもの
である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記構
成のバーナでは予熱空気温度が従来の７００℃以下のＮ
Ｏx 低減には有効であるが、最近実用化されだした予熱
空気温度が燃料の着火温度（例えばコークス炉ガスでは
約７００℃）以上の高温空気バーナではＮＯx の低減効
果は期待できない。即ち、燃料の着火温度よりも高温の
予熱空気を使用してバーナタイル９内の１次燃焼室６と
２次燃焼室１０で燃料の２段燃焼を行うため、燃焼反応
が急速に進行してバーナタイル９内で燃焼が完了するた
め、火炎が高温の短炎となり、低ＮＯx 性と均一加熱性
が要求される加熱炉へは適用できないという問題点があ
った。
成のバーナでは予熱空気温度が従来の７００℃以下のＮ
Ｏx 低減には有効であるが、最近実用化されだした予熱
空気温度が燃料の着火温度（例えばコークス炉ガスでは
約７００℃）以上の高温空気バーナではＮＯx の低減効
果は期待できない。即ち、燃料の着火温度よりも高温の
予熱空気を使用してバーナタイル９内の１次燃焼室６と
２次燃焼室１０で燃料の２段燃焼を行うため、燃焼反応
が急速に進行してバーナタイル９内で燃焼が完了するた
め、火炎が高温の短炎となり、低ＮＯx 性と均一加熱性
が要求される加熱炉へは適用できないという問題点があ
った。
【０００９】そこで本発明は、燃焼用の予熱空気温度を
例えば７００℃以上の高温にして排熱回収効率を向上せ
しめると共に、ＮＯx の生成を抑制し、かつ被加熱物の
均一加熱に必要なフラットな炉温分布の確保を図った加
熱炉用の高温空気バーナを提供することにある。
例えば７００℃以上の高温にして排熱回収効率を向上せ
しめると共に、ＮＯx の生成を抑制し、かつ被加熱物の
均一加熱に必要なフラットな炉温分布の確保を図った加
熱炉用の高温空気バーナを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するために次の構成を要旨とする。 （１）燃料供給管の先端側の外周に、１次空気供給孔を
介してバッフルを設け、該バッフルに複数の２次空気供
給孔を配置すると共に、前記燃料供給管の先端側のバッ
フルに１次燃焼室を配設したこと。 （２）前記燃料供給管の外周に１次空気供給管を配設
し、該燃料供給管と１次空気供給管との間隙で１次空気
供給孔を構成したことを特徴とする。
するために次の構成を要旨とする。 （１）燃料供給管の先端側の外周に、１次空気供給孔を
介してバッフルを設け、該バッフルに複数の２次空気供
給孔を配置すると共に、前記燃料供給管の先端側のバッ
フルに１次燃焼室を配設したこと。 （２）前記燃料供給管の外周に１次空気供給管を配設
し、該燃料供給管と１次空気供給管との間隙で１次空気
供給孔を構成したことを特徴とする。
【００１１】
【作用】図５は、バーナからの距離と炉内火炎温度及び
炉内平均温度との関係を示した図である。は従来の予
熱空気温度が７００℃以下で１次燃焼室と２次燃焼室の
あるバーナを使用した場合の炉内火炎温度を表してお
り、′はその場合の炉内平均温度を示している。
炉内平均温度との関係を示した図である。は従来の予
熱空気温度が７００℃以下で１次燃焼室と２次燃焼室の
あるバーナを使用した場合の炉内火炎温度を表してお
り、′はその場合の炉内平均温度を示している。
【００１２】さらに高温火炎を得るために１次燃焼室と
２次燃焼室のあるバーナを使用して７００℃以上の予熱
空気で燃焼した場合の炉内火炎温度を示したものが
で、この時の炉内平均温度を示したものが′である。
この場合、炉内の平均温度は上昇するが、における炉
内最高火炎温度の上昇により、ＮＯx 生成量が増加す
る。また、は本発明における高温空気バーナを使用し
た場合の炉内の火炎温度を示し、′は、この時の炉内
の平均温度を示したものである。
２次燃焼室のあるバーナを使用して７００℃以上の予熱
空気で燃焼した場合の炉内火炎温度を示したものが
で、この時の炉内平均温度を示したものが′である。
この場合、炉内の平均温度は上昇するが、における炉
内最高火炎温度の上昇により、ＮＯx 生成量が増加す
る。また、は本発明における高温空気バーナを使用し
た場合の炉内の火炎温度を示し、′は、この時の炉内
の平均温度を示したものである。
【００１３】本発明の高温空気バーナは１次燃焼室６で
燃料と１次空気で１次燃焼を行い、この未燃分を含有し
た１次燃焼ガスと高温の２次空気を直接炉内に高速で噴
射して加熱炉内で２次燃焼を行うため、２次燃焼室１０
が有る従来バーナに対して、火炎から周囲への放射伝熱
量が増大してからわかるように最高火炎温度が低下す
る。また、低酸素濃度の炉内ガスの誘引により燃焼反応
が抑制されて火炎が長炎となり、′に示すように被加
熱物の均一加熱に必要なフラットな炉温分布の確保とＮ
Ｏx の生成が抑制できる。
燃料と１次空気で１次燃焼を行い、この未燃分を含有し
た１次燃焼ガスと高温の２次空気を直接炉内に高速で噴
射して加熱炉内で２次燃焼を行うため、２次燃焼室１０
が有る従来バーナに対して、火炎から周囲への放射伝熱
量が増大してからわかるように最高火炎温度が低下す
る。また、低酸素濃度の炉内ガスの誘引により燃焼反応
が抑制されて火炎が長炎となり、′に示すように被加
熱物の均一加熱に必要なフラットな炉温分布の確保とＮ
Ｏx の生成が抑制できる。
【００１４】また、必要に応じて、１次空気と２次空気
が分離して供給できるため、予熱空気温度の変動に対応
した１次空気の比率調整が可能で、常に１次燃焼室の温
度が最適値に保たれるため、２次燃焼室１０（図３）が
ないバーナ構造にも拘らず予熱空気温度が燃料の着火温
度以下に低下しても安定燃焼ができる。
が分離して供給できるため、予熱空気温度の変動に対応
した１次空気の比率調整が可能で、常に１次燃焼室の温
度が最適値に保たれるため、２次燃焼室１０（図３）が
ないバーナ構造にも拘らず予熱空気温度が燃料の着火温
度以下に低下しても安定燃焼ができる。
【００１５】
【実施例】以下本発明の一実施例を図面により説明す
る。図１に示すごとく、バーナ１の中心部に燃料供給管
２を設け、この燃料供給管２から燃料を通常５０m/s 以
上の流速で供給する。さらに、燃料供給管２の先端側の
外周に１次空気供給孔３を介して、耐火物のバッフル４
を配設し、この１次空気供給孔３から燃焼に必要な全空
気量の５〜２０％の高温の１次空気を通常３０〜６０m/
s の流速で供給する。
る。図１に示すごとく、バーナ１の中心部に燃料供給管
２を設け、この燃料供給管２から燃料を通常５０m/s 以
上の流速で供給する。さらに、燃料供給管２の先端側の
外周に１次空気供給孔３を介して、耐火物のバッフル４
を配設し、この１次空気供給孔３から燃焼に必要な全空
気量の５〜２０％の高温の１次空気を通常３０〜６０m/
s の流速で供給する。
【００１６】また、バッフル４の仮想円周線上に複数の
２次空気供給孔５を設け、この２次空気供給孔５から燃
焼に必要な残りの２次空気を通常８０m/s 以上の高速で
直接炉内に供給する。この２次空気供給孔５は、通常断
面が円形状のものを円周方向に等ピッチで４〜６個配置
する。
２次空気供給孔５を設け、この２次空気供給孔５から燃
焼に必要な残りの２次空気を通常８０m/s 以上の高速で
直接炉内に供給する。この２次空気供給孔５は、通常断
面が円形状のものを円周方向に等ピッチで４〜６個配置
する。
【００１７】また、燃料供給管２の先端側のバッフル４
に１次燃焼室６を設け、ここで１次空気供給孔３から供
給した１次空気で、燃料供給管２から供給した燃料の１
次燃焼を行う。
に１次燃焼室６を設け、ここで１次空気供給孔３から供
給した１次空気で、燃料供給管２から供給した燃料の１
次燃焼を行う。
【００１８】この１次燃焼室６は、通常２次空気供給孔
５の仮想ピッチ円の直径Ｄと１次燃焼室６の直径ｄとの
比である（Ｄ／ｄ）を２．０以上とし、かつ、１次燃焼
室６の長さｌと直径ｄとの比である（ｌ／ｄ）を１．５
〜２．５とすることが火炎の保炎性とＮＯx の抑制の面
から望ましい。
５の仮想ピッチ円の直径Ｄと１次燃焼室６の直径ｄとの
比である（Ｄ／ｄ）を２．０以上とし、かつ、１次燃焼
室６の長さｌと直径ｄとの比である（ｌ／ｄ）を１．５
〜２．５とすることが火炎の保炎性とＮＯx の抑制の面
から望ましい。
【００１９】この様に構成したバーナ１を、加熱炉の炉
壁７の炉内側表面とバーナ１の先端がほぼ同一面となる
様に、加熱炉の炉壁７に取付ける。
壁７の炉内側表面とバーナ１の先端がほぼ同一面となる
様に、加熱炉の炉壁７に取付ける。
【００２０】次に本発明の作動機能について説明する。
バーナ１の中心の燃料供給管２と１次空気供給孔３から
燃料と適量の１次空気を供給して、１次燃焼室６の温度
が１２００〜１４００℃になるように燃料の１次燃焼を
行い、火炎の保炎性の確保とＮＯx 生成の抑制を行う。
バーナ１の中心の燃料供給管２と１次空気供給孔３から
燃料と適量の１次空気を供給して、１次燃焼室６の温度
が１２００〜１４００℃になるように燃料の１次燃焼を
行い、火炎の保炎性の確保とＮＯx 生成の抑制を行う。
【００２１】さらに、この多量の未燃分を含有した１次
燃焼ガスと２次空気供給孔５から２次空気を直接炉内に
噴射して２次燃焼を行うため、２次燃焼室１０を保有し
た従来バーナに比べて２次燃焼火炎から周囲への放射伝
熱量が増加して、最高火炎温度が低下する。
燃焼ガスと２次空気供給孔５から２次空気を直接炉内に
噴射して２次燃焼を行うため、２次燃焼室１０を保有し
た従来バーナに比べて２次燃焼火炎から周囲への放射伝
熱量が増加して、最高火炎温度が低下する。
【００２２】また、複数の２次空気供給孔５から高温の
２次空気を直接炉内に高速で噴射して、この噴射エネル
ギーで炉内ガスの誘引を行い、この低酸素濃度の炉内ガ
スで２次空気の酸素濃度を低下して２次燃焼反応を抑制
し、火炎の長炎化を図る。この結果、被加熱物の均一加
熱に適したフラットな炉温分布が形成され、かつ、ＮＯ
x の生成が抑制される。
２次空気を直接炉内に高速で噴射して、この噴射エネル
ギーで炉内ガスの誘引を行い、この低酸素濃度の炉内ガ
スで２次空気の酸素濃度を低下して２次燃焼反応を抑制
し、火炎の長炎化を図る。この結果、被加熱物の均一加
熱に適したフラットな炉温分布が形成され、かつ、ＮＯ
x の生成が抑制される。
【００２３】図２は本発明の他の実施例を示すもので、
１次空気供給孔３を燃料供給管２と１次空気供給管８の
２重管の間隙で構成したもので、１次空気と２次空気が
各々分離して供給できるため、予熱空気温度の変動に対
応した１次空気の比率調整が可能で、常に１次燃焼室６
の温度が１２００〜１４００℃の最適値に保たれるた
め、２次燃焼室１０の無い高温空気バーナにも拘らず、
冷風から１０００℃以上の高温空気まで１本のバーナで
安定燃焼が出来る。
１次空気供給孔３を燃料供給管２と１次空気供給管８の
２重管の間隙で構成したもので、１次空気と２次空気が
各々分離して供給できるため、予熱空気温度の変動に対
応した１次空気の比率調整が可能で、常に１次燃焼室６
の温度が１２００〜１４００℃の最適値に保たれるた
め、２次燃焼室１０の無い高温空気バーナにも拘らず、
冷風から１０００℃以上の高温空気まで１本のバーナで
安定燃焼が出来る。
【００２４】なお、本発明は前記実施例にのみ限定され
るものではなく、例えば、 （１）２次空気供給孔５の断面形状をスリット状とする
こと。 （２）２次空気供給孔５を燃料供給管２の中心軸に対し
て傾斜状に配置すること。 （３）高温空気燃焼を行う蓄熱式バーナへ適用するこ
と。 （４）耐火物焼成炉、ガラス・アルミ溶解炉等の鉄鋼加
熱炉以外へ適用すること。 等も勿論可能で、本発明の要旨を逸脱しない限り種々変
更を加え得ることは勿論可能である。
るものではなく、例えば、 （１）２次空気供給孔５の断面形状をスリット状とする
こと。 （２）２次空気供給孔５を燃料供給管２の中心軸に対し
て傾斜状に配置すること。 （３）高温空気燃焼を行う蓄熱式バーナへ適用するこ
と。 （４）耐火物焼成炉、ガラス・アルミ溶解炉等の鉄鋼加
熱炉以外へ適用すること。 等も勿論可能で、本発明の要旨を逸脱しない限り種々変
更を加え得ることは勿論可能である。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高温空気
バーナによれば、 （１）１次燃焼室で燃料の１次燃焼を行い、この１次燃
焼ガスと２次空気を、２次燃焼室を設けずに直接炉内に
噴射して２次燃焼を行うため、火炎の最高温度の低下と
長炎化により、ＮＯx の抑制と被加熱物の均一加熱がで
きる。また、高温空気を使用するため加熱炉の熱効率が
高い。 （２）さらに必要に応じて、１次空気と２次空気が分離
して供給できるため、２次燃焼室が無い高温空気バーナ
にも拘らず、低温空気側の燃焼で問題となる火炎の燃焼
性が良好である。 等の優れた効果を奏し得る。
バーナによれば、 （１）１次燃焼室で燃料の１次燃焼を行い、この１次燃
焼ガスと２次空気を、２次燃焼室を設けずに直接炉内に
噴射して２次燃焼を行うため、火炎の最高温度の低下と
長炎化により、ＮＯx の抑制と被加熱物の均一加熱がで
きる。また、高温空気を使用するため加熱炉の熱効率が
高い。 （２）さらに必要に応じて、１次空気と２次空気が分離
して供給できるため、２次燃焼室が無い高温空気バーナ
にも拘らず、低温空気側の燃焼で問題となる火炎の燃焼
性が良好である。 等の優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明に係る高温空気バーナの実施例を示す縦
断面図。
断面図。
【図２】本発明に係る高温空気バーナの他の実施例を示
す縦断面図。
す縦断面図。
【図３】従来技術を示す２段燃焼バーナの縦断面図。
【図４】予熱空気温度に対するＮＯx 生成係数を示す
図。
図。
【図５】バーナからの距離と炉内火炎温度及び炉内平均
温度を示す図。
温度を示す図。
【符号の説明】 １ バーナ ２ 燃料供給管もしくは燃料ノズル ３ １次空気供給孔もしくは１次空気ノズル ４ バッフル ５ ２次空気供給孔もしくは２次空気ノズル ６ １次燃焼室 ７ 炉壁 ８ １次空気供給管 ９ バーナタイル １０ ２次燃焼室
Claims (2)
- 【請求項１】 燃料供給管の先端側の外周に、１次空気
供給孔を介してバッフルを設け、該バッフルに複数の２
次空気供給孔を配置すると共に、前記燃料供給管の先端
側のバッフルに１次燃焼室を配設したことを特徴とする
高温空気バーナ。 - 【請求項２】 前記燃料供給管の外周に１次空気供給管
を配設し、該燃料供給管と１次空気供給管との間隙で１
次空気供給孔を構成したことを特徴とする請求項１記載
の高温空気バーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6160409A JPH0828830A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 高温空気バーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6160409A JPH0828830A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 高温空気バーナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0828830A true JPH0828830A (ja) | 1996-02-02 |
Family
ID=15714318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6160409A Pending JPH0828830A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 高温空気バーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0828830A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6409996B1 (en) * | 1997-11-19 | 2002-06-25 | Flavone Sunproducts A/S | Composition comprising one or more flavonoids, method of obtaining such composition and use thereof as UV-absorbing agent |
| JP2002295812A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Chugai Ro Co Ltd | 拡散火炎二段燃焼式ガスバーナ |
| KR20030018187A (ko) * | 2001-08-27 | 2003-03-06 | 주식회사 포스코 | 연료와 산화제의 예혼합을 이용한 저질소산화물 버너 |
| JP2010510159A (ja) * | 2006-11-16 | 2010-04-02 | エイチ２ジーイーエヌ・イノベーションズ・インコーポレイテッド | リアクタ空気供給システムおよびバーナー構成 |
| KR101400223B1 (ko) * | 2013-05-20 | 2014-05-27 | 주식회사 포스코 | 가열로 버너 |
| US9869468B2 (en) | 2011-01-31 | 2018-01-16 | Ihi Corporation | Burner device for high-temperature air combustion |
| JP2018169080A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 東京瓦斯株式会社 | 燃焼システム、及び燃焼装置 |
-
1994
- 1994-07-12 JP JP6160409A patent/JPH0828830A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6409996B1 (en) * | 1997-11-19 | 2002-06-25 | Flavone Sunproducts A/S | Composition comprising one or more flavonoids, method of obtaining such composition and use thereof as UV-absorbing agent |
| JP2002295812A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Chugai Ro Co Ltd | 拡散火炎二段燃焼式ガスバーナ |
| KR20030018187A (ko) * | 2001-08-27 | 2003-03-06 | 주식회사 포스코 | 연료와 산화제의 예혼합을 이용한 저질소산화물 버너 |
| JP2010510159A (ja) * | 2006-11-16 | 2010-04-02 | エイチ２ジーイーエヌ・イノベーションズ・インコーポレイテッド | リアクタ空気供給システムおよびバーナー構成 |
| US9869468B2 (en) | 2011-01-31 | 2018-01-16 | Ihi Corporation | Burner device for high-temperature air combustion |
| KR101400223B1 (ko) * | 2013-05-20 | 2014-05-27 | 주식회사 포스코 | 가열로 버너 |
| JP2018169080A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 東京瓦斯株式会社 | 燃焼システム、及び燃焼装置 |
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