JPH0827281A - ガラス繊維強化複合材料 - Google Patents
ガラス繊維強化複合材料Info
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- JPH0827281A JPH0827281A JP19005894A JP19005894A JPH0827281A JP H0827281 A JPH0827281 A JP H0827281A JP 19005894 A JP19005894 A JP 19005894A JP 19005894 A JP19005894 A JP 19005894A JP H0827281 A JPH0827281 A JP H0827281A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 嵩高さ４ｃｍ3 ／ｇ以上に解繊されたガラス
ロービングと、ガラスチョップドストランドと熱可塑性
樹脂とからなるガラス繊維強化複合材料。 【効果】 機械的強度の改善された成形品を得るスタン
ピング成形材料として好適に用いられる。
ロービングと、ガラスチョップドストランドと熱可塑性
樹脂とからなるガラス繊維強化複合材料。 【効果】 機械的強度の改善された成形品を得るスタン
ピング成形材料として好適に用いられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガラス繊維強化複合材
料に関し、特にスタンピング成形により機械的物性の優
れた成形品が得られるガラス繊維強化複合材料に関す
る。
料に関し、特にスタンピング成形により機械的物性の優
れた成形品が得られるガラス繊維強化複合材料に関す
る。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】従
来、樹脂に繊維状強化材を配合してなる組成物は、繊維
強化プラスチックとして知られており、単位重量で比較
した機械的強度が大きいために軽量化の目的で自動車産
業や一般産業の分野に広く用いられている。また、熱可
塑性樹脂を繊維状物からなるマットに含浸し一体化して
なる組成物は、スタンピング成形材料として知られてい
る。スタンピング成形材料は、一般の繊維強化プラスチ
ックスに対してやや長めの強化繊維を用いているため、
耐衝撃性を始めとした力学的性能に優れており、中でも
ガラスチョップドストランドを用いたものは成形時の強
化材の流動性が高いという特長を有している。
来、樹脂に繊維状強化材を配合してなる組成物は、繊維
強化プラスチックとして知られており、単位重量で比較
した機械的強度が大きいために軽量化の目的で自動車産
業や一般産業の分野に広く用いられている。また、熱可
塑性樹脂を繊維状物からなるマットに含浸し一体化して
なる組成物は、スタンピング成形材料として知られてい
る。スタンピング成形材料は、一般の繊維強化プラスチ
ックスに対してやや長めの強化繊維を用いているため、
耐衝撃性を始めとした力学的性能に優れており、中でも
ガラスチョップドストランドを用いたものは成形時の強
化材の流動性が高いという特長を有している。
【０００３】スタンピング成形材料の製造においては、
繊維状強化材の空隙に樹脂を溶融含浸させる必要がある
ため、含浸性および生産性を上げる目的で、繊維状強化
材の集束剤を解繊しやすい配合にするとか、空気流、ロ
ール摩擦、ガイドバー摩擦などの手法によって強化材を
前もって解繊させておくという手法が考案されている。
例えば抄造法におけるガラスチョップドストランドと顆
粒状樹脂のスラリー化の目的も、強化材を解繊させるこ
とにある。解繊の他の目的としては、表面性を向上させ
ること（特開平５−８４７３５号公報）、繊維の分散性
を高めること（特開平３−４７７４０号公報、特開平５
−９６５３５号公報）などが知られている。
繊維状強化材の空隙に樹脂を溶融含浸させる必要がある
ため、含浸性および生産性を上げる目的で、繊維状強化
材の集束剤を解繊しやすい配合にするとか、空気流、ロ
ール摩擦、ガイドバー摩擦などの手法によって強化材を
前もって解繊させておくという手法が考案されている。
例えば抄造法におけるガラスチョップドストランドと顆
粒状樹脂のスラリー化の目的も、強化材を解繊させるこ
とにある。解繊の他の目的としては、表面性を向上させ
ること（特開平５−８４７３５号公報）、繊維の分散性
を高めること（特開平３−４７７４０号公報、特開平５
−９６５３５号公報）などが知られている。
【０００４】一方、強化材の一部または全部を特定の方
向に配向させることにより、該方向に関する機械的物性
を高めたいわゆる一方向強化材複合材料が知られてお
り、自動車バンパービームのような特定の方向に特に高
強度が要求される用途に使用されている。
向に配向させることにより、該方向に関する機械的物性
を高めたいわゆる一方向強化材複合材料が知られてお
り、自動車バンパービームのような特定の方向に特に高
強度が要求される用途に使用されている。
【０００５】ガラスチョップストランドと一方向連続繊
維強化材の組み合わせにより、成形時の流動性に優れた
一方向強化スタンピング成形材料が得られると期待され
るが、本発明者らのこれまでの検討においては、引張・
圧縮・曲げなどの平板物性では優れていても、例えばチ
ャンネル状成形品とした場合に、その曲げ破壊荷重が、
形状によっては成形品形状と材料物性値から推測される
値の６０％程度しか発現しない場合があるという問題点
があり、この問題点は、集束剤の変更やガイドバー解繊
により解繊度を高めた一方向強化材を用いても解決する
ことができなった。
維強化材の組み合わせにより、成形時の流動性に優れた
一方向強化スタンピング成形材料が得られると期待され
るが、本発明者らのこれまでの検討においては、引張・
圧縮・曲げなどの平板物性では優れていても、例えばチ
ャンネル状成形品とした場合に、その曲げ破壊荷重が、
形状によっては成形品形状と材料物性値から推測される
値の６０％程度しか発現しない場合があるという問題点
があり、この問題点は、集束剤の変更やガイドバー解繊
により解繊度を高めた一方向強化材を用いても解決する
ことができなった。
【０００６】従って、本発明の目的は、成形品における
材料物性発現率が高められた一方向強化スタンピング成
形材料を提供することにある。
材料物性発現率が高められた一方向強化スタンピング成
形材料を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ガラスロ
ービングの解繊状態に関して種々検討を加えた結果、単
にガラス繊維がモノフィラメントに近づくだけの解繊で
はなく、特定の嵩高さが付与されるような解繊が本発明
の目的を達成することを見出し、本発明を完成した。
ービングの解繊状態に関して種々検討を加えた結果、単
にガラス繊維がモノフィラメントに近づくだけの解繊で
はなく、特定の嵩高さが付与されるような解繊が本発明
の目的を達成することを見出し、本発明を完成した。
【０００８】すなわち、上記目的は本発明によれば、嵩
高さ４ｃｍ3 ／ｇ以上の解繊されたガラスロービング
と、ガラスチョップストランドと、熱可塑性樹脂とから
なるガラス繊維強化複合材料によって達成できる。
高さ４ｃｍ3 ／ｇ以上の解繊されたガラスロービング
と、ガラスチョップストランドと、熱可塑性樹脂とから
なるガラス繊維強化複合材料によって達成できる。
【０００９】上記嵩高さは、ガラスロービング１ｇ当た
りの長さがＱ（ｍ）のものを用い、ＪＩＳ Ｌ１０９５
の嵩高さ性試験方法Ａ法において用いられる容器にＮ本
並べて入れ、４０ｇｆの荷重を加えた直後の嵩高さＢ
［Ｂ＝４０・Ｑ・Ｈ／Ｎ：４０は治具の底面の幅（ｍ
ｍ）を示し、ＮはＨが１０〜２５ｍｍの範囲に納まるよ
うに定められた数を示す。］で与えられる嵩高さＢが４
ｃｍ3 ／ｇ以上、好ましくは４〜４０ｃｍ3 ／ｇ、より
好ましくは４〜２０ｃｍ3 ／ｇに解繊されたロービング
を一方向連続強化材として用いることにより、成形品で
の材料物性発現率が高められる。嵩高さＢが４未満であ
ると、本発明の効果は十分に発揮されない。一方、嵩高
さＢの上限については特に限定はされないが、例えば４
０を超えて大きいと、工程通過性が著しく悪化したり、
強化剤としての性能が損なわれる傾向がある。
りの長さがＱ（ｍ）のものを用い、ＪＩＳ Ｌ１０９５
の嵩高さ性試験方法Ａ法において用いられる容器にＮ本
並べて入れ、４０ｇｆの荷重を加えた直後の嵩高さＢ
［Ｂ＝４０・Ｑ・Ｈ／Ｎ：４０は治具の底面の幅（ｍ
ｍ）を示し、ＮはＨが１０〜２５ｍｍの範囲に納まるよ
うに定められた数を示す。］で与えられる嵩高さＢが４
ｃｍ3 ／ｇ以上、好ましくは４〜４０ｃｍ3 ／ｇ、より
好ましくは４〜２０ｃｍ3 ／ｇに解繊されたロービング
を一方向連続強化材として用いることにより、成形品で
の材料物性発現率が高められる。嵩高さＢが４未満であ
ると、本発明の効果は十分に発揮されない。一方、嵩高
さＢの上限については特に限定はされないが、例えば４
０を超えて大きいと、工程通過性が著しく悪化したり、
強化剤としての性能が損なわれる傾向がある。
【００１０】本発明で用いられる解繊されたガラスロー
ビングは、公知の嵩高さを付与する解繊手法を適用する
ことにより得られる。例えば、高速の空気流を吹き付け
ることによる方法、複数のロール対（およびガイドバ
ー）によりロービングを複数の方向に摩擦する方法、ニ
ードリングによる方法などを採用することができる。
ビングは、公知の嵩高さを付与する解繊手法を適用する
ことにより得られる。例えば、高速の空気流を吹き付け
ることによる方法、複数のロール対（およびガイドバ
ー）によりロービングを複数の方向に摩擦する方法、ニ
ードリングによる方法などを採用することができる。
【００１１】上記ガラスロービングの形態としては、繊
維長については実質的に連続とみなすことができるもの
であればよく、フィラメントの切断が多少あっても差し
支えない。繊維径としては通常５〜５０μｍ程度の範囲
内のものが用いられる。また解繊前のガラスロービング
１本当たりのフィラメント数は、通常１００〜２０００
本のものが用いられる。フィラメント数が１００本より
も少ないと糸切れが起こりやすく、また２０００本より
も多いと解繊が困難となる場合があり好ましくない。ガ
ラスロービングに使用される集束剤は特に限定されない
が、集束力が高いと解繊が困難となる場合があり好まし
くない。
維長については実質的に連続とみなすことができるもの
であればよく、フィラメントの切断が多少あっても差し
支えない。繊維径としては通常５〜５０μｍ程度の範囲
内のものが用いられる。また解繊前のガラスロービング
１本当たりのフィラメント数は、通常１００〜２０００
本のものが用いられる。フィラメント数が１００本より
も少ないと糸切れが起こりやすく、また２０００本より
も多いと解繊が困難となる場合があり好ましくない。ガ
ラスロービングに使用される集束剤は特に限定されない
が、集束力が高いと解繊が困難となる場合があり好まし
くない。
【００１２】本発明において用いられるチョップドスト
ランドは、繊維長については通常１０〜１００ｍｍの範
囲内であるものが用いられる。また繊維径は通常５〜５
０μｍ程度の範囲内のものが用いられる。ストランド当
たりの集束数については特に限定されないが、通常２０
〜２０００本である。ガラスチョップストランドは公知
の方法により解繊されたものであってもよいが、解繊が
著しいと、本来の特長である流動性が失われる場合もあ
る。
ランドは、繊維長については通常１０〜１００ｍｍの範
囲内であるものが用いられる。また繊維径は通常５〜５
０μｍ程度の範囲内のものが用いられる。ストランド当
たりの集束数については特に限定されないが、通常２０
〜２０００本である。ガラスチョップストランドは公知
の方法により解繊されたものであってもよいが、解繊が
著しいと、本来の特長である流動性が失われる場合もあ
る。
【００１３】解繊されたガラスロービングとガラスチョ
ップストランドの配合量については、含浸性が損なわな
い範囲内であれば特に限定はされないが、通常は両者の
合計が総重量の７０重量％以下であり、好ましくは２０
〜６０重量％である。また、解繊されたガラスロービン
グとガラスチョップストランドの比率についても特に限
定されないが、一方向繊維の配向方向に直交する方向の
物性があまりに低くなると、成形品のいわゆるＭＤ／Ｔ
Ｄ方向の物性のバランスが悪くなることがあるため、通
常一方向連続繊維強化材であるガラスロービングの配合
量は全強化材重量の８０％以下、好ましくは１０〜７０
％である。
ップストランドの配合量については、含浸性が損なわな
い範囲内であれば特に限定はされないが、通常は両者の
合計が総重量の７０重量％以下であり、好ましくは２０
〜６０重量％である。また、解繊されたガラスロービン
グとガラスチョップストランドの比率についても特に限
定されないが、一方向繊維の配向方向に直交する方向の
物性があまりに低くなると、成形品のいわゆるＭＤ／Ｔ
Ｄ方向の物性のバランスが悪くなることがあるため、通
常一方向連続繊維強化材であるガラスロービングの配合
量は全強化材重量の８０％以下、好ましくは１０〜７０
％である。
【００１４】本発明において用いられる樹脂は、熱可塑
性樹脂であれば特に限定はされない。例えばポリエチレ
ンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどの
ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン（以下Ｐ
Ｐと呼称する）、ポリメチルペンテンなどのポリオレフ
ィン、ナイロン６、ナイロン６６などのポリアミド、ポ
リカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニレンオキ
サイド、ポリフェニレンサルファイトなどが挙げられ、
ポリエチレンテレフタレード（以下ＰＥＴと呼称する）
が好ましく用いられる。これらの樹脂には、必要に応じ
て充填剤、カーボンブラック、染料、顔料、酸化防止
剤、加工安定剤、光安定剤、難燃剤、内部離型剤、ガラ
スビーズ、ガラスミルドファイバーなどを配合してもよ
い。
性樹脂であれば特に限定はされない。例えばポリエチレ
ンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどの
ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン（以下Ｐ
Ｐと呼称する）、ポリメチルペンテンなどのポリオレフ
ィン、ナイロン６、ナイロン６６などのポリアミド、ポ
リカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニレンオキ
サイド、ポリフェニレンサルファイトなどが挙げられ、
ポリエチレンテレフタレード（以下ＰＥＴと呼称する）
が好ましく用いられる。これらの樹脂には、必要に応じ
て充填剤、カーボンブラック、染料、顔料、酸化防止
剤、加工安定剤、光安定剤、難燃剤、内部離型剤、ガラ
スビーズ、ガラスミルドファイバーなどを配合してもよ
い。
【００１５】本発明にガラス繊維強化複合材料は、公知
のいわゆる積層法によって製造される。すなわち、解繊
されたガラスロービングを並べた層とチョップストラン
ド層およびマトリックス樹脂層の３種を適宜組み合わせ
て積層したものを、例えばダブルベルトプレス機などの
含浸装置に供給し、溶融加圧含浸させることによって本
発明の複合材料が得られる。その際、チョップストラン
ドはバインダーでマット形態としたものとして供給して
もよく、またはストランドを連続的に切断落下させなが
ら供給してもよい。
のいわゆる積層法によって製造される。すなわち、解繊
されたガラスロービングを並べた層とチョップストラン
ド層およびマトリックス樹脂層の３種を適宜組み合わせ
て積層したものを、例えばダブルベルトプレス機などの
含浸装置に供給し、溶融加圧含浸させることによって本
発明の複合材料が得られる。その際、チョップストラン
ドはバインダーでマット形態としたものとして供給して
もよく、またはストランドを連続的に切断落下させなが
ら供給してもよい。
【００１６】本発明のガラス繊維強化複合材料は、自動
車用バンパービーム用材料として好適に使用される。現
在、強化剤としてガラス連続繊維スワールマットに一方
向強化連続繊維をニードリングにより固定したものを用
いたＰＰ系の複合材料がバンパービーム用途で実用化さ
れているが、この既存のＰＰ系材料に対してＰＥＴをマ
トリックスとした本発明の複合材料を用いた場合、破壊
荷重を同等に保ちながら軽量化することが可能となり、
公害問題・資源保護問題より燃費の改善が求められてい
る自動車の軽量化に寄与することが期待できる。
車用バンパービーム用材料として好適に使用される。現
在、強化剤としてガラス連続繊維スワールマットに一方
向強化連続繊維をニードリングにより固定したものを用
いたＰＰ系の複合材料がバンパービーム用途で実用化さ
れているが、この既存のＰＰ系材料に対してＰＥＴをマ
トリックスとした本発明の複合材料を用いた場合、破壊
荷重を同等に保ちながら軽量化することが可能となり、
公害問題・資源保護問題より燃費の改善が求められてい
る自動車の軽量化に寄与することが期待できる。
【００１７】ガラスチョップドストランドとガラルロー
ビングを用いて一方向に強化されたシート状の熱可塑性
樹脂複合材料を用いた成形品においては、解繊していな
いガラスロービングを用いた場合や、嵩高さの増大を伴
わない解繊をさせたガラスロービングを用いた場合は、
材料物性から推測される物性が発現しないことがある
が、使用するガラスロービングの嵩高さを高めることに
より良好な物性が発現する。
ビングを用いて一方向に強化されたシート状の熱可塑性
樹脂複合材料を用いた成形品においては、解繊していな
いガラスロービングを用いた場合や、嵩高さの増大を伴
わない解繊をさせたガラスロービングを用いた場合は、
材料物性から推測される物性が発現しないことがある
が、使用するガラスロービングの嵩高さを高めることに
より良好な物性が発現する。
【００１８】本発明者らの検討によれば、使用するガラ
スロービングの嵩高さがある程度以上になると、面内剪
断強さが２〜６割程度高まることを認めており、これに
よりバンパービームのような三次元形状成形品の性能発
現率が改善されるものと考えられる。
スロービングの嵩高さがある程度以上になると、面内剪
断強さが２〜６割程度高まることを認めており、これに
よりバンパービームのような三次元形状成形品の性能発
現率が改善されるものと考えられる。
【００１９】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明す
る。なお、力学物性は、引張についてはＪＩＳ Ｋ７０
５４に、曲げはＫ７０５５に、圧縮はＫ７０５６に従っ
て測定した。また、面内剪断強さは、積層構成の対称性
の関係から、３．０ｍｍの板厚に対し、２本の溝の深さ
を１．０ｍｍおよび２．０ｍｍとする以外はＡＳＴＭＤ
３８４６に従って測定した。
る。なお、力学物性は、引張についてはＪＩＳ Ｋ７０
５４に、曲げはＫ７０５５に、圧縮はＫ７０５６に従っ
て測定した。また、面内剪断強さは、積層構成の対称性
の関係から、３．０ｍｍの板厚に対し、２本の溝の深さ
を１．０ｍｍおよび２．０ｍｍとする以外はＡＳＴＭＤ
３８４６に従って測定した。
【００２０】実施例１ 繊維径２４μｍ、集束数８００本のガラスロービング
（嵩高さ：１．７ｃｍ3／ｇ）に高速空気流を吹き付け
ることにより、嵩高さ６ｃｍ3 ／ｇの解繊したガラスロ
ービングを得た。これをフィラメントワインディング装
置により、３４０ｇ／ｍ2 目付、幅４０ｃｍのマット状
に成形した。このマットと、繊維長５０ｍｍ、繊維径１
１μｍ、集束数８０本のガラスチョップドストランドか
らなる目付４５０ｇ／ｍ2 、幅４０ｃｍのチップドスト
ランドマットと、０．７８ｍｍ厚、幅４０ｃｍのＰＥＴ
シートを図１に示すように積層し、ダブルベルトプレス
機にて３００℃で含浸したガラス繊維強化複合材料を得
た。このものの一部を切り出し、加熱溶融成形して平板
成形品を得た。この平板から試験片を切り出し、力学物
性を測定した結果を表１に示す。
（嵩高さ：１．７ｃｍ3／ｇ）に高速空気流を吹き付け
ることにより、嵩高さ６ｃｍ3 ／ｇの解繊したガラスロ
ービングを得た。これをフィラメントワインディング装
置により、３４０ｇ／ｍ2 目付、幅４０ｃｍのマット状
に成形した。このマットと、繊維長５０ｍｍ、繊維径１
１μｍ、集束数８０本のガラスチョップドストランドか
らなる目付４５０ｇ／ｍ2 、幅４０ｃｍのチップドスト
ランドマットと、０．７８ｍｍ厚、幅４０ｃｍのＰＥＴ
シートを図１に示すように積層し、ダブルベルトプレス
機にて３００℃で含浸したガラス繊維強化複合材料を得
た。このものの一部を切り出し、加熱溶融成形して平板
成形品を得た。この平板から試験片を切り出し、力学物
性を測定した結果を表１に示す。
【００２１】実施例２ 繊維径２４μｍ、集束数８００本のガラスロービングを
フィラメントワインディングにより３４０ｇ／ｍ2 目
付、幅４０ｃｍのマット状に成形し、これにニードリン
グを行った。これによりロービングを切り出し、嵩高さ
を測定したところ１２ｃｍ3 ／ｇであった。このマット
を用いる以外は実施例１と同様にして含浸を行い、平板
成形品を得、物性を測定した結果を表１に示す。
フィラメントワインディングにより３４０ｇ／ｍ2 目
付、幅４０ｃｍのマット状に成形し、これにニードリン
グを行った。これによりロービングを切り出し、嵩高さ
を測定したところ１２ｃｍ3 ／ｇであった。このマット
を用いる以外は実施例１と同様にして含浸を行い、平板
成形品を得、物性を測定した結果を表１に示す。
【００２２】比較例１ 実施例１において材料として使用したガラスロービング
を解繊させずにそのままフィラメントワインディングに
よりマット状とし、これを用いる以外は実施例１と同様
にして含浸を行い、平板成形品を得た。このものの物性
を表１に示す。
を解繊させずにそのままフィラメントワインディングに
よりマット状とし、これを用いる以外は実施例１と同様
にして含浸を行い、平板成形品を得た。このものの物性
を表１に示す。
【００２３】比較例２ 実施例１において材料として使用したガラスロービング
を、図２に示したように、直径５ｍｍのガイドバー５本
を通過させて摩擦することにより解繊させた。目視で評
価したところ、ほとんどモノフィラメントレベルにまで
解繊していた。一方、このものの嵩高さは１．８ｃｍ2
／ｇであった。これを実施例１と同様にして含浸を行
い、平板成形品を得、物性を測定した。結果を表１に示
す。
を、図２に示したように、直径５ｍｍのガイドバー５本
を通過させて摩擦することにより解繊させた。目視で評
価したところ、ほとんどモノフィラメントレベルにまで
解繊していた。一方、このものの嵩高さは１．８ｃｍ2
／ｇであった。これを実施例１と同様にして含浸を行
い、平板成形品を得、物性を測定した。結果を表１に示
す。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１より、本発明のガラス繊維強化複合材
料から得られる平板は面内剪断強さが高いことがわか
る。
料から得られる平板は面内剪断強さが高いことがわか
る。
【００２５】実施例３ 実施例１の複合材料を用い、図３に示す形状のチャンネ
ル状成形品（チャンネル断面の袖部厚み８ｍｍ、立壁部
厚み５ｍｍ、上面厚み４ｍｍ、袖部下面長１５ｍｍ、上
面長さ５０ｍｍで高さ５０ｍｍ、チャンネルの長さ５０
０ｍｍ）を得た。その際、一方向強化剤であるガラスロ
ービングが該成形品の長手方向に配向するようにした。
このものについて、支点間距離４００ｍｍ、圧下治具間
隔５０ｍｍ、圧下速度２０ｍｍ／ｍｉｎの条件で４点曲
げ破壊試験を行った。結果を、材料物性と成形品形状か
ら計算により求められる破壊荷重値と共に表２に示す。
ル状成形品（チャンネル断面の袖部厚み８ｍｍ、立壁部
厚み５ｍｍ、上面厚み４ｍｍ、袖部下面長１５ｍｍ、上
面長さ５０ｍｍで高さ５０ｍｍ、チャンネルの長さ５０
０ｍｍ）を得た。その際、一方向強化剤であるガラスロ
ービングが該成形品の長手方向に配向するようにした。
このものについて、支点間距離４００ｍｍ、圧下治具間
隔５０ｍｍ、圧下速度２０ｍｍ／ｍｉｎの条件で４点曲
げ破壊試験を行った。結果を、材料物性と成形品形状か
ら計算により求められる破壊荷重値と共に表２に示す。
【００２６】実施例４ 実施例２の複合材料を用いる他は、実施例３と同様にし
てチャンネル状成形品を得、その物性を評価した。結果
を表２に示す。
てチャンネル状成形品を得、その物性を評価した。結果
を表２に示す。
【００２７】比較例３ 比較例１の複合材料を用いる他は実施例３と同様にして
チャンネル状成形品を得、その物性を評価した。結果を
表２に示す。
チャンネル状成形品を得、その物性を評価した。結果を
表２に示す。
【００２８】比較例４ 比較例２の複合材料を用いる他は実施例３と同様にして
チャンネル状成形品を得、その物性を評価した。結果を
表２に示す。
チャンネル状成形品を得、その物性を評価した。結果を
表２に示す。
【００２９】
【表２】
【００３０】表２より、本発明のガラス繊維強化複合材
料から得られる成形品の性能発現率が高いことがわか
る。
料から得られる成形品の性能発現率が高いことがわか
る。
【００３１】
【発明の効果】以上の記載より、本発明の特定の嵩高さ
を有するガラスロービングと、ガラスチョップストラン
ドと、熱可塑性樹脂からなるガラス繊維強化複合材料
は、機械的強度の改善された成形品を得るスタンピング
成形材料として好適に用いられる。
を有するガラスロービングと、ガラスチョップストラン
ドと、熱可塑性樹脂からなるガラス繊維強化複合材料
は、機械的強度の改善された成形品を得るスタンピング
成形材料として好適に用いられる。
【図１】本発明のガラス繊維強化複合材料を積層法によ
り製造する際の積層構成の一態様を示す概略図である。
り製造する際の積層構成の一態様を示す概略図である。
【図２】ガイドバーによるガラスロービングの解繊方法
を示す概略図である。
を示す概略図である。
【図３】チャンネル状成形品の形状を示す概略図であ
る。
る。
【符号の説明】 １ ＰＥＴシート ２ チョップストランドマット ３ 解繊ロービングマット ４ ガイドバー
Claims (2)
- 【請求項１】 嵩高さ４ｃｍ3 ／ｇ以上に解繊されたガ
ラスロービングと、ガラスチョップドストランドと、熱
可塑性樹脂とからなることを特徴とするガラス繊維強化
複合材料。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂が、ポリエチレンテレフタ
レートである請求項１記載のガラス繊維強化複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19005894A JPH0827281A (ja) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | ガラス繊維強化複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19005894A JPH0827281A (ja) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | ガラス繊維強化複合材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0827281A true JPH0827281A (ja) | 1996-01-30 |
Family
ID=16251649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19005894A Pending JPH0827281A (ja) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | ガラス繊維強化複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0827281A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10189190B2 (en) | 2012-11-27 | 2019-01-29 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Method for producing a structural component, particularly for a vehicle body |
| US10583617B2 (en) | 2016-11-28 | 2020-03-10 | General Electric Company | Automatic systems and methods for stacking composite plies |
-
1994
- 1994-07-20 JP JP19005894A patent/JPH0827281A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10189190B2 (en) | 2012-11-27 | 2019-01-29 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Method for producing a structural component, particularly for a vehicle body |
| US10583617B2 (en) | 2016-11-28 | 2020-03-10 | General Electric Company | Automatic systems and methods for stacking composite plies |
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