JPH08264311A - モールド樹脂およびその製造方法 - Google Patents
モールド樹脂およびその製造方法Info
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- JPH08264311A JPH08264311A JP6945495A JP6945495A JPH08264311A JP H08264311 A JPH08264311 A JP H08264311A JP 6945495 A JP6945495 A JP 6945495A JP 6945495 A JP6945495 A JP 6945495A JP H08264311 A JPH08264311 A JP H08264311A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
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- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 磁性粉末と結合剤とを主体とするコンパウン
ドを射出成形してモールド樹脂を製造するに際し、射出
成形時に、０．３〜５ｋＯｅの磁界を８０Ｈｚ以下の周
波数にてｘ軸方向に印加することによって、モールド樹
脂の透磁率μ’に異方性を持たせる。 【効果】 磁性粉末の含有率を増大させることなく、ｘ
軸方向の透磁率μ'xを増大させることができる。このた
め、混練機，射出成形機等の製造装置を摩耗させること
なく製造が可能であり、また、良好な形状を有し、透磁
率μ’の大きなモールド樹脂を提供できる。さらに、適
用するデバイスの種類に応じた透磁率設計を行うことも
可能であるため、適用範囲が広い。
ドを射出成形してモールド樹脂を製造するに際し、射出
成形時に、０．３〜５ｋＯｅの磁界を８０Ｈｚ以下の周
波数にてｘ軸方向に印加することによって、モールド樹
脂の透磁率μ’に異方性を持たせる。 【効果】 磁性粉末の含有率を増大させることなく、ｘ
軸方向の透磁率μ'xを増大させることができる。このた
め、混練機，射出成形機等の製造装置を摩耗させること
なく製造が可能であり、また、良好な形状を有し、透磁
率μ’の大きなモールド樹脂を提供できる。さらに、適
用するデバイスの種類に応じた透磁率設計を行うことも
可能であるため、適用範囲が広い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チョークコイル、マイ
クロインダクタ、ロータリートランス、ノイズフィルタ
ー、電磁波吸収体等に適用されるモールド樹脂に関す
る。また、このモールド樹脂の製造方法に関する。
クロインダクタ、ロータリートランス、ノイズフィルタ
ー、電磁波吸収体等に適用されるモールド樹脂に関す
る。また、このモールド樹脂の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、チョークコイル、マイクロイ
ンダクタ、ロータリートランス、ノイズフィルター、電
磁波吸収体等に適用されるモールド樹脂として、フェラ
イト粉末と結合剤よりなるフェライト樹脂が使用されて
いる。このフェライト樹脂は、上記チョークコイル、マ
イクロインダクタ、ロータリートランス等においては、
コイルを包み込んで該コイルの透磁率を高めるために使
用される。また、電磁波吸収体においては、数十ＭＨｚ
以上の高調波成分をカットするために使用される。
ンダクタ、ロータリートランス、ノイズフィルター、電
磁波吸収体等に適用されるモールド樹脂として、フェラ
イト粉末と結合剤よりなるフェライト樹脂が使用されて
いる。このフェライト樹脂は、上記チョークコイル、マ
イクロインダクタ、ロータリートランス等においては、
コイルを包み込んで該コイルの透磁率を高めるために使
用される。また、電磁波吸収体においては、数十ＭＨｚ
以上の高調波成分をカットするために使用される。
【０００３】このようなフェライト樹脂は、フェライト
粉末と結合剤成分となる樹脂とを混合、加熱混練してフ
ェライトコンパウンドを調製した後、射出成形によって
所望の形状に成形することで製造できる。射出成形を適
用することにより、複雑な形状にも成形でき、また、低
コストでの成形が可能となる。
粉末と結合剤成分となる樹脂とを混合、加熱混練してフ
ェライトコンパウンドを調製した後、射出成形によって
所望の形状に成形することで製造できる。射出成形を適
用することにより、複雑な形状にも成形でき、また、低
コストでの成形が可能となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述したチ
ョークコイル等の各種デバイスは、近年、様々な仕様形
態で使用され、用途によっては極めて高い性能が要求さ
れるようになっている。このため、フェライト樹脂にお
いても高透磁率であることが求められ、透磁率の向上を
目的として、結合剤の含有率を低くして、フェライト粉
末の含有率を増大させる方向で開発がなされている。
ョークコイル等の各種デバイスは、近年、様々な仕様形
態で使用され、用途によっては極めて高い性能が要求さ
れるようになっている。このため、フェライト樹脂にお
いても高透磁率であることが求められ、透磁率の向上を
目的として、結合剤の含有率を低くして、フェライト粉
末の含有率を増大させる方向で開発がなされている。
【０００５】ここで、フェライト含有率の高いフェライ
ト樹脂を製造するには、当然のことながらフェライト含
有率の高いフェライトコンパウンドを用いる必要があ
る。ところが、フェライトコンパウンドにおいてフェラ
イト粉末の混合率を高くすると流動性が急激に低下し、
これに起因して種々の不都合が生じてくる。
ト樹脂を製造するには、当然のことながらフェライト含
有率の高いフェライトコンパウンドを用いる必要があ
る。ところが、フェライトコンパウンドにおいてフェラ
イト粉末の混合率を高くすると流動性が急激に低下し、
これに起因して種々の不都合が生じてくる。
【０００６】すなわち、流動性の低いフェライトコンパ
ウンドを用いると、射出成形が円滑に行われず、射出を
高圧で行わざるを得ない。このため、良好な形状のフェ
ライト樹脂を得るのが難しく、クラック、ウェルド、シ
ョート等を有する欠陥品や、このような欠陥を有さない
までも内包部形状が歪んでおり、コイル等の被包部品を
挿入したときに被包部品に変形や位置ずれが生じ、これ
によりデバイスの特性不良を誘発するといった準欠陥品
が高い割合で発生する。
ウンドを用いると、射出成形が円滑に行われず、射出を
高圧で行わざるを得ない。このため、良好な形状のフェ
ライト樹脂を得るのが難しく、クラック、ウェルド、シ
ョート等を有する欠陥品や、このような欠陥を有さない
までも内包部形状が歪んでおり、コイル等の被包部品を
挿入したときに被包部品に変形や位置ずれが生じ、これ
によりデバイスの特性不良を誘発するといった準欠陥品
が高い割合で発生する。
【０００７】また、流動性の低いフェライトコンパウン
ドは、製造装置との接触部分，例えば混練機のスクリュ
ー、シリンダー、羽根さらには射出成形機のノズルを激
しく摩耗させる。これにより、頻繁な部品交換が必要と
なり、製造コストの増大を招く。
ドは、製造装置との接触部分，例えば混練機のスクリュ
ー、シリンダー、羽根さらには射出成形機のノズルを激
しく摩耗させる。これにより、頻繁な部品交換が必要と
なり、製造コストの増大を招く。
【０００８】したがって、フェライトコンパウンドにお
けるフェライト含有率を増大することによってフェイラ
イト樹脂の透磁率を向上させるには限界がある。
けるフェライト含有率を増大することによってフェイラ
イト樹脂の透磁率を向上させるには限界がある。
【０００９】そこで、本発明はこのような従来の実情に
鑑みて提案されたものであり、磁性粉末の含有率を増大
させることなく、高透磁率を示すモールド樹脂を提供す
ることを目的とする。また、このようなモールド樹脂の
製造方法を提供することを目的とする。
鑑みて提案されたものであり、磁性粉末の含有率を増大
させることなく、高透磁率を示すモールド樹脂を提供す
ることを目的とする。また、このようなモールド樹脂の
製造方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に係るモールド樹
脂は、上述の目的を達成するため提案されたものであ
り、磁性粉末と結合剤とを主体とするコンパウンドが射
出成形されてなるものであり、透磁率μ’に異方性を有
するものである。
脂は、上述の目的を達成するため提案されたものであ
り、磁性粉末と結合剤とを主体とするコンパウンドが射
出成形されてなるものであり、透磁率μ’に異方性を有
するものである。
【００１１】なお、以下、「透磁率」とは、特別の断り
がない限り、複素透磁率μe （μe＝μ’−ｉμ''）に
おける実数部μ’を示すものとする。
がない限り、複素透磁率μe （μe＝μ’−ｉμ''）に
おける実数部μ’を示すものとする。
【００１２】本発明に係るモールド樹脂の製造方法は、
上述のようなモールド樹脂を得るために、磁性粉末と結
合剤とを主体とするコンパウンドを射出成形する際に、
磁場配向処理を施すものである。
上述のようなモールド樹脂を得るために、磁性粉末と結
合剤とを主体とするコンパウンドを射出成形する際に、
磁場配向処理を施すものである。
【００１３】ここで、前記磁場配向処理は、０．３〜
５．０ｋＯｅの磁界によって行われて好適である。磁界
の大きさが０．３ｋＯｅより小さいと、コンパウンド内
の磁性粉末を磁界の方向に凝集させる効果が小さいた
め、透磁率μ’に異方性を持たせるに至らない。透磁率
μ’に十分な異方性を持たせるには、１ｋＯｅ以上の磁
界を印加して好適である。但し、５ｋＯｅ以上の磁界を
印加しても、透磁率μ’の値が最大となる方向における
透磁率μ’（以下、最大透磁率μ'maxと称する。）をそ
れ以上増大させることはできない。
５．０ｋＯｅの磁界によって行われて好適である。磁界
の大きさが０．３ｋＯｅより小さいと、コンパウンド内
の磁性粉末を磁界の方向に凝集させる効果が小さいた
め、透磁率μ’に異方性を持たせるに至らない。透磁率
μ’に十分な異方性を持たせるには、１ｋＯｅ以上の磁
界を印加して好適である。但し、５ｋＯｅ以上の磁界を
印加しても、透磁率μ’の値が最大となる方向における
透磁率μ’（以下、最大透磁率μ'maxと称する。）をそ
れ以上増大させることはできない。
【００１４】上記磁場配向処理に用いられる磁界は、直
流磁界であってもよいし、交流磁界であってもよい。交
流磁界を印加する場合、その周波数を１０〜８０Ｈｚと
すると、同じ大きさの直流磁界と同程度か、それ以上の
最大透磁率μ'maxを得ることができる。なお、周波数が
８０Ｈｚより大きいと、磁界の変化に磁性粉末の動きが
追従できなくなるため、同じ大きさの直流磁界を印加し
た場合より、最大透磁率μ'maxの値が小さくなり、磁界
を印加する効果が薄れてしまう。交流磁界の最も好まし
い周波数は３０〜６０Ｈｚであり、この範囲において
は、同じ大きさの直流磁界を印加した場合よりも、最大
透磁率μ'maxを増大させる効果が大きい。
流磁界であってもよいし、交流磁界であってもよい。交
流磁界を印加する場合、その周波数を１０〜８０Ｈｚと
すると、同じ大きさの直流磁界と同程度か、それ以上の
最大透磁率μ'maxを得ることができる。なお、周波数が
８０Ｈｚより大きいと、磁界の変化に磁性粉末の動きが
追従できなくなるため、同じ大きさの直流磁界を印加し
た場合より、最大透磁率μ'maxの値が小さくなり、磁界
を印加する効果が薄れてしまう。交流磁界の最も好まし
い周波数は３０〜６０Ｈｚであり、この範囲において
は、同じ大きさの直流磁界を印加した場合よりも、最大
透磁率μ'maxを増大させる効果が大きい。
【００１５】本発明において、前記磁性粉末は、Ｎｉ−
Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト
粉末、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末、Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末
より選ばれる少なくとも１種であって好適である。な
お、磁性粉末としてＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末を選択す
るならば、代表的にはＦｅが８５重量％、Ａｌが５．４
重量％、Ｓｉが９．６重量％なる組成を有するような、
いわゆるセンダスト粉末であって好適であり、Ｎｉ−Ｆ
ｅ合金粉末を選択するならば、代表的にはＮｉが７８．
５重量％、Ｆｅが２１．５重量％なる組成を有するよう
な、いわゆるパーマロイ粉末であって好適である。な
お、上述した磁性粉末を混合して用いることも可能であ
る。
Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト
粉末、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末、Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末
より選ばれる少なくとも１種であって好適である。な
お、磁性粉末としてＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末を選択す
るならば、代表的にはＦｅが８５重量％、Ａｌが５．４
重量％、Ｓｉが９．６重量％なる組成を有するような、
いわゆるセンダスト粉末であって好適であり、Ｎｉ−Ｆ
ｅ合金粉末を選択するならば、代表的にはＮｉが７８．
５重量％、Ｆｅが２１．５重量％なる組成を有するよう
な、いわゆるパーマロイ粉末であって好適である。な
お、上述した磁性粉末を混合して用いることも可能であ
る。
【００１６】上述のような磁性粉末の形状は、塊状、球
状、針状のいずれであってもよいが、好ましくは塊状が
よい。また、磁性粉末の粒径は、４０〜３５０μｍとな
されて好適である。さらに、必要に応じて、磁性粉末の
表面をシランカップリング剤等にて処理してもよい。
状、針状のいずれであってもよいが、好ましくは塊状が
よい。また、磁性粉末の粒径は、４０〜３５０μｍとな
されて好適である。さらに、必要に応じて、磁性粉末の
表面をシランカップリング剤等にて処理してもよい。
【００１７】また、前記結合剤は、熱可塑性樹脂または
熱硬化性樹脂であって好適である。熱可塑性樹脂として
は、ナイロン等のポリアミド系樹脂やポリフェニレンサ
ルファイド（ＰＰＳ）樹脂等が挙げられ、熱硬化性樹脂
としては、未硬化状態で液体状のフェノール樹脂が挙げ
られる。このような樹脂を結合剤として用いると、射出
成形時の温度を制御することによって、コンパウンドの
流動性を一定に維持できるため、磁性粉末の磁場配向を
妨げない。
熱硬化性樹脂であって好適である。熱可塑性樹脂として
は、ナイロン等のポリアミド系樹脂やポリフェニレンサ
ルファイド（ＰＰＳ）樹脂等が挙げられ、熱硬化性樹脂
としては、未硬化状態で液体状のフェノール樹脂が挙げ
られる。このような樹脂を結合剤として用いると、射出
成形時の温度を制御することによって、コンパウンドの
流動性を一定に維持できるため、磁性粉末の磁場配向を
妨げない。
【００１８】さらに、前記コンパウンドには潤滑剤を添
加してもよく、この潤滑剤としては、脂肪酸，脂肪酸エ
ステル，脂肪酸塩，フッ素系化合物，シリコン系化合物
等が挙げられる。
加してもよく、この潤滑剤としては、脂肪酸，脂肪酸エ
ステル，脂肪酸塩，フッ素系化合物，シリコン系化合物
等が挙げられる。
【００１９】上述したような材料よりなるコンパウンド
の混練は、加圧ニーダ、エクストルダ等の混練機によっ
て行えばよく、結合剤として熱可塑性樹脂を用いた場合
には、該樹脂の溶融温度以上で加熱混練し、結合剤とし
て熱硬化性樹脂を用いた場合には常温にて混練すればよ
い。なお、所定の混練がなされたコンパウンドは、必要
に応じてペレット状にペレタジングされて、射出成形機
に投入される。
の混練は、加圧ニーダ、エクストルダ等の混練機によっ
て行えばよく、結合剤として熱可塑性樹脂を用いた場合
には、該樹脂の溶融温度以上で加熱混練し、結合剤とし
て熱硬化性樹脂を用いた場合には常温にて混練すればよ
い。なお、所定の混練がなされたコンパウンドは、必要
に応じてペレット状にペレタジングされて、射出成形機
に投入される。
【００２０】
【作用】磁性粉末と結合剤とを主体とするコンパウンド
が射出成型されてなるモールド樹脂が透磁率μ’に異方
性を有するものであると、同様の磁性粉末を同様の含有
率にて含む等方性の透磁率μ’を有するモールド樹脂に
比して、最大透磁率μ'maxが大きいものとなる。
が射出成型されてなるモールド樹脂が透磁率μ’に異方
性を有するものであると、同様の磁性粉末を同様の含有
率にて含む等方性の透磁率μ’を有するモールド樹脂に
比して、最大透磁率μ'maxが大きいものとなる。
【００２１】このようなモールド樹脂は、射出成形時に
磁場配向処理を施すことによって製造することができ
る。これは、磁界によってコンパウンド内の磁性粉末
が、磁界の方向に凝集するためであると考えられる。
磁場配向処理を施すことによって製造することができ
る。これは、磁界によってコンパウンド内の磁性粉末
が、磁界の方向に凝集するためであると考えられる。
【００２２】このようにしてモールド樹脂を製造する
と、磁性粉末の含有率を増大させることなく、最大透磁
率μ'maxを高めることが可能となる。
と、磁性粉末の含有率を増大させることなく、最大透磁
率μ'maxを高めることが可能となる。
【００２３】
【実施例】以下、本発明を適用した具体的な実施例につ
いて、実験結果に基づいて説明する。
いて、実験結果に基づいて説明する。
【００２４】実験１ ここでは、所定方向の直流磁界を０〜５ｋＯｅの範囲で
印加しながら、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末とナ
イロン樹脂とを主体とするコンパウンドを射出成形して
モールド樹脂を製造し、このモールド樹脂について、透
磁率μ’の磁界依存性について調べた。
印加しながら、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末とナ
イロン樹脂とを主体とするコンパウンドを射出成形して
モールド樹脂を製造し、このモールド樹脂について、透
磁率μ’の磁界依存性について調べた。
【００２５】具体的には、先ず、磁性粉末として、Ｆｅ
2 Ｏ3 ：４９．５モル％、ＮｉＯ：９．５モル％、Ｃｕ
Ｏ：１１．０モル％、ＺｎＯ：３０．０モル％なる組成
のＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末を１ｋｇ、結合剤
としてナイロン樹脂を１００ｇ、潤滑剤としてステアリ
ン酸を１０ｇ用意し、これらを混合して加圧ニーダを用
いて２５０℃にて加熱混練することによってコンパウン
ドを調製した。このコンパウンドにおいては、磁性粉末
の重量Ｐ、結合剤および潤滑剤の合計重量Ｂとすると、
Ｂ／Ｐ比が０．１１であった。
2 Ｏ3 ：４９．５モル％、ＮｉＯ：９．５モル％、Ｃｕ
Ｏ：１１．０モル％、ＺｎＯ：３０．０モル％なる組成
のＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末を１ｋｇ、結合剤
としてナイロン樹脂を１００ｇ、潤滑剤としてステアリ
ン酸を１０ｇ用意し、これらを混合して加圧ニーダを用
いて２５０℃にて加熱混練することによってコンパウン
ドを調製した。このコンパウンドにおいては、磁性粉末
の重量Ｐ、結合剤および潤滑剤の合計重量Ｂとすると、
Ｂ／Ｐ比が０．１１であった。
【００２６】その後、所定方向の直流磁界を０〜５ｋＯ
ｅの範囲で印加しながら、上述のコンパウンドを図１に
示されるような４０×１０×０．３ｍｍの板状に射出成
形した。ここでは、直流磁界の印加方向は、図１におけ
るｘ軸方向とした。また、射出成形時には、コンパウン
ドの温度を２２０℃に維持し、射出成形終了後に冷却す
ることによって、コンパウンドを固化させた。なお、上
述の直流磁界は、コンパウンドが完全に固化するまで印
加し続けた。
ｅの範囲で印加しながら、上述のコンパウンドを図１に
示されるような４０×１０×０．３ｍｍの板状に射出成
形した。ここでは、直流磁界の印加方向は、図１におけ
るｘ軸方向とした。また、射出成形時には、コンパウン
ドの温度を２２０℃に維持し、射出成形終了後に冷却す
ることによって、コンパウンドを固化させた。なお、上
述の直流磁界は、コンパウンドが完全に固化するまで印
加し続けた。
【００２７】以上のような操作により、印加した直流磁
界の大きさが異なる実施例１〜実施例９のモールド樹
脂、磁界の印加が行われていない比較例１のモールド樹
脂が製造された。
界の大きさが異なる実施例１〜実施例９のモールド樹
脂、磁界の印加が行われていない比較例１のモールド樹
脂が製造された。
【００２８】なお、このようにして製造されたモールド
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
【００２９】そして、上述した各モールド樹脂につい
て、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸方向の透磁率
μ'x（最大透磁率μ'maxに相当する。）と、ｙ軸方向の
透磁率μ'yを、８字コイル法によって測定し、形状によ
る反磁界が両透磁率μ'x、μ'yに与える影響を外径２５
ｍｍ、内径１８ｍｍ、厚さ５ｍｍのトロイダルリングに
よる測定によって補正した。また、透磁率μ’の異方性
の大きさを示すため、μ'x／μ'yの値を算出した。これ
らの結果を表１に示す。
て、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸方向の透磁率
μ'x（最大透磁率μ'maxに相当する。）と、ｙ軸方向の
透磁率μ'yを、８字コイル法によって測定し、形状によ
る反磁界が両透磁率μ'x、μ'yに与える影響を外径２５
ｍｍ、内径１８ｍｍ、厚さ５ｍｍのトロイダルリングに
よる測定によって補正した。また、透磁率μ’の異方性
の大きさを示すため、μ'x／μ'yの値を算出した。これ
らの結果を表１に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１より、０．３ｋＯｅ以上の直流磁界を
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が
１．５倍にもなることがわかる。但し、磁界の大きさを
５ｋＯｅ以上としても、それ以上、ｘ軸方向の透磁率
μ'xを高めることができないこともわかる。
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が
１．５倍にもなることがわかる。但し、磁界の大きさを
５ｋＯｅ以上としても、それ以上、ｘ軸方向の透磁率
μ'xを高めることができないこともわかる。
【００３２】以上の結果より、射出成形時に、０．３〜
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
【００３３】実験２ ここでは、磁性粉末としてＭｎ−Ｚｎ系フェライト粉末
を用いてモールド樹脂を製造し、このモールド樹脂につ
いて、透磁率μ’の磁界依存性について調べた。
を用いてモールド樹脂を製造し、このモールド樹脂につ
いて、透磁率μ’の磁界依存性について調べた。
【００３４】具体的には、磁性粉末として、Ｆｅ
2 Ｏ3 ：５２．５６モル％、ＭｎＯ：２５．０２モル
％、ＺｎＯ：２２．４２モル％なる組成のＭｎ−Ｚｎ系
フェライト粉末を用いた以外は実験１と同様にしてコン
パウンドを調製し、実験１と同様に、所定方向の直流磁
界を０〜５ｋＯｅの範囲で印加しながら射出成形するこ
とによって、実施例１０〜実施例１８、比較例２のモー
ルド樹脂を製造した。
2 Ｏ3 ：５２．５６モル％、ＭｎＯ：２５．０２モル
％、ＺｎＯ：２２．４２モル％なる組成のＭｎ−Ｚｎ系
フェライト粉末を用いた以外は実験１と同様にしてコン
パウンドを調製し、実験１と同様に、所定方向の直流磁
界を０〜５ｋＯｅの範囲で印加しながら射出成形するこ
とによって、実施例１０〜実施例１８、比較例２のモー
ルド樹脂を製造した。
【００３５】なお、このようにして製造されたモールド
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
【００３６】そして、各モールド樹脂について、実験１
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表２に示す。
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表２に示す。
【００３７】
【表２】
【００３８】表２より、０．３ｋＯｅ以上の直流磁界を
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
【００３９】以上の結果より、射出成形時に、０．３〜
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
【００４０】実験３ ここでは、磁性粉末としてセンダスト粉末を用いてモー
ルド樹脂を製造し、このモールド樹脂について、透磁率
μ’の磁界依存性について調べた。
ルド樹脂を製造し、このモールド樹脂について、透磁率
μ’の磁界依存性について調べた。
【００４１】具体的には、磁性粉末として、Ｆｅ：８５
重量％、Ａｌ：５．４重量％、Ｓｉ：９．６重量％なる
組成のセンダスト粉末を用いた以外は実験１と同様にし
てコンパウンドを調製し、実験１と同様に、所定方向の
直流磁界を０〜５ｋＯｅの範囲で印加しながら射出成形
することによって、実施例１９〜実施例２７、比較例３
のモールド樹脂を製造した。
重量％、Ａｌ：５．４重量％、Ｓｉ：９．６重量％なる
組成のセンダスト粉末を用いた以外は実験１と同様にし
てコンパウンドを調製し、実験１と同様に、所定方向の
直流磁界を０〜５ｋＯｅの範囲で印加しながら射出成形
することによって、実施例１９〜実施例２７、比較例３
のモールド樹脂を製造した。
【００４２】なお、このようにして製造されたモールド
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
【００４３】そして、各モールド樹脂について、実験１
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表３に示す。
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表３に示す。
【００４４】
【表３】
【００４５】表３より、０．３ｋＯｅ以上の直流磁界を
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
【００４６】以上の結果より、射出成形時に、０．３〜
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
【００４７】実験４ ここでは、磁性粉末としてＭｎ−Ｚｎ系フェライト粉末
とセンダスト粉末との混合粉末を用いてモールド樹脂を
製造し、このモールド樹脂について、透磁率μ’の磁界
依存性について調べた。
とセンダスト粉末との混合粉末を用いてモールド樹脂を
製造し、このモールド樹脂について、透磁率μ’の磁界
依存性について調べた。
【００４８】具体的には、磁性粉末として、実験２にて
用いたＭｎ−Ｚｎ系フェライト粉末と実験３にて用いた
センダスト粉末を、それぞれ５０重量％ずつとした混合
粉末を用いた以外は実験１と同様にしてコンパウンドを
調製し、実験１と同様に、所定方向の直流磁界を０〜５
ｋＯｅの範囲で印加しながら射出成形することによっ
て、実施例２８〜実施例３６、比較例４のモールド樹脂
を製造した。
用いたＭｎ−Ｚｎ系フェライト粉末と実験３にて用いた
センダスト粉末を、それぞれ５０重量％ずつとした混合
粉末を用いた以外は実験１と同様にしてコンパウンドを
調製し、実験１と同様に、所定方向の直流磁界を０〜５
ｋＯｅの範囲で印加しながら射出成形することによっ
て、実施例２８〜実施例３６、比較例４のモールド樹脂
を製造した。
【００４９】なお、このようにして製造されたモールド
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
【００５０】そして、各モールド樹脂について、実験１
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表４に示す。
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表４に示す。
【００５１】
【表４】
【００５２】表４より、０．３ｋＯｅ以上の直流磁界を
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
【００５３】以上の結果より、射出成形時に、０．３〜
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
【００５４】実験５ ここでは、結合剤としてエポキシ樹脂を用いてモールド
樹脂を製造し、このモールド樹脂について、透磁率μ’
の磁界依存性について調べた。
樹脂を製造し、このモールド樹脂について、透磁率μ’
の磁界依存性について調べた。
【００５５】具体的には、磁性粉末として、実験１にて
用いたＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末を１ｋｇ、結
合剤として、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を１１０
ｇ、硬化剤１０ｇを用意し、これらを混合した後、加圧
ニーダを用いて３０℃にて混練することによりコンパウ
ンドを調製した。なお、このコンパウンドにおいては、
磁性粉末の重量Ｐ、結合剤および硬化剤の合計重量Ｂと
すると、Ｂ／Ｐ比が０．１２であった。その後、実験１
と同様に、所定方向の直流磁界を０〜５ｋＯｅの範囲で
印加しながら射出成形した後、２００℃にて５分間加熱
することによって、実施例３７〜実施例４５、比較例５
のモールド樹脂を製造した。
用いたＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末を１ｋｇ、結
合剤として、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を１１０
ｇ、硬化剤１０ｇを用意し、これらを混合した後、加圧
ニーダを用いて３０℃にて混練することによりコンパウ
ンドを調製した。なお、このコンパウンドにおいては、
磁性粉末の重量Ｐ、結合剤および硬化剤の合計重量Ｂと
すると、Ｂ／Ｐ比が０．１２であった。その後、実験１
と同様に、所定方向の直流磁界を０〜５ｋＯｅの範囲で
印加しながら射出成形した後、２００℃にて５分間加熱
することによって、実施例３７〜実施例４５、比較例５
のモールド樹脂を製造した。
【００５６】なお、このようにして製造されたモールド
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
【００５７】そして、各モールド樹脂について、実験１
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表５に示す。
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。これらの結果を表５に示す。
【００５８】
【表５】
【００５９】表５より、０．３ｋＯｅ以上の直流磁界を
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
印加することにより、モールド樹脂の透磁率μ’に異方
性が生じることがわかる。そして、５．０ｋＯｅの直流
磁界を印加して製造したモールド樹脂は、磁界を印加し
なかった場合に比して、ｘ軸方向の透磁率μ'xの値が約
１．５倍にも達することがわかる。但し、磁界の大きさ
を５ｋＯｅ以上としても、それ以上、透磁率μ’の異方
性を高めることができないこともわかる。
【００６０】以上の結果より、射出成形時に、０．３〜
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
５．０ｋＯｅの直流磁界を印加することにより、コンパ
ウンドの磁性粉末の含有率を増大させることなく、所定
方向における透磁率μ’を大幅に向上させることができ
ることがわかった。
【００６１】実験６ ここでは、射出成形時に直流磁界の代わりに交流磁界を
印加してモールド樹脂を製造し、このモールド樹脂につ
いて、交流磁界の周波数と透磁率μ’との関係ついて調
べた。
印加してモールド樹脂を製造し、このモールド樹脂につ
いて、交流磁界の周波数と透磁率μ’との関係ついて調
べた。
【００６２】具体的には、実験１と同様、磁性粉末とし
てＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末、結合剤としてナ
イロン樹脂、潤滑剤としてステアリン酸を用いてコンパ
ウンドを調製した後、所定方向に１ｋＯｅの交流磁界を
１０〜１００Ｈｚの周波数にて印加しながら射出成形を
行った。これによって、実施例４６〜実施例５３のモー
ルド樹脂を製造した。
てＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト粉末、結合剤としてナ
イロン樹脂、潤滑剤としてステアリン酸を用いてコンパ
ウンドを調製した後、所定方向に１ｋＯｅの交流磁界を
１０〜１００Ｈｚの周波数にて印加しながら射出成形を
行った。これによって、実施例４６〜実施例５３のモー
ルド樹脂を製造した。
【００６３】なお、このようにして製造されたモールド
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
樹脂は、いずれも寸法精度に優れていた。
【００６４】そして、各モールド樹脂について、実験１
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。なお、比較のため、同じ大きさの直流磁界
を印加しながら射出成形を行うことにより製造されたモ
ールド樹脂（実施例５４）についても同様の測定を行っ
た。これらの結果を表６に示す。
と同様にして、信号周波数１００ｋＨｚにおけるｘ軸お
よびＹ軸方向の透磁率μ'x、μ'y、およびμ'x／μ'yの
値を求めた。なお、比較のため、同じ大きさの直流磁界
を印加しながら射出成形を行うことにより製造されたモ
ールド樹脂（実施例５４）についても同様の測定を行っ
た。これらの結果を表６に示す。
【００６５】
【表６】
【００６６】表６より、同じ大きさの直流磁界を印加し
た場合より、交流磁界を印加した場合の方が、透磁率
μ’の異方性を高める効果が大きく、特に、交流磁界の
周波数を３０〜６０Ｈｚとすることが好ましいことがわ
かる。但し、交流磁界の周波数を大きくしすぎると、か
えって透磁率μ’の異方性を高める効果が小さくなり、
交流磁界の周波数を８０Ｈｚより大きくしない方がよい
こともわかる。
た場合より、交流磁界を印加した場合の方が、透磁率
μ’の異方性を高める効果が大きく、特に、交流磁界の
周波数を３０〜６０Ｈｚとすることが好ましいことがわ
かる。但し、交流磁界の周波数を大きくしすぎると、か
えって透磁率μ’の異方性を高める効果が小さくなり、
交流磁界の周波数を８０Ｈｚより大きくしない方がよい
こともわかる。
【００６７】以上の結果より、射出成形時に印加する磁
界を、８０Ｈｚ以下の交流磁界とすることにより、所定
方向における透磁率μ’を向上させる効果がさらに大き
くなることがわかった。
界を、８０Ｈｚ以下の交流磁界とすることにより、所定
方向における透磁率μ’を向上させる効果がさらに大き
くなることがわかった。
【００６８】ところで、上述した実施例１〜実施例５４
および比較例１〜比較例５のモールド樹脂に対しては、
透磁率として、信号周波数１００ｋＨｚにおける透磁率
μ'x、μ'yを測定したが、その内いくつかのモールド樹
脂については、他の信号周波数における透磁率μ'xにつ
いても測定を行ったので、その結果を示す。
および比較例１〜比較例５のモールド樹脂に対しては、
透磁率として、信号周波数１００ｋＨｚにおける透磁率
μ'x、μ'yを測定したが、その内いくつかのモールド樹
脂については、他の信号周波数における透磁率μ'xにつ
いても測定を行ったので、その結果を示す。
【００６９】具体的には、実験１にて示される実施例
５、実験２にて示される実施例１４、実験３にて示され
る実施例２４、実験４にて示される実施例３３のモール
ド樹脂について、ｘ軸方向の透磁率μ'xの信号周波数依
存性を調べた。また、ｘ軸方向の複素透磁率μexにおけ
る虚数部μ''x の信号周波数依存性も調べた。実施例５
のモールド樹脂についての測定結果を図２に、実施例１
４のモールド樹脂についての測定結果を図３に、実施例
２４のモールド樹脂についての測定結果を図４に、実施
例３３のモールド樹脂についての測定結果を図５に示
す。
５、実験２にて示される実施例１４、実験３にて示され
る実施例２４、実験４にて示される実施例３３のモール
ド樹脂について、ｘ軸方向の透磁率μ'xの信号周波数依
存性を調べた。また、ｘ軸方向の複素透磁率μexにおけ
る虚数部μ''x の信号周波数依存性も調べた。実施例５
のモールド樹脂についての測定結果を図２に、実施例１
４のモールド樹脂についての測定結果を図３に、実施例
２４のモールド樹脂についての測定結果を図４に、実施
例３３のモールド樹脂についての測定結果を図５に示
す。
【００７０】図２〜図５より、いずれのモールド樹脂
も、１００ＭＨｚなる高周波域まで高い透磁率μ'xを示
しており、チョークコイル、マイクロインダクタ、ロー
タリートランス、ノイズフィルター、電磁波吸収体等の
各種デバイスとして適用可能な特性を有していることが
わかる。
も、１００ＭＨｚなる高周波域まで高い透磁率μ'xを示
しており、チョークコイル、マイクロインダクタ、ロー
タリートランス、ノイズフィルター、電磁波吸収体等の
各種デバイスとして適用可能な特性を有していることが
わかる。
【００７１】特に、本発明に係るモールド樹脂において
は、実験１〜実験６にて示したように、射出成形時に印
加する磁界の大きさおよび周波数によって透磁率μ'xの
大きさを制御することができるため、適用するデバイス
にて必要な信号周波数において必要な大きさの透磁率
μ'xが得られるように、透磁率設計を行うことも可能で
ある。
は、実験１〜実験６にて示したように、射出成形時に印
加する磁界の大きさおよび周波数によって透磁率μ'xの
大きさを制御することができるため、適用するデバイス
にて必要な信号周波数において必要な大きさの透磁率
μ'xが得られるように、透磁率設計を行うことも可能で
ある。
【００７２】
【発明の効果】以上の説明からも明らかなように、本発
明においては、コンパウンド中の磁性粉末の含有率を高
めずとも透磁率を向上させることができるため、混練
機，射出成形機等の製造装置を摩耗させることなく、良
好な形状を有するモールド樹脂を容易に製造することが
できる。
明においては、コンパウンド中の磁性粉末の含有率を高
めずとも透磁率を向上させることができるため、混練
機，射出成形機等の製造装置を摩耗させることなく、良
好な形状を有するモールド樹脂を容易に製造することが
できる。
【００７３】また、適用するデバイスの種類に応じた透
磁率設計を行うことも可能であるため、適用範囲が広
い。
磁率設計を行うことも可能であるため、適用範囲が広
い。
【図１】射出成形によって成形されたモールド樹脂の形
状例をを示す模式的斜視図である。
状例をを示す模式的斜視図である。
【図２】実施例５のモールド樹脂における透磁率の信号
周波数依存性を示す特性図である。
周波数依存性を示す特性図である。
【図３】実施例１４のモールド樹脂における透磁率の信
号周波数依存性を示す特性図である。
号周波数依存性を示す特性図である。
【図４】実施例２４のモールド樹脂における透磁率の信
号周波数依存性を示す特性図である。
号周波数依存性を示す特性図である。
【図５】実施例３３のモールド樹脂における透磁率の信
号周波数依存性を示す特性図である。
号周波数依存性を示す特性図である。
Claims (8)
- 【請求項１】 磁性粉末と結合剤とを主体とするコンパ
ウンドが射出成形されてなるモールド樹脂において、 透磁率に異方性を有することを特徴とするモールド樹
脂。 - 【請求項２】 前記磁性粉末が、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フ
ェライト粉末、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト粉末、Ｆｅ−Ｓ
ｉ−Ａｌ合金粉末、Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末より選ばれる少
なくとも１種であることを特徴とする請求項１記載のモ
ールド樹脂。 - 【請求項３】 前記結合剤が、熱可塑性樹脂または熱硬
化性樹脂よりなることを特徴とする請求項１記載のモー
ルド樹脂。 - 【請求項４】 磁性粉末と結合剤とを主体とするコンパ
ウンドを射出成形してモールド樹脂を製造するに際し、 前記射出成形時に、磁場配向処理を施すことを特徴とす
るモールド樹脂の製造方法。 - 【請求項５】 前記磁場配向処理を０．３〜５ｋＯｅの
磁界によって行うことを特徴とする請求項４記載のモー
ルド樹脂の製造方法。 - 【請求項６】 前記磁界を８０Ｈｚ以下の周波数にて発
生させることを特徴とする請求項５記載のモールド樹脂
の製造方法。 - 【請求項７】 前記磁性粉末として、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ
系フェライト粉末、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト粉末、Ｆｅ
−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末、Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末より選ばれ
る少なくとも１種を用いることを特徴とする請求項４記
載のモールド樹脂の製造方法。 - 【請求項８】 前記結合剤として、熱可塑性樹脂または
熱硬化性樹脂を用いることを特徴とする請求項４記載の
モールド樹脂の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6945495A JPH08264311A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | モールド樹脂およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6945495A JPH08264311A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | モールド樹脂およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08264311A true JPH08264311A (ja) | 1996-10-11 |
Family
ID=13403117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6945495A Pending JPH08264311A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | モールド樹脂およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08264311A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002198239A (ja) * | 2000-12-25 | 2002-07-12 | Hioki Ee Corp | 磁性体の製造方法、磁性体およびケーブル |
| WO2011046125A1 (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-21 | ミツミ電機株式会社 | 高周波用磁性材料及び高周波デバイス |
| JP2011086846A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Mitsumi Electric Co Ltd | 高周波用磁性材料及び高周波デバイス |
| JP2013120939A (ja) * | 2011-12-06 | 2013-06-17 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | コモンモードノイズフィルタ |
| JPWO2013042692A1 (ja) * | 2011-09-20 | 2015-03-26 | 大同特殊鋼株式会社 | 射出成形リアクトル及びこれに用いるコンパウンド |
| JPWO2013042691A1 (ja) * | 2011-09-20 | 2015-03-26 | 大同特殊鋼株式会社 | リアクトル及びこれに用いるコンパウンド |
-
1995
- 1995-03-28 JP JP6945495A patent/JPH08264311A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002198239A (ja) * | 2000-12-25 | 2002-07-12 | Hioki Ee Corp | 磁性体の製造方法、磁性体およびケーブル |
| WO2011046125A1 (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-21 | ミツミ電機株式会社 | 高周波用磁性材料及び高周波デバイス |
| JP2011086846A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Mitsumi Electric Co Ltd | 高周波用磁性材料及び高周波デバイス |
| JPWO2013042692A1 (ja) * | 2011-09-20 | 2015-03-26 | 大同特殊鋼株式会社 | 射出成形リアクトル及びこれに用いるコンパウンド |
| JPWO2013042691A1 (ja) * | 2011-09-20 | 2015-03-26 | 大同特殊鋼株式会社 | リアクトル及びこれに用いるコンパウンド |
| JP2013120939A (ja) * | 2011-12-06 | 2013-06-17 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | コモンモードノイズフィルタ |
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