JPH08260903A - 蒸気タービンの再熱蒸気室 - Google Patents
蒸気タービンの再熱蒸気室Info
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- JPH08260903A JPH08260903A JP6986895A JP6986895A JPH08260903A JP H08260903 A JPH08260903 A JP H08260903A JP 6986895 A JP6986895 A JP 6986895A JP 6986895 A JP6986895 A JP 6986895A JP H08260903 A JPH08260903 A JP H08260903A
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- flow
- steam
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- turbine
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 車室外部から供給された蒸気を円滑にタービ
ン段落内に導き、タービン段落効率を向上させること。 【構成】 単流型ノズルを有する蒸気タービン再熱蒸気
入口部に、タービンケーシング１の下方の入口管５から
供給された流体をノズル１１流路に対してその周方向に
均等に配分する分流板２０を設けた。
ン段落内に導き、タービン段落効率を向上させること。 【構成】 単流型ノズルを有する蒸気タービン再熱蒸気
入口部に、タービンケーシング１の下方の入口管５から
供給された流体をノズル１１流路に対してその周方向に
均等に配分する分流板２０を設けた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気タービンの再熱蒸
気室に係り、特にノズル流路入口部の改良に関する。
気室に係り、特にノズル流路入口部の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、蒸気タービンの如き軸流回転機
械においては、作動流体が通る流路が静止しているノズ
ルと回転する羽根で構成されており、蒸気タービンの場
合には、ノズル部では、圧力の高い上流から圧力が低い
下流へ作動流体が膨脹し、熱エネルギーが速度エネルギ
ーに変換される。上記羽根はノズルから流出する作動流
体の速度エネルギーによって回転し、そのエネルギーが
動力として取り出される。
械においては、作動流体が通る流路が静止しているノズ
ルと回転する羽根で構成されており、蒸気タービンの場
合には、ノズル部では、圧力の高い上流から圧力が低い
下流へ作動流体が膨脹し、熱エネルギーが速度エネルギ
ーに変換される。上記羽根はノズルから流出する作動流
体の速度エネルギーによって回転し、そのエネルギーが
動力として取り出される。
【０００３】ところで、蒸気タービンの場合、流体の条
件に応じ材質、サイズ、製造方式などによって高圧、中
圧、低圧用車室に分類されており、各車室の入口部から
段落入口までの流路では流体が円滑に導かれ、段落内で
有効にエネルギー交換を行なう必要がある。
件に応じ材質、サイズ、製造方式などによって高圧、中
圧、低圧用車室に分類されており、各車室の入口部から
段落入口までの流路では流体が円滑に導かれ、段落内で
有効にエネルギー交換を行なう必要がある。
【０００４】図１０は、従来から採用されている蒸気タ
ービン中圧車室入口部の断面図であり、タービンケーシ
ング１内には、これと同心的な主蒸気側内車室２及び再
熱蒸気側内車室３が互いに軸線方向に離間して設けられ
ており、上記主蒸気側内車室２と再熱蒸気側内車室３と
の間に再熱蒸気入口室４が形成され、タービンケーシン
グ１の下部には上記再熱蒸気入口室４に連通する２本の
蒸気入口管５（図１１参照）が接続されている。
ービン中圧車室入口部の断面図であり、タービンケーシ
ング１内には、これと同心的な主蒸気側内車室２及び再
熱蒸気側内車室３が互いに軸線方向に離間して設けられ
ており、上記主蒸気側内車室２と再熱蒸気側内車室３と
の間に再熱蒸気入口室４が形成され、タービンケーシン
グ１の下部には上記再熱蒸気入口室４に連通する２本の
蒸気入口管５（図１１参照）が接続されている。
【０００５】上記主蒸気側内車室２及び再熱蒸気側内車
室３の中心にはロータ６が貫挿されており、そのロータ
６に一体的に形成されたホイール７の外周部に多数の羽
根８が設けられている。羽根８の前面側（作動蒸気の流
入側）には、ノズル外輪９及びノズル内輪１０との間に
設けられたノズル１１が配設されており、上記ノズル外
輪９が再熱蒸気側内車室３の内周面に固定されている。
また、主蒸気側内車室２の内周面には最上流のノズル内
輪１０まで延びるパッキンヘッド１２が固定されてい
る。
室３の中心にはロータ６が貫挿されており、そのロータ
６に一体的に形成されたホイール７の外周部に多数の羽
根８が設けられている。羽根８の前面側（作動蒸気の流
入側）には、ノズル外輪９及びノズル内輪１０との間に
設けられたノズル１１が配設されており、上記ノズル外
輪９が再熱蒸気側内車室３の内周面に固定されている。
また、主蒸気側内車室２の内周面には最上流のノズル内
輪１０まで延びるパッキンヘッド１２が固定されてい
る。
【０００６】しかして、このような単流型ノズルを有す
る蒸気タービンにおいては、図１１に示すように、各入
口管５から再熱蒸気入口室４に流入した蒸気は、再熱蒸
気入口室４内の下部で流れが分散し、上方に廻り込んだ
後、ノズル１１へ導かれる。
る蒸気タービンにおいては、図１１に示すように、各入
口管５から再熱蒸気入口室４に流入した蒸気は、再熱蒸
気入口室４内の下部で流れが分散し、上方に廻り込んだ
後、ノズル１１へ導かれる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上述の如き
蒸気タービンにおいては、作動流体が再熱蒸気入口室４
内の流路で全周均一に流量が配分されないため、ノズル
１１部に流入する際に不安定な渦流れとなる等の問題が
ある。
蒸気タービンにおいては、作動流体が再熱蒸気入口室４
内の流路で全周均一に流量が配分されないため、ノズル
１１部に流入する際に不安定な渦流れとなる等の問題が
ある。
【０００８】図１１で示す周方向位置で、水平部、真
上、真下、（θ＝０°，９０°，１８０°，２７０°）
の流れの様相を図１２乃至図１６を用いて説明する。図
１２は真下（θ＝２７０°）の流路を示し、入口管５
（図示せず）から再熱蒸気入口室４に流入した蒸気は、
直接ノズル１１の流路へ侵入する。したがって、ノズル
１１の翼長先端においては大きな剥離が発生し易く、こ
の不安定な剥離流が下流にある羽根８に悪影響を及ぼ
す。
上、真下、（θ＝０°，９０°，１８０°，２７０°）
の流れの様相を図１２乃至図１６を用いて説明する。図
１２は真下（θ＝２７０°）の流路を示し、入口管５
（図示せず）から再熱蒸気入口室４に流入した蒸気は、
直接ノズル１１の流路へ侵入する。したがって、ノズル
１１の翼長先端においては大きな剥離が発生し易く、こ
の不安定な剥離流が下流にある羽根８に悪影響を及ぼ
す。
【０００９】図１３は真上（θ＝９０°）における流路
を示す図であって、左右２本の入口管５から再熱蒸気入
口室４内に流入した蒸気は入口室に沿って周方向に移動
し、図１４に示すように真上部で互いに衝突し渦流れが
発生する。さらに、この２つの流れはノズルの上流で大
きな入射角となってノズル流路内へ流入する。したがっ
て、図１４に示すようにノズル１１の入口部或は出口部
においてノズル１１の翼間で剥離が発生し、大きな損失
となる。
を示す図であって、左右２本の入口管５から再熱蒸気入
口室４内に流入した蒸気は入口室に沿って周方向に移動
し、図１４に示すように真上部で互いに衝突し渦流れが
発生する。さらに、この２つの流れはノズルの上流で大
きな入射角となってノズル流路内へ流入する。したがっ
て、図１４に示すようにノズル１１の入口部或は出口部
においてノズル１１の翼間で剥離が発生し、大きな損失
となる。
【００１０】また、図１５及び図１６はそれぞれ水平部
（θ＝０°，１８０°）のノズル流路を示し、θ＝０の
位置においては図１５に示すように蒸気の入射角が大き
くなりノズル１１の出口部で剥離現象が発生し、θ＝１
８０°の位置では図１６に示すように、ノズル入口部で
剥離現象が発生し、いずれの位置においてもノズル１１
の翼間で損失が起こる。
（θ＝０°，１８０°）のノズル流路を示し、θ＝０の
位置においては図１５に示すように蒸気の入射角が大き
くなりノズル１１の出口部で剥離現象が発生し、θ＝１
８０°の位置では図１６に示すように、ノズル入口部で
剥離現象が発生し、いずれの位置においてもノズル１１
の翼間で損失が起こる。
【００１１】図１７は、従来の装置におけるノズル流路
の周方向流量分布を示す図であって、周方向において大
きな流量変化が生じる。そのため、変動損失、ノズル入
射角損失、過流量損失、ノズル外周での剥離損失などが
発生し、タービン段落効率が著しく低下する。このた
め、上記渦流れによる損失を低減する改善策が望まれて
いる。
の周方向流量分布を示す図であって、周方向において大
きな流量変化が生じる。そのため、変動損失、ノズル入
射角損失、過流量損失、ノズル外周での剥離損失などが
発生し、タービン段落効率が著しく低下する。このた
め、上記渦流れによる損失を低減する改善策が望まれて
いる。
【００１２】本発明はこのような点に鑑み、車室外部か
ら供給された蒸気を円滑にタービン段落内に導くことに
よってタービン段落効率を向上させることを目的とす
る。
ら供給された蒸気を円滑にタービン段落内に導くことに
よってタービン段落効率を向上させることを目的とす
る。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】第１の発明は、単流型
ノズルを有する蒸気タービン再熱蒸気入口部に、車室下
方の入口管から供給された流体をノズル流路に対してそ
の周方向に均等に配分する分流板を設けたことを特徴と
する。
ノズルを有する蒸気タービン再熱蒸気入口部に、車室下
方の入口管から供給された流体をノズル流路に対してそ
の周方向に均等に配分する分流板を設けたことを特徴と
する。
【００１４】第２の発明は、第１の発明にさらに単流型
ノズルの上流側に、流体を円滑にノズル流路へ導く、複
数枚のフローガイドを放射状に設けたことを特徴とす
る。
ノズルの上流側に、流体を円滑にノズル流路へ導く、複
数枚のフローガイドを放射状に設けたことを特徴とす
る。
【００１５】第３の発明は、単流型ノズルの上流側にお
ける、ノズル外輪を固定する再熱蒸気側内車室の再熱蒸
気入口部側にロータ軸線を含む断面において凸曲面を有
する内車室側ガイド部を設けるとともに、主蒸気側内車
室に固定されているパッキンヘッドの再熱蒸気入口部側
に、ロータ軸線を含む断面において凹曲面を有するパッ
キンヘッド側ガイド部を設けたことを特徴とする。
ける、ノズル外輪を固定する再熱蒸気側内車室の再熱蒸
気入口部側にロータ軸線を含む断面において凸曲面を有
する内車室側ガイド部を設けるとともに、主蒸気側内車
室に固定されているパッキンヘッドの再熱蒸気入口部側
に、ロータ軸線を含む断面において凹曲面を有するパッ
キンヘッド側ガイド部を設けたことを特徴とする。
【００１６】第４の発明は、単流型ノズルの上流側に、
再熱蒸気入口室内部の半径方向流れをノズル流路入口の
軸方向流れに偏向させる転向板を設けたことを特徴とす
る。
再熱蒸気入口室内部の半径方向流れをノズル流路入口の
軸方向流れに偏向させる転向板を設けたことを特徴とす
る。
【００１７】第５の発明は、単流型ノズルの上流側の再
熱蒸気入口室内の下半部に、車室下方の入口管からの高
速流が直接ノズル流路へ侵入することを防止するバッフ
ル板を設けたことを特徴とする。
熱蒸気入口室内の下半部に、車室下方の入口管からの高
速流が直接ノズル流路へ侵入することを防止するバッフ
ル板を設けたことを特徴とする。
【００１８】また、第６の発明は、単流型ノズルの上流
側における再熱蒸気入口室内に、その再熱蒸気室を左右
に分割し、車室下方の２本の入口管から供給された流体
が車室最上部及び最下部で衝突することを防止する遮流
板を設けたことを特徴とする。
側における再熱蒸気入口室内に、その再熱蒸気室を左右
に分割し、車室下方の２本の入口管から供給された流体
が車室最上部及び最下部で衝突することを防止する遮流
板を設けたことを特徴とする。
【００１９】
【作用】上記構成により、ノズル入口部における蒸気の
周方向流量が均一化され、ノズル流路へ円滑に導かれ
る。したがって、渦流れに起因するノズル、羽根流路内
での損失が小さくなり、タービン段落効率を向上するこ
とができる。
周方向流量が均一化され、ノズル流路へ円滑に導かれ
る。したがって、渦流れに起因するノズル、羽根流路内
での損失が小さくなり、タービン段落効率を向上するこ
とができる。
【００２０】
【実施例】以下、添付図１乃至図９を参照して本発明の
実施例について説明する。なお、図中図１０と同一部分
には同一符号を付し、その詳細な説明を省略する。
実施例について説明する。なお、図中図１０と同一部分
には同一符号を付し、その詳細な説明を省略する。
【００２１】図１は第１及び第２の発明における再熱蒸
気入口室４の縦断正面図であり、図２はそのノズル入口
流路部の拡大断面図である。再熱蒸気入口室４内には、
２本の入口管５の開口部の上方位置に、それぞれ入口管
５から流入する蒸気をノズル流路の周方向に均等に分流
する分流板２０が設けられており、ノズル１１列の前方
すなわち蒸気流入側には、蒸気をノズル１１間のノズル
流路に円滑に導くための複数枚のフローガイド２１がほ
ぼ放射状に設けられている。
気入口室４の縦断正面図であり、図２はそのノズル入口
流路部の拡大断面図である。再熱蒸気入口室４内には、
２本の入口管５の開口部の上方位置に、それぞれ入口管
５から流入する蒸気をノズル流路の周方向に均等に分流
する分流板２０が設けられており、ノズル１１列の前方
すなわち蒸気流入側には、蒸気をノズル１１間のノズル
流路に円滑に導くための複数枚のフローガイド２１がほ
ぼ放射状に設けられている。
【００２２】しかして、１本の入口管５内の流体（矢印
ａ）は再熱蒸気入口室４内に流入すると、分流板２０に
よって２分され、ノズル流路内に流入する蒸気流量が周
方向で均等になるように配分され、上方に円滑に導かれ
る（矢印ｂ）。すなわち、例えば一方の入口管５から流
入した蒸気は、ノズル流路の２７０°から０°の範囲
と、０°から９０°の範囲とに均等に２分される。そし
て、上記分流板２０で分配された各部流体は、ノズル１
１の前面側に放射状に設けられたフローガイド２１によ
って半径方向に指向され（矢印ｃ）、そのフローガイド
をそれぞれ通過してノズルの流入部の周方向で等流量の
安定した流れとなってノズル１１へ導かれる（矢印
ｄ）。
ａ）は再熱蒸気入口室４内に流入すると、分流板２０に
よって２分され、ノズル流路内に流入する蒸気流量が周
方向で均等になるように配分され、上方に円滑に導かれ
る（矢印ｂ）。すなわち、例えば一方の入口管５から流
入した蒸気は、ノズル流路の２７０°から０°の範囲
と、０°から９０°の範囲とに均等に２分される。そし
て、上記分流板２０で分配された各部流体は、ノズル１
１の前面側に放射状に設けられたフローガイド２１によ
って半径方向に指向され（矢印ｃ）、そのフローガイド
をそれぞれ通過してノズルの流入部の周方向で等流量の
安定した流れとなってノズル１１へ導かれる（矢印
ｄ）。
【００２３】図３の（ａ），（ｂ），（ｃ）は本発明の
分流板及びフローガイドが設けられた再熱蒸気室を有す
る蒸気タービンと従来の蒸気タービンとの性能を比較し
た図であり、図３の（ａ）に示すように、ノズル流入部
の周方向流量分布が従来装置では大きく変化しており、
それに伴って（ｂ）のように大きな損失が発生してい
た。この段落の大きな流量変化は下流にある次段、次々
段にも影響が与えられていた。これに対し、本発明にお
いては、同（ａ），（ｂ）の実線で示すように、周方向
の流量分布が均一になり、損失が低減される。図３の
（ｃ）は初段の不均一な流量分布、渦流をなくすること
で、下流の第２段、第３段以降の段落も安定的な流れで
効率が上昇することを示している。
分流板及びフローガイドが設けられた再熱蒸気室を有す
る蒸気タービンと従来の蒸気タービンとの性能を比較し
た図であり、図３の（ａ）に示すように、ノズル流入部
の周方向流量分布が従来装置では大きく変化しており、
それに伴って（ｂ）のように大きな損失が発生してい
た。この段落の大きな流量変化は下流にある次段、次々
段にも影響が与えられていた。これに対し、本発明にお
いては、同（ａ），（ｂ）の実線で示すように、周方向
の流量分布が均一になり、損失が低減される。図３の
（ｃ）は初段の不均一な流量分布、渦流をなくすること
で、下流の第２段、第３段以降の段落も安定的な流れで
効率が上昇することを示している。
【００２４】以上のことから明らかなように、再熱蒸気
入口室内に分流板、或はさらにフローガイドを配設する
ことによって、作動流体の流量分布を均一化し、タービ
ン段落効率の向上を図ることができる。
入口室内に分流板、或はさらにフローガイドを配設する
ことによって、作動流体の流量分布を均一化し、タービ
ン段落効率の向上を図ることができる。
【００２５】図４は第３の発明の実施例を示す図であ
り、ノズル外輪９を固定する再熱蒸気側内車室３の先端
部（再熱蒸気入口部側）には、ロータ軸線を含む断面に
おいてＲ1 の曲率の凸曲面を有する内車室側ガイド部２
２が設けられており、主蒸気側内車室２に固定されてい
るパッキンヘッド１２の後端外部には、Ｒ2 の曲率の凹
曲面を有するパッキンガイド側ガイド部２３が設けられ
ている。
り、ノズル外輪９を固定する再熱蒸気側内車室３の先端
部（再熱蒸気入口部側）には、ロータ軸線を含む断面に
おいてＲ1 の曲率の凸曲面を有する内車室側ガイド部２
２が設けられており、主蒸気側内車室２に固定されてい
るパッキンヘッド１２の後端外部には、Ｒ2 の曲率の凹
曲面を有するパッキンガイド側ガイド部２３が設けられ
ている。
【００２６】しかして、入口管から再熱蒸気入口室４内
に流入した蒸気は、両ガイド部２２，２３で形成された
絞り流路で整流され、円滑にノズル１１部へと導入され
る。
に流入した蒸気は、両ガイド部２２，２３で形成された
絞り流路で整流され、円滑にノズル１１部へと導入され
る。
【００２７】図５は、第４の発明の実施例を示す図であ
って、再熱蒸気入口室４内に、その再熱蒸気入口室４に
流入した蒸気を軸線方向に指向する転向板２４が設けら
れている。しかして、この場合も、入口管から導入され
た蒸気は転向板２４でノズル流路部へ円滑に導かれる。
って、再熱蒸気入口室４内に、その再熱蒸気入口室４に
流入した蒸気を軸線方向に指向する転向板２４が設けら
れている。しかして、この場合も、入口管から導入され
た蒸気は転向板２４でノズル流路部へ円滑に導かれる。
【００２８】また、図６は第５の発明の実施例を示す図
であって、再熱蒸気側内車室２の先端には図７に示すよ
うにその下半部に、主蒸気側内車室２方向に突出するバ
ッフル板２５が突設されている。しかして、この場合、
バッフル板２５のＬ寸法を調整することによって、周方
向の通過面積（Ｓ）を制御し、流れの安定化を図ること
ができる。
であって、再熱蒸気側内車室２の先端には図７に示すよ
うにその下半部に、主蒸気側内車室２方向に突出するバ
ッフル板２５が突設されている。しかして、この場合、
バッフル板２５のＬ寸法を調整することによって、周方
向の通過面積（Ｓ）を制御し、流れの安定化を図ること
ができる。
【００２９】図８及び図９は第６の発明の実施例を示す
図であって、タービンケーシング１の内面には、ロータ
軸線方向に延び、再熱蒸気入口室４内に突出して再熱蒸
気入口室４を左右に分割する遮流板２６が設けられ、さ
らに主蒸気側内車室２の端面側に水平状の遮流板２７が
設けられている。
図であって、タービンケーシング１の内面には、ロータ
軸線方向に延び、再熱蒸気入口室４内に突出して再熱蒸
気入口室４を左右に分割する遮流板２６が設けられ、さ
らに主蒸気側内車室２の端面側に水平状の遮流板２７が
設けられている。
【００３０】しかして、この場合２本の入口管５，５か
ら再熱蒸気入口室４に供給された蒸気が再熱蒸気入口室
４内の真上と真下で互いに衝突して渦流れが発生するこ
とが防止されるとともに、周方向の流量が均一に配分さ
れる。したがって、図１等に示したものと同様な作用効
果を奏する。
ら再熱蒸気入口室４に供給された蒸気が再熱蒸気入口室
４内の真上と真下で互いに衝突して渦流れが発生するこ
とが防止されるとともに、周方向の流量が均一に配分さ
れる。したがって、図１等に示したものと同様な作用効
果を奏する。
【００３１】
【発明の効果】本発明は上述のように構成したため、ノ
ズル入口部における蒸気の周方向流量を均一化し、蒸気
を円滑にノズル流路へ導くことができる。したがって、
渦流れに起因するノズル及び羽根流路内での損失が小さ
くなり、タービン段落効率を向上することができる。
ズル入口部における蒸気の周方向流量を均一化し、蒸気
を円滑にノズル流路へ導くことができる。したがって、
渦流れに起因するノズル及び羽根流路内での損失が小さ
くなり、タービン段落効率を向上することができる。
【図１】第１及び第２の発明の蒸気タービンの再熱蒸気
室の縦断正面図。
室の縦断正面図。
【図２】第１の発明の縦断側面部分図。
【図３】（ａ），（ｂ），（ｃ）はそれぞれ第１の発明
と従来の装置との性能比較を示す図。
と従来の装置との性能比較を示す図。
【図４】第３の発明の縦断側面部分図。
【図５】第４の発明の縦断側面部分図。
【図６】第５の発明の縦断側面部分図。
【図７】第５の発明の説明図。
【図８】第６の発明の縦断正面図。
【図９】第６の発明の縦断側面部分図。
【図１０】従来の蒸気タービン中圧車室入口部の縦断側
面図。
面図。
【図１１】図１０の装置の縦断正面図。
【図１２】図１０の装置の蒸気流作動説明図。
【図１３】図１０の装置の蒸気流作動説明図。
【図１４】真上部におけるノズル流路の蒸気流れ説明
図。
図。
【図１５】水平部におけるノズル流路の蒸気流れ説明
図。
図。
【図１６】水平部におけるノズル流路の蒸気流れ説明
図。
図。
【図１７】従来の装置におけるノズル流路の周方向流量
分布を示す図。
分布を示す図。
１ タービンケーシング ２ 主蒸気側内車室 ３ 再熱蒸気側内車室 ４ 再熱蒸気入口室 ５ 蒸気入口管 ６ ロータ ７ ホイール ８ 羽根 ９ ノズル外輪 １０ ノズル内輪 １１ ノズル ２０ 分流板 ２１ フローガイド ２２ 内車室側ガイド部 ２３ パッキンガイド側ガイド部 ２４ 転向板 ２５ バッフル板 ２６ 遮流板
Claims (6)
- 【請求項１】単流型ノズルを有する蒸気タービン再熱蒸
気入口部に、タービンケーシング下方の入口管から供給
された流体をノズル流路に対してその周方向に均等に配
分する分流板を設けたことを特徴とする、蒸気タービン
の再熱蒸気室。 - 【請求項２】単流型ノズルの上流側に、流体を円滑にノ
ズル流路へ導く、複数枚のフローガイドを放射状に設け
たことを特徴とする、請求項１記載の蒸気タービンの再
熱蒸気室。 - 【請求項３】単流型ノズルの上流側における、ノズル外
輪を固定する再熱蒸気側内車室の再熱蒸気入口部側にロ
ータ軸線を含む断面において凸曲面を有する内車室側ガ
イド部を設けるとともに、主蒸気側内車室に固定されて
いるパッキンヘッドの再熱蒸気入口部側に、ロータ軸線
を含む断面において凹曲面を有するパッキンヘッド側ガ
イド部を設けたことを特徴とする、蒸気タービンの再熱
蒸気室。 - 【請求項４】単流型ノズルの上流側に、再熱蒸気入口室
内部の半径方向を流れをノズル流路入口の軸方向流れに
偏向させる転向板を設けたことを特徴とする、蒸気ター
ビンの再熱蒸気室。 - 【請求項５】単流型ノズルの上流側の再熱蒸気入口室内
の下半部に、車室下方の入口管からの高速流が直接ノズ
ル流路へ侵入することを防止するバッフル板を設けたこ
とを特徴とする、蒸気タービンの再熱蒸気室。 - 【請求項６】単流型ノズルの上流側における再熱蒸気入
口室内に、その再熱蒸気室を左右に分割し、車室下方の
２本の入口管から供給された流体が車室最上部及び最下
部で衝突することを防止する遮流板を設けたことを特徴
とする、蒸気タービンの再熱蒸気室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6986895A JPH08260903A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 蒸気タービンの再熱蒸気室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6986895A JPH08260903A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 蒸気タービンの再熱蒸気室 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260903A true JPH08260903A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13415211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6986895A Pending JPH08260903A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 蒸気タービンの再熱蒸気室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08260903A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100909920B1 (ko) * | 2001-11-15 | 2009-07-29 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 증기 터빈의 증기 입구 및 그의 개조 방법 |
| JP2010144717A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Man Turbo Ag | 蒸気タービンのための流入段 |
-
1995
- 1995-03-28 JP JP6986895A patent/JPH08260903A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100909920B1 (ko) * | 2001-11-15 | 2009-07-29 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 증기 터빈의 증기 입구 및 그의 개조 방법 |
| JP2010144717A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Man Turbo Ag | 蒸気タービンのための流入段 |
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