JPH08232609A - 蒸気圧縮再熱再生サイクル - Google Patents
蒸気圧縮再熱再生サイクルInfo
- Publication number
- JPH08232609A JPH08232609A JP3825895A JP3825895A JPH08232609A JP H08232609 A JPH08232609 A JP H08232609A JP 3825895 A JP3825895 A JP 3825895A JP 3825895 A JP3825895 A JP 3825895A JP H08232609 A JPH08232609 A JP H08232609A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- steam
- reheat
- cycle
- vapor compression
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 基準の蒸気圧縮再生サイクルの熱効率を維持
しながらサイクルの外部に取出し得る動力を大きくす
る。 【構成】 再生器２と等圧冷却器５と断熱圧縮機３を備
え、高圧蒸気と低圧排気とを再生器２で熱交換させる。
さらに高圧蒸気は等圧加熱器４ａで加熱され、蒸気原動
機１ａに入る。蒸気原動機１ａの背気はさらに等圧加熱
器４ｂで加熱され蒸気原動機１ｂに入り、蒸気原動機１
ｂの背気はさらに等圧加熱器４ｃで加熱され、蒸気原動
機１ｃに入り蒸気圧縮再熱再生サイクルを形成する。
しながらサイクルの外部に取出し得る動力を大きくす
る。 【構成】 再生器２と等圧冷却器５と断熱圧縮機３を備
え、高圧蒸気と低圧排気とを再生器２で熱交換させる。
さらに高圧蒸気は等圧加熱器４ａで加熱され、蒸気原動
機１ａに入る。蒸気原動機１ａの背気はさらに等圧加熱
器４ｂで加熱され蒸気原動機１ｂに入り、蒸気原動機１
ｂの背気はさらに等圧加熱器４ｃで加熱され、蒸気原動
機１ｃに入り蒸気圧縮再熱再生サイクルを形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は蒸気圧縮再熱再生サイク
ル、詳しくは水蒸気を作動流体として、負荷に連動する
蒸気原動機から排出される低圧背気を再生器に導き、こ
の再生器にて断熱圧縮機から過熱領域に吐出される高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却して、該低圧背
気を等圧冷却器で冷却して乾き度１以下の気液混合体と
して断熱圧縮機に吸入する一方、前記断熱圧縮機から吐
出される高圧蒸気を前記再生器で予熱し、さらに等圧加
熱器で等圧加熱した後、この過熱蒸気を蒸気原動機に導
き蒸気原動機からの背気を等圧加熱器で等圧加熱した
後、この過熱蒸気を蒸気原動機に導き、さらに蒸気原動
機からの背気を等圧加熱器で等圧加熱した後、この過熱
蒸気を蒸気原動機に導くようにした蒸気圧縮再熱再生サ
イクルに関する。
ル、詳しくは水蒸気を作動流体として、負荷に連動する
蒸気原動機から排出される低圧背気を再生器に導き、こ
の再生器にて断熱圧縮機から過熱領域に吐出される高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却して、該低圧背
気を等圧冷却器で冷却して乾き度１以下の気液混合体と
して断熱圧縮機に吸入する一方、前記断熱圧縮機から吐
出される高圧蒸気を前記再生器で予熱し、さらに等圧加
熱器で等圧加熱した後、この過熱蒸気を蒸気原動機に導
き蒸気原動機からの背気を等圧加熱器で等圧加熱した
後、この過熱蒸気を蒸気原動機に導き、さらに蒸気原動
機からの背気を等圧加熱器で等圧加熱した後、この過熱
蒸気を蒸気原動機に導くようにした蒸気圧縮再熱再生サ
イクルに関する。
【０００２】
【従来の技術】本願出願人は、特開平１−１５１７０１
号公報に示されているように蒸気圧縮再生熱サイクルを
先に提案した。
号公報に示されているように蒸気圧縮再生熱サイクルを
先に提案した。
【０００３】この再生熱サイクルは、図５に示したよう
に負荷１６に連動する蒸気原動機１１から排出される低
圧背気（ｈ２）を再生器１２に導き、この再生器１２に
て、断熱圧縮機１３から吐出される高圧蒸気に熱を与え
て冷却（ｈ３）した後、等圧冷却器１５により等圧冷却
（ｈ４）し、水蒸気の乾き度を０．７〜１として断熱圧
縮機１３に導き、この断熱圧縮機１３により前記蒸気原
動機１１の入口圧力まで断熱圧縮し、この圧縮蒸気（ｈ
５）を再生器１２で予熱（ｈ６）し、さらに等圧加熱器
１４で等圧加熱した後、この過熱蒸気（ｈ１）を前記蒸
気原動機１１に導くようにしたものである。
に負荷１６に連動する蒸気原動機１１から排出される低
圧背気（ｈ２）を再生器１２に導き、この再生器１２に
て、断熱圧縮機１３から吐出される高圧蒸気に熱を与え
て冷却（ｈ３）した後、等圧冷却器１５により等圧冷却
（ｈ４）し、水蒸気の乾き度を０．７〜１として断熱圧
縮機１３に導き、この断熱圧縮機１３により前記蒸気原
動機１１の入口圧力まで断熱圧縮し、この圧縮蒸気（ｈ
５）を再生器１２で予熱（ｈ６）し、さらに等圧加熱器
１４で等圧加熱した後、この過熱蒸気（ｈ１）を前記蒸
気原動機１１に導くようにしたものである。
【０００４】この再生熱サイクルは、図６に示したよう
にエンタルピーエントロピ線図（ｈ−ｓ線図）のように
表されているのであって、この蒸気圧縮再生熱サイクル
において熱量ｑ＝ｈ２−ｈ５（状態量ｈ５は状態量ｈ４
と等温に背気圧力線上に採られた状態量であって背気圧
力線上の状態量ｈ５の温度は高圧蒸気線上の状態量ｈ４
の温度以下にはならない。）が背気圧力線上から高圧蒸
気線上に移動する状態を考えた場合、全熱量ｑが再生熱
交換器１２を介して背気圧力線上から高圧蒸気線上に移
動したとすると、高圧蒸気線上の状態量ｈ６は背気圧力
線上の状態量ｈ２と比較すると、温度は必ずｔ６＜ｔ２
となる。
にエンタルピーエントロピ線図（ｈ−ｓ線図）のように
表されているのであって、この蒸気圧縮再生熱サイクル
において熱量ｑ＝ｈ２−ｈ５（状態量ｈ５は状態量ｈ４
と等温に背気圧力線上に採られた状態量であって背気圧
力線上の状態量ｈ５の温度は高圧蒸気線上の状態量ｈ４
の温度以下にはならない。）が背気圧力線上から高圧蒸
気線上に移動する状態を考えた場合、全熱量ｑが再生熱
交換器１２を介して背気圧力線上から高圧蒸気線上に移
動したとすると、高圧蒸気線上の状態量ｈ６は背気圧力
線上の状態量ｈ２と比較すると、温度は必ずｔ６＜ｔ２
となる。
【０００５】そして図６よりＱ１＝ｈ１−ｈ４，Ｑ２＝
ｈ２−ｈ３とし再生器１２で熱交換される熱量をｑとす
ると、蒸気圧縮再生熱サイクルの理論熱効率ηthは
ｈ２−ｈ３とし再生器１２で熱交換される熱量をｑとす
ると、蒸気圧縮再生熱サイクルの理論熱効率ηthは
【０００６】
【数１】
【０００７】となる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで以上の如く構
成する前記蒸気圧縮再生熱サイクルでは、高圧蒸気加熱
が単一であるため、一サイクルでサイクルの外部に取り
出せる動力は、図３，図４，図９，図１０に蒸気圧縮再
生熱サイクル（基準）として表しているように、所望の
理論熱効率が得られるとしても、図３，図４，図９，図
１０の基準に示すようにサイクルの外部に取り出せる動
力は限られている。
成する前記蒸気圧縮再生熱サイクルでは、高圧蒸気加熱
が単一であるため、一サイクルでサイクルの外部に取り
出せる動力は、図３，図４，図９，図１０に蒸気圧縮再
生熱サイクル（基準）として表しているように、所望の
理論熱効率が得られるとしても、図３，図４，図９，図
１０の基準に示すようにサイクルの外部に取り出せる動
力は限られている。
【０００９】本発明の目的は、従来の蒸気圧縮再生熱サ
イクルに比べてサイクル外部に取出すことのできる動力
を増大させて、しかも高い理論熱効率で運転させること
ができる蒸気圧縮再熱再生サイクルを提供する点にあ
る。
イクルに比べてサイクル外部に取出すことのできる動力
を増大させて、しかも高い理論熱効率で運転させること
ができる蒸気圧縮再熱再生サイクルを提供する点にあ
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は以上の目的を達
成するために、蒸気原動機（１）と蒸気原動機（１ｃ）
から排出される低圧背気を導く再生器（２）と等圧冷却
器（５）と断熱圧縮機（３）と等圧加熱器（４）とを備
え、前記再生器（２）に前記断熱圧縮機（３）の吐出側
と前記等圧加熱器（４）の入口側とを接続した前記再生
器（２）において、該再生器（２）に導く低圧背気と前
記断熱圧縮機（３）から吐出される高圧蒸気とを熱交換
させてこの高圧蒸気に熱を与えると共に、低圧背気を冷
却して、該低圧背気をさらに等圧冷却器（５）で等圧冷
却して乾き度１以下の気液混合状態で断熱圧縮機（３）
に導いて断熱圧縮機（３）により断熱圧縮する一方、過
熱領域に吐出される高圧蒸気を前記再生器（２）で予熱
した後、等圧加熱器（４ａ）にて等圧加熱し、この過熱
蒸気を蒸気原動機（１ａ）に導き、蒸気原動機（１ａ）
の背気をさらに等圧加熱器（４ｂ）で等圧加熱して、蒸
気原動機（１ｂ）に導き、蒸気原動機（１ｂ）の背気を
さらに等圧加熱器（４ｃ）で等圧加熱し蒸気原動機（１
ｃ）に導くようにしたものである。
成するために、蒸気原動機（１）と蒸気原動機（１ｃ）
から排出される低圧背気を導く再生器（２）と等圧冷却
器（５）と断熱圧縮機（３）と等圧加熱器（４）とを備
え、前記再生器（２）に前記断熱圧縮機（３）の吐出側
と前記等圧加熱器（４）の入口側とを接続した前記再生
器（２）において、該再生器（２）に導く低圧背気と前
記断熱圧縮機（３）から吐出される高圧蒸気とを熱交換
させてこの高圧蒸気に熱を与えると共に、低圧背気を冷
却して、該低圧背気をさらに等圧冷却器（５）で等圧冷
却して乾き度１以下の気液混合状態で断熱圧縮機（３）
に導いて断熱圧縮機（３）により断熱圧縮する一方、過
熱領域に吐出される高圧蒸気を前記再生器（２）で予熱
した後、等圧加熱器（４ａ）にて等圧加熱し、この過熱
蒸気を蒸気原動機（１ａ）に導き、蒸気原動機（１ａ）
の背気をさらに等圧加熱器（４ｂ）で等圧加熱して、蒸
気原動機（１ｂ）に導き、蒸気原動機（１ｂ）の背気を
さらに等圧加熱器（４ｃ）で等圧加熱し蒸気原動機（１
ｃ）に導くようにしたものである。
【００１１】
【作用】以上のように構成する例えば２段再熱の蒸気圧
縮再熱再生サイクルは、図２に示したようにｈ−Ｓ線図
上に表される。
縮再熱再生サイクルは、図２に示したようにｈ−Ｓ線図
上に表される。
【００１２】この２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
ｈ１→ｈａ→ｈｂ→ｈｃ→ｈｄ→ｈ２→ｈ３→ｈ４→ｈ
５→ｈ６→ｈ１の理論熱効率ηthは、高圧蒸気線上の状
態量ｈ４から状態量ｈ１に等圧加熱される間の熱量Ｑ１
とし、状態量ｈａから状態量ｈｂに等圧加熱される間の
熱量をＱ１２とし、状態量ｈｃからｈｄに等圧加熱され
る間の熱量をＱ１３とする。
ｈ１→ｈａ→ｈｂ→ｈｃ→ｈｄ→ｈ２→ｈ３→ｈ４→ｈ
５→ｈ６→ｈ１の理論熱効率ηthは、高圧蒸気線上の状
態量ｈ４から状態量ｈ１に等圧加熱される間の熱量Ｑ１
とし、状態量ｈａから状態量ｈｂに等圧加熱される間の
熱量をＱ１２とし、状態量ｈｃからｈｄに等圧加熱され
る間の熱量をＱ１３とする。
【００１３】背気圧力線上の状態量ｈ５は高圧蒸気線上
の状態量ｈ４から背気圧力線上に等温にとった状態量で
あり、状態量ｈ２から状態量ｈ５まで再生器２により高
圧蒸気に熱を与えることによって等圧冷却される。この
熱量をｑとする。高圧蒸気線上の状態量ｈ４に再生器２
により背気から高圧蒸気が伝熱により等圧加熱されて受
取る熱量ｑを加え状態量ｈ６を決定する。
の状態量ｈ４から背気圧力線上に等温にとった状態量で
あり、状態量ｈ２から状態量ｈ５まで再生器２により高
圧蒸気に熱を与えることによって等圧冷却される。この
熱量をｑとする。高圧蒸気線上の状態量ｈ４に再生器２
により背気から高圧蒸気が伝熱により等圧加熱されて受
取る熱量ｑを加え状態量ｈ６を決定する。
【００１４】前記２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
に外部から加えられる熱量Ｑ′１は、Ｑ′１＝（Ｑ１−
ｑ）＋Ｑ１２＋Ｑ１３＝（Ｑ１＋Ｑ１２＋Ｑ１３）−ｑ となり、さらに背気圧力線上の状態量ｈ２から状態量ｈ
３に等圧冷却される間に背気から取去られる熱量をＱ２
とし、また前記２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルか
らサイクル外部に取出される熱量Ｑ′２とすると Ｑ′２＝Ｑ２−ｑ となるから、前記蒸気圧縮再熱再生サイクルの理論熱効
率ηthは
に外部から加えられる熱量Ｑ′１は、Ｑ′１＝（Ｑ１−
ｑ）＋Ｑ１２＋Ｑ１３＝（Ｑ１＋Ｑ１２＋Ｑ１３）−ｑ となり、さらに背気圧力線上の状態量ｈ２から状態量ｈ
３に等圧冷却される間に背気から取去られる熱量をＱ２
とし、また前記２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルか
らサイクル外部に取出される熱量Ｑ′２とすると Ｑ′２＝Ｑ２−ｑ となるから、前記蒸気圧縮再熱再生サイクルの理論熱効
率ηthは
【００１５】
【数２】
【００１６】となる。
【００１７】
【実施例１】図１に示した２段再熱の蒸気圧縮再熱再生
サイクルは、出力側に負荷６を接続した蒸気原動機１
と、この原動機１の低圧背気側に接続し、低圧背気を導
入する再生器２と等圧冷却器５と断熱圧縮機３と等圧加
熱器４とからなり、前記再生器２に前記断熱圧縮機３の
吐出側と等圧加熱器４の入口側とを接続して、前記再生
器２において該再生器２に導く低圧背気と前記断熱圧縮
機３から吐出される高圧蒸気とを熱交換させてこの高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却する。
サイクルは、出力側に負荷６を接続した蒸気原動機１
と、この原動機１の低圧背気側に接続し、低圧背気を導
入する再生器２と等圧冷却器５と断熱圧縮機３と等圧加
熱器４とからなり、前記再生器２に前記断熱圧縮機３の
吐出側と等圧加熱器４の入口側とを接続して、前記再生
器２において該再生器２に導く低圧背気と前記断熱圧縮
機３から吐出される高圧蒸気とを熱交換させてこの高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却する。
【００１８】低圧背気は、さらに等圧冷却器５で等圧冷
却されて乾き度１以下の気液混合状態で断熱圧縮機３に
導かれ、断熱圧縮機３により断熱圧縮され過熱領域にて
吐出される高圧蒸気を前記再生器２で予熱した後、等圧
加熱器４ａにて等圧加熱し、この過熱蒸気を蒸気原動機
１ａに導き、蒸気原動機１ａの背気をさらに等圧加熱器
４ｂで等圧加熱して蒸気原動機１ｂに導き、蒸気原動機
１ｂの背気をさらに等圧加熱器４ｃで等圧加熱し、蒸気
原動機１ｃに導く。
却されて乾き度１以下の気液混合状態で断熱圧縮機３に
導かれ、断熱圧縮機３により断熱圧縮され過熱領域にて
吐出される高圧蒸気を前記再生器２で予熱した後、等圧
加熱器４ａにて等圧加熱し、この過熱蒸気を蒸気原動機
１ａに導き、蒸気原動機１ａの背気をさらに等圧加熱器
４ｂで等圧加熱して蒸気原動機１ｂに導き、蒸気原動機
１ｂの背気をさらに等圧加熱器４ｃで等圧加熱し、蒸気
原動機１ｃに導く。
【００１９】このサイクルのエンタルピーエントロピ線
図は図２に示し、理論熱効率算出式は前記した数２で表
される。
図は図２に示し、理論熱効率算出式は前記した数２で表
される。
【００２０】また図３は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サ
イクルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとの理論熱効
率、動力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取
出せる動力を比較したものである。
イクルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとの理論熱効
率、動力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取
出せる動力を比較したものである。
【００２１】２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルの初
蒸気圧力は４Kg/cm2、１段再熱圧力は３Kg/cm2、２段再
熱圧力は２Kg/cm2、背気圧力は１Kg/cm2である。基準の
蒸気圧縮再生熱サイクルの初蒸気圧力２Kg/cm2、背気圧
力は１Kg/cm2である。
蒸気圧力は４Kg/cm2、１段再熱圧力は３Kg/cm2、２段再
熱圧力は２Kg/cm2、背気圧力は１Kg/cm2である。基準の
蒸気圧縮再生熱サイクルの初蒸気圧力２Kg/cm2、背気圧
力は１Kg/cm2である。
【００２２】２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルと基
準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると、理論熱効
率、動力比（膨張動力／圧縮動力）はほぼ等しいが、サ
イクルの外部に取出せる動力は、２段再熱の蒸気圧縮再
熱再生サイクルのほうが基準の蒸気圧縮再生熱サイクル
より大きくなっている。
準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると、理論熱効
率、動力比（膨張動力／圧縮動力）はほぼ等しいが、サ
イクルの外部に取出せる動力は、２段再熱の蒸気圧縮再
熱再生サイクルのほうが基準の蒸気圧縮再生熱サイクル
より大きくなっている。
【００２３】初蒸気温度８００℃では、理論熱効率ηth
は、２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．６１４４であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．６１２９である。動力比（膨張動力／圧縮
動力）は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは２．
７６６であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは２．
７２６である。一方、サイクル外部に取出せる動力は、
２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは９９．３４Kc
al/Kgであり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは４
８．４９Kcal/Kgである。
は、２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．６１４４であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．６１２９である。動力比（膨張動力／圧縮
動力）は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは２．
７６６であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは２．
７２６である。一方、サイクル外部に取出せる動力は、
２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは９９．３４Kc
al/Kgであり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは４
８．４９Kcal/Kgである。
【００２４】図４は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイク
ルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとを理論熱効率、動
力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取出せる
動力を比較したものである。
ルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとを理論熱効率、動
力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取出せる
動力を比較したものである。
【００２５】２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルの初
蒸気圧力は１０Kg/cm2、１段再熱圧力は７Kg/cm2、２段
再熱圧力は４Kg/cm2、背気圧力は１Kg/cm2である。基準
の蒸気圧縮再生熱サイクルの初蒸気圧力は４Kg/cm2、背
気圧力は１Kg/cm2である。
蒸気圧力は１０Kg/cm2、１段再熱圧力は７Kg/cm2、２段
再熱圧力は４Kg/cm2、背気圧力は１Kg/cm2である。基準
の蒸気圧縮再生熱サイクルの初蒸気圧力は４Kg/cm2、背
気圧力は１Kg/cm2である。
【００２６】図４において２段再熱の蒸気圧縮再熱再生
サイクルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると
図３と同様な傾向を示し、理論熱効率と動力比（膨張動
力／圧縮動力）はほぼ等しいが、サイクルの外部に取出
せる動力は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルのほう
が基準の蒸気圧縮再生熱サイクルより大きくなってい
る。
サイクルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると
図３と同様な傾向を示し、理論熱効率と動力比（膨張動
力／圧縮動力）はほぼ等しいが、サイクルの外部に取出
せる動力は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルのほう
が基準の蒸気圧縮再生熱サイクルより大きくなってい
る。
【００２７】初蒸気温度８００℃における理論熱効率η
thは２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．５８７８であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．５８１３である。
thは２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．５８７８であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．５８１３である。
【００２８】動力比（膨張動力／圧縮動力）は、２段再
熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは２．６４０であり、
基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは２．５３９である。
サイクル外部に取出せる動力は、２段再熱の蒸気圧縮再
熱再生サイクルでは１５２．７６Kcalであり、基準の蒸
気圧縮再生熱サイクルでは８６．５７Kcalである。
熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは２．６４０であり、
基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは２．５３９である。
サイクル外部に取出せる動力は、２段再熱の蒸気圧縮再
熱再生サイクルでは１５２．７６Kcalであり、基準の蒸
気圧縮再生熱サイクルでは８６．５７Kcalである。
【００２９】
【実施例２】図７に示した１段再熱の蒸気圧縮再熱再生
サイクルは、出力側に負荷６を接続した蒸気原動機１と
この原動機１の低圧背気側に接続し、前記低圧背気を導
入する再生器２と、等圧冷却器５と断熱圧縮機３と等圧
加熱器４とからなり、前記再生器２に前記断熱圧縮機３
の吐出側と等圧加熱器４の入口側とを接続して前記再生
器２において該再生器２に導く低圧背気と前記断熱圧縮
機３から吐出される高圧蒸気とを熱交換させてこの高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却する。
サイクルは、出力側に負荷６を接続した蒸気原動機１と
この原動機１の低圧背気側に接続し、前記低圧背気を導
入する再生器２と、等圧冷却器５と断熱圧縮機３と等圧
加熱器４とからなり、前記再生器２に前記断熱圧縮機３
の吐出側と等圧加熱器４の入口側とを接続して前記再生
器２において該再生器２に導く低圧背気と前記断熱圧縮
機３から吐出される高圧蒸気とを熱交換させてこの高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却する。
【００３０】低圧背気はさらに等圧冷却器５で等圧冷却
されて乾き度１以下の気液混合状態で断熱圧縮機３に導
かれ、断熱圧縮機３により断熱圧縮され、過熱領域にて
吐出される高圧蒸気を前記再生器２で予熱した後、等圧
加熱器４ａにて等圧加熱し、この過熱蒸気を蒸気原動機
１ａに導き、蒸気原動機１ａの背気をさらに等圧加熱器
４ｂで等圧加熱し、蒸気原動機１ｂに導く。
されて乾き度１以下の気液混合状態で断熱圧縮機３に導
かれ、断熱圧縮機３により断熱圧縮され、過熱領域にて
吐出される高圧蒸気を前記再生器２で予熱した後、等圧
加熱器４ａにて等圧加熱し、この過熱蒸気を蒸気原動機
１ａに導き、蒸気原動機１ａの背気をさらに等圧加熱器
４ｂで等圧加熱し、蒸気原動機１ｂに導く。
【００３１】この１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
のエンタルピーエントロピ線図は図８に示す。
のエンタルピーエントロピ線図は図８に示す。
【００３２】図８より１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイ
クルの理論熱効率ηthは、高圧蒸気線上の状態量ｈ４か
らｈ１に等圧加熱される間の熱量をＱ１とし、状態量ｈ
ａからｈｂに等圧加熱される間の熱量をＱ１２とする。
クルの理論熱効率ηthは、高圧蒸気線上の状態量ｈ４か
らｈ１に等圧加熱される間の熱量をＱ１とし、状態量ｈ
ａからｈｂに等圧加熱される間の熱量をＱ１２とする。
【００３３】背気圧力線上の状態量ｈ２は、高圧蒸気線
上の状態量ｈ４から背気圧力線上に等温にとった背気圧
力線上の状態量ｈ５まで再生器２により高圧蒸気に熱を
与えることによって等圧冷却される。
上の状態量ｈ４から背気圧力線上に等温にとった背気圧
力線上の状態量ｈ５まで再生器２により高圧蒸気に熱を
与えることによって等圧冷却される。
【００３４】この熱量をｑとすると、 ｑ＝ｈ２−ｈ５ 高圧蒸気線上の状態量ｈ４に、再生器２により背気から
高圧蒸気が伝熱により等圧加熱されて受取る熱量ｑを加
え、高圧蒸気線上の状態量ｈ６をとる。
高圧蒸気が伝熱により等圧加熱されて受取る熱量ｑを加
え、高圧蒸気線上の状態量ｈ６をとる。
【００３５】背気圧力線上の状態量ｈ２から状態量ｈ３
に等圧冷却される間において背気から取去られる熱量を
Ｑ２とする。
に等圧冷却される間において背気から取去られる熱量を
Ｑ２とする。
【００３６】前記１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
に外部から加えられる熱量Ｑ′１は、 Ｑ′１＝（Ｑ１
−ｑ）＋Ｑ１２ となり、また前記１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
から外部に取去られる熱量Ｑ′２は、 Ｑ′２＝Ｑ２−ｑ となるから、前記１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
の理論熱効率ηthは
に外部から加えられる熱量Ｑ′１は、 Ｑ′１＝（Ｑ１
−ｑ）＋Ｑ１２ となり、また前記１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
から外部に取去られる熱量Ｑ′２は、 Ｑ′２＝Ｑ２−ｑ となるから、前記１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
の理論熱効率ηthは
【００３７】
【数３】
【００３８】となる。
【００３９】前記数１で表した基準の蒸気圧縮再生熱サ
イクルと１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルを比較す
ると図９，図１０のようになる。
イクルと１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルを比較す
ると図９，図１０のようになる。
【００４０】図９は１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイク
ルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとにおいて理論熱効
率、動力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取
出せる動力を比較したものである。
ルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとにおいて理論熱効
率、動力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取
出せる動力を比較したものである。
【００４１】図９に示す１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サ
イクルの初蒸気圧力は３Kg/cm2、１段再熱圧力は２Kg/c
m2、背気圧力は１Kg/cm2である。
イクルの初蒸気圧力は３Kg/cm2、１段再熱圧力は２Kg/c
m2、背気圧力は１Kg/cm2である。
【００４２】基準の蒸気圧縮再生熱サイクルの初蒸気圧
力は２Kg/cm2、背気圧力は１Kg/cm2である。
力は２Kg/cm2、背気圧力は１Kg/cm2である。
【００４３】１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルと基
準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると、理論熱効率
と動力比（膨張動力／圧縮動力）はほぼ等しいが、サイ
クルの外部に取出せる動力は１段再熱の蒸気圧縮再熱再
生サイクルのほうが基準の蒸気圧縮再熱再生熱サイクル
より大きくなっている。
準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると、理論熱効率
と動力比（膨張動力／圧縮動力）はほぼ等しいが、サイ
クルの外部に取出せる動力は１段再熱の蒸気圧縮再熱再
生サイクルのほうが基準の蒸気圧縮再熱再生熱サイクル
より大きくなっている。
【００４４】初蒸気温度８００℃における理論熱効率
は、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．６１４４であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．６１２９である。動力比（膨張動力／圧縮
動力）は、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは
２．７５２であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクル２．
７２６である。
は、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．６１４４であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．６１２９である。動力比（膨張動力／圧縮
動力）は、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは
２．７５２であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクル２．
７２６である。
【００４５】一方、サイクル外部に取出せる動力は、１
段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは７８．０３Kcal
であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは４８．４９
Kcalである。
段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは７８．０３Kcal
であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは４８．４９
Kcalである。
【００４６】図１０は１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイ
クルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとを理論熱効率、
動力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取出せ
る動力を比較したものである。
クルと基準の蒸気圧縮再生熱サイクルとを理論熱効率、
動力比（膨張動力／圧縮動力）、サイクル外部に取出せ
る動力を比較したものである。
【００４７】１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルの初
蒸気圧力は７Kg/cm2、１段再熱圧力は４Kg/cm2、背気圧
力は１Kg/cm2である。
蒸気圧力は７Kg/cm2、１段再熱圧力は４Kg/cm2、背気圧
力は１Kg/cm2である。
【００４８】１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルと基
準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると図９と同様な
傾向を示し、理論熱効率と動力比（膨張動力／圧縮動
力）はほぼ等しいが、サイクルの外部に取出せる動力は
１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルのほうが基準の蒸
気圧縮再熱再生熱サイクルより大きくなっている。
準の蒸気圧縮再生熱サイクルを比較すると図９と同様な
傾向を示し、理論熱効率と動力比（膨張動力／圧縮動
力）はほぼ等しいが、サイクルの外部に取出せる動力は
１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルのほうが基準の蒸
気圧縮再熱再生熱サイクルより大きくなっている。
【００４９】初蒸気温度８００℃における理論熱効率
は、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．５８６２であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．５８１３である。
は、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルではηth＝
０．５８６２であり、基準の蒸気圧縮再生熱サイクルで
はηth＝０．５８１３である。
【００５０】動力比（膨張動力／圧縮動力）は、１段再
熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは２．６０３であり、
基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは２．５３９である。
サイクル外部に取出せる動力は、１段再熱の蒸気圧縮再
熱再生サイクルでは１２６．４４Kcalであり、基準の蒸
気圧縮再生熱サイクルでは８６．５７Kcalである。
熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルでは２．６０３であり、
基準の蒸気圧縮再生熱サイクルでは２．５３９である。
サイクル外部に取出せる動力は、１段再熱の蒸気圧縮再
熱再生サイクルでは１２６．４４Kcalであり、基準の蒸
気圧縮再生熱サイクルでは８６．５７Kcalである。
【００５１】以上の実施例では、２段再熱の蒸気圧縮再
熱再生サイクル、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
を説明したが、いずれの蒸気圧縮再熱再生サイクルも、
基準の蒸気圧縮再熱再生サイクルと比較すると理論熱効
率、動力比は変わらないが、サイクル外部に取出し得る
動力は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル、１段再熱
の蒸気圧縮再熱再生サイクルのほうが基準の蒸気圧縮再
熱再生サイクルよりはるかに優れていることがわかる。
熱再生サイクル、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル
を説明したが、いずれの蒸気圧縮再熱再生サイクルも、
基準の蒸気圧縮再熱再生サイクルと比較すると理論熱効
率、動力比は変わらないが、サイクル外部に取出し得る
動力は２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクル、１段再熱
の蒸気圧縮再熱再生サイクルのほうが基準の蒸気圧縮再
熱再生サイクルよりはるかに優れていることがわかる。
【００５２】
【発明の効果】本発明は以上のように蒸気原動機１と蒸
気原動機１ｃから排出される低圧背気を導く再生器２と
等圧冷却器５と断熱圧縮機３と等圧加熱器４とを備え、
前記再生器２に前記断熱圧縮機３の吐出側と前記等圧加
熱器４の入口側とを接続した前記再生器２において、該
再生器２に導く低圧背気と前記断熱圧縮機３から吐出さ
れる高圧蒸気とを熱交換させてこの高圧蒸気に熱を与え
ると共に、低圧背気を冷却して、該低圧背気をさらに等
圧冷却器５で等圧冷却して乾き度１以下の気液混合状態
で断熱圧縮機３に導いて断熱圧縮機３により断熱圧縮す
る一方、過熱領域に吐出される高圧蒸気を前記再生器２
で予熱した後、等圧加熱器４ａにて等圧加熱し、この過
熱蒸気を蒸気原動機１ａに導き、蒸気原動機１ａの背気
をさらに等圧加熱器４ｂで等圧加熱して、蒸気原動機１
ｂに導き、蒸気原動機１ｂの背気をさらに等圧加熱器４
ｃで等圧加熱し蒸気原動機１ｃに導くようにしたことに
より、例えば実施例に示した２段再熱の蒸気圧縮再熱再
生サイクル、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルのい
ずれの蒸気圧縮再熱再生サイクルにあっても、基準の蒸
気圧縮再生サイクルと比較して理論熱効率、動力比は変
わらないが、サイクル外部に取出し得る動力はいずれも
基準の蒸気圧縮再生サイクルよりはるかに優れ、従っ
て、例えば基準の蒸気圧縮再生サイクル関係機器を複数
組設備するよりも、２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイク
ルあるいは１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルを１組
設備すれば取出せる動力は充足されるので、再生器や、
等圧冷却器や、断熱圧縮機が少なくてすみ、それだけ設
備スペースが小さくてすむようになる。
気原動機１ｃから排出される低圧背気を導く再生器２と
等圧冷却器５と断熱圧縮機３と等圧加熱器４とを備え、
前記再生器２に前記断熱圧縮機３の吐出側と前記等圧加
熱器４の入口側とを接続した前記再生器２において、該
再生器２に導く低圧背気と前記断熱圧縮機３から吐出さ
れる高圧蒸気とを熱交換させてこの高圧蒸気に熱を与え
ると共に、低圧背気を冷却して、該低圧背気をさらに等
圧冷却器５で等圧冷却して乾き度１以下の気液混合状態
で断熱圧縮機３に導いて断熱圧縮機３により断熱圧縮す
る一方、過熱領域に吐出される高圧蒸気を前記再生器２
で予熱した後、等圧加熱器４ａにて等圧加熱し、この過
熱蒸気を蒸気原動機１ａに導き、蒸気原動機１ａの背気
をさらに等圧加熱器４ｂで等圧加熱して、蒸気原動機１
ｂに導き、蒸気原動機１ｂの背気をさらに等圧加熱器４
ｃで等圧加熱し蒸気原動機１ｃに導くようにしたことに
より、例えば実施例に示した２段再熱の蒸気圧縮再熱再
生サイクル、１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルのい
ずれの蒸気圧縮再熱再生サイクルにあっても、基準の蒸
気圧縮再生サイクルと比較して理論熱効率、動力比は変
わらないが、サイクル外部に取出し得る動力はいずれも
基準の蒸気圧縮再生サイクルよりはるかに優れ、従っ
て、例えば基準の蒸気圧縮再生サイクル関係機器を複数
組設備するよりも、２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイク
ルあるいは１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルを１組
設備すれば取出せる動力は充足されるので、再生器や、
等圧冷却器や、断熱圧縮機が少なくてすみ、それだけ設
備スペースが小さくてすむようになる。
【図１】 本発明の一実施例を示す配管系統図。
【図２】 図１に示した実施例のエンタルピーエントロ
ピ線図（ｈ−ｓ線図）。
ピ線図（ｈ−ｓ線図）。
【図３】 図１に示した実施例の初蒸気温度による理論
熱効率、動力比、取出せる動力を表わした図。
熱効率、動力比、取出せる動力を表わした図。
【図４】 図１に示した実施例の図３とは別な圧力比で
算出した２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルの初蒸気
温度による理論熱効率、動力比、取出せ動力を表した
図。
算出した２段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルの初蒸気
温度による理論熱効率、動力比、取出せ動力を表した
図。
【図５】 図３、図４で示した基準の蒸気圧縮再生熱サ
イクルを示す配管系統図。
イクルを示す配管系統図。
【図６】 図５に示した基準の蒸気圧縮再生熱サイクル
のエントロピーエンタルピ線図（ｈ−ｓ線図）。
のエントロピーエンタルピ線図（ｈ−ｓ線図）。
【図７】 本発明の一実施例を示す配管系統図。
【図８】 図７に示した実施例のエンタルピーエントロ
ピ線図（ｈ−ｓ線図）。
ピ線図（ｈ−ｓ線図）。
【図９】 図７に示した実施例の初蒸気温度による理論
熱効率動力比、取出せる動力を表した図。
熱効率動力比、取出せる動力を表した図。
【図１０】 図７に示した実施例の図９とは別な圧力比
で算出した１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルの初蒸
気温度による理論熱効率、動力比、取出せる動力を表し
た図。
で算出した１段再熱の蒸気圧縮再熱再生サイクルの初蒸
気温度による理論熱効率、動力比、取出せる動力を表し
た図。
１ 蒸気原動機 ２ 再生器 ３ 断熱圧縮機 ４ 等圧加熱器 ５ 等圧冷却器
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年４月２１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００１
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は蒸気圧縮再熱再生サイク
ル、詳しくは水蒸気を作動流体として、負荷に連動する
蒸気原動機から排出される低圧背気を再生器に導き、こ
の再生器にて断熱圧縮機から過熱領域に吐出される高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却して、該低圧背
気を等圧冷却器で冷却して乾き度１以下の気液混合体と
して断熱圧縮機に吸入する一方、前記断熱圧縮機から吐
出される高圧蒸気を前記再生器で予熱し、さらに等圧加
熱器で等圧加熱した後、この過熱蒸気を蒸気原動機に導
き蒸気原動機からの背気を等圧加熱器で等圧加熱し、こ
の過熱蒸気を蒸気原動機に導くようにした蒸気圧縮再熱
再生サイクルに関する。
ル、詳しくは水蒸気を作動流体として、負荷に連動する
蒸気原動機から排出される低圧背気を再生器に導き、こ
の再生器にて断熱圧縮機から過熱領域に吐出される高圧
蒸気に熱を与えると共に低圧背気を冷却して、該低圧背
気を等圧冷却器で冷却して乾き度１以下の気液混合体と
して断熱圧縮機に吸入する一方、前記断熱圧縮機から吐
出される高圧蒸気を前記再生器で予熱し、さらに等圧加
熱器で等圧加熱した後、この過熱蒸気を蒸気原動機に導
き蒸気原動機からの背気を等圧加熱器で等圧加熱し、こ
の過熱蒸気を蒸気原動機に導くようにした蒸気圧縮再熱
再生サイクルに関する。
Claims (1)
- 【請求項１】 蒸気原動機（１）と蒸気原動機（１ｃ）
から排出される低圧背気を導く再生器（２）と等圧冷却
器（５）と断熱圧縮機（３）と等圧加熱器（４）とを備
え、前記再生器（２）に前記断熱圧縮機（３）の吐出側
と前記等圧加熱器（４）の入口側とを接続した前記再生
器（２）において、該再生器（２）に導く低圧背気と前
記断熱圧縮機（３）から吐出される高圧蒸気とを熱交換
させて、この高圧蒸気に熱を与えると共に、低圧背気を
冷却して、該低圧背気をさらに等圧冷却器（５）で等圧
冷却して乾き度１以下の気液混合状態で断熱圧縮機
（３）に導いて断熱圧縮機（３）により断熱圧縮する一
方、過熱領域に吐出される高圧蒸気を前記再生器（２）
で予熱した後、等圧加熱器（４ａ）にて等圧加熱し、こ
の過熱蒸気を蒸気原動機（１ａ）に導き、蒸気原動機
（１ａ）の背気をさらに等圧加熱器（４ｂ）で等圧加熱
して、蒸気原動機（１ｂ）に導き、蒸気原動機（１ｂ）
の背気をさらに等圧加熱器（４ｃ）で等圧加熱し蒸気原
動機（１ｃ）に導くようにしていることを特徴とする蒸
気圧縮再熱再生サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3825895A JPH08232609A (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | 蒸気圧縮再熱再生サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3825895A JPH08232609A (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | 蒸気圧縮再熱再生サイクル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08232609A true JPH08232609A (ja) | 1996-09-10 |
Family
ID=12520302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3825895A Pending JPH08232609A (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | 蒸気圧縮再熱再生サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08232609A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003518223A (ja) * | 1999-12-21 | 2003-06-03 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービンの運転方法並びにその方法で運転される蒸気タービンを備えたタービン設備 |
| JP2003518220A (ja) * | 1999-12-21 | 2003-06-03 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービン設備の運転方法およびこの方法で運転される蒸気タービン設備 |
| KR20030076503A (ko) * | 2003-08-19 | 2003-09-26 | 강헌국 | 증기 동력 발생 사이클 구성 방법 |
| JP2014190668A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Panasonic Corp | 排熱利用ヒートポンプシステム |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01151701A (ja) * | 1987-12-08 | 1989-06-14 | Yoshiharu Tachibana | 蒸気圧縮再生熱サイクル |
| JPH04171202A (ja) * | 1990-11-06 | 1992-06-18 | Toshiba Corp | 蒸気タービン発電プラント |
-
1995
- 1995-02-27 JP JP3825895A patent/JPH08232609A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01151701A (ja) * | 1987-12-08 | 1989-06-14 | Yoshiharu Tachibana | 蒸気圧縮再生熱サイクル |
| JPH04171202A (ja) * | 1990-11-06 | 1992-06-18 | Toshiba Corp | 蒸気タービン発電プラント |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003518223A (ja) * | 1999-12-21 | 2003-06-03 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービンの運転方法並びにその方法で運転される蒸気タービンを備えたタービン設備 |
| JP2003518220A (ja) * | 1999-12-21 | 2003-06-03 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービン設備の運転方法およびこの方法で運転される蒸気タービン設備 |
| KR20030076503A (ko) * | 2003-08-19 | 2003-09-26 | 강헌국 | 증기 동력 발생 사이클 구성 방법 |
| JP2014190668A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Panasonic Corp | 排熱利用ヒートポンプシステム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3971211A (en) | Thermodynamic cycles with supercritical CO2 cycle topping | |
| JPS5810526A (ja) | ガスの圧縮方法および装置 | |
| CN105890216A (zh) | 多向热力循环与第三类热驱动压缩式热泵 | |
| EP3572328A1 (en) | Aircraft environmental control system | |
| US20110005252A1 (en) | Air refrigerant type freezing and heating apparatus | |
| CN108495978A (zh) | 联合循环发电厂 | |
| US6199363B1 (en) | Method for operating a gas turbogenerator set | |
| JPH08232609A (ja) | 蒸気圧縮再熱再生サイクル | |
| WO2014122515A2 (en) | A rankine cycle apparatus | |
| US2714289A (en) | System for producing thermal power | |
| US4275562A (en) | Composite energy producing gas turbine | |
| US2392623A (en) | Gas-turbine plant | |
| JP2015536396A (ja) | 熱機関 | |
| US4785634A (en) | Air turbine cycle | |
| AU2020388091B2 (en) | Plant based upon combined joule-brayton and rankine cycles working with directly coupled reciprocating machines | |
| JPS5781104A (en) | Composite cycle plant | |
| JPH05272304A (ja) | 等温蒸気圧縮等圧加熱再生熱サイクル | |
| JPH0416613B2 (ja) | ||
| JPH01151701A (ja) | 蒸気圧縮再生熱サイクル | |
| US2653443A (en) | Thermal power generation | |
| US2202298A (en) | Power generating, transmitting, and delivering apparatus | |
| CN111189260B (zh) | 联合循环热泵装置 | |
| KR940011780A (ko) | 가스터어빈의 동력증강방법과 장치 | |
| JP7094399B2 (ja) | 熱、冷気、及び／又は電力を供給するための装置及び方法 | |
| JPS5819953B2 (ja) | 冷却水及び加熱水を同時に得る方法 |