JPH08226349A - 内燃機関の排気通路構造 - Google Patents
内燃機関の排気通路構造Info
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- JPH08226349A JPH08226349A JP3047495A JP3047495A JPH08226349A JP H08226349 A JPH08226349 A JP H08226349A JP 3047495 A JP3047495 A JP 3047495A JP 3047495 A JP3047495 A JP 3047495A JP H08226349 A JPH08226349 A JP H08226349A
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- passage
- exhaust gas
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4264—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads of exhaust channels
Abstract
(57)【要約】
【目的】 外部に対して断熱された通路と外部と熱交換
可能な通路とを有する排気通路構造において、機関高負
荷時の排気ガス温度の過上昇を抑え、排気通路周辺装置
に対する熱害を防止する。 【構成】 排気通路２内に隔壁８を設けることで、外部
に対して断熱された第１の通路９および外部と熱交換可
能な第２の通路１０を形成するとともに、排気弁４の開
度小時には排気ガスが第１の通路９に流入し、排気弁４
の開度大時には排気ガスが第１の通路９および第２の通
路に流入するように、排気通路導入口７を形成する。こ
れにより、機関低負荷時の開度小時には排気ガス温度の
低下を抑え触媒の活性を維持し、機関高負荷時の開度大
時には排気ガスを冷却し排気通路２周辺の装置の温度過
上昇を防止することができる。
可能な通路とを有する排気通路構造において、機関高負
荷時の排気ガス温度の過上昇を抑え、排気通路周辺装置
に対する熱害を防止する。 【構成】 排気通路２内に隔壁８を設けることで、外部
に対して断熱された第１の通路９および外部と熱交換可
能な第２の通路１０を形成するとともに、排気弁４の開
度小時には排気ガスが第１の通路９に流入し、排気弁４
の開度大時には排気ガスが第１の通路９および第２の通
路に流入するように、排気通路導入口７を形成する。こ
れにより、機関低負荷時の開度小時には排気ガス温度の
低下を抑え触媒の活性を維持し、機関高負荷時の開度大
時には排気ガスを冷却し排気通路２周辺の装置の温度過
上昇を防止することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の排気ガスを
機関外部へ排出するための排気通路構造に関するもので
ある。
機関外部へ排出するための排気通路構造に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】一般に、内燃機関の燃焼室内で燃焼した
ガスは、排気弁開時に排気通路から排気ガスとして機関
外部に排出される。このとき、排気弁を通過し排気通路
に流入した排気ガスは、同通路上に配設された触媒コン
バータに送り込まれ、触媒により排気ガスを反応させる
ことによって浄化され、その有害性を低減させた後、大
気中に放出される。
ガスは、排気弁開時に排気通路から排気ガスとして機関
外部に排出される。このとき、排気弁を通過し排気通路
に流入した排気ガスは、同通路上に配設された触媒コン
バータに送り込まれ、触媒により排気ガスを反応させる
ことによって浄化され、その有害性を低減させた後、大
気中に放出される。
【０００３】一方、この触媒には活性温度があり、触媒
温度がこの活性温度よりも低いときには、触媒活性が低
下する。通常、燃焼室から排出される排気ガスがこの活
性温度に達していれば、排気ガスの熱により触媒の活性
が維持される。従って、燃焼室から排出される排気ガス
は、触媒コンバータに流入する前の排気通路を通過する
過程で、大きな温度低下を起こさないようにすることが
要求されている。この温度低下は、主としてシリンダヘ
ッドに設けられた機関冷却用冷却水路内の冷却水や外気
等、特に車両用内燃機関においては走行風により排気通
路が冷却されることに起因している。
温度がこの活性温度よりも低いときには、触媒活性が低
下する。通常、燃焼室から排出される排気ガスがこの活
性温度に達していれば、排気ガスの熱により触媒の活性
が維持される。従って、燃焼室から排出される排気ガス
は、触媒コンバータに流入する前の排気通路を通過する
過程で、大きな温度低下を起こさないようにすることが
要求されている。この温度低下は、主としてシリンダヘ
ッドに設けられた機関冷却用冷却水路内の冷却水や外気
等、特に車両用内燃機関においては走行風により排気通
路が冷却されることに起因している。
【０００４】この対策として例えば、特開昭５５−１４
６０号公報には、図３に示されるような内燃機関の排気
通路が開示されている。この従来技術においては、燃焼
室１内で燃焼した排気ガスを排出するために設けられた
排気通路２内の壁面近傍に熱伝導率の小さな二重の耐熱
性金属からなる内筒３、外筒４が設けられ、これらによ
って、空間層５、６が形成されている。この空間層５、
６が断熱部となることで、排気通路２を通過する際の排
気ガスと外部との熱交換が抑制され、排気ガスは前述の
冷却水や外気に冷却されることなく高温を維持した状態
で図示しない触媒コンバータに導入される。
６０号公報には、図３に示されるような内燃機関の排気
通路が開示されている。この従来技術においては、燃焼
室１内で燃焼した排気ガスを排出するために設けられた
排気通路２内の壁面近傍に熱伝導率の小さな二重の耐熱
性金属からなる内筒３、外筒４が設けられ、これらによ
って、空間層５、６が形成されている。この空間層５、
６が断熱部となることで、排気通路２を通過する際の排
気ガスと外部との熱交換が抑制され、排気ガスは前述の
冷却水や外気に冷却されることなく高温を維持した状態
で図示しない触媒コンバータに導入される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一般に、排気ガスは、
常に一定温度で燃焼室から排出されるわけではなく、そ
の燃焼状態、すなわち、機関の運転状態によって、排気
ガス温度も異なる。例えば、機関高負荷時においては排
気ガス温度は低負荷時に比べ極端に高くなる傾向があ
る。排気通路には、触媒コンバータ以外にも様々な装
置、例えば、Ｏ2 センサや各排気管接合部に設けられる
シール材等が、排気ガス中に晒された状態で配置されて
おり、これら各種装置は排気ガス温度の影響を強く受け
ることになる。
常に一定温度で燃焼室から排出されるわけではなく、そ
の燃焼状態、すなわち、機関の運転状態によって、排気
ガス温度も異なる。例えば、機関高負荷時においては排
気ガス温度は低負荷時に比べ極端に高くなる傾向があ
る。排気通路には、触媒コンバータ以外にも様々な装
置、例えば、Ｏ2 センサや各排気管接合部に設けられる
シール材等が、排気ガス中に晒された状態で配置されて
おり、これら各種装置は排気ガス温度の影響を強く受け
ることになる。
【０００６】上記従来技術においては、排気通路内に断
熱部を設けたことにより、排出される排気ガス温度の高
低に関わらず、常に、排気ガスは、外部と熱交換を行う
ことなく、燃焼室排出時の温度を維持した状態で排気通
路内を通過する。従って、機関高負荷時には温度の過上
昇した排気ガスが燃焼室から排出され、この排気ガスに
晒される排気通路周辺の装置が高温となり、熱劣化する
という問題が生じる。
熱部を設けたことにより、排出される排気ガス温度の高
低に関わらず、常に、排気ガスは、外部と熱交換を行う
ことなく、燃焼室排出時の温度を維持した状態で排気通
路内を通過する。従って、機関高負荷時には温度の過上
昇した排気ガスが燃焼室から排出され、この排気ガスに
晒される排気通路周辺の装置が高温となり、熱劣化する
という問題が生じる。
【０００７】本発明は、上述した問題を解決するために
なされたものであって、本発明が解決しようとする課題
は、機関負荷に応じて変化する排気弁開度と排気ガス流
量特性との関係を利用し、機関負荷（すなわち排気温
度）に基づく排気流の制御を簡単な構成で行うことで、
排気弁の弁開度に応じて排気ガスと外部との熱交換量を
変化させ、機関高負荷時の排気通路周辺装置の温度過上
昇を防止することにある。
なされたものであって、本発明が解決しようとする課題
は、機関負荷に応じて変化する排気弁開度と排気ガス流
量特性との関係を利用し、機関負荷（すなわち排気温
度）に基づく排気流の制御を簡単な構成で行うことで、
排気弁の弁開度に応じて排気ガスと外部との熱交換量を
変化させ、機関高負荷時の排気通路周辺装置の温度過上
昇を防止することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は次の手段をとる。すなわち、内燃機関の燃焼
室からの排気ガスを機関外部へ排出する排気通路と、前
記燃焼室と前記排気通路の連通を規制する排気弁と、該
排気弁の閉弁時に該排気弁が着座する排気弁着座部と、
前記排気ガスを前記燃焼室から前記排気通路へ導くため
に前記排気弁と前記排気弁着座部との隙間で形成される
排気通路導入口とからなり、かつ前記排気通路内に、外
部に対して断熱された第１の通路と、外部に対して熱交
換可能な第２の通路とを有する内燃機関の排気通路構造
において、前記排気通路導入口は、前記排気弁の弁開度
が所定値以下のときは前記第１の通路に前記排気ガスが
流入し、前記排気弁の弁開度が所定値以上のときは前記
第２の通路に前記排気ガスが流入するように形成される
ことを特徴とする。
に本発明は次の手段をとる。すなわち、内燃機関の燃焼
室からの排気ガスを機関外部へ排出する排気通路と、前
記燃焼室と前記排気通路の連通を規制する排気弁と、該
排気弁の閉弁時に該排気弁が着座する排気弁着座部と、
前記排気ガスを前記燃焼室から前記排気通路へ導くため
に前記排気弁と前記排気弁着座部との隙間で形成される
排気通路導入口とからなり、かつ前記排気通路内に、外
部に対して断熱された第１の通路と、外部に対して熱交
換可能な第２の通路とを有する内燃機関の排気通路構造
において、前記排気通路導入口は、前記排気弁の弁開度
が所定値以下のときは前記第１の通路に前記排気ガスが
流入し、前記排気弁の弁開度が所定値以上のときは前記
第２の通路に前記排気ガスが流入するように形成される
ことを特徴とする。
【０００９】
【作用】先ず、前述の排気弁の弁開度と排出される排気
ガスの流量特性との関係について説明する。図４にクラ
ンク角による排気弁開度の変化と機関高負荷時と低負荷
時における排気ガス流量の変化を示す。ここでは、排気
弁が開き始める点Ａから排気弁全閉となる点Ｂまでの排
気弁開弁期間中の排気ガス流量の変化を示しており、排
気弁開度は、点Ａにおいて排気弁が開き始める開度小
時、最大開度付近である開度大時、そして再び排気弁全
閉となる点Ｂまでの開度小時とに大別される。ここで、
負荷状態による排気ガスの流量特性の違いをみると、高
負荷時においては排気弁開弁期間中の排気ガス流量全体
の割合から考えると大半が開度大時に排出されるのに対
し、低負荷時においてはその大半が点Ａ後の排気弁が開
き始める開度小時に排出されることがわかる。
ガスの流量特性との関係について説明する。図４にクラ
ンク角による排気弁開度の変化と機関高負荷時と低負荷
時における排気ガス流量の変化を示す。ここでは、排気
弁が開き始める点Ａから排気弁全閉となる点Ｂまでの排
気弁開弁期間中の排気ガス流量の変化を示しており、排
気弁開度は、点Ａにおいて排気弁が開き始める開度小
時、最大開度付近である開度大時、そして再び排気弁全
閉となる点Ｂまでの開度小時とに大別される。ここで、
負荷状態による排気ガスの流量特性の違いをみると、高
負荷時においては排気弁開弁期間中の排気ガス流量全体
の割合から考えると大半が開度大時に排出されるのに対
し、低負荷時においてはその大半が点Ａ後の排気弁が開
き始める開度小時に排出されることがわかる。
【００１０】これらの特性を利用し、上記手段によれ
ば、機関低負荷時において、排気ガス流量の増大する排
気弁の開度小時、すなわち、排気弁開度が所定値以下の
ときには、排気ガスは外部に対して断熱された第１の通
路に流入し、排気ガス温度の低下を抑えることができ
る。また、機関高負荷時において、排気ガス流量の増大
する排気弁の開度大時、すなわち、排気弁開度が所定値
以上のときには、排気ガスは外部と熱交換可能な第２の
通路に流入し、排気ガスと外部との間で熱交換を行うこ
とで排気ガス温度の過上昇を抑制できる。
ば、機関低負荷時において、排気ガス流量の増大する排
気弁の開度小時、すなわち、排気弁開度が所定値以下の
ときには、排気ガスは外部に対して断熱された第１の通
路に流入し、排気ガス温度の低下を抑えることができ
る。また、機関高負荷時において、排気ガス流量の増大
する排気弁の開度大時、すなわち、排気弁開度が所定値
以上のときには、排気ガスは外部と熱交換可能な第２の
通路に流入し、排気ガスと外部との間で熱交換を行うこ
とで排気ガス温度の過上昇を抑制できる。
【００１１】
【実施例】以下、図１〜図２に基づいて本発明の実施例
を説明する。
を説明する。
【００１２】図１は本発明の第１実施例に係る内燃機関
の排気通路構造を用いた排気弁の開度小時および開度大
時における排気通路内の排気ガスの流れを示す断面図で
ある。１は内燃機関の燃焼室、２は、排気ポート２ａと
この排気ポート２ａの排気後流に接続された排気管２ｂ
とからなる排気通路であり、３は排気管２ｂ上に配設さ
れた触媒コンバータ、４は排気ガスの排出方向に対して
摺動開閉する排気弁である。この排気弁４は、図中上方
向に移動することで、シリンダヘッド５に設けられた排
気弁着座部である排気弁シート６と当接し、排気通路２
を閉塞する。また、図中下方向に移動することで排気通
路導入口７を形成し、燃焼室１内で燃焼した排気ガス
は、この排気通路導入口７から排気通路２内に流入す
る。排気通路２内には、筒状の隔壁８が触媒コンバータ
３近傍まで設けられ、これにより、外部と熱交換可能な
第２の通路１０および第２の通路を介して外部に対し断
熱された第１の通路９が形成される。また、排気通路導
入口７は、その排気ガスの排出方向が隔壁８の排気弁４
側近傍となるように形成される。特に、排気弁４の傘部
と排気弁シート６との間で形成される排気通路導入口７
は、排気弁４の開閉状態に応じてその開口径が変化され
るものであるが、開度小時、すなわち排気通路導入口７
の開口断面積が小さいときには第１の通路９に指向する
ように形成されている。
の排気通路構造を用いた排気弁の開度小時および開度大
時における排気通路内の排気ガスの流れを示す断面図で
ある。１は内燃機関の燃焼室、２は、排気ポート２ａと
この排気ポート２ａの排気後流に接続された排気管２ｂ
とからなる排気通路であり、３は排気管２ｂ上に配設さ
れた触媒コンバータ、４は排気ガスの排出方向に対して
摺動開閉する排気弁である。この排気弁４は、図中上方
向に移動することで、シリンダヘッド５に設けられた排
気弁着座部である排気弁シート６と当接し、排気通路２
を閉塞する。また、図中下方向に移動することで排気通
路導入口７を形成し、燃焼室１内で燃焼した排気ガス
は、この排気通路導入口７から排気通路２内に流入す
る。排気通路２内には、筒状の隔壁８が触媒コンバータ
３近傍まで設けられ、これにより、外部と熱交換可能な
第２の通路１０および第２の通路を介して外部に対し断
熱された第１の通路９が形成される。また、排気通路導
入口７は、その排気ガスの排出方向が隔壁８の排気弁４
側近傍となるように形成される。特に、排気弁４の傘部
と排気弁シート６との間で形成される排気通路導入口７
は、排気弁４の開閉状態に応じてその開口径が変化され
るものであるが、開度小時、すなわち排気通路導入口７
の開口断面積が小さいときには第１の通路９に指向する
ように形成されている。
【００１３】以上の構成により、図１（ａ）に示す如
く、排気弁の開度小時において排出される排気ガスは、
排気通路導入口７の開口断面積が小さいためその指向性
が高く、第１の通路９に向かうことになる。一方、図１
（ｂ）に示す如く、排気弁の開度大時における排気ガス
は、排気通路導入口の開口断面積が大きいため指向性は
開度小時ほど強くなく、第１の通路９だけでなく第２の
通路１０に向かうことになる。
く、排気弁の開度小時において排出される排気ガスは、
排気通路導入口７の開口断面積が小さいためその指向性
が高く、第１の通路９に向かうことになる。一方、図１
（ｂ）に示す如く、排気弁の開度大時における排気ガス
は、排気通路導入口の開口断面積が大きいため指向性は
開度小時ほど強くなく、第１の通路９だけでなく第２の
通路１０に向かうことになる。
【００１４】また、前述の図４に示す如く、機関低負荷
時には排気弁４が開き始めた直後の開度小時に排気ガス
流量の割合が増大し、機関高負荷時には排気弁４の開度
大時に排気ガス流量の割合が増大する傾向がある。従っ
て、機関低負荷時には排気ガスの大部分は排気弁４が開
き始めた直後に、第１の通路９内に向けて排出されるこ
とになる。一方、機関高負荷時は排気弁４の開度大時に
排出される排気ガス流量が多く、排気弁４の開度大時は
排出される排気ガスの指向性が小さいために第１の通路
９のみならず第２の通路１０へも流入するようになる。
時には排気弁４が開き始めた直後の開度小時に排気ガス
流量の割合が増大し、機関高負荷時には排気弁４の開度
大時に排気ガス流量の割合が増大する傾向がある。従っ
て、機関低負荷時には排気ガスの大部分は排気弁４が開
き始めた直後に、第１の通路９内に向けて排出されるこ
とになる。一方、機関高負荷時は排気弁４の開度大時に
排出される排気ガス流量が多く、排気弁４の開度大時は
排出される排気ガスの指向性が小さいために第１の通路
９のみならず第２の通路１０へも流入するようになる。
【００１５】この第１実施例によれば、機関低負荷時の
排気弁４開度小時において、排気ガスは第１の通路９に
排出されることで、外部に対して断熱された状態でその
温度を保ちつつ、触媒コンバータ３に流入し触媒活性を
維持する。クランク角による排気ガス中に含まれる未燃
ＨＣの排出特性を示す曲線図である図５に示すように、
開度小時において未燃ＨＣが大量に排出されることや前
述の図４において示した如く同じく開度小時に排出され
る排気ガスの流量が大きくなることを考慮すると、開度
小時に触媒活性を促進することで有効に排気ガスの浄化
を行うことができる。このとき、排気弁４の開度大時に
おいては、排気ガスは第２の通路１０に排出され、外部
と熱交換を行い温度が低下するが、機関低負荷時では前
述の排気ガス流量特性により排気ガス流量は比較的小さ
いため、触媒に与える排気ガス温度低下の影響を考慮し
ても大気中に放出される有害物質の絶対量は少ない。ま
た、機関高負荷時の排気弁４開度大時において、排気ガ
スは上記機関低負荷時同様に第２の通路１０に排出さ
れ、温度の過上昇した排気ガスは外部と熱交換を行い冷
却されることで、排気通路２周辺の装置が高温となり熱
劣化する事を防止する。この機関高負荷時においては、
元来燃焼室１から排出される排気ガス温度が高いため、
冷却を行っても排気ガス温度が触媒の活性温度以下にな
ることはなく、触媒の活性は十分に保たれていることか
ら、排気ガスの浄化性は高い。
排気弁４開度小時において、排気ガスは第１の通路９に
排出されることで、外部に対して断熱された状態でその
温度を保ちつつ、触媒コンバータ３に流入し触媒活性を
維持する。クランク角による排気ガス中に含まれる未燃
ＨＣの排出特性を示す曲線図である図５に示すように、
開度小時において未燃ＨＣが大量に排出されることや前
述の図４において示した如く同じく開度小時に排出され
る排気ガスの流量が大きくなることを考慮すると、開度
小時に触媒活性を促進することで有効に排気ガスの浄化
を行うことができる。このとき、排気弁４の開度大時に
おいては、排気ガスは第２の通路１０に排出され、外部
と熱交換を行い温度が低下するが、機関低負荷時では前
述の排気ガス流量特性により排気ガス流量は比較的小さ
いため、触媒に与える排気ガス温度低下の影響を考慮し
ても大気中に放出される有害物質の絶対量は少ない。ま
た、機関高負荷時の排気弁４開度大時において、排気ガ
スは上記機関低負荷時同様に第２の通路１０に排出さ
れ、温度の過上昇した排気ガスは外部と熱交換を行い冷
却されることで、排気通路２周辺の装置が高温となり熱
劣化する事を防止する。この機関高負荷時においては、
元来燃焼室１から排出される排気ガス温度が高いため、
冷却を行っても排気ガス温度が触媒の活性温度以下にな
ることはなく、触媒の活性は十分に保たれていることか
ら、排気ガスの浄化性は高い。
【００１６】次に、本発明の第２実施例に係る内燃機関
の排気通路構造を用いた排気弁の開度小時および開度大
時における排気通路内の排気ガスの流れを図２に示す。
この第２実施例において、主要部の構成は第１実施例と
同様であるため、同一構成には同一符号を付して示し、
共通する構成に関する詳細な説明は省略する。この第２
実施例においては、隔壁８は排気ポート２ａ内にのみ設
けられ、排気弁シート６に突起部１１が形成される。こ
の突起部１１により、図２（ａ）に示す如く、排気弁４
の開度小時において排気ガスを第１の通路９へ導くため
にその指向性を強くすることができる。これにより、こ
の第２実施例においても、第１実施例と同様の作用、効
果が得られ、有効に触媒を活性維持し排気ガスを浄化す
るとともに、排気通路周辺装置の温度過上昇を防止する
ことができる。なお、この第２実施例においては、前述
の第１実施例と異なり、排気ポート２ａ内のみ第１の通
路９と第２の通路１０を形成した構成となっているが、
隔壁８の長さを適宜調節することで、任意の区間で第１
の通路９および第２の通路１０を形成することも可能で
ある。
の排気通路構造を用いた排気弁の開度小時および開度大
時における排気通路内の排気ガスの流れを図２に示す。
この第２実施例において、主要部の構成は第１実施例と
同様であるため、同一構成には同一符号を付して示し、
共通する構成に関する詳細な説明は省略する。この第２
実施例においては、隔壁８は排気ポート２ａ内にのみ設
けられ、排気弁シート６に突起部１１が形成される。こ
の突起部１１により、図２（ａ）に示す如く、排気弁４
の開度小時において排気ガスを第１の通路９へ導くため
にその指向性を強くすることができる。これにより、こ
の第２実施例においても、第１実施例と同様の作用、効
果が得られ、有効に触媒を活性維持し排気ガスを浄化す
るとともに、排気通路周辺装置の温度過上昇を防止する
ことができる。なお、この第２実施例においては、前述
の第１実施例と異なり、排気ポート２ａ内のみ第１の通
路９と第２の通路１０を形成した構成となっているが、
隔壁８の長さを適宜調節することで、任意の区間で第１
の通路９および第２の通路１０を形成することも可能で
ある。
【００１７】以上、各実施例において、排気通路は、そ
の内部に隔壁を設け、外部に対して断熱された通路と熱
交換可能な通路とが形成される二重管構造となっている
が、本発明は、これに限定されるものではなく、仕切り
板等を設け、排気通路を二分する形で、一方を周囲に断
熱材を配置した断熱通路とし、排気弁の開度小時には、
排気ガスがこれに排出されるように排気通路導入口を形
成しても良い。
の内部に隔壁を設け、外部に対して断熱された通路と熱
交換可能な通路とが形成される二重管構造となっている
が、本発明は、これに限定されるものではなく、仕切り
板等を設け、排気通路を二分する形で、一方を周囲に断
熱材を配置した断熱通路とし、排気弁の開度小時には、
排気ガスがこれに排出されるように排気通路導入口を形
成しても良い。
【００１８】また、本実施例において、排気弁とシリン
ダヘッドに設けられた排気弁シートにより排気通路導入
口を形成しているが、直接シリンダヘッドが排気弁と当
接する構成で、排気弁とシリンダヘッドにより排気通路
導入口を形成しても、本発明の作用、効果は得られる。
ダヘッドに設けられた排気弁シートにより排気通路導入
口を形成しているが、直接シリンダヘッドが排気弁と当
接する構成で、排気弁とシリンダヘッドにより排気通路
導入口を形成しても、本発明の作用、効果は得られる。
【００１９】
【発明の効果】本発明に係る内燃機関の排気通路構造に
よれば、排気弁の開度に応じて、排気ガスの通路が切り
換えられ、排気ガスは、外部に対して熱交換された通路
を通過することによって冷却され、機関高負荷時の排気
通路周辺装置の温度過上昇を抑え、熱劣化を防止するこ
とができる。
よれば、排気弁の開度に応じて、排気ガスの通路が切り
換えられ、排気ガスは、外部に対して熱交換された通路
を通過することによって冷却され、機関高負荷時の排気
通路周辺装置の温度過上昇を抑え、熱劣化を防止するこ
とができる。
【図１】本発明の第１実施例に係る内燃機関の排気通路
構造の断面図であり、（ａ）は排気弁の開度小時におけ
る排気ガスの流れを示し、（ｂ）は排気弁の開度大時に
おける排気ガスの流れを示す。
構造の断面図であり、（ａ）は排気弁の開度小時におけ
る排気ガスの流れを示し、（ｂ）は排気弁の開度大時に
おける排気ガスの流れを示す。
【図２】本発明の第２実施例に係る内燃機関の排気通路
構造の断面図であり、（ａ）は排気弁の開度小時におけ
る排気ガスの流れを示し、（ｂ）は排気弁の開度大時に
おける排気ガスの流れを示す。
構造の断面図であり、（ａ）は排気弁の開度小時におけ
る排気ガスの流れを示し、（ｂ）は排気弁の開度大時に
おける排気ガスの流れを示す。
【図３】従来技術における排気通路構造の断面図であ
る。
る。
【図４】クランク角と排気弁開度及び排出される排気ガ
スの流量との関係を示す曲線図である。
スの流量との関係を示す曲線図である。
【図５】クランク角と排出される排気ガス中に含まれる
未燃ＨＣの流量との関係を示す曲線図である。
未燃ＨＣの流量との関係を示す曲線図である。
２・・・排気通路 ４・・・排気弁 ５・・・シリンダヘッド ６・・・排気弁シート（排気弁着座部） ７・・・排気通路導入口 ９・・・第１の通路 １０・・・第２の通路
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関の燃焼室からの排気ガスを機関
外部へ排出する排気通路と、前記燃焼室と前記排気通路
の連通を規制する排気弁と、該排気弁の閉弁時に該排気
弁が着座する排気弁着座部と、前記排気ガスを前記燃焼
室から前記排気通路へ導くために前記排気弁と前記排気
弁着座部との隙間で形成される排気通路導入口とからな
り、かつ前記排気通路内に、外部に対して断熱された第
１の通路と、外部に対して熱交換可能な第２の通路とを
有する内燃機関の排気通路構造において、 前記排気通路導入口は、前記排気弁の弁開度が所定値以
下のときは前記第１の通路に前記排気ガスが流入し、前
記排気弁の弁開度が所定値以上のときは前記第２の通路
に前記排気ガスが流入するように形成されることを特徴
とする内燃機関の排気通路構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3047495A JPH08226349A (ja) | 1995-02-20 | 1995-02-20 | 内燃機関の排気通路構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3047495A JPH08226349A (ja) | 1995-02-20 | 1995-02-20 | 内燃機関の排気通路構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08226349A true JPH08226349A (ja) | 1996-09-03 |
Family
ID=12304864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3047495A Pending JPH08226349A (ja) | 1995-02-20 | 1995-02-20 | 内燃機関の排気通路構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08226349A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007003052A1 (de) | 2007-01-20 | 2008-07-24 | Daimler Ag | Zylinderkopf für eine Brennkraftmaschine |
| WO2013068639A3 (en) * | 2011-11-08 | 2013-12-27 | Wärtsilä Finland Oy | Device and method for reducing fuel material slip to the atmosphere in an|internal combustion piston engine, cylinder head for an internal combustion|piston engine |
| KR20140088612A (ko) * | 2011-11-08 | 2014-07-10 | 바르실라 핀랜드 오이 | 내연 피스톤 엔진에서 분위기로의 연료 재료 슬립을 저감시키는 배열체, 및 내연 피스톤 엔진을 업그레이드하는 방법 |
-
1995
- 1995-02-20 JP JP3047495A patent/JPH08226349A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007003052A1 (de) | 2007-01-20 | 2008-07-24 | Daimler Ag | Zylinderkopf für eine Brennkraftmaschine |
| WO2013068639A3 (en) * | 2011-11-08 | 2013-12-27 | Wärtsilä Finland Oy | Device and method for reducing fuel material slip to the atmosphere in an|internal combustion piston engine, cylinder head for an internal combustion|piston engine |
| KR20140088612A (ko) * | 2011-11-08 | 2014-07-10 | 바르실라 핀랜드 오이 | 내연 피스톤 엔진에서 분위기로의 연료 재료 슬립을 저감시키는 배열체, 및 내연 피스톤 엔진을 업그레이드하는 방법 |
| CN104040146A (zh) * | 2011-11-08 | 2014-09-10 | 瓦锡兰芬兰有限公司 | 用于减少内燃活塞式发动机中的逃逸至大气中的燃料材料的装置和方法以及用于内燃活塞式发动机的气缸盖 |
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