JPH0821671A - Absorption type refrigerator - Google Patents

Absorption type refrigerator

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JPH0821671A
JPH0821671A JP6154973A JP15497394A JPH0821671A JP H0821671 A JPH0821671 A JP H0821671A JP 6154973 A JP6154973 A JP 6154973A JP 15497394 A JP15497394 A JP 15497394A JP H0821671 A JPH0821671 A JP H0821671A
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JP
Japan
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refrigerant
engine
heat
regenerator
load
Prior art date
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Pending
Application number
JP6154973A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Akira Yanagida
昭 柳田
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Denso Corp
Original Assignee
NipponDenso Co Ltd
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Filing date
Publication date
Application filed by NipponDenso Co Ltd filed Critical NipponDenso Co Ltd
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Publication of JPH0821671A publication Critical patent/JPH0821671A/en
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    • Y02ATECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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    • Y02A30/27Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
    • Y02A30/274Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies using waste energy, e.g. from internal combustion engine

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  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)

Abstract

PURPOSE:To obtain cooling capacity corresponding to the cooling load of an absorption type refrigerating cycle despite the increase or decrease of the exhaust heat quantity of a water-cooled engine due to the variation in the generating load of an AC generator. CONSTITUTION:An absorption type refrigerating cycle 8 has a high-temperature regenerator 44, a low-temperature regenerator 45, a refrigerant condenser 46, a refrigerant evaporator 47 and a refrigerant absorber 48 which are operatively combined, uses exhaust gas heat of an engine 2 as the heat source of the regenerator 44, and uses the warm water exhaust heat of engine cooling water as the heat source of the regenerator 45, and comprises a refrigerant compressor 43 which is rotatably driven by the engine 2 to compress the part of the vapor refrigerant generated from the regenerator 44 and to guide it into a refrigerant latent heat recovery coil 58 in the regenerator 44. The suction quantity of the compressor 43 is varied in response to the generating load of an AC generator 3 and to the cooling load of the cycle 8, thereby generating a vapor generation quantity from dilute solution in the generator 44.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【産業上の利用分野】この発明は、特にエンジンの排気
排熱と温水排熱を有効に利用した吸収式冷凍機に関する
ものである。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an absorption refrigerating machine which effectively uses exhaust heat of engine exhaust heat and hot water exhaust heat.

【0002】[0002]

【従来の技術】従来より、再生器の熱源としてエンジン
排熱を利用した吸収式冷凍機としては、例えば特開平1
−239354号公報に開示された技術がある。この従
来の技術は、再生器の熱源としてエンジン冷却水排熱
(温水排熱)を利用した単効用吸収式冷凍サイクルと高
温再生器の熱源としてエンジンの排気排熱を利用した2
重効用吸収式冷凍サイクルとを組み合わせたものであ
る。
2. Description of the Related Art Conventionally, as an absorption refrigerating machine utilizing engine exhaust heat as a heat source of a regenerator, for example, Japanese Patent Laid-Open No.
There is a technique disclosed in Japanese Patent Publication No. 239354/1993. This conventional technology uses a single-effect absorption refrigeration cycle that uses engine cooling water exhaust heat (hot water exhaust heat) as a heat source for a regenerator and exhaust gas exhaust heat of an engine as a heat source for a high temperature regenerator.
This is a combination with a heavy-effect absorption refrigeration cycle.

【0003】[0003]

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の技術
においては、エンジンの負荷変動により排熱量が変化す
ると、それに伴って吸収式冷凍サイクルの空調能力も変
化する。すなわち、従来の技術を、発電機を回転駆動す
るエンジンの排熱を利用したコージェネレーションシス
テムの吸収式冷凍機に用いた場合には、発電機の発電出
力(エンジンの負荷)が大きくなると、エンジンの排熱
量が増加するため、吸収式冷凍サイクルの冷凍能力も大
きくなる。逆に、発電機の発電出力(エンジンの負荷)
が小さくなると、エンジンの排熱量が減少するため、吸
収式冷凍サイクルの空調能力も小さくなる。
However, in the prior art, when the exhaust heat amount changes due to the load change of the engine, the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle also changes accordingly. That is, when the conventional technique is applied to an absorption refrigerator of a cogeneration system that uses exhaust heat of an engine that rotationally drives a generator, when the power output of the generator (engine load) increases, Since the amount of exhaust heat of is increased, the refrigeration capacity of the absorption refrigeration cycle is also increased. Conversely, the power output of the generator (engine load)
When is smaller, the amount of exhaust heat of the engine is smaller, so that the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle is smaller.

【0004】したがって、従来の技術においては、発電
機の発電出力と吸収式冷凍サイクルの空調能力が一定の
関係でしか得られず、発電機の発電出力が小さく、吸収
式冷凍サイクルの空調負荷が大きい場合には、空調負荷
に対してエンジンの排熱量が不足するという問題が生じ
ている。逆に、発電機の発電出力(エンジンの負荷)が
大きく、吸収式冷凍サイクルの空調負荷が小さい場合に
は、エンジンの排熱量が空調負荷に対して過剰となると
いう問題がある。この場合、エンジンの排熱の一部を放
熱することにより、吸収式冷凍サイクルの空調能力の過
剰分のエネルギーを捨てることはできるが、エネルギー
の有効利用の点では不経済であるという問題がある。
Therefore, in the prior art, the power generation output of the generator and the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle can be obtained only in a fixed relationship, the power generation output of the generator is small, and the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle is small. If it is large, there is a problem that the exhaust heat of the engine is insufficient with respect to the air conditioning load. On the contrary, when the power generation output of the generator (engine load) is large and the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle is small, there is a problem that the exhaust heat amount of the engine becomes excessive with respect to the air conditioning load. In this case, it is possible to dissipate excess energy of the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle by radiating a part of the exhaust heat of the engine, but there is a problem that it is uneconomical in terms of effective use of energy. .

【0005】さらに、従来より、コージェネレーション
システム(例えば特開平4−251170号公報に記載
の技術や実開平3−129864号公報に記載の技術)
が知られている。この従来の技術は、エンジンにより回
転駆動される発電機と、再生器の熱源としてエンジンの
排熱を利用する吸収式冷凍サイクルと、その発電機の発
電による電力で運転される電動式冷媒圧縮機、冷媒凝縮
器、減圧装置、冷媒蒸発器を有する蒸気圧縮式冷凍サイ
クルとを備えている。
Further, conventionally, a cogeneration system (for example, the technique disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 4-251170 or the technique disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open No. 3-129864).
It has been known. This conventional technology includes a generator driven to rotate by an engine, an absorption refrigeration cycle that uses exhaust heat of the engine as a heat source of a regenerator, and an electric refrigerant compressor that is driven by electric power generated by the generator. , A refrigerant condenser, a decompression device, and a vapor compression refrigeration cycle having a refrigerant evaporator.

【0006】そして、吸収式冷凍サイクルの空調能力が
不足した場合に、蒸気圧縮式冷凍サイクルを運転するこ
とにより、電力の使用量が増やし、発電機の発電出力の
増加とそれに伴うエンジンの排熱量の増加を促して、吸
収式冷凍サイクルの空調能力を向上させるようにした技
術である。ところが、この従来の技術においては、蒸気
圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮器、減圧装置、冷媒
蒸発器等が必要となるので、コージェネレーションシス
テムが複雑となり、部品点数の増加と組付け工数の増大
によりシステムのコストを上昇させるという問題が生じ
ている。
When the air-conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle is insufficient, the vapor compression refrigeration cycle is operated to increase the amount of electric power used, thereby increasing the power generation output of the generator and the resulting exhaust heat amount of the engine. This is a technology that promotes the increase of the air conditioner and improves the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle. However, in this conventional technique, since a refrigerant condenser, a decompression device, a refrigerant evaporator, etc. dedicated to the vapor compression refrigeration cycle are required, the cogeneration system becomes complicated, and the number of parts and the number of assembling steps increase. This raises the problem of increasing the cost of the system.

【0007】この発明の目的は、負荷変動によるエンジ
ンの排熱量の増減に拘らず、吸収式冷凍サイクルの空調
負荷に対応した空調能力が得られる吸収式冷凍機を提供
することにある。また、この発明の目的は、発電機の負
荷の変動によるエンジンの排熱量の増減に拘らず、吸収
式冷凍サイクルの空調負荷に対応した空調能力が得られ
る吸収式冷凍機を提供することにある。そして、この発
明の目的は、蒸気圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮器
や冷媒蒸発器を廃止してシステムの構造を簡略化するこ
とが可能な吸収式冷凍機を提供することにある。
It is an object of the present invention to provide an absorption refrigerating machine which can obtain an air conditioning capacity corresponding to the air conditioning load of an absorption refrigeration cycle regardless of the increase / decrease in the exhaust heat amount of the engine due to load fluctuation. Another object of the present invention is to provide an absorption chiller capable of obtaining an air conditioning capacity corresponding to the air conditioning load of an absorption refrigeration cycle regardless of increase / decrease in the exhaust heat amount of the engine due to fluctuations in the load of the generator. . An object of the present invention is to provide an absorption chiller capable of simplifying the system structure by eliminating the refrigerant condenser and the refrigerant evaporator dedicated to the vapor compression refrigeration cycle.

【0008】[0008]

【課題を解決するための手段】請求項1の発明は、負荷
変動により排熱量が増減するエンジンと、このエンジン
に回転駆動され、吸入した蒸気冷媒を圧縮して吐出する
冷媒圧縮機、吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、
前記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換
させて吸収液を加熱する第1の熱交換手段、前記冷媒圧
縮機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内の吸収液と
を熱交換させて吸収液を加熱する第2の熱交換手段、お
よび前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介し
て前記第2の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収式
冷凍サイクルと、前記エンジンの負荷または前記吸収式
冷凍サイクルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流
れる冷媒の流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた技
術手段を採用した。
According to a first aspect of the present invention, there is provided an engine whose exhaust heat amount increases and decreases due to load fluctuation, a refrigerant compressor which is rotationally driven by the engine, and which compresses and discharges the sucked vapor refrigerant, and an absorbing liquid. A regenerator that produces more vapor refrigerant,
First heat exchange means for exchanging heat between the exhaust heat of the engine and the absorbing liquid in the regenerator to heat the absorbing liquid, the vapor refrigerant discharged from the refrigerant compressor, and the absorbing liquid in the regenerator. Absorption type having a second heat exchange means for exchanging heat to heat the absorbing liquid, and a refrigerant flow path for guiding the vapor refrigerant in the regenerator to the second heat exchange means via the refrigerant compressor. A technical means including a refrigerating cycle and a refrigerant amount adjusting means for adjusting the flow rate of the refrigerant flowing in the refrigerant flow path based on the load of the engine or the air conditioning load of the absorption refrigerating cycle is adopted.

【0009】請求項2の発明は、負荷変動により排熱量
が増減するエンジンと、このエンジンに回転駆動されて
発電する発電機と、この発電機で発電された電力が供給
されると回転する電動モータと、この電動モータにより
回転駆動され、吸入した蒸気冷媒を圧縮して吐出する冷
媒圧縮機、吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、前
記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換さ
せて吸収液を加熱する第1の熱交換手段、前記冷媒圧縮
機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内の吸収液とを
熱交換させて吸収液を加熱する第2の熱交換手段、およ
び前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介して
前記第2の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収式冷
凍サイクルと、前記エンジンの負荷または前記吸収式冷
凍サイクルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流れ
る冷媒の流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた技術
手段を採用した。
According to a second aspect of the present invention, an engine whose exhaust heat amount increases and decreases due to load fluctuations, a generator that is rotationally driven by this engine to generate electric power, and an electric motor that rotates when the electric power generated by this generator is supplied. A motor, a refrigerant compressor that is driven to rotate by this electric motor, and that compresses and discharges the inhaled vapor refrigerant, a regenerator that generates vapor refrigerant from an absorbing liquid, exhaust heat of the engine and an absorbing liquid in the regenerator. Heat exchanging means for exchanging heat between the refrigerant and the second heat for exchanging heat between the vapor refrigerant discharged from the refrigerant compressor and the absorbing liquid in the regenerator to heat the absorbing liquid. An absorption refrigeration cycle having an exchange means and a refrigerant flow path for guiding the vapor refrigerant in the regenerator to the second heat exchange means via the refrigerant compressor, and a load on the engine or the absorption refrigeration cycle. Air conditioning It was adopted technical means and a refrigerant amount adjusting means for adjusting the flow rate of the refrigerant flowing through the refrigerant passage based on load.

【0010】なお、前記冷媒量調節手段として、前記冷
媒流路の開度を調節する開度調節手段を用いても良い。
そして、前記冷媒量調節手段として、前記冷媒流路を開
閉する開閉手段を用いても良い。また、前記冷媒量調節
手段として、前記第2の熱交換手段へ導入する蒸気冷媒
の流量を変更することが可能な可変容量式の冷媒圧縮機
を用いても良い。さらに、前記冷媒量調節手段として、
前記エンジンと前記冷媒圧縮機との駆動連結を断続する
クラッチを用いても良い。また、前記冷媒量調節手段と
して、前記発電機から前記冷媒圧縮機を駆動する前記電
動モータへ供給される通電量を調整する通電量調整手段
を用いても良い。
The opening amount adjusting means for adjusting the opening degree of the refrigerant passage may be used as the refrigerant amount adjusting means.
An opening / closing means for opening / closing the refrigerant flow path may be used as the refrigerant amount adjusting means. Further, as the refrigerant amount adjusting means, a variable capacity type refrigerant compressor capable of changing the flow rate of the vapor refrigerant introduced into the second heat exchange means may be used. Furthermore, as the refrigerant amount adjusting means,
A clutch that disconnects the drive connection between the engine and the refrigerant compressor may be used. Further, as the refrigerant amount adjusting means, an electricity amount adjusting means for adjusting an electricity amount supplied from the generator to the electric motor for driving the refrigerant compressor may be used.

【0011】[0011]

【作用】請求項1の発明によれば、冷媒圧縮機の回転速
度の変化等によりエンジンの負荷が変化すると、エンジ
ンの排熱量が増減する。そして、排熱量の増減したエン
ジンの排熱を再生器内の第1の熱交換手段に導いて、再
生器内の吸収液を加熱することにより、エンジンの排熱
量に応じた量の蒸気冷媒が発生する。このとき、冷媒量
調節手段によって、エンジンの負荷または吸収式冷凍サ
イクルの空調負荷に基づいて、冷媒流路内を流れる冷媒
の流量が調節されるので、冷媒圧縮機より吐出された蒸
気冷媒が最適な流量だけ再生器内の第2の熱交換手段に
導かれる。そして、再生器内の吸収液を加熱することに
より、再生器内の吸収液より発生する蒸気冷媒の発生量
が、エンジンの負荷または吸収式冷凍サイクルの空調負
荷に対応した発生量となり、吸収式冷凍サイクルの空調
能力が吸収式冷凍サイクルの空調負荷に対応する。
According to the first aspect of the invention, when the load of the engine changes due to the change of the rotation speed of the refrigerant compressor or the like, the exhaust heat amount of the engine increases or decreases. Then, the exhaust heat of the engine whose exhaust heat amount has increased / decreased is guided to the first heat exchange means in the regenerator to heat the absorbing liquid in the regenerator, so that the amount of vapor refrigerant corresponding to the exhaust heat amount of the engine is reduced. appear. At this time, since the flow rate of the refrigerant flowing in the refrigerant flow path is adjusted by the refrigerant amount adjusting means based on the load of the engine or the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle, the vapor refrigerant discharged from the refrigerant compressor is optimal. A certain flow rate is introduced to the second heat exchange means in the regenerator. Then, by heating the absorbing liquid in the regenerator, the amount of vapor refrigerant generated from the absorbing liquid in the regenerator becomes the amount corresponding to the load of the engine or the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle. The air conditioning capacity of the refrigeration cycle corresponds to the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle.

【0012】請求項2の発明によれば、電動モータ等の
電力負荷の変化または発電機の発電出力の変化等により
エンジンの負荷が変化すると、エンジンの排熱量が増減
する。そして、排熱量の増減したエンジンの排熱を再生
器内の第1の熱交換手段に導いて、再生器内の吸収液を
加熱することにより、エンジンの排熱量に応じた量の蒸
気冷媒が発生する。このとき、冷媒量調節手段によっ
て、エンジンの負荷または吸収式冷凍サイクルの空調負
荷に基づいて、冷媒流路内を流れる冷媒の流量が調節さ
れるので、冷媒圧縮機より吐出された蒸気冷媒が最適な
流量だけ再生器内の第2の熱交換手段に導かれる。そし
て、再生器内の吸収液を加熱することにより、再生器内
の吸収液より発生する蒸気冷媒の発生量が、エンジンの
負荷または吸収式冷凍サイクルの空調負荷に対応した発
生量となり、吸収式冷凍サイクルの空調能力が吸収式冷
凍サイクルの空調負荷に対応する。
According to the second aspect of the invention, when the load of the engine changes due to a change in the electric power load of the electric motor or the like or a change in the power generation output of the generator, the exhaust heat amount of the engine increases or decreases. Then, the exhaust heat of the engine whose exhaust heat amount has increased / decreased is guided to the first heat exchange means in the regenerator to heat the absorbing liquid in the regenerator, so that the amount of vapor refrigerant corresponding to the exhaust heat amount of the engine is reduced. appear. At this time, since the flow rate of the refrigerant flowing in the refrigerant flow path is adjusted by the refrigerant amount adjusting means based on the load of the engine or the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle, the vapor refrigerant discharged from the refrigerant compressor is optimal. A certain flow rate is introduced to the second heat exchange means in the regenerator. Then, by heating the absorbing liquid in the regenerator, the amount of vapor refrigerant generated from the absorbing liquid in the regenerator becomes the amount corresponding to the load of the engine or the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle. The air conditioning capacity of the refrigeration cycle corresponds to the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle.

【0013】[0013]

【実施例】次に、この発明の吸収式冷凍機をコージェネ
レーションシステムに組み込んだ実施例に基づいて説明
する。
Next, an explanation will be given based on an embodiment in which the absorption refrigerator of the present invention is incorporated in a cogeneration system.

【0014】〔第1実施例の構成〕図1ないし図3はこ
の発明の第1実施例を示したものである。図1は吸収式
冷凍機を示した図で、図2はこの吸収式冷凍機を組み込
んだコージェネレーションシステムを示した図である。
このコージェネレーションシステム1は、水冷式のエン
ジン2、交流発電機3、吸収式冷凍機4および制御装置
5等から構成されている。
[Structure of First Embodiment] FIGS. 1 to 3 show a first embodiment of the present invention. FIG. 1 is a diagram showing an absorption refrigerator, and FIG. 2 is a diagram showing a cogeneration system incorporating the absorption refrigerator.
The cogeneration system 1 includes a water-cooled engine 2, an AC generator 3, an absorption refrigerator 4, a control device 5, and the like.

【0015】エンジン2は、交流発電機3および後記す
る冷媒圧縮機43を回転駆動する内燃機関(駆動手段)
で、天然ガス等の燃料ガスを燃焼することにより熱が発
生する。エンジン2は、吸気管11、燃料管12、排気
管13および冷却水配管14を備えている。吸気管11
には、吸入空気を清浄化するエアクリーナ15が取り付
けられている。
The engine 2 is an internal combustion engine (driving means) for rotationally driving the AC generator 3 and a refrigerant compressor 43 described later.
Thus, heat is generated by burning a fuel gas such as natural gas. The engine 2 includes an intake pipe 11, a fuel pipe 12, an exhaust pipe 13, and a cooling water pipe 14. Intake pipe 11
An air cleaner 15 for cleaning the intake air is attached to the.

【0016】燃料管12には、この燃料管12内に形成
される燃料通路の開閉を行うガス遮断弁16、17、燃
料通路内の燃料ガスの油圧を適正な圧力に調整するレギ
ュレータバルブ18、吸気管11からの吸入空気と燃料
ガスとを混合させるスロットルバルブ兼用ミキサ19が
設置されている。なお、燃料として、都市ガス等の気体
燃料、ディーゼル油(軽油)や液化石油ガス(LPG)
等の液体燃料を利用しても良い。
The fuel pipe 12 has gas cutoff valves 16 and 17 for opening and closing a fuel passage formed in the fuel pipe 12, a regulator valve 18 for adjusting the hydraulic pressure of the fuel gas in the fuel passage to an appropriate pressure, A throttle valve / mixer 19 for mixing intake air from the intake pipe 11 and fuel gas is installed. As fuel, gas fuel such as city gas, diesel oil (light oil) and liquefied petroleum gas (LPG)
You may use liquid fuels, such as.

【0017】排気管13は、エンジン2の燃焼時に発生
したエンジン排気を後記する高温再生器44内のコイル
チューブ(以下排気排熱回収コイルと呼ぶ)20を通し
て外部へ排出するものである。排気排熱回収コイル20
は、本発明の第1の熱交換手段であって、内部を通過す
る高温のエンジン排気と高温再生器44内の溶液とを熱
交換させて排気排熱にて溶液を加熱する高温側の溶液加
熱手段である。
The exhaust pipe 13 discharges engine exhaust generated during combustion of the engine 2 to the outside through a coil tube (hereinafter referred to as exhaust heat recovery coil) 20 in a high temperature regenerator 44, which will be described later. Exhaust heat recovery coil 20
Is the first heat exchange means of the present invention, which is a high temperature side solution for heating the solution by exhaust heat of exhaust gas by exchanging heat between the high temperature engine exhaust passing therethrough and the solution in the high temperature regenerator 44. It is a heating means.

【0018】冷却水配管14は、エンジン2のウォータ
ジャケット(図示せず)内で加熱されたエンジン冷却水
をウォータポンプ(図示せず)の吐出力により、後記す
る低温再生器45内のコイルチューブ(以下温水排熱回
収コイルと呼ぶ)21、ラジエータ22を通して再度ウ
ォータジャケット内へ戻す。
The cooling water pipe 14 is a coil tube in a low temperature regenerator 45, which will be described later, by discharging the engine cooling water heated in a water jacket (not shown) of the engine 2 by a water pump (not shown). (Hereinafter referred to as hot water exhaust heat recovery coil) 21 and radiator 22 and returned to the water jacket again.

【0019】温水排熱回収コイル21は、内部を通過す
る高温のエンジン冷却水(温水)と低温再生器45内の
溶液とを熱交換させてエンジン冷却水排熱にて溶液を加
熱する低温側の溶液加熱手段である。ラジエータ22
は、冷却ファンモータ23により回転駆動される冷却フ
ァン24により吹き付けられる空気とエンジン冷却水と
を熱交換させてエンジン冷却水を適正な水温となるよう
に冷却する放熱器である。
The hot water exhaust heat recovery coil 21 heat-exchanges the hot engine cooling water (hot water) passing through the inside thereof with the solution in the low temperature regenerator 45 to heat the solution by the exhaust heat of the engine cooling water. Solution heating means. Radiator 22
Is a radiator that cools the engine cooling water to an appropriate water temperature by exchanging heat between the air blown by the cooling fan 24 rotatably driven by the cooling fan motor 23 and the engine cooling water.

【0020】次に、この実施例にて用いた交流発電機3
の構造を図1および図2に基づいて説明する。この交流
発電機3は、例えば電力を消費して作動する発光体、発
熱体、回転体等の電力負荷(図示せず)に電力を供給す
る同期発電機で、電力負荷との間に開閉器25が設けら
れている。そして、交流発電機3は、例えば1800r
pmにて周波数60Hz±2%の発電出力(交流出力)
を発生する。
Next, the AC generator 3 used in this embodiment
The structure will be described with reference to FIGS. 1 and 2. The AC generator 3 is, for example, a synchronous generator that supplies power to a power load (not shown) such as a light-emitting body, a heating body, and a rotating body that consumes power and operates, and a switch is provided between the power generator and the power load. 25 are provided. The AC generator 3 is, for example, 1800r.
Power generation output (AC output) with a frequency of 60 Hz ± 2% in pm
Occurs.

【0021】次に、この実施例にて用いた吸収式冷凍機
4の詳細な構造を図1に基づいて説明する。吸収式冷凍
機4は、冷却水サイクル6、冷水サイクル7および単効
用、2重効用併用型の吸収式冷凍サイクル8等から構成
されている。なお、この実施例では、希溶液(吸収液)
とは、臭化リチウムの溶解度が55重量%程度の水溶液
を言う。また、濃溶液(吸収液)とは、臭化リチウムの
溶解度が60重量%程度の水溶液を言う。
Next, the detailed structure of the absorption refrigerator 4 used in this embodiment will be described with reference to FIG. The absorption chiller 4 is composed of a cooling water cycle 6, a chilled water cycle 7, a single-effect double-effect combined-use absorption refrigeration cycle 8 and the like. In this example, dilute solution (absorption liquid)
Means an aqueous solution in which the solubility of lithium bromide is about 55% by weight. The concentrated solution (absorption solution) means an aqueous solution having a solubility of lithium bromide of about 60% by weight.

【0022】冷却水サイクル6は、室外ファンおよび室
外熱交換器よりなるものや、クーリングタワー等よりな
る室外ユニット(図示せず)で冷却された冷却水を、後
記する冷媒吸収器48内のコイルチューブ(以下冷却コ
イルと呼ぶ)31、後記する冷媒凝縮器46内のコイル
チューブ(以下冷却コイルと呼ぶ)32を通して再度室
外ユニットに戻す冷却水循環手段である。
The cooling water cycle 6 is constituted by an outdoor fan and an outdoor heat exchanger, and cooling water cooled by an outdoor unit (not shown) such as a cooling tower is coiled in a refrigerant absorber 48 described later. A cooling water circulation means (hereinafter referred to as a cooling coil) 31 and a coil tube (hereinafter referred to as a cooling coil) 32 in a refrigerant condenser 46 described later to return the cooling water to the outdoor unit.

【0023】冷却コイル31は、内部を通過する低温の
冷却水によって、冷媒吸収器48内で溶液に冷媒を吸収
され易くするとともに、冷媒吸収器48内で溶液に冷媒
が吸収される際に発生する吸収熱を除熱する除熱手段で
ある。また、冷却コイル32は、内部を通過する冷却水
と冷媒凝縮器46内の蒸気冷媒とを熱交換させて冷却水
にて冷媒を凝縮液化させる冷媒液化手段である。
The cooling coil 31 is generated when the solution is absorbed in the refrigerant absorber 48 while the solution is easily absorbed in the refrigerant absorber 48 by the low temperature cooling water passing through the inside thereof. The heat removal means removes the absorbed heat. The cooling coil 32 is a refrigerant liquefaction unit that heat-exchanges the cooling water passing through the inside with the vapor refrigerant in the refrigerant condenser 46 to condense and liquefy the refrigerant with the cooling water.

【0024】冷水サイクル7は、室内ファンおよび室内
熱交換器よりなる室内ユニット(図示せず)で温まった
利用冷水を、後記する冷媒蒸発器47内のコイルチュー
ブ(以下冷水コイルと呼ぶ)33を通して再度室内ユニ
ットに戻す利用冷水循環手段である。冷水コイル33
は、内部を通過する冷却水と冷媒蒸発器47内の霧化冷
媒を熱交換させて利用冷水にて冷媒を蒸発気化させる冷
媒気化手段である。なお、室内ユニットは、百貨店、ス
ーパーマーケット、コンビニエンスストア等の建築物の
室内の冷房を行う。
In the cold water cycle 7, used cold water warmed by an indoor unit (not shown) including an indoor fan and an indoor heat exchanger is passed through a coil tube (hereinafter referred to as a cold water coil) 33 in a refrigerant evaporator 47, which will be described later. It is a used cold water circulation means for returning to the indoor unit again. Cold water coil 33
Is a refrigerant vaporization means that heat-exchanges the cooling water passing through the inside and the atomized refrigerant in the refrigerant evaporator 47 to evaporate and vaporize the refrigerant with the use cold water. The indoor unit cools the interior of buildings such as department stores, supermarkets, and convenience stores.

【0025】吸収式冷凍サイクル8は、冷媒回路41、
溶液回路42、冷媒圧縮機43、高温再生器44、低温
再生器45、冷媒凝縮器46、冷媒蒸発器47および冷
媒吸収器48等から構成されている。冷媒回路41は、
高温側冷媒配管51、低温側冷媒配管54、液冷媒配管
55および冷媒流量調整弁56等を備えている。
The absorption refrigeration cycle 8 includes a refrigerant circuit 41,
The solution circuit 42, the refrigerant compressor 43, the high temperature regenerator 44, the low temperature regenerator 45, the refrigerant condenser 46, the refrigerant evaporator 47, the refrigerant absorber 48 and the like are included. The refrigerant circuit 41 is
A high temperature side refrigerant pipe 51, a low temperature side refrigerant pipe 54, a liquid refrigerant pipe 55, a refrigerant flow rate adjusting valve 56 and the like are provided.

【0026】高温側冷媒配管51は、本発明の冷媒流路
であって、冷媒流量調整弁56を介して冷媒圧縮機43
の吸入口に至る冷媒経路(冷媒流路)52aと、低温再
生器45内のコイルチューブ(以下冷媒潜熱回収コイル
と呼ぶ)57に至る冷媒経路(冷媒流路)53aに分岐
している。
The high temperature side refrigerant pipe 51 is the refrigerant flow path of the present invention, and the refrigerant compressor 43 is provided through the refrigerant flow rate adjusting valve 56.
To a suction port of the refrigerant (refrigerant flow path) 52a and a coil tube (hereinafter referred to as a refrigerant latent heat recovery coil) 57 in the low temperature regenerator 45 to a refrigerant path (refrigerant flow path) 53a.

【0027】そして、冷媒経路52aは、冷媒圧縮機4
3の吐出口から高温再生器44内のコイルチューブ(以
下冷媒潜熱回収コイルと呼ぶ)58に至る冷媒経路(冷
媒流路)52b、および冷媒潜熱回収コイル58から冷
媒凝縮器46の入口に至る冷媒経路(冷媒流路)52c
に直列接続している。また、冷媒経路53aは、冷媒潜
熱回収コイル57から冷媒凝縮器46の入口に至る冷媒
経路(冷媒流路)53bに直列接続している。なお、冷
媒経路52a〜52cにより第1の高温側冷媒経路が構
成される。また、冷媒経路53a、53bにより第2の
高温側冷媒経路が構成される。
The refrigerant path 52a is connected to the refrigerant compressor 4
Refrigerant path (refrigerant flow path) 52b from the discharge port of No. 3 to the coil tube (hereinafter referred to as refrigerant latent heat recovery coil) 58 in the high temperature regenerator 44, and the refrigerant from the refrigerant latent heat recovery coil 58 to the inlet of the refrigerant condenser 46. Path (refrigerant flow path) 52c
Connected in series. The refrigerant path 53a is connected in series to a refrigerant path (refrigerant flow path) 53b that extends from the refrigerant latent heat recovery coil 57 to the inlet of the refrigerant condenser 46. The refrigerant paths 52a to 52c form a first high temperature side refrigerant path. In addition, the refrigerant paths 53a and 53b constitute a second high temperature side refrigerant path.

【0028】低温側冷媒配管54は、低温再生器45の
出口と冷媒凝縮器46の入口とを直列接続する冷媒供給
手段である。液冷媒配管55は、冷媒凝縮器46の出口
と冷媒蒸発器47の入口とを直列接続する液冷媒供給手
段であって、先端部に液冷媒を冷媒蒸発器47内に噴霧
する噴霧手段としてのノズル59を設けている。なお、
冷媒蒸発器47内で蒸発しないで下部に溜まった液冷媒
を再度ノズル59に循環させる冷媒循環路と、この冷媒
循環路に冷媒ポンプを設置しても良い。
The low temperature side refrigerant pipe 54 is a refrigerant supply means for connecting the outlet of the low temperature regenerator 45 and the inlet of the refrigerant condenser 46 in series. The liquid-refrigerant pipe 55 is a liquid-refrigerant supply means for connecting the outlet of the refrigerant condenser 46 and the inlet of the refrigerant evaporator 47 in series, and serves as a spraying means for spraying the liquid refrigerant into the refrigerant evaporator 47 at the tip. A nozzle 59 is provided. In addition,
A refrigerant circulation path for recirculating the liquid refrigerant that has accumulated in the lower portion without evaporating in the refrigerant evaporator 47 to the nozzle 59, and a refrigerant pump may be installed in this refrigerant circulation path.

【0029】冷媒流量調整弁56は、本発明の冷媒量調
節手段、開閉手段であって、高温側冷媒配管51の冷媒
経路52aに設けられ、制御装置5より出力される制御
信号(電流信号または電圧信号等の電気信号)に応じて
高温側冷媒配管51の冷媒経路52aの開口度合(開
度)を調節して高温側冷媒配管51の冷媒経路52aを
通過する蒸気冷媒の流量を調整する。なお、冷媒流量調
整弁56は、駆動手段としての電磁式アクチュエータ
(図示せず)により1ステップずつ開度が増減される。
The refrigerant flow rate adjusting valve 56, which is the refrigerant amount adjusting means and the opening / closing means of the present invention, is provided in the refrigerant path 52a of the high temperature side refrigerant pipe 51 and is a control signal (current signal or current signal output from the controller 5). The opening degree (opening degree) of the refrigerant passage 52a of the high temperature side refrigerant pipe 51 is adjusted according to an electric signal such as a voltage signal) to adjust the flow rate of the vapor refrigerant passing through the refrigerant passage 52a of the high temperature side refrigerant pipe 51. The opening degree of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is increased / decreased step by step by an electromagnetic actuator (not shown) as a driving unit.

【0030】冷媒潜熱回収コイル57は、内部を通過す
る高温、高圧の蒸気冷媒と低温再生器45内の溶液とを
熱交換させて蒸気冷媒の潜熱にて溶液を加熱する低温側
の冷媒凝縮コイル、溶液加熱手段である。冷媒潜熱回収
コイル58は、本発明の第2の熱交換手段であって、内
部を通過する高温、高圧の蒸気冷媒と高温再生器44内
の溶液とを熱交換させて蒸気冷媒の潜熱にて溶液を加熱
する高温側の冷媒凝縮コイル、溶液加熱手段である。
The refrigerant latent heat recovery coil 57 heat-exchanges the high-temperature, high-pressure vapor refrigerant passing through the inside thereof with the solution in the low-temperature regenerator 45 to heat the solution by the latent heat of the vapor refrigerant. , Solution heating means. The refrigerant latent heat recovery coil 58 is the second heat exchanging means of the present invention, and uses the latent heat of the vapor refrigerant by exchanging heat between the high temperature and high pressure vapor refrigerant passing through the inside and the solution in the high temperature regenerator 44. A high-temperature side refrigerant condensing coil for heating the solution and a solution heating means.

【0031】溶液回路42は、濃溶液配管61、62、
希溶液配管63、溶液ポンプ64、高温溶液熱交換器6
5および低温溶液熱交換器66等を備えている。濃溶液
配管61は、高温溶液熱交換器65を介して高温再生器
44の出口と低温再生器45の入口とを直列接続する溶
液供給手段である。
The solution circuit 42 includes concentrated solution pipes 61, 62,
Dilute solution pipe 63, solution pump 64, high temperature solution heat exchanger 6
5 and a low temperature solution heat exchanger 66 and the like. The concentrated solution pipe 61 is a solution supply means that connects the outlet of the high temperature regenerator 44 and the inlet of the low temperature regenerator 45 in series via the high temperature solution heat exchanger 65.

【0032】濃溶液配管62は、低温溶液熱交換器66
を介して低温再生器45の出口と冷媒吸収器48の入口
とを直列接続する溶液供給手段である。この濃溶液配管
62の先端部には、濃溶液を冷媒吸収器48内に噴霧す
る噴霧手段としてのノズル67を設けている。
The concentrated solution pipe 62 is a low temperature solution heat exchanger 66.
It is a solution supply means for connecting the outlet of the low temperature regenerator 45 and the inlet of the refrigerant absorber 48 in series via the. A nozzle 67 as a spraying unit for spraying the concentrated solution into the refrigerant absorber 48 is provided at the tip of the concentrated solution pipe 62.

【0033】希溶液配管63は、低温溶液熱交換器6
6、高温溶液熱交換器65を介して冷媒吸収器48の出
口と高温再生器44の入口とを直列接続する溶液供給手
段である。溶液ポンプ64は、例えばキャンドモータポ
ンプが使用され、図示しない電動モータにより回転駆動
され、溶液回路42内に溶液の流れを発生させる溶液流
発生手段である。
The dilute solution pipe 63 is used for the low temperature solution heat exchanger 6.
6. Solution supply means for connecting the outlet of the refrigerant absorber 48 and the inlet of the high temperature regenerator 44 in series via the high temperature solution heat exchanger 65. The solution pump 64 is, for example, a canned motor pump, and is a solution flow generation unit that is driven to rotate by an electric motor (not shown) and generates a flow of the solution in the solution circuit 42.

【0034】高温、低温溶液熱交換器65、66は、濃
溶液配管61内を通過する高温の濃溶液と希溶液配管6
3内を通過する低温の希溶液とを熱交換させて濃溶液を
冷却し、希溶液を加熱する溶液熱交換手段である。そし
て、これらの高温、低温溶液熱交換器65、66は、濃
溶液を希溶液で冷却することにより冷媒吸収器48内で
の冷媒の吸収性能を高めると共に、希溶液を濃溶液で加
熱することにより2つの再生器44、45内での溶液の
加熱性能を高める。
The high temperature and low temperature solution heat exchangers 65 and 66 are the high temperature concentrated solution and dilute solution piping 6 which pass through the concentrated solution piping 61.
It is a solution heat exchange means for exchanging heat with a low-temperature dilute solution passing through the inside of 3 to cool the concentrated solution and heating the dilute solution. The high temperature and low temperature solution heat exchangers 65 and 66 enhance the absorption performance of the refrigerant in the refrigerant absorber 48 by cooling the concentrated solution with the diluted solution and heat the diluted solution with the concentrated solution. This enhances the heating performance of the solution in the two regenerators 44 and 45.

【0035】冷媒圧縮機43は、エンジン2により回転
駆動され、高温再生器44より吸入した蒸気冷媒を圧縮
して吐出するコンプレッサである。高温再生器44は、
本発明の再生器であって、エンジン2の排気管13の排
気排熱回収コイル20、冷媒回路41の冷媒潜熱回収コ
イル58、およびこれらの回収コイル20、58を収容
する大気容器71等から構成されている。この高温再生
器44は、溶液回路42の希溶液配管63から大気容器
71内に流入した希溶液を排気排熱回収コイル20内を
通過するエンジン排気の排熱により加熱して高温、高圧
の蒸気冷媒を発生させ、希溶液を濃縮させる高温側の蒸
気冷媒発生手段である。
The refrigerant compressor 43 is a compressor which is driven to rotate by the engine 2 and compresses and discharges the vapor refrigerant sucked from the high temperature regenerator 44. The high temperature regenerator 44 is
The regenerator of the present invention is composed of an exhaust gas exhaust heat recovery coil 20 of an exhaust pipe 13 of an engine 2, a latent refrigerant heat recovery coil 58 of a refrigerant circuit 41, an atmosphere container 71 containing these recovery coils 20, 58, and the like. Has been done. The high temperature regenerator 44 heats the dilute solution flowing into the atmosphere container 71 from the dilute solution pipe 63 of the solution circuit 42 by the exhaust heat of the engine exhaust passing through the exhaust exhaust heat recovery coil 20 to generate high temperature and high pressure steam. It is a high temperature side vapor refrigerant generating means for generating a refrigerant and concentrating the dilute solution.

【0036】低温再生器45は、冷却水配管14の温水
排熱回収コイル21、冷媒回路41の冷媒潜熱回収コイ
ル57、およびこれらの回収コイル21、57を収容す
る真空容器72等から構成されている。この低温再生器
45は、溶液回路42の希溶液配管63から真空容器7
2内に流入した希溶液を温水排熱回収コイル21内を通
過するエンジン冷却水の排熱および冷媒潜熱回収コイル
57内を通過する高温の蒸気冷媒の潜熱により加熱して
低温、低圧の蒸気冷媒を発生させ、希溶液を濃縮させる
低温側の蒸気冷媒発生手段である。
The low-temperature regenerator 45 is composed of the hot water exhaust heat recovery coil 21 of the cooling water pipe 14, the refrigerant latent heat recovery coil 57 of the refrigerant circuit 41, the vacuum container 72 accommodating these recovery coils 21, 57 and the like. There is. The low-temperature regenerator 45 is provided by connecting the dilute solution pipe 63 of the solution circuit 42 to the vacuum container 7
The dilute solution flowing into 2 is heated by the exhaust heat of the engine cooling water passing through the hot water exhaust heat recovery coil 21 and the latent heat of the high temperature vapor refrigerant passing through the refrigerant latent heat recovery coil 57 to cool the low temperature and low pressure vapor refrigerant. Is a vapor refrigerant generating means on the low temperature side for generating the gas and condensing the dilute solution.

【0037】冷媒凝縮器46は、冷却水サイクル6の冷
却コイル32、およびこの冷却コイル32を収容する真
空容器73等から構成されている。この冷媒凝縮器46
は、高温側冷媒配管51から真空容器73内に流入する
蒸気冷媒および低温側冷媒配管54から真空容器73内
に流入する蒸気冷媒を冷却コイル32内を通過する冷却
水により凝縮液化させ、冷却水を加熱する冷媒液化手
段、冷却水加熱手段である。
The refrigerant condenser 46 is composed of the cooling coil 32 of the cooling water cycle 6, a vacuum container 73 for accommodating the cooling coil 32, and the like. This refrigerant condenser 46
Is condensed and liquefied by the cooling water passing through the cooling coil 32 to condense and liquefy the vapor refrigerant flowing from the high temperature side refrigerant pipe 51 into the vacuum container 73 and the vapor refrigerant flowing from the low temperature side refrigerant pipe 54 into the vacuum container 73. And a cooling water heating means for heating the refrigerant.

【0038】冷媒蒸発器47は、冷水サイクル7の冷水
コイル33、およびこの冷水コイル33を収容する真空
容器74等から構成されている。この冷媒蒸発器47
は、液冷媒配管55のノズル59より冷水コイル33上
に噴霧された霧化冷媒と冷水コイル33内を通過する利
用冷水とを熱交換させて冷媒を蒸発気化させ、利用冷水
を冷却する冷媒気化手段、利用冷水冷却手段である。
The refrigerant evaporator 47 is composed of the cold water coil 33 of the cold water cycle 7, a vacuum container 74 for housing the cold water coil 33, and the like. This refrigerant evaporator 47
Is a refrigerant vaporizer that heat-exchanges the atomized refrigerant sprayed on the cold water coil 33 from the nozzle 59 of the liquid refrigerant pipe 55 with the used cold water passing through the cold water coil 33 to evaporate the refrigerant and cool the used cold water. Means, used cold water cooling means.

【0039】冷媒吸収器48は、冷却水サイクル6の冷
却コイル31、およびこの冷却コイル31を収容し、且
つ冷媒蒸発器47と同一の真空容器74等から構成され
ている。この冷媒吸収器48は、濃溶液配管62のノズ
ル67より冷却コイル31上に噴霧された濃溶液に冷媒
蒸発器47で発生した蒸気冷媒を吸収させるものであ
る。
The refrigerant absorber 48 is composed of the cooling coil 31 of the cooling water cycle 6 and the vacuum container 74 which accommodates the cooling coil 31 and is the same as the refrigerant evaporator 47. The refrigerant absorber 48 absorbs the vapor refrigerant generated in the refrigerant evaporator 47 into the concentrated solution sprayed on the cooling coil 31 from the nozzle 67 of the concentrated solution pipe 62.

【0040】次に、この実施例に用いた制御装置5を図
2に基づいて詳細に説明する。この制御装置5は、本発
明の制御手段であって、内部にCPU(演算処理手
段)、ROM(記憶手段)、RAM(記憶手段)を含ん
で構成されるコンピュータを内蔵したもので、運転スイ
ッチ(図示せず)、エンジン回転数センサ81、スロッ
トル開度センサ82、冷水温度センサ83、冷却水温セ
ンサ84および弁開度センサ85等から入力した入力信
号に基づいて、エンジン2、室内ファン、室外ファン、
スロットルバルブ兼用ミキサ19、冷却ファン24、冷
媒流量調整弁56および溶液ポンプ64等の制御機器を
制御する。
Next, the control device 5 used in this embodiment will be described in detail with reference to FIG. The control device 5 is the control means of the present invention, and has a built-in computer that includes a CPU (arithmetic processing means), a ROM (storage means), and a RAM (storage means) inside. (Not shown), engine speed sensor 81, throttle opening sensor 82, cold water temperature sensor 83, cooling water temperature sensor 84, valve opening sensor 85, etc. based on input signals input from engine 2, indoor fan, outdoor fan,
The control devices such as the throttle valve / mixer 19, cooling fan 24, refrigerant flow rate adjusting valve 56, and solution pump 64 are controlled.

【0041】エンジン回転数センサ81は、冷媒圧縮機
43を回転駆動するエンジン2の出力軸の回転速度を検
出するエンジン負荷検出手段である。スロットル開度セ
ンサ82は、スロットルバルブ兼用ミキサ19の開度
(以下スロットル開度と言う)を検出するエンジン負荷
検出手段である。冷水温度センサ83は、冷水サイクル
7の冷水コイル33の下流側の冷水配管、すなわち、冷
媒蒸発器47の冷水出口と室内ユニットとの間を接続す
る冷水配管に取り付けられている。この冷水温度センサ
83は、冷水サイクル7の冷水コイル33から流出した
利用冷水の水温を検出する冷水温度検出手段である。な
お、この実施例では、抵抗値変化を利用して利用冷水の
水温を検出するサーミスタ等が使用されている。
The engine speed sensor 81 is an engine load detecting means for detecting the rotational speed of the output shaft of the engine 2 that rotationally drives the refrigerant compressor 43. The throttle opening sensor 82 is an engine load detecting means that detects the opening of the throttle valve / mixer 19 (hereinafter referred to as the throttle opening). The cold water temperature sensor 83 is attached to the cold water pipe downstream of the cold water coil 33 of the cold water cycle 7, that is, the cold water pipe connecting the cold water outlet of the refrigerant evaporator 47 and the indoor unit. The cold water temperature sensor 83 is a cold water temperature detecting means for detecting the water temperature of the used cold water flowing out from the cold water coil 33 of the cold water cycle 7. In this embodiment, a thermistor or the like that detects the water temperature of the used cold water by utilizing the resistance change is used.

【0042】冷却水温センサ84は、冷却水配管14の
温水排熱回収コイル21の下流側の冷却水配管、すなわ
ち、低温再生器45の冷却水出口とエンジン2の冷却水
入口との間を接続する冷却水配管に取り付けられてい
る。この冷却水温センサ84は、高温再生器44より排
出されたエンジン冷却水の冷却水温度(所謂エンジン2
への戻り温度)を検出する冷却水温度検出手段である。
なお、この実施例では、抵抗値変化を利用して冷却水温
度を検出するサーミスタ等が使用されている。弁開度セ
ンサ85は、冷媒流量調整弁56の開度を検出する冷媒
流量検出手段である。
The cooling water temperature sensor 84 connects the cooling water piping of the cooling water piping 14 on the downstream side of the hot water exhaust heat recovery coil 21, that is, the cooling water outlet of the low temperature regenerator 45 and the cooling water inlet of the engine 2. It is attached to the cooling water pipe. This cooling water temperature sensor 84 is used for cooling the temperature of the engine cooling water discharged from the high temperature regenerator 44 (so-called engine 2
It is a cooling water temperature detecting means for detecting (return temperature to).
In this embodiment, a thermistor or the like is used which detects the cooling water temperature by utilizing the resistance change. The valve opening degree sensor 85 is a refrigerant flow rate detecting means for detecting the opening degree of the refrigerant flow rate adjusting valve 56.

【0043】図3は制御装置5の主な制御プログラムの
一例を示したフローチャートである。このフローチャー
トは運転スイッチ(図示せず)がオンされている間、所
定時間(例えば2秒間〜60秒間)毎に実行される。
FIG. 3 is a flow chart showing an example of the main control program of the control device 5. This flowchart is executed every predetermined time (for example, 2 seconds to 60 seconds) while the operation switch (not shown) is turned on.

【0044】初めに、エンジン回転数センサ81からエ
ンジン回転数NE、冷水温度センサ83から利用冷水温
TRw、および冷却水温センサ84からエンジン冷却水
温TEwをCPUに検知(入力)してRAMに読み込む
(ステップS1)。次に、RAMに読み込んだエンジン
回転数NEと予めROMに記憶されている設定回転数
(例えば1800rpm)NEsとを比較する。例えば
エンジン回転数NEが設定回転数NEsより大きいか
(NE>NEs)か否かを判断する(ステップS2)。
First, the CPU detects the engine speed NE from the engine speed sensor 81, the chilled water temperature TRw from the chilled water temperature sensor 83, and the engine cooling water temperature TEw from the cooling water temperature sensor 84 to the CPU and reads them into the RAM ( Step S1). Next, the engine speed NE read in the RAM is compared with the set speed (eg, 1800 rpm) NEs stored in the ROM in advance. For example, it is determined whether the engine speed NE is higher than the set speed NEs (NE> NEs) (step S2).

【0045】このステップS2の判断結果がYesの場
合には、スロットルバルブ兼用ミキサ19を、スロット
ル開度θEを閉じる(絞る)側に駆動する(ステップS
3)。また、ステップS2の判断結果がNoの場合に
は、スロットルバルブ兼用ミキサ19を、スロットル開
度θEを開く側に駆動する(ステップS4)。次に、吸
収式冷凍サイクル8の空調負荷が大きいか否かを判定す
るために、RAMに読み込んだ利用冷水温TRwと予め
ROMに記憶されている設定水温TRwsとを比較す
る。例えば利用冷水温TRwが設定水温TRwsより上
昇している(TRw>TRws)か否かを判断する(ス
テップS5)。
If the determination result of step S2 is Yes, the throttle valve / mixer 19 is driven to the side where the throttle opening θE is closed (throttled) (step S).
3). If the result of the determination in step S2 is No, the throttle valve / mixer 19 is driven to open the throttle opening θE (step S4). Next, in order to determine whether or not the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle 8 is large, the used cold water temperature TRw read in the RAM is compared with the set water temperature TRws stored in the ROM in advance. For example, it is determined whether the used cold water temperature TRw is higher than the set water temperature TRws (TRw> TRws) (step S5).

【0046】このステップS5の判断結果がYesの場
合には、すなわち、吸収式冷凍サイクル8の空調負荷が
大きい場合には、スロットル開度センサ82からスロッ
トル開度θEをCPUに検知(入力)してRAMに読み
込む(ステップS6)。次に、エンジン2の負荷(交流
発電機3の発電負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が大きい
か否かを判定するために、RAMに読み込んだスロット
ル開度θEと予めROMに記憶されている最大スロット
ル開度(スロットル全開)θEmaxとを比較する。例
えばスロットル開度θEが最大スロットル開度θEma
xに到達している(θE=θEmax)か否かを判断す
る(ステップS7)。
When the result of the determination in step S5 is Yes, that is, when the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle 8 is large, the throttle opening θE is detected (input) from the throttle opening sensor 82 to the CPU. Read into RAM (step S6). Next, in order to determine whether the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3 and the load of the refrigerant compressor 43) is large, the throttle opening θE read in the RAM and the ROM are stored in advance in the ROM. The maximum throttle opening (throttle fully open) θEmax is compared. For example, the throttle opening θE is the maximum throttle opening θEma
It is determined whether or not x has been reached (θE = θEmax) (step S7).

【0047】このステップS7の判断結果がYesの場
合には、すなわち、エンジン2の負荷(交流発電機3の
発電負荷)が大きく、且つ吸収式冷凍サイクル8の空調
負荷(冷房負荷)が大きい場合には、リターンする。ま
た、ステップS7の判断結果がNoの場合には、すなわ
ち、エンジン2の負荷(交流発電機3の発電負荷、冷媒
圧縮機43の負荷)が小さく、且つ吸収式冷凍サイクル
8の空調負荷(冷房負荷)が大きい場合には、高温側冷
媒配管51の冷媒経路52aの開度を1ステップだけ開
く方向に冷媒流量調整弁56を駆動し(ステップS
8)、溶液ポンプ64の回転速度NPを1ステップだけ
増速する(ステップS9)。そして、リターンする。
When the result of the determination in step S7 is Yes, that is, when the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3) is large and the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8 is large. To return. Further, when the determination result in step S7 is No, that is, the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3 and the load of the refrigerant compressor 43) is small and the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle 8 (cooling). When the load is large, the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is driven in a direction in which the opening degree of the refrigerant passage 52a of the high temperature side refrigerant pipe 51 is opened by one step (step S
8) The rotation speed NP of the solution pump 64 is increased by one step (step S9). And it returns.

【0048】また、ステップS5の判断結果がNoの場
合には、すなわち、吸収式冷凍サイクル8の空調負荷が
小さい場合には、弁開度センサ85から冷媒流量調整弁
56の弁開度θVをCPUに検知(入力)してRAMに
読み込む(ステップS10)。次に、エンジン2の負荷
(交流発電機3の発電負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が
大きいか否かを判定するために、RAMに読み込んだ冷
媒流量調整弁56の弁開度θVと予めROMに記憶され
ている冷媒流量調整弁56の最小弁開度θVminとを
比較する。例えば弁開度θVが最小弁開度θVminに
到達している(θV=θVmin)か否かを判断する
(ステップS11)。なお、冷媒流量調整弁56の弁開
度は、冷媒流量調整弁56への通電電流値により判定し
ても良い。
If the determination result of step S5 is No, that is, if the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle 8 is small, the valve opening degree θV of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is changed from the valve opening degree sensor 85. The CPU detects (inputs) and reads it into the RAM (step S10). Next, in order to determine whether or not the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3 and the load of the refrigerant compressor 43) is large, the valve opening degree θV of the refrigerant flow rate adjustment valve 56 read in the RAM and the The minimum valve opening degree θVmin of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 stored in the ROM is compared. For example, it is determined whether the valve opening θV has reached the minimum valve opening θVmin (θV = θVmin) (step S11). The valve opening degree of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 may be determined by the value of the electric current supplied to the refrigerant flow rate adjusting valve 56.

【0049】このステップS11の判断結果がNoの場
合には、すなわち、エンジン2の負荷(交流発電機3の
発電負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が小さく、且つ吸収
式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)が小さい場合
には、高温側冷媒配管51の冷媒経路52aの開度を1
ステップだけ閉じる方向に冷媒流量調整弁56を駆動し
(ステップS12)、溶液ポンプ64の回転速度NPを
1ステップだけ減速する(ステップS13)。そして、
リターンする。また、ステップS11の判断結果がYe
sの場合には、すなわち、エンジン2の負荷(交流発電
機3の発電負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が小さく、且
つ吸収式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)が小さ
い場合には、溶液ポンプ64の回転速度NPを1ステッ
プだけ減速する(ステップS14)。
When the result of the determination in step S11 is No, that is, the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3 and the load of the refrigerant compressor 43) is small, and the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle 8 is small. When the (cooling load) is small, the opening degree of the refrigerant passage 52a of the high temperature side refrigerant pipe 51 is set to 1
The refrigerant flow rate adjusting valve 56 is driven in the direction of closing by only one step (step S12), and the rotation speed NP of the solution pump 64 is reduced by one step (step S13). And
To return. Further, the determination result of step S11 is Yes.
In the case of s, that is, when the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3 and the load of the refrigerant compressor 43) is small and the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8 is small, The rotation speed NP of the solution pump 64 is reduced by one step (step S14).

【0050】次に、RAMに読み込んだエンジン冷却水
温TEwと予めROMに記憶されている設定水温TEw
sとを比較する。例えばエンジン冷却水温TEwが設定
水温TEwsより上昇している(TEw>TEws)か
否かを判断する(ステップS15)。このステップS1
5の判断結果がYesの場合には、冷却ファンモータ2
3を通電(オン、ON)する(ステップS16)。そし
て、リターンする。また、ステップS15の判断結果が
Noの場合には、冷却ファンモータ23の通電を停止
(オフ、OFF)する(ステップS17)。そして、リ
ターンする。
Next, the engine cooling water temperature TEw read in the RAM and the set water temperature TEw stored in the ROM in advance.
Compare with s. For example, it is determined whether the engine cooling water temperature TEw is higher than the set water temperature TEws (TEw> TEws) (step S15). This step S1
If the determination result of 5 is Yes, the cooling fan motor 2
3 is energized (ON, ON) (step S16). And it returns. When the result of the determination in step S15 is No, the energization of the cooling fan motor 23 is stopped (OFF, OFF) (step S17). And it returns.

【0051】ここで、ステップS5は制御装置5の空調
負荷判定手段を構成し、ステップS7、S11は制御装
置5のエンジン負荷判定手段(発電負荷判定手段)を構
成し、ステップS6、S10は制御装置5のエンジン負
荷検知手段(発電負荷検知手段)を構成する。また、ス
テップS1は制御装置5の冷水温度検知手段、冷却水温
度検知手段を構成し、ステップS2、S5、S7、S1
1、S15はそれぞれ制御装置5の比較手段を構成す
る。
Here, step S5 constitutes the air conditioning load determination means of the control device 5, steps S7 and S11 constitute the engine load determination means (generation load determination means) of the control device 5, and steps S6 and S10 control. The engine load detection means (power generation load detection means) of the device 5 is configured. Further, step S1 constitutes the cooling water temperature detecting means and the cooling water temperature detecting means of the control device 5, and steps S2, S5, S7, S1.
Reference numerals 1 and S15 respectively constitute comparison means of the control device 5.

【0052】ステップS3、S4は制御装置5のスロッ
トル開度制御手段を構成し、ステップS6は制御装置5
のスロットル開度検知手段を構成し、ステップS10は
制御装置5の冷媒流量調整弁56の弁開度検知手段を構
成する。そして、ステップS8、S12は制御装置5の
冷媒流量制御手段を構成し、ステップS9、S13、S
14は制御装置5の溶液流量制御手段を構成する。ま
た、ステップS16、S17は制御装置5の冷却ファン
制御手段を構成する。
Steps S3 and S4 constitute the throttle opening control means of the control device 5, and step S6 is the control device 5.
Of the throttle opening degree detecting means, and step S10 constitutes the valve opening degree detecting means of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 of the control device 5. Then, steps S8 and S12 constitute the refrigerant flow rate control means of the control device 5, and steps S9, S13 and S
Reference numeral 14 constitutes a solution flow rate control means of the controller 5. Further, steps S16 and S17 constitute cooling fan control means of the control device 5.

【0053】なお、利用冷水やエンジン冷却水の設定水
温を、水温設定スイッチ等の入力手段を新たに設けて、
その入力手段を手動により操作して設定水温を変更して
も良い。また、エンジン2の運転状態や低温再生器45
の運転状態を検知してその検知した値を演算処理手段
(CPU)により演算して冷却水温を予測しても良い。
そして、エンジン回転数の設定回転数を、回転数設定ス
イッチ等の入力手段を新たに設けて、その入力手段を手
動により操作して設定回転数を変更しても良い。また、
エンジン回転数の代わりに、エンジン2の排気温度、交
流発電機3の発電出力、電力負荷を検知することによ
り、エンジン2の負荷を検出するようにしても良い。
The set water temperature of the chilled water to be used and the engine cooling water is newly provided with an input means such as a water temperature setting switch.
The set water temperature may be changed by manually operating the input means. In addition, the operating state of the engine 2 and the low temperature regenerator 45
It is possible to predict the cooling water temperature by detecting the operating state of No. 1 and calculating the detected value by the arithmetic processing means (CPU).
The engine speed may be set to a new value by newly providing input means such as a speed setting switch and manually operating the input means. Also,
Instead of the engine speed, the load of the engine 2 may be detected by detecting the exhaust temperature of the engine 2, the power generation output of the AC generator 3, and the power load.

【0054】〔第1実施例の作用〕次に、この実施例の
コージェネレーションシステム1の作動を図1および図
2に基づいて簡単に説明する。運転スイッチをオンする
と、エンジン2の運転が開始され、交流発電機3が回転
駆動されて発電がなされ電力負荷への電力の供給が開始
されると共に、冷媒圧縮機43が回転駆動される。な
お、冷媒流量調整弁56が未だ開弁していない時には冷
媒圧縮機43は無負荷運転となり、エンジン2の負荷は
小さい。すなわち、エンジン2の負荷は、交流発電機3
の発電負荷が大きく、且つ冷媒流量調整弁56の開度が
大きいときに最大(スロットル開度θEmax)とな
り、交流発電機3の発電負荷が小さく、且つ冷媒流量調
整弁56の開度が小さいときに最小(スロットル開度θ
Emin)となる。
[Operation of First Embodiment] Next, the operation of the cogeneration system 1 of this embodiment will be briefly described with reference to FIGS. 1 and 2. When the operation switch is turned on, the operation of the engine 2 is started, the AC generator 3 is rotationally driven to generate electric power, the supply of electric power to the electric power load is started, and the refrigerant compressor 43 is rotationally driven. When the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is not yet opened, the refrigerant compressor 43 is in a no-load operation, and the load on the engine 2 is small. That is, the load of the engine 2 is the AC generator 3
When the power generation load is large and the opening of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is large, the maximum (throttle opening θEmax) is reached, the power generation load of the alternator 3 is small, and the opening of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is small. Minimum (throttle opening θ
Emin).

【0055】一方、エンジン2が運転を開始することに
よりエンジン2内で発生した高温(例えば500℃程
度)のエンジン排気は、排気管13を通って高温再生器
44内の排気排熱回収コイル20内に導かれる。そし
て、排気排熱回収コイル20内に導かれたエンジン排気
は、排気排熱回収コイル20内を通過する際に高温再生
器44内の希溶液を加熱した後に大気へ放出される。
On the other hand, the high-temperature (for example, about 500 ° C.) engine exhaust gas generated in the engine 2 when the engine 2 starts operating passes through the exhaust pipe 13 and the exhaust heat recovery coil 20 in the high temperature regenerator 44. Be guided inside. The engine exhaust gas introduced into the exhaust gas exhaust heat recovery coil 20 is discharged to the atmosphere after heating the dilute solution in the high temperature regenerator 44 when passing through the exhaust gas exhaust heat recovery coil 20.

【0056】また、エンジン2が運転を開始することに
よりエンジン2のウォータジャケット内で温められた高
温(例えば85℃〜90℃)のエンジン冷却水は、ウォ
ータポンプ(図示せず)の作用により、低温再生器45
内の温水排熱回収コイル21内に導かれる。そして、温
水排熱回収コイル21内に導かれたエンジン冷却水は、
温水排熱回収コイル21内を通過する際に低温再生器4
5内の希溶液を加熱する。そして、エンジン冷却水は、
自身は冷却されて低温(例えば75℃〜80℃)となっ
てラジエータ22を通って再度ウォータジャケット内に
戻されてエンジン2を適正な温度となるように冷却す
る。このとき、エンジン冷却水温が適正な水温より上昇
している時には冷却ファン24を回すことによりラジエ
ータ22にて冷却風と熱交換して冷却される。
Further, the engine cooling water of high temperature (for example, 85 ° C. to 90 ° C.) warmed in the water jacket of the engine 2 when the engine 2 starts to operate is operated by a water pump (not shown). Low temperature regenerator 45
It is guided to the inside of the hot water exhaust heat recovery coil 21. The engine cooling water introduced into the hot water exhaust heat recovery coil 21 is
When passing through the hot water exhaust heat recovery coil 21, the low temperature regenerator 4
Heat the dilute solution in 5. And the engine cooling water is
It is cooled to a low temperature (for example, 75 ° C. to 80 ° C.), passed through the radiator 22 and returned to the inside of the water jacket to cool the engine 2 to an appropriate temperature. At this time, when the engine cooling water temperature is higher than an appropriate water temperature, the cooling fan 24 is rotated to exchange heat with the cooling air in the radiator 22 to cool the engine.

【0057】一方、高温再生器44内の希溶液は、排気
管13の排気排熱回収コイル20内を流れる高温のエン
ジン排気の排熱および高温側冷媒配管51の冷媒潜熱回
収コイル58内を流れる蒸気冷媒の潜熱を回収して加熱
されて高温、高圧の蒸気冷媒が発生し、濃縮される。濃
縮された高温の濃溶液は、濃溶液配管61を通って高温
溶液熱交換器65内で低温の希溶液と熱交換した後に低
温再生器45内へ送り込まれる。
On the other hand, the dilute solution in the high temperature regenerator 44 flows in the exhaust heat of the high temperature engine exhaust flowing in the exhaust gas exhaust heat recovery coil 20 of the exhaust pipe 13 and in the refrigerant latent heat recovery coil 58 of the high temperature side refrigerant pipe 51. The latent heat of the vapor refrigerant is recovered and heated to generate high-temperature and high-pressure vapor refrigerant, which is concentrated. The concentrated high temperature concentrated solution passes through the concentrated solution pipe 61 to exchange heat with the low temperature dilute solution in the high temperature solution heat exchanger 65, and then is fed into the low temperature regenerator 45.

【0058】そして、冷媒流量調整弁56が閉弁してい
る時には高温再生器44内で発生した高温(例えば10
0℃)の蒸気冷媒の全部は、高温側冷媒配管51の冷媒
経路53aを通って低温再生器45内の冷媒潜熱回収コ
イル57内に導かれる。また、冷媒流量調整弁56が開
弁している時には高温再生器44内で発生した高温(例
えば100℃)の蒸気冷媒の一部は、高温側冷媒配管5
1の冷媒経路53aを通って低温再生器45内の冷媒潜
熱回収コイル57内に導かれる。そして、冷媒潜熱回収
コイル57内に導かれた高温の蒸気冷媒は、冷媒潜熱回
収コイル57内を通過する際に低温再生器45内の希溶
液を加熱して低温再生器45内の希溶液からの蒸気発生
量を増大させて自身は凝縮した後に、冷媒経路53bを
通って冷媒凝縮器46へ送り込まれる。
Then, when the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is closed, the high temperature generated in the high temperature regenerator 44 (for example, 10
All of the 0 ° C.) vapor refrigerant is introduced into the refrigerant latent heat recovery coil 57 in the low temperature regenerator 45 through the refrigerant passage 53 a of the high temperature side refrigerant pipe 51. Further, when the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is open, a part of the high-temperature (for example, 100 ° C.) vapor refrigerant generated in the high-temperature regenerator 44 is part of the high-temperature side refrigerant pipe 5.
It is guided into the refrigerant latent heat recovery coil 57 in the low temperature regenerator 45 through the first refrigerant path 53a. Then, the high-temperature vapor refrigerant introduced into the refrigerant latent heat recovery coil 57 heats the dilute solution in the low temperature regenerator 45 when passing through the refrigerant latent heat recovery coil 57 to remove the dilute solution from the low temperature regenerator 45. After increasing the amount of generated steam and condensing itself, it is sent to the refrigerant condenser 46 through the refrigerant path 53b.

【0059】また、高温再生器44内で発生した高温
(例えば100℃)の蒸気冷媒の残部は、高温側冷媒配
管51の冷媒経路52aを通って冷媒圧縮機43内に吸
入されて圧縮されて、さらに高温(例えば180℃〜2
00℃)の蒸気冷媒となる。そして、冷媒圧縮機43の
吐出口より吐出された高温の蒸気冷媒は、高温側冷媒配
管51の冷媒経路52bを通って高温再生器44内の冷
媒潜熱回収コイル58内に導かれる。そして、冷媒潜熱
回収コイル58内に導かれた高温の蒸気冷媒は、冷媒潜
熱回収コイル58内を通過する際に高温再生器44内の
希溶液を加熱して高温再生器44内の希溶液からの蒸気
発生量を増大させて自身は凝縮した後に、冷媒経路53
cを通って冷媒凝縮器46へ送り込まれる。
The rest of the high temperature (for example, 100 ° C.) vapor refrigerant generated in the high temperature regenerator 44 is sucked into the refrigerant compressor 43 through the refrigerant passage 52a of the high temperature side refrigerant pipe 51 and compressed. , Even higher temperature (eg 180 ℃ ~ 2
It becomes a vapor refrigerant of 00 ° C). Then, the high temperature vapor refrigerant discharged from the discharge port of the refrigerant compressor 43 is introduced into the refrigerant latent heat recovery coil 58 in the high temperature regenerator 44 through the refrigerant path 52b of the high temperature side refrigerant pipe 51. Then, the high-temperature vapor refrigerant introduced into the refrigerant latent heat recovery coil 58 heats the dilute solution in the high temperature regenerator 44 when passing through the refrigerant latent heat recovery coil 58, so that the high temperature vapor refrigerant is removed from the dilute solution in the high temperature regenerator 44. After increasing the amount of generated steam of the refrigerant and condensing itself, the refrigerant path 53
It is sent to the refrigerant condenser 46 through c.

【0060】さらに、低温再生器45内の希溶液は、冷
却水配管14の温水排熱回収コイル21内を流れるエン
ジン冷却水の排熱および高温側冷媒配管51の冷媒潜熱
回収コイル57内を流れる蒸気冷媒の潜熱を回収して加
熱されて高温再生器44内で発生する蒸気冷媒より低
温、低圧の蒸気冷媒が発生し、濃縮される。濃縮された
濃溶液は、濃溶液配管62を通って低温溶液熱交換器6
6内で低温の希溶液と熱交換した後に冷媒吸収器48へ
送り込まれる。また、低温再生器45内で発生した蒸気
冷媒は、低温側冷媒配管54を通って冷媒凝縮器46内
へ送り込まれる。
Further, the dilute solution in the low temperature regenerator 45 flows in the exhaust heat of the engine cooling water flowing in the hot water exhaust heat recovery coil 21 of the cooling water pipe 14 and in the refrigerant latent heat recovery coil 57 of the high temperature side refrigerant pipe 51. The latent heat of the vapor refrigerant is recovered and heated to generate a vapor refrigerant having a lower temperature and a lower pressure than the vapor refrigerant generated in the high temperature regenerator 44, and is condensed. The concentrated concentrated solution passes through the concentrated solution pipe 62 and the low temperature solution heat exchanger 6
After exchanging heat with the low temperature dilute solution in 6, it is sent to the refrigerant absorber 48. Further, the vapor refrigerant generated in the low temperature regenerator 45 is sent into the refrigerant condenser 46 through the low temperature side refrigerant pipe 54.

【0061】冷媒凝縮器46内に送り込まれた蒸気冷媒
や液冷媒は、冷媒凝縮器46内の冷却コイル32上に散
布されて冷却水サイクル6の冷却コイル32内を流れる
冷却水に熱を与えて凝縮液化される。そして、冷媒凝縮
器46内で液化された液冷媒は、液冷媒配管55の先端
部のノズル59から冷媒蒸発器47内の冷水コイル33
上に散布されて冷水サイクル7の冷水コイル33内を流
れる利用冷水から熱を奪って蒸発気化して、低温再生器
45より低温、低圧の蒸気冷媒となる。したがって、冷
水サイクル7内を循環する利用冷水は液冷媒に熱を与え
ることにより冷却され、この利用冷水を室内ユニットの
室内熱交換器に導き、室内ファンを運転することにより
百貨店、スーパーマーケット、コンビニエンスストア等
の建築物の室内が冷房される。
The vapor refrigerant and the liquid refrigerant sent into the refrigerant condenser 46 are dispersed on the cooling coil 32 in the refrigerant condenser 46 to give heat to the cooling water flowing in the cooling coil 32 of the cooling water cycle 6. Is condensed and liquefied. The liquid refrigerant liquefied in the refrigerant condenser 46 is supplied from the nozzle 59 at the tip of the liquid refrigerant pipe 55 to the cold water coil 33 in the refrigerant evaporator 47.
Heat is taken from the used cold water that is sprayed on and flows through the cold water coil 33 of the cold water cycle 7 to evaporate and evaporate, and becomes a low temperature and low pressure vapor refrigerant from the low temperature regenerator 45. Therefore, the used cold water circulating in the cold water cycle 7 is cooled by applying heat to the liquid refrigerant, and the used cold water is guided to the indoor heat exchanger of the indoor unit, and the indoor fan is operated to operate the department store, supermarket, convenience store. The interior of the building is cooled.

【0062】そして、冷媒蒸発器47内で発生した蒸気
冷媒は、冷媒吸収器48内に導かれて、冷媒吸収器48
内の冷却コイル31を流れる冷却水により冷却されて液
冷媒となり、濃溶液配管62のノズル67から冷媒吸収
器48内の冷却コイル31上に散布された濃溶液に吸収
される。このため、濃溶液は希薄化されて希溶液とな
り、冷媒吸収器48の下部に一時的に溜まる。そして、
冷媒吸収器48の下部に溜まった希溶液は、溶液ポンプ
64の作用により汲み上げられて希溶液配管63を通っ
て低温、高温溶液熱交換器66、65内に導かれる。低
温、高温溶液熱交換器66、65内に導かれた希溶液
は、高温の濃溶液と熱交換して加熱されて高温再生器4
4へ送り込まれる。再度、以上のようなサイクルを繰り
返すことにより、吸収式冷凍サイクル8の冷房運転がな
される。
Then, the vapor refrigerant generated in the refrigerant evaporator 47 is introduced into the refrigerant absorber 48, and is transferred to the refrigerant absorber 48.
It is cooled by the cooling water flowing through the cooling coil 31 inside to become a liquid refrigerant, which is absorbed by the concentrated solution sprayed on the cooling coil 31 inside the refrigerant absorber 48 from the nozzle 67 of the concentrated solution pipe 62. Therefore, the concentrated solution is diluted to become a diluted solution, which temporarily accumulates in the lower portion of the refrigerant absorber 48. And
The dilute solution accumulated in the lower portion of the refrigerant absorber 48 is pumped up by the action of the solution pump 64 and introduced into the low temperature and high temperature solution heat exchangers 66 and 65 through the dilute solution pipe 63. The dilute solution introduced into the low-temperature and high-temperature solution heat exchangers 66 and 65 is heated by exchanging heat with the high-temperature concentrated solution, and is heated in the high-temperature regenerator 4.
Sent to 4. By repeating the above cycle again, the cooling operation of the absorption refrigeration cycle 8 is performed.

【0063】ここで、エンジン2の負荷(交流発電機3
の発電負荷、電力負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が大き
く、且つ吸収式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)
が小さい場合には、エンジン2の負荷が大きいのでエン
ジン2の排熱量が増加し、吸収式冷凍サイクル8の高温
再生器44、低温再生器45での入熱が増え、高温再生
器44内の希溶液からの蒸気発生量および低温再生器4
5内の希溶液からの蒸気発生量が増え、吸収式冷凍サイ
クル8全体として冷媒の流量が増加するので、吸収式冷
凍サイクル8の空調負荷に対して空調能力(冷房能力)
が増大してしまう。
Here, the load of the engine 2 (AC generator 3
Power generation load, electric power load, refrigerant compressor 43 load), and the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8
Is small, the amount of exhaust heat of the engine 2 is increased because the load of the engine 2 is large, and the heat input in the high temperature regenerator 44 and the low temperature regenerator 45 of the absorption refrigeration cycle 8 is increased. Amount of steam generated from dilute solution and low temperature regenerator 4
Since the amount of vapor generated from the dilute solution in 5 increases and the flow rate of the refrigerant increases in the absorption refrigeration cycle 8 as a whole, the air conditioning capacity (cooling capacity) against the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle 8 is increased.
Will increase.

【0064】このとき、この実施例では、冷媒流量調整
弁56の開度を絞り、溶液ポンプ64の回転速度を減速
することにより、高温再生器44内への希溶液の流入量
を減らすと共に、高温側冷媒配管51の冷媒経路52a
の開度を絞るようにしている。このため、高温再生器4
4内で発生した蒸気冷媒の冷媒圧縮機43内への吸入量
が減り、高温再生器44内の冷媒潜熱回収コイル58へ
の吐出量も減る。
At this time, in this embodiment, the flow rate of the dilute solution into the high temperature regenerator 44 is reduced by reducing the opening of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 and decelerating the rotation speed of the solution pump 64. Refrigerant path 52a of the high temperature side refrigerant pipe 51
I try to narrow down the opening. Therefore, the high temperature regenerator 4
The suction amount of the vapor refrigerant generated in the refrigerant compressor 43 into the refrigerant compressor 43 is reduced, and the discharge amount to the refrigerant latent heat recovery coil 58 in the high temperature regenerator 44 is also reduced.

【0065】したがって、高温再生器44内の希溶液か
らの蒸気発生量が減り、吸収式冷凍サイクル8全体とし
て冷媒の流量が減少するので、吸収式冷凍サイクル8の
空調能力(冷房能力)が低下する。このため、エンジン
2の負荷が大きく、エンジン2の排熱量が増加した場合
でも、吸収式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)に
対応した空調能力(冷房能力)に調節できる。すなわ
ち、吸収式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)に対
して過剰分のエネルギーを捨てる従来の技術に対して、
エネルギーを有効利用することができ、経済性に優れ
る。
Therefore, the amount of steam generated from the dilute solution in the high temperature regenerator 44 decreases, and the flow rate of the refrigerant in the absorption refrigeration cycle 8 decreases, so that the air conditioning capacity (cooling capacity) of the absorption refrigeration cycle 8 decreases. To do. Therefore, even when the load of the engine 2 is large and the amount of exhaust heat of the engine 2 is increased, it is possible to adjust the air conditioning capacity (cooling capacity) corresponding to the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8. That is, as compared with the conventional technique of discarding excess energy with respect to the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8,
It is possible to use energy effectively and it is excellent in economic efficiency.

【0066】逆に、エンジン2の負荷(交流発電機3の
発電負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が小さく、且つ吸収
式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)が大きい場合
には、エンジン2の負荷が小さいのでエンジン2の排熱
量が減少し、吸収式冷凍サイクル8の高温再生器44、
低温再生器45での入熱が減り、吸収式冷凍サイクル8
全体として冷媒の流量が減少するので、吸収式冷凍サイ
クル8の空調負荷に対して空調能力(冷房能力)が不足
してしまう。
On the contrary, when the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3 and the load of the refrigerant compressor 43) is small and the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8 is large, the engine 2 Since the load on the engine 2 is small, the amount of exhaust heat of the engine 2 decreases,
The heat input in the low temperature regenerator 45 is reduced, and the absorption refrigeration cycle 8
Since the flow rate of the refrigerant is reduced as a whole, the air conditioning capacity (cooling capacity) is insufficient with respect to the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle 8.

【0067】このため、この実施例では、冷媒流量調整
弁56を開き、溶液ポンプ64の回転速度を増速するこ
とにより、高温再生器44内への希溶液の流入量が増え
ると共に、高温側冷媒配管51の冷媒経路52aの開度
が開かれるため、高温再生器44内で発生した蒸気冷媒
の冷媒圧縮機43内への吸入量が増え、高温再生器44
内の冷媒潜熱回収コイル58への吐出量も増える。
Therefore, in this embodiment, by opening the refrigerant flow rate adjusting valve 56 and increasing the rotation speed of the solution pump 64, the flow rate of the dilute solution into the high temperature regenerator 44 is increased and the high temperature side Since the opening of the refrigerant passage 52a of the refrigerant pipe 51 is opened, the amount of the vapor refrigerant generated in the high temperature regenerator 44 sucked into the refrigerant compressor 43 increases, and the high temperature regenerator 44 is increased.
The amount of discharge to the latent heat recovery coil 58 of the refrigerant also increases.

【0068】したがって、前述のように冷媒圧縮機43
の吐出能力を抑えた場合と比較して、高温再生器44内
の希溶液からの蒸気発生量が増え、吸収式冷凍サイクル
8全体として冷媒の流量が増加するので、吸収式冷凍サ
イクル8の空調能力(冷房能力)が増大する。このと
き、エンジン2は、交流発電機3の発電負荷の減少分が
冷媒圧縮機43の駆動する負荷となるため、トータルの
負荷は略一定となり、発電負荷が小さいという要因で排
熱量が減少することはない。
Therefore, as described above, the refrigerant compressor 43
In comparison with a case where the discharge capacity of the absorption refrigeration cycle is suppressed, the amount of vapor generated from the dilute solution in the high temperature regenerator 44 increases, and the flow rate of the refrigerant increases in the absorption refrigeration cycle 8 as a whole. Capacity (cooling capacity) increases. At this time, in the engine 2, the amount of decrease in the power generation load of the AC generator 3 becomes the load that drives the refrigerant compressor 43, so the total load is substantially constant, and the amount of exhaust heat decreases due to the small power generation load. There is no such thing.

【0069】次に、エンジン2の負荷(交流発電機3の
発電負荷、電力負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が小さ
く、且つ吸収式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)
が小さい場合には、交流発電機3を回転駆動しているエ
ンジン2の負荷が低下するため、エンジン2の排熱量が
減少する。このため、上述したように、吸収式冷凍サイ
クル8の高温再生器44、低温再生器45での入熱が減
るので、吸収式冷凍サイクル8の空調能力(冷房能力)
が低下する。
Next, the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3, the power load, the load of the refrigerant compressor 43) is small, and the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8 is set.
Is small, the load of the engine 2 that rotationally drives the AC generator 3 is reduced, so that the exhaust heat amount of the engine 2 is reduced. Therefore, as described above, the heat input to the high temperature regenerator 44 and the low temperature regenerator 45 of the absorption refrigeration cycle 8 is reduced, so that the air conditioning capacity (cooling capacity) of the absorption refrigeration cycle 8 is reduced.
Is reduced.

【0070】この場合には、高温再生器44内で発生す
る蒸気冷媒の冷媒温度、熱量が減少するため、低温再生
器45内の希溶液の溶液温度も低下するため、温水排熱
回収コイル21内を通過するエンジン冷却水が過冷却さ
れる恐れがあるため、溶液ポンプ64の回転速度を減速
して高温再生器44および低温再生器45を循環する希
溶液の循環量を少なくする。これにより、高温再生器4
4内で発生する蒸気冷媒の冷媒温度が上昇し低温再生器
45内の希溶液の溶液温度が上昇するため、エンジン2
へのエンジン冷却水の戻り温度も上昇する。したがっ
て、運転効率の低下およびエンジン冷却水の過冷却を防
止できる。なお、さらに吸収式冷凍サイクル8の空調負
荷(冷房負荷)が小さくなった場合には、エンジン冷却
水の保有熱をラジエータ22にて放熱して吸収式冷凍サ
イクル8への入熱を減少させる。
In this case, since the refrigerant temperature and the amount of heat of the vapor refrigerant generated in the high temperature regenerator 44 decrease, the solution temperature of the dilute solution in the low temperature regenerator 45 also decreases, so the hot water exhaust heat recovery coil 21 Since the engine cooling water passing therethrough may be overcooled, the rotation speed of the solution pump 64 is reduced to reduce the circulation amount of the dilute solution circulating in the high temperature regenerator 44 and the low temperature regenerator 45. As a result, the high temperature regenerator 4
Since the refrigerant temperature of the vapor refrigerant generated in 4 rises and the solution temperature of the dilute solution in the low temperature regenerator 45 rises, the engine 2
The return temperature of the engine cooling water to is also increased. Therefore, it is possible to prevent the deterioration of the operating efficiency and the supercooling of the engine cooling water. When the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8 further decreases, the heat of the engine cooling water is radiated by the radiator 22 to reduce the heat input to the absorption refrigeration cycle 8.

【0071】また、エンジン2の負荷(交流発電機3の
発電負荷、電力負荷、冷媒圧縮機43の負荷)が大き
く、且つ吸収式冷凍サイクル8の空調負荷(冷房負荷)
が大きい場合には、エンジン2の排熱量が増加し、吸収
式冷凍サイクル8の高温再生器44、低温再生器45で
の入熱が増えるので、吸収式冷凍サイクル8の空調能力
(冷房能力)が増大する。このため、冷媒流量調整弁5
6を閉弁して冷媒圧縮機43を無負荷運転することによ
り、エンジン2の軸動力は全て発電に利用し(交流発電
機3の発電出力は100%)、室内の空調をエンジン2
の排気排熱、温水排熱のみで吸収式冷凍サイクル8を運
転する。
Further, the load of the engine 2 (the power generation load of the AC generator 3, the power load, the load of the refrigerant compressor 43) is large and the air conditioning load (cooling load) of the absorption refrigeration cycle 8 is large.
Is large, the amount of exhaust heat of the engine 2 increases and the heat input to the high temperature regenerator 44 and the low temperature regenerator 45 of the absorption refrigeration cycle 8 increases, so the air conditioning capacity (cooling capacity) of the absorption refrigeration cycle 8 is increased. Will increase. Therefore, the refrigerant flow rate adjusting valve 5
6 is closed and the refrigerant compressor 43 is operated without load, all the shaft power of the engine 2 is used for power generation (the power output of the AC generator 3 is 100%), and the air conditioning in the room is performed by the engine 2.
The absorption refrigeration cycle 8 is operated only with the exhaust heat of exhaust gas and the exhaust heat of hot water.

【0072】〔第1実施例の効果〕以上のように、この
実施例のコージェネレーションシステム1、特に吸収式
冷凍機4は、交流発電機3の発電負荷に対して冷媒圧縮
機43の負荷を冷媒流量調整弁56の開度調整により変
化させることにより、交流発電機3の発電出力と吸収式
冷凍サイクル8の空調能力とを調節することができる。
しかも、交流発電機3の発電出力に拘らず、吸収式冷凍
サイクル8の空調負荷に対応した空調能力となるように
吸収式冷凍サイクル8を調節することができる。
[Effects of First Embodiment] As described above, in the cogeneration system 1 of this embodiment, particularly the absorption refrigerator 4, the load of the refrigerant compressor 43 relative to the power generation load of the AC generator 3 is applied. By changing the opening degree of the refrigerant flow rate adjusting valve 56, the power generation output of the AC generator 3 and the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle 8 can be adjusted.
Moreover, the absorption type refrigeration cycle 8 can be adjusted to have an air conditioning capacity corresponding to the air conditioning load of the absorption type refrigeration cycle 8 regardless of the power generation output of the AC generator 3.

【0073】すなわち、従来例(特開平1−23935
4号公報に開示された技術)は、図4のグラフに示した
ように、発電機の発電出力が0%から100%に増加す
るのに対応して吸収式冷凍サイクル8の空調能力が増え
るものであった。しかし、この実施例は、図4のグラフ
に示したように、交流発電機3の発電出力が0%から1
00%に増加するのに従って冷媒流量調整弁56の開度
を絞るようにして、吸収式冷凍サイクル8の空調能力が
得るようにしている。
That is, a conventional example (JP-A-1-23935).
4), the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle 8 increases as the power output of the generator increases from 0% to 100%, as shown in the graph of FIG. It was a thing. However, in this embodiment, as shown in the graph of FIG. 4, the power output of the AC generator 3 is 0% to 1%.
The opening degree of the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is reduced as it increases to 00% to obtain the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle 8.

【0074】また、交流発電機3の発電出力が0%の時
に冷媒流量調整弁56を全開することにより、高温再生
器44内の冷媒潜熱回収コイル58からの潜熱熱量の回
収分だけ吸収式冷凍サイクル8の空調能力が増加してお
り、交流発電機3の発電出力が100%の時でも従来例
の吸収式冷凍サイクルの空調能力と同等の能力を有して
いる。したがって、この実施例は、従来例と比較してエ
ンジン2の負荷変動に拘らず、吸収式冷凍サイクル8の
空調能力が著しく向上していることが分かる。
Further, when the power output of the AC generator 3 is 0%, the refrigerant flow rate adjusting valve 56 is fully opened to absorb the amount of latent heat recovered from the refrigerant latent heat recovery coil 58 in the high temperature regenerator 44. The air conditioning capacity of the cycle 8 is increasing, and even when the power generation output of the AC generator 3 is 100%, it has the same capacity as the air conditioning capacity of the conventional absorption refrigeration cycle. Therefore, in this embodiment, it is understood that the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle 8 is significantly improved regardless of the load variation of the engine 2 in comparison with the conventional example.

【0075】さらに、この実施例は、吸収式冷凍サイク
ルと蒸気圧縮式冷凍サイクルとを組み合わせた従来の技
術に対して、蒸気圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮
器、減圧装置、冷媒蒸発器が不要となるので、コージェ
ネレーションシステム1の構造を非常に簡略化すること
ができる。このため、コージェネレーションシステム1
の冷凍機器の部品点数が非常に減少し、吸収式冷凍機4
全体の組付け作業性が著しく改善するので、コージェネ
レーションシステム1のコストを低下させることができ
る。
Further, this embodiment does not require a refrigerant condenser, a decompression device, and a refrigerant evaporator dedicated to the vapor compression refrigeration cycle as compared with the conventional technique in which the absorption refrigeration cycle and the vapor compression refrigeration cycle are combined. Therefore, the structure of the cogeneration system 1 can be greatly simplified. Therefore, the cogeneration system 1
The number of parts of refrigeration equipment in
Since the overall assembling workability is significantly improved, the cost of the cogeneration system 1 can be reduced.

【0076】〔第2実施例〕図5はこの発明の第2実施
例を示したもので、吸収式冷凍機を組み込んだコージェ
ネレーションシステムの主要部を示した図である。この
実施例では、交流発電機3で発電した電力を通電制御回
路26を介して交流モータ(電動モータ)49に供給す
ることにより、吸収式冷凍サイクル8の冷媒圧縮機43
を回転駆動している。
[Second Embodiment] FIG. 5 shows a second embodiment of the present invention, and is a view showing the main part of a cogeneration system incorporating an absorption refrigerator. In this embodiment, the electric power generated by the AC generator 3 is supplied to the AC motor (electric motor) 49 via the energization control circuit 26, whereby the refrigerant compressor 43 of the absorption refrigeration cycle 8 is supplied.
Is driven to rotate.

【0077】〔変形例〕この実施例では、単効用、2重
効用吸収式冷凍サイクルを持つ吸収式冷凍機4に本発明
を適用したが、単効用吸収式冷凍サイクル、2重効用以
上の多重効用吸収式冷凍サイクルを持つ吸収式冷凍機に
本発明を適用しても良い。低温再生器45内の温水排熱
回収コイル21を第1の熱交換手段として利用し、低温
再生器45内に第2の熱交換手段を設けても良い。この
場合には、低温再生器45内で発生した蒸気冷媒を冷媒
圧縮機43内に吸入して圧縮し第2の熱交換手段へ導く
ようにする。
[Modification] In this embodiment, the present invention is applied to the absorption refrigerator 4 having a single-effect, double-effect absorption refrigeration cycle. However, a single-effect absorption refrigeration cycle, double-effect or more multiplex The present invention may be applied to an absorption refrigerator having an effect absorption refrigeration cycle. The hot water exhaust heat recovery coil 21 in the low temperature regenerator 45 may be used as the first heat exchange means, and the second heat exchange means may be provided in the low temperature regenerator 45. In this case, the vapor refrigerant generated in the low temperature regenerator 45 is sucked into the refrigerant compressor 43, compressed, and guided to the second heat exchange means.

【0078】この実施例では、希溶液として臭化リチウ
ムの溶解度が55重量%程度の水溶液を用い、濃溶液と
して臭化リチウムの溶解度が60重量%程度の水溶液を
用いたが、臭化リチウム等の吸収剤の溶解度は自由に変
更しても良い。また、吸収液として臭化リチウム水溶液
以外に、ヨウ化リチウム水溶液、塩化リチウム水溶液、
アンモニア水溶液を用いても良い。なお、アンモニア水
溶液の場合は、吸収剤が水、冷媒がアンモニアとなる。
In this example, an aqueous solution having a solubility of lithium bromide of about 55% by weight was used as the dilute solution, and an aqueous solution having a solubility of lithium bromide of about 60% by weight was used as the concentrated solution. The solubility of the absorbent may be freely changed. In addition to the lithium bromide aqueous solution as the absorbing liquid, lithium iodide aqueous solution, lithium chloride aqueous solution,
Aqueous ammonia solution may be used. In the case of an aqueous ammonia solution, the absorbent is water and the refrigerant is ammonia.

【0079】なお、冷水の温度やエンジン冷却水の温度
を検出する水温センサとして熱電対温度センサ、サーミ
スタ、熱雑音温度センサ、NQR温度センサ、水晶温度
センサ、トランジスタ温度センサ、放射温度計、熱映像
を撮る赤外線カメラ等を利用しても良い。また、水温セ
ンサを冷却水配管内に入れて取り付けても、冷却水配管
の外側面に接触させて取り付けても、冷却水配管より離
して取り付けても良い。さらに、冷水の温度を、蒸発器
で発生する蒸気冷媒の蒸発温度や蒸発圧力から予測して
も良い。
As a water temperature sensor for detecting the temperature of cold water or the temperature of engine cooling water, a thermocouple temperature sensor, a thermistor, a thermal noise temperature sensor, an NQR temperature sensor, a crystal temperature sensor, a transistor temperature sensor, a radiation thermometer, a thermal image. You may use an infrared camera etc. which take. Further, the water temperature sensor may be installed by putting it in the cooling water pipe, by contacting it with the outer surface of the cooling water pipe, or by mounting it separately from the cooling water pipe. Further, the temperature of the cold water may be predicted from the evaporation temperature and the evaporation pressure of the vapor refrigerant generated in the evaporator.

【0080】また、冷媒量調節手段として、エンジン負
荷や冷水の温度に関する物理量(例えば電流値、電圧値
または電力値等の通電量または感温媒体の温度や圧力)
に応じて開度が変化する温度作動式または電磁式の可変
絞り弁等の流量調整弁等を利用しても良い。なお、流量
調整弁として、電気式流量調整弁、電気油圧式流量調整
弁、電気空気式流量調整弁、電気蒸気式流量調整弁、油
圧式流量調整弁、空気式流量調整弁、空気油圧式流量調
整弁、ダイヤフラム式流量調整弁、シリンダ式流量調整
弁、レバー式流量調整弁を利用しても良い。
As the refrigerant amount adjusting means, a physical quantity relating to the engine load or the temperature of the cold water (for example, the amount of electricity such as current value, voltage value or power value or temperature or pressure of the temperature sensitive medium).
A flow rate adjusting valve such as a temperature actuated or electromagnetic variable throttle valve whose opening changes according to the above may be used. As the flow rate adjusting valve, an electric flow rate adjusting valve, an electrohydraulic type flow rate adjusting valve, an electric air type flow rate adjusting valve, an electric steam type flow rate adjusting valve, a hydraulic type flow rate adjusting valve, an air type flow rate adjusting valve, an air hydraulic type flow rate adjusting valve. A regulating valve, a diaphragm type flow regulating valve, a cylinder type flow regulating valve, or a lever type flow regulating valve may be used.

【0081】なお、この同期発電機の代わりに、誘導発
電機、直流発電機等の他の発電機を用いても良い。ま
た、エンジン2に回転駆動される回転体として、発電機
の代わりに空気圧縮機、ポンプ、送風機等の被駆動手段
を用いても良い。さらに、エンジン2の出力軸に、その
出力軸の回転運動を往復運動に変換する機構を取り付け
て、エンジン2により往復機械等の被駆動手段を駆動す
るようにしても良い。この発明を、エンジンの排気をエ
ンジン冷却水(温水)に熱回収し、再生器内の溶液を加
熱する吸収式冷凍サイクルに用いても良い。また、溶液
回路42は、図1に示したシリーズフローだけでなく、
パラレルフローにしても良い。さらに、エンジン2の制
御は、回転数一定制御でなくても良い。
Instead of this synchronous generator, another generator such as an induction generator or a direct current generator may be used. Further, as the rotating body that is rotationally driven by the engine 2, a driven unit such as an air compressor, a pump, or a blower may be used instead of the generator. Further, a mechanism for converting the rotational motion of the output shaft into a reciprocating motion may be attached to the output shaft of the engine 2 so that the engine 2 drives a driven unit such as a reciprocating machine. The present invention may be used in an absorption refrigeration cycle in which engine exhaust water is heat-recovered in engine cooling water (hot water) to heat the solution in the regenerator. Further, the solution circuit 42 is not limited to the series flow shown in FIG.
It may be a parallel flow. Further, the control of the engine 2 does not have to be the constant rotation speed control.

【0082】[0082]

【発明の効果】請求項1の発明および請求項2の発明
は、エンジンの負荷が小さく、吸収式冷凍サイクルの空
調負荷が大きい場合に、空調負荷に対してエンジンの排
熱量が不足しても、冷媒流量調節手段により冷媒の流量
を調節して再生器内の蒸気発生量を増加することによ
り、吸収式冷凍サイクルの空調能力を大きくすることが
できる。また、エンジンの負荷が大きく、吸収式冷凍サ
イクルの空調負荷が小さい場合に、空調負荷に対してエ
ンジンの排熱量が過剰となっていても、冷媒流量調節手
段により冷媒の流量を調節して再生器内の蒸気発生量を
減少することにより、吸収式冷凍サイクルの空調能力を
小さくすることができる。したがって、負荷変動による
エンジンの排熱量の増減に拘らず、吸収式冷凍サイクル
の空調負荷に対応した空調能力を得ることができる。
According to the invention of claim 1 and the invention of claim 2, when the load of the engine is small and the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle is large, even if the exhaust heat amount of the engine is insufficient with respect to the air conditioning load. By adjusting the flow rate of the refrigerant by the refrigerant flow rate adjusting means to increase the amount of steam generated in the regenerator, the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle can be increased. In addition, when the engine load is large and the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle is small, even if the engine exhaust heat amount is excessive with respect to the air conditioning load, the refrigerant flow rate adjusting means adjusts the refrigerant flow rate to reproduce. By reducing the amount of steam generated in the unit, the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle can be reduced. Therefore, it is possible to obtain the air conditioning capacity corresponding to the air conditioning load of the absorption refrigeration cycle regardless of the increase / decrease in the exhaust heat amount of the engine due to the load change.

【0083】請求項1の発明および請求項2の発明は、
吸収式冷凍サイクルに冷媒圧縮機を追加するだけで、吸
収式冷凍サイクルと蒸気圧縮式冷凍サイクルを組み合わ
せた吸収式冷凍機と同等の空調能力を得ることができ
る。また、蒸気圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮器や
冷媒蒸発器を廃止してシステムの構造を簡略化すること
ができるため、部品点数が減少し、吸収式冷凍機全体の
組付け作業性が改善するので、システムのコストを低下
させることができる。
The invention of claim 1 and the invention of claim 2 are
By simply adding a refrigerant compressor to the absorption refrigeration cycle, it is possible to obtain the same air conditioning capacity as that of the absorption refrigeration machine that combines the absorption refrigeration cycle and the vapor compression refrigeration cycle. In addition, the refrigerant condenser and refrigerant evaporator for the vapor compression refrigeration cycle can be eliminated to simplify the system structure, reducing the number of parts and improving the workability of assembly of the absorption refrigerator. Therefore, the cost of the system can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】この発明の第1実施例の吸収式冷凍機を示した
構成図である。
FIG. 1 is a configuration diagram showing an absorption refrigerator according to a first embodiment of the present invention.

【図2】この発明の第1実施例を組み込んだコージェネ
レーションシステムを示した概略図である。
FIG. 2 is a schematic diagram showing a cogeneration system incorporating the first embodiment of the present invention.

【図3】この発明の第1実施例の制御装置の作動の一例
を示したフローチャートである。
FIG. 3 is a flow chart showing an example of the operation of the control device of the first embodiment of the present invention.

【図4】吸収式冷凍サイクルの空調能力と発電機の発電
出力との関係を示したグラフである。
FIG. 4 is a graph showing the relationship between the air conditioning capacity of the absorption refrigeration cycle and the power generation output of the generator.

【図5】この発明の第2実施例を組み込んだコージェネ
レーションシステムの主要部を示した概略図である。
FIG. 5 is a schematic diagram showing a main part of a cogeneration system incorporating a second embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 コージェネレーションシステム 2 エンジン 3 交流発電機(発電機) 4 吸収式冷凍機 8 吸収式冷凍サイクル 20 排気排熱回収コイル(第1の熱交換手段) 43 冷媒圧縮機 44 高温再生器(再生器) 49 交流モータ(電動モータ) 51 高温側冷媒配管(冷媒流路) 56 冷媒流量調整弁(冷媒量調節手段) 58 冷媒潜熱回収コイル(第2の熱交換手段) 1 Cogeneration System 2 Engine 3 Alternator (Generator) 4 Absorption Refrigerator 8 Absorption Refrigeration Cycle 20 Exhaust Heat Recovery Coil (First Heat Exchange Means) 43 Refrigerant Compressor 44 High Temperature Regenerator (Regenerator) 49 AC motor (electric motor) 51 High temperature side refrigerant pipe (refrigerant flow path) 56 Refrigerant flow rate adjusting valve (refrigerant amount adjusting means) 58 Refrigerant latent heat recovery coil (second heat exchanging means)

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】(a)負荷変動により排熱量が増減するエ
ンジンと、 (b)このエンジンに回転駆動され、吸入した蒸気冷媒
を圧縮して吐出する冷媒圧縮機、 吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、 前記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換
させて吸収液を加熱する第1の熱交換手段、 前記冷媒圧縮機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内
の吸収液とを熱交換させて吸収液を加熱する第2の熱交
換手段、 および前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介
して前記第2の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収
式冷凍サイクルと、 (c)前記エンジンの負荷または前記吸収式冷凍サイク
ルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流れる冷媒の
流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた吸収式冷凍
機。
Claims: (a) An engine in which the amount of exhaust heat increases and decreases due to load fluctuations; (b) a refrigerant compressor that is rotationally driven by this engine to compress and discharge the inhaled vapor refrigerant; and vapor refrigerant is generated from an absorbing liquid. A regenerator, first heat exchange means for exchanging heat between the exhaust heat of the engine and the absorbing liquid in the regenerator to heat the absorbing liquid, the vapor refrigerant discharged from the refrigerant compressor and the regenerator Second heat exchanging means for exchanging heat with the absorbing liquid to heat the absorbing liquid, and a refrigerant flow path for guiding the vapor refrigerant in the regenerator to the second heat exchanging means via the refrigerant compressor. An absorption type refrigeration cycle having: (c) a refrigerant amount adjusting means for adjusting the flow rate of the refrigerant flowing in the refrigerant flow path based on the load of the engine or the air conditioning load of the absorption type refrigeration cycle. refrigerator.
【請求項2】(a)負荷変動により排熱量が増減するエ
ンジンと、 (b)このエンジンに回転駆動されて発電する発電機
と、 (c)この発電機で発電された電力が供給されると回転
する電動モータと、 (d)この電動モータにより回転駆動され、吸入した蒸
気冷媒を圧縮して吐出する冷媒圧縮機、 吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、 前記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換
させて吸収液を加熱する第1の熱交換手段、 前記冷媒圧縮機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内
の吸収液とを熱交換させて吸収液を加熱する第2の熱交
換手段、 および前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介
して前記第2の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収
式冷凍サイクルと、 (e)前記エンジンの負荷または前記吸収式冷凍サイク
ルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流れる冷媒の
流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた吸収式冷凍
機。
2. An engine in which the amount of exhaust heat increases or decreases due to load fluctuations, (b) a generator that is rotationally driven by this engine to generate electric power, and (c) is supplied with the electric power generated by this generator. And (d) a refrigerant compressor that is rotationally driven by this electric motor to compress and discharge the inhaled vapor refrigerant, a regenerator that generates vapor refrigerant from an absorbing liquid, the exhaust heat of the engine and the First heat exchange means for exchanging heat with the absorbing liquid in the regenerator to heat the absorbing liquid, and absorbing heat by exchanging heat between the vapor refrigerant discharged from the refrigerant compressor and the absorbing liquid in the regenerator. A second heat exchange means for heating the refrigerant, and an absorption type refrigeration cycle having a refrigerant flow path for guiding the vapor refrigerant in the regenerator to the second heat exchange means via the refrigerant compressor, (e) The engine load or the absorption formula Absorption refrigerating machine provided with a refrigerant amount adjusting means for adjusting the flow rate of the refrigerant flowing through the refrigerant passage based on the air conditioning load of the freezing cycle.
【請求項3】前記冷媒量調節手段は、前記冷媒流路の開
度を調節する開度調節手段であることを特徴とする吸収
式冷凍機。
3. An absorption refrigerating machine, wherein the refrigerant amount adjusting means is an opening adjusting means for adjusting the opening of the refrigerant passage.
【請求項4】請求項1または請求項2に記載の吸収式冷
凍機において、 前記冷媒量調節手段は、前記冷媒流路を開閉する開閉手
段であることを特徴とする吸収式冷凍機。
4. The absorption refrigerator according to claim 1 or 2, wherein the refrigerant amount adjusting means is an opening / closing means for opening / closing the refrigerant flow path.
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