JPH0820060B2

JPH0820060B2 - 二種燃料低窒素酸化物バーナ

Info

Publication number: JPH0820060B2
Application number: JP4012361A
Authority: JP
Inventors: 士慶楊; ジェイ．ボルツスティーブン
Original assignee: Industrial Technology Research Institute ITRI
Current assignee: Industrial Technology Research Institute ITRI
Priority date: 1992-01-27
Filing date: 1992-01-27
Publication date: 1996-03-04
Anticipated expiration: 2011-03-04
Also published as: JPH06101823A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、窒素酸化物（以下、
ＮＯ_Xと略す）の排出レベルが低い二種燃料バーナに関
する。

【０００２】

【従来の技術】環境の保全は世界全体でますます重要に
なってきている。すでに判っているように、ＮＯ_Xは酸
性雨の主たる原因である。実のところ、ほとんどすべて
のＮＯ_Xは化石燃料の燃焼から生ずる。その結果、世界
の多くの工業地域で、窒素酸化物の許容排出量のきびし
い規制がしかれつつある。その例を表１に掲げる。

【０００３】

【表１】燃焼産業は、現存する装置からの窒素酸化物を減らす必
要に直面している。このような厳しい規制の下では、従
来の燃焼技術では低ＮＯ_X排出基準を満たすことはでき
ない。この理由で、炉内の窒素酸化物を減らす方法が開
発されてきた。その方法は２つのグループに分けられ
る。燃焼の改善法と後処理法とである。燃焼の改善法
は、煙道ガスに含まれるＮＯ_Xを、本発明のような低Ｎ
Ｏ_X燃焼技術によって減らすことを意味する。他方、後
処理法は、煙道ガスをアンモニアや尿素のような還元剤
を加えて処理し、窒素酸化物を窒素に還元する。例とし
ては、選択的触媒還元及び選択的非触媒還元プロセスが
ある。

【０００４】燃焼過程において形成されるＮＯ_Xは、熱
−ＮＯ_Xと、燃料−ＮＯ_Xとからなる。熱−ＮＯ_Xは主と
して炎のピーク温度に依存する。燃料−ＮＯ_Xは燃料の
ＮＯ_X含有量と燃焼反応のメカニズムによって決まる。
現在のところ、燃焼の改善法によってＮＯ_X排出量を減
らす方法には、次のものが含まれる。（１）燃焼システムの作動条件を次のようにして変える
こと：（ａ）過剰空気の量を減らす。過剰空気が多いことは、
燃焼の過程で酸素密度が高いことを意味し、これはＮＯ
_Xの形成に加担する。従って、過剰空気を減らし、燃焼
システムをほぼ完全燃焼の条件の下で作動させれば、Ｎ
Ｏ_Xの排出量を減らすことに役に立つ。さらに、空気量
が減ることにより、煙道ガスによって運び去られる熱も
少なくなり、その結果燃焼効率も向上する。

【０００５】（ｂ）熱負荷を減らすか又は燃焼のスペー
スを増やす。これは熱伝導率を高め、燃焼温度を低くす
ると、その結果熱−ＮＯ_Xの形成が減少する。欠点は、
炉の容量が減ること、及び経済的な効率が低下すること
である。（ｃ）空気の予熱温度を下げる。これは炎の温度を効果
的に下げ、従って、熱−ＮＯ_Xを減らす。エネルギーの
節約という観点からは、これは使えるエネルギーの損失
を引き起こす。（２）バーナあるいは燃焼システムを次の方法で改善す
ること：（ａ）２次空気による燃焼。空気は燃焼システムの中に
異なるいくつかの場所から注入される。炎の中心部は燃
料に富む還元域を形成し、これがＮＯ_Xの形成を防止す
る。これは空気と燃料の混合速度を低下させ、炎のピー
ク温度を低くし、ＮＯ_Xを減らす。

【０００６】（ｂ）渦燃焼。空気は炉の中に渦流発生器
によって案内される。空気の流れを渦流動させると、空
気と燃料の混合が遅くなり、中央部に再循環域が形成さ
れ、これによりピーク温度が低くなり、ＮＯ_Xが減少す
る。（ｃ）再燃焼。燃焼プロセスは主燃焼域、再燃焼域、及
び燃焼終了域に分けられる。主燃焼域には燃料の８０％
が供給され、貧燃料状態に保たれる。再燃焼域において
は１０％乃至２０％の燃料が主燃焼域から注入され、富
燃料還元域を作り出す。その後、燃焼終了域では、０乃
至１０％の燃料と大量の空気が供給され、前の燃焼域で
燃え残った燃料粒子をすべて完全に燃焼させる。

【０００７】（ｄ）燃料ガスの再循環。排気ガスの一部
は冷却され、導き戻されて新鮮な空気と混合し、バーナ
に送られる。炎の温度は下げられ、酸素は希釈され、Ｎ
Ｏ_Xは減少する。

【０００８】

【本発明が解決しようとする課題】一般的に言って、低ＮＯ_Xバーナの設計原理は、上
記の方法あるいはテクニックの一つ又はいくつかの組み
合わせである。このような低ＮＯ_Xバーナは、低過剰空
気条件の下で作動すべきである。ガス燃料のバーナに関
しては、ＮＯ_Xの主要源は熱−ＮＯ_Xである。従って、熱
−ＮＯ_Xの減少を第一の目標にすべきである。オイル燃
料のバーナにおいては、燃料に窒素が含まれているの
で、燃料−ＮＯ_Xの減少も同時に考慮せねばならない。
しかるに、燃料−ＮＯ_X形成のメカニズムは、熱−ＮＯ_X
の場合よりも複雑である。燃料−ＮＯ_Xを完全に除去で
きる技術は存在せず、オイル燃料バーナのＮＯ_X排出量
は、ガス燃料バーナのそれより依然として高くなってい
る。窒素酸化物の許容排出量を低減する厳しい規制が、
世界の多くの工業地域でしかれるにつれ、そしてまた、
従来のバーナがこのような規制に対応できない状態であ
ることから、低ＮＯ_Xバーナの開発は一層意義のあるこ
とになっている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の二種燃料低ＮＯ
_Xバーナは、次の点に特徴を持つ。特別に設計された渦
流発生器５と、円環空洞状のガス銃２と、及びガス銃２
の中に支持されているオイル銃３とから成ること。詳し
くは、入り口６２及び出口６３、並びに前記出口６３の
回りに等間隔に配置され軸方向に延びる複数個の２次空
気流入口７を持つ耐熱性の末広がりノズル６と、前記末
広がりノズル６の入り口６２に同軸的に連結され、主燃
焼空気流入口１１を持つ風箱１と、前記風箱１に同軸的
に支持され、所定の曲率の複数枚の羽５１、及び中心孔
５２を持つ渦流発生器５と、前記渦流発生器５の前記中
心孔５２に同軸的に支持されている支持筒体４、及び前
記末広がりノズル６の前記入り口６２の近傍において前
記支持筒体４に装架され複数のガス噴出孔２２１を持つ
ガスノズル２２、並びにガス燃料流入口２１を有するガ
ス銃２と、前記ガス銃２の前記支持筒体４の中に同軸的
に支持された中空のオイル管３５、及び前記末広がりノ
ズル６の前記入り口６２の近くにおいて前記オイル管３
５の一端に装架され複数のオイル噴出孔３１１を持つオ
イルノズル３１、及び前記オイル管３５に設けられたオ
イル流入口３２、及び前記オイル管３５の中に同軸的に
支持された高圧空気管３４、並びに前記高圧空気管３４
に設けられた高圧空気流入口３３を有するオイル銃３
と、から成る。

【００１０】本発明のより広い適用可能性の範囲は、以
下の詳細な記述から明らかとなろう。しかしながら、以
下に開示する詳細な記述と特別な例は、本発明の好適な
実施例を示すものではあるが、単に本発明の説明のため
のものである事を理解されたい。と言うのも、本発明の
技術的思想とその範囲の中において、種々の変更や修正
が、当業界の技術者に、以下の詳細な記述から明らかに
なるからである。

【００１１】

【作用】ガス銃２のガス噴出孔２２１からのガスジェッ
ト、及びオイル銃３のオイル噴出孔３１１からのオイル
ジェットは、各々中心線に対して所定の角度をなしてい
る。設計された動作条件の下では、渦動空気流は圧力低
下も乱れも少ない状態で発生できる。これは炎の安定に
有利であり、これにより炎の温度が下がり、空気と燃料
の混合が遅らされ、ＮＯ_Xの形成が防止される。２次空
気及び煙道ガスの再循環は、窒素酸化物を減らすことに
使うことができる。

【００１２】

【実施例】本発明は、以下の実施例の説明と付属図面か
ら一層よく理解されるであろう。しかし、これらの図面
は単に説明のために与えるものであり、本発明を制限す
るものではない。図１を参照されたい。本発明による二
種燃料低ＮＯ_Xバーナの組立体は、本質的に、風箱１、
ガス銃２、オイル銃３、支持筒４、渦流発生器５、末広
がりノズル６、及び２次空気流入口７から成る。このバ
ーナ組立体は、炉への取付けに適応するようになってい
る。風箱１は主燃焼空気流入口１１をもち、細まり管１
２からくびれ管１３へと至る構成である。くびれ管１３
が、末広がりノズル６の入り口６２へ同軸的に連結され
ている。主燃焼空気は主燃焼空気流入口１１から風箱１
へ入り、先細円すい形の細まり管１２を通って流れ、く
びれ管１３に入る。くびれ管１３は渦流発生器５を収容
している。渦流発生器５の斜視図が図３に示されてい
る。渦流発生器５の渦形羽５１は、あらかじめ決められ
た渦流曲率を持ち、前記主燃焼空気の流れ方向を変えて
末広がりノズル６の中に渦流を作り出す。渦形羽５１の
曲率はまた、空気の圧力低下も乱れも少なくなるように
決められている。渦流発生器５の下流側に末広がりノズ
ル６が位置する。主燃焼空気が渦流発生器５を通過する
と、渦流発生器５は末広がりノズル６から炉（図示せ
ず）に向って拡がる高速の渦動空気流を発生し、炎の根
元に強い再循環を作り出す。強い内部の再循環は炎の安
定性を高め、炎の温度を低下させ、ＮＯ_Xの排出量を減
らす。

【００１３】末広がりノズル６は耐火性の材料６１で造
られ、入り口６２から出口６３に向って末広がりを形成
する。耐火性材料６１及びその背板６２に４つの２次空
気流入口７が設けられている。風箱１の風箱フランジ１
４が背板６２に装架され、これによって風箱１が固定さ
れている。２次空気は、２次空気流入口７から炉の中へ
注入される。上述したように、２次空気の燃焼により、
注入された燃料と主燃焼空気は、炎の中心部に富燃料還
元域を形成し、これがＮＯ_Xの形成を防止する。残りの
燃料粒子は、２次空気を供給する事により完全に燃やさ
れる。

【００１４】ガス銃２は支持筒体４を主要素とする環状
の中空円筒体であり、その一端にガス燃料流入口２１が
設けられている。他端にはガスノズル２２を有してい
る。図２に示したように、ガスノズル２２の周辺にはい
くつかのガス噴出孔２２１が等間隔に配置されている。
ガス噴出孔２２１は、バーナの中心線に対して１５゜〜
４０゜位に傾いた角度を持っている。ガス燃料は、注入
された後に再循環域を通り、次いで図４に示したよう
に、主燃焼空気と混合する。この結果、燃料と空気の混
合の遅延が達成され、富燃料燃焼が強化され、これがさ
らにＮＯ_X排出量を低下する。ガス銃２は支持筒体４に
支持されている。支持筒体４の一端には、風箱１の側板
１５を固定するためのフランジ４１が設けられている。
渦流発生器５は支持筒体４の他端部に装架されている。

【００１５】オイル銃３は、前記ガス銃２の中に挿入さ
れ同軸的に支持されたオイル管３５を主要素とする環状
の中空円筒体であり、その一端にオイルノズル３１が設
けられている。オイル銃３の中心部には１本の高圧空気
管３４が挿入されており、この高圧空気管３４の外端が
高圧空気流入口３３を形成している。圧縮空気は高圧空
気流入口３３から高圧空気管３４の中に導かれる。オイ
ル銃３の内部は中空の環状通路（オイル通路）を形成し
ている。オイルノズル３１は、複数個のＹ字形のオイル
噴出孔３１１を有している。オイル噴出孔３１１は、バ
ーナの中心線に対して１５゜〜４０゜位の角度傾けられ
ている。液体燃料は、オイル流入口３２からオイル銃３
に入り、前記中空の環状通路を通ってオイルノズル３１
へと流れる。液体燃料は、オイルノズル３１の部位で圧
縮空気と混合され微粒子化された後、オイル噴出孔３１
１から高速で、バーナの中心線に対して１５゜〜４０゜
位の角度を持って噴出される。本発明のガス銃２及びオ
イル銃３は、取り外し可能で、その位置も調節可能であ
る。このため操作員は効率の良い運転状態を達成するた
め、燃料供給を調節したり、装置を修理したり、を容易
にできる。

【００１６】煙道ガスの再循環もまた、本発明において
利用できる。煙道ガスを導いて主燃焼空気と予め混合さ
せ、風箱１へ入らせる事ができる。あるいは、煙道ガス
は２次空気流入口７から燃焼系へ案内する事もできる。
他の方式では、細まり管１２に煙道ガスの入り口を設
け、その入り口から風箱１に煙道ガスを入れ、主燃焼空
気と混合させる事もできる。煙道ガスの再循環の目的
は、炎のピーク温度を下げ、燃焼空気中の酸素を希釈
し、その結果熱−ＮＯ_Xの排出量を低減する事にある。

【００１７】以上に開示したのは本発明の構造と機能で
ある。本発明の特徴を実施態様としてさらに述べれば以
下のようになる：（２）ガス燃料用の環状のガス銃２は、中空管ガス銃で
ある。（３）ガス燃料は、ガス噴出孔２２１の傾き角により、
バーナの中心軸線に対して１５゜〜４０゜の角度で注入
される。（４）ガス燃料は、末広がりノズル６に２０〜１５０ｍ
／ｓｅｃの速度で注入される。（５）主燃焼空気は末広がりノズル６に入り、ガス銃２
をとりまく。（６）主燃焼空気は、７〜７０ｍ／ｓｅｃの速度で入っ
てくる。（７）主燃焼空気は、供給される空気の全量の６０−９
０％を占める。（８）主燃料空気の渦動数、すなわち、接線運動量の軸
方向運動量と半径に対する比は０．５〜１．５である。（９）ガス銃２の外径のくびれ管１３の内径に対する比
は０．４５〜０．７５である。（１０）主燃焼空気は、渦流発生器５（これは中華民国
の特許である：特許番号は第６１５３４号）を通り、乱
れの少ない渦流を形成し、空気と燃料の混合を制御す
る。（１１）燃料と主燃焼空気は末広がりノズル６の中で混
合するが、これは特別に設計したもので、出口６３の径
が入り口６２の径の２〜３倍であり、内周縁は中心線に
対して１８〜３７度の角をなしている。（１２）供給される主燃焼空気の全量は、完全燃焼に必
要な最少限量の１．０５〜１．３倍である。（１３）末広がりノズル６の周囲に等間隔に配置された
３乃至８個の２次空気流入口７がある。（１４）２次空気は、燃焼室に１４〜８０ｍ／ｓの速度
で入る。（１５）オイル銃３のＹ字形をなすオイル噴出口３１１
からはＮＯ．２あるいはＮＯ．６重油が注入される。（１６）油粒子は、高圧空気管３４によりオイルノズル
３１の部位に導かれた圧縮空気により、８０〜４００ｍ
／ｓの速度で注入される。（１７）油粒子は、オイル噴出孔３１１の傾き角とし
て、バーナの中心線に対して１５゜〜４０゜の角度で注
入される。（１８）油粒子の平均直径は２０〜４０ミクロンであ
る。（１９）ガス銃２及びオイル銃３は調節可能である。

【００１８】本発明に係る二種燃料低ＮＯ_Xバーナから
のＮＯ_X排出量を調べるための実験が行われた。前記目
的のために二種燃料低ＮＯ_X排出量のバーナが次のよう
に設計され、２〜１０×１０6Ｂｔｕ／ｈｒ（Ｂｔｕと
は、ヤードポンド系の熱量の単位で、純粋１ポンドを標
準気圧のもとで６０．５°Ｆから６１．５°Ｆまで昇温
させる熱量を意味する。ＳＩ単位系との関係は、１Ｂｔ
ｕ＝１．０５５０６ＫＪ。）で作動するようになされ
た。ガスノズル２２は、バーナの中心線に対して２５度
の角度をなす２０個のガス噴出口２２１を持っている。
オイルノズル３１は、バーナの中心線に対して２２度の
角度を持つ６個のオイル噴出口３１１を持っている。末
広がりノズル６の出口６３の直径は入り口６２の直径の
２．４倍であり、内周面は中心線に対して３０度の角度
をなしている。４つの２次空気流入口７が末広がりノズ
ル６の外周縁に等間隔に配置されている。煙道ガスは導
かれて主燃焼空気と混合し、次いで、主燃焼空気流入口
１１から風箱１に入る。末広がりノズル６は実験中炉に
埋め込んだ。

【００１９】この二種燃料低ＮＯ_Xバーナは、中華民国
産業技術研究所（以下、ＥＲＬと略す。）のエネルギー
及び資源研究室、及びアメリカ合衆国のリサーチコット
レル環境サービス・テクノロジー社（以下、ＲＣ−ＥＳ
Ｔと略す。）においてテストされた。テストデータは図
５から図８及び表２にプロット及び表示してある。図５
及び図６のデータは、前記産業技術研究所（ＥＲＬ）の
エネルギー及び資源研究室でテストされたものである。
これらの図において、φTは完全燃焼に必要な最少限の
空気量に対する、供給された全燃焼空気量の割合を示
し、ＦＧＲは全煙道ガスに対する再循環された煙道ガス
の割合を示す。ＳＴＡＧＥＤは供給された２次空気量
を、そして、ＰＲＩＭＡＲＹＳＴＯＩＣＨは完全燃焼
に必要な最少限の空気量に対する主燃焼空気量の比をそ
れぞれ示す。図５はバーナが６．６×１０6Ｂｔｕ／ｈ
ｒで作動したとき、２次空気によって、それを用いない
場合に比し、ＮＯ_Xがより減少する事を示す。もし、２
次空気と、４〜５％の煙道ガスの再循環の両方を適用す
れば、ＮＯ_Xの排出量は１３ｐｐｍまで減らす事ができ
る。図６は２次空気を用いず、１０×１０6Ｂｔｕ／ｈ
ｒで作動したときの結果を示す。図６からは、煙道ガス
の再循環を増やす事により、ＮＯ_Xを減らせる事が分か
る。最良の結果の１３ｐｐｍは、ＦＧＲが１０％の時に
得られた。

【００２０】図７及び図８のデータは、前記ＲＣ−ＥＳ
Ｔの別な炉で得られたものである。そこではバーナは２
〜４×１０6Ｂｔｕ／ｈｒで作動された。ＮＯ_X排出量
は、ＦＧＲが増すと減少している。４×１０6Ｂｔｕ／
ｈｒで作動した時に、８ｐｐｍと言う最良の結果が得ら
れた。図５〜図７には、ガスを燃料とした時は、２〜１
０×１０6Ｂｔｕ／ｈｒと言う広い範囲の作動に対し
て、バーナは安定した性能を持ち、従来のガスバーナ
（８０〜１３０ｐｐｍ）に比しＮＯ_X排出量も低くなる
事が示されている。

【００２１】図８は、ＮＯ．２オイル（０．０５％Ｎ）
および低放出（ＬｏｗＥｍｉｓｓｉｏｎ）のＮＯ．２
オイル（０．０２％Ｎ）を含む液体燃料の結果を示して
いる。低放出のＮＯ．２オイル（０．０２％Ｎ）に対す
る最良の結果は２０ｐｐｍである。一方、ＮＯ．２オイ
ル（０．０５％Ｎ）の結果は、燃料−ＮＯ_Xが高いため
に良くなく、最良の結果で５９ｐｐｍである。

【００２２】表２は、前記のＥＲＬでテストされたＮ
Ｏ．６オイル（０．３％Ｎ）の結果を示す。最良の結果
は１０３ｐｐｍＮＯ_Xである。すべての結果は１００〜
１５０ｐｐｍの範囲にあり、２５０〜３３０ｐｐｍの範
囲にある従来のバーナの結果よりは良好である。煙道ガ
スの再循環を同時に適用すれば、１００ｐｐｍを下回
る、さらに良好な結果が達成されるものと考えられる。

【００２３】以上、本発明を好適な実施例について記述
したが、本発明はここに開示した実施例に限定されるも
のではない事を理解されたい。逆に、特許請求の範囲に
開示した技術的思想及び範囲に含まれる種々の変形や同
様な配置をカバーすることが意図されているのである。
特許請求の範囲の発明には、そのような変形及び同様な
構造のすべてを包含するよう最も広い解釈が与えられる
べきである。

【００２４】

【表２】

【００２５】

【本発明が奏する効果】本発明の二種燃料低ＮＯ_Xバー
ナは、窒素酸化物の低減のために、渦燃焼、２次燃焼、
及び煙道ガスの再循環を応用しているので、この二種燃
料低ＮＯ_Xバーナによれば、過剰酸素３％で、最良の結
果は、天然ガスを燃やす場合で８ｐｐｍＮＯ_Xであり、
Ｎｏ．２オイルを燃やす場合で５９ｐｐｍＮＯ_Xであ
り、Ｎｏ．６オイルを燃やす場合で１０３ｐｐｍＮＯ
_Xである。これらの結果は、本発明がアメリカ合衆国、
ヨーロッパ、日本、あるいは台湾の厳しいＮＯ_X排出規
制をクリヤーし、環境の保全に寄与することを示すもの
である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による二燃料低ＮＯ_Xバーナの構造を示
すため一部分を断面にした斜視図である。

【図２】本発明によるバーナのガス銃とオイル銃の構造
を拡大して示した斜視図である。

【図３】本発明によるバーナの渦流発生器を示した斜視
図である。

【図４】末広がりノズルにおける炎の流場を示した線図
である。

【図５】中華民国産業技術研究所のエネルギー及び資源
研究室におけるガス燃料を使ったバーナの試験データを
示す（燃焼率は６．６−８．７×１０6Ｂｔｕ／ｈ
ｒ）。

【図６】中華民国産業技術研究所のエネルギー及び資源
研究室におけるガス燃料を使ったバーナの試験データを
示す（燃焼率は１０×１０6Ｂｔｕ／ｈｒ）。

【図７】アメリカ合衆国のＲ−Ｃ環境サービス及び技
術におけるガス燃料を使ったバーナの試験データを示す
（燃焼率は２−４×１０6Ｂｔｕ／ｈｒ）。

【図８】アメリカ合衆国のＲ−Ｃ環境サービス及び技
術において得られたオイル燃料を使ったバーナの試験デ
ータを示す（燃焼率は３×１０6Ｂｔｕ／ｈｒ）。

【符号の説明】

６２入り口６３出口７２次空気流入口６末広がりノズル１１主燃焼空気流入口１風箱５１羽５２中心孔５渦巻発生器４支持筒体２２１ガス噴出孔２１ガス燃料流入口２ガス銃３５オイル管３１１オイル噴出孔３１オイルノズル３２オイル流入口３４高圧空気管３３高圧空気流入口

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】液体燃料用のオイル銃の外周にガス燃料
用のガス銃が同軸的に配置され、更にガス銃の外周に主
燃焼空気の風箱が同軸的に配置され、これらが末広がり
ノズルの入り口へ同軸的に連結されている二種燃料バー
ナにおいて、風箱は主燃焼空気流入口をもち、細まり管からくびれ管
へと至る構成であり、くびれ管が末広がりノズルの入り
口へ同軸的に連結されており、末広がりノズルの外周に
等間隔に配置され軸方向に延びる複数の２次空気流入孔
が炉に向って設けられていること、前記くびれ管内の前記ガス銃との間隙部位であって前記
末広がりノズルの入り口に近い位置に、主燃焼空気の流
れを末広がりノズルから炉に向かって広がる高速の渦動
空気流に形成する所定曲率の複数の羽を持つ渦流発生器
が設置されていること、ガス銃は、前記渦流発生器が持つ中心孔へ通して同軸的
に支持された中空の支持筒体と、支持筒体の一端に設け
られ前記末広がりノズルの入り口近傍の位置に装架され
た複数のガス噴出孔を持つガスノズルと、及び支持筒体
の他端に設けられたガス燃料の流入口とで構成され、前
記ガス噴出孔はバーナの中心線に対して１５度乃至４０
度の角度をなすこと、オイル銃は、前記ガス銃の前記支持筒体の中に同軸的に
支持されたオイル管と、前記オイル管の一端に設けられ
前記末広がりノズルの入り口近傍の位置に装架された複
数のオイル噴出孔を持つオイルノズルと、オイル管の他
端に設けられた液体燃料の流入口と、オイル管の内部に
同軸的に支持され、その一端は前記オイル噴出孔と接続
され、他端に高圧空気流入口を有する高圧空気管とで構
成され、前記オイル噴出孔はＹ字形に形成され、一つの
孔はオイル管内を流れる液体燃料の通路とされ、他の一
つは前記高圧空気管内を導かれた高圧空気の通路とさ
れ、残る孔において液体燃料は高圧空気と混合され微粒
子化されるのであり、該孔はバーナの中心線に対し１５
度乃至４０度の角度をなすこと、をそれぞれ特徴とする二種燃料低窒素酸化物バーナ。
【請求項２】ガス銃の外径は、前記風箱のくびれ管の
内径の０．４５〜０．７５倍であることを特徴とする、
請求項１記載の二種燃料低窒素酸化物バーナ。
【請求項３】末広がりノズルの出口の直径は、同末広
がりノズルの入口の直径の２〜３倍であることを特徴と
する、請求項１記載の二種燃料低窒素酸化物バーナ。
【請求項４】末広がりノズルの内周縁が、バーナの中
心線に対して１８乃至３７度の角度をなすことを特徴と
する、請求項１記載の二種燃料低窒素酸化物バーナ。
【請求項５】ガス銃とオイル銃とは軸方向に滑動可能
で、前記ガス銃と前記オイル銃の軸方向の位置を調節可
能であることを特徴とする、請求項１記載の二種燃料低
窒素酸化物バーナ。
【請求項６】請求項１に記載した主燃焼空気流入口へ
入る主燃焼空は予め煙道ガスと混同させておくこと、又
は煙道ガスを２次空気流入口から供給すること、又は風
箱へ煙道ガスを入れて主燃焼空気と混合させることによ
り、それぞれ煙道ガスの再循環を行なわしめることを特
徴とする二種燃料低窒素化物バーナ。