JPH08170073A - 作動流体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 オゾン破壊係数が０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。 【構成】 シクロプロパン４５ないし８０重量％、残部
が1,1,1-トリフルオロエタンであって、少なくとも前記
二種の成分を含むものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、冷暖房運転や給湯・冷
凍などに供するヒートポンプ装置に使用され、且つオゾ
ン層を破壊する危険性のない作動流体に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、室内空調に利用するヒートポンプ
装置において冷媒として広く使用されてきたフロン類
（以下、特定フロンと記す）は、燃性、爆発性、毒性が
なく、また、通常の状態では金属部を腐食することもな
いなど、極めて使用特性に優れている。

【０００３】しかし、化学的に極めて安定であるとして
広く使用されてきた特定フロンも、大気中に放出される
と成層圏に入り、紫外線によって分解されるまで極めて
長期間に渡って滞留し、紫外線を遮って地上の人間を含
む生物を保護しているオゾン層を破壊するとして、その
使用が国際的に制限されてきている。

【０００４】このため、最近では従来使用してきた特定
フロンの代替冷媒として、特定フロンに比べ成層圏オゾ
ン層破壊能力が低いクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌ
Ｆ₂、Ｒ２２）が用いられている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そして、このＲ２２は
特定フロンの一種であるトリクロロフルオロメタン（Ｃ
Ｃｌ₃Ｆ、Ｒ１１）の成層圏オゾン破壊能力を１とした
ときの成層圏オゾン破壊能力を示すオゾン破壊係数（以
下、ＯＤＰと記す）が0.05と極めて小さく特定フロンで
はないものの、冷凍・空調機器が広く普及した現在で
は、将来的にＲ２２の使用量及び生産量が増大すること
が予想され、Ｒ２２の成層圏オゾン層に与える影響も無
視できないものとなる。

【０００６】このため、成層圏オゾン層に及ぼす影響が
ほとんどない、Ｒ２２の代替冷媒となる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明は、斯かる点に鑑みてなさ
れたものであって、ＯＤＰが０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】第１の発明の作動流体
は、シクロプロパン（Ｃ₃Ｈ₆、ＲＣ２７０）４５ないし
８０重量％、残部が1,1,1-トリフルオロエタン（ＣＨ₃
ＣＦ₃、Ｒ１４３ａ）であって、少なくとも前記二種の
成分を含むものである。

【０００８】第２の発明の作動流体は、1,1-ジフルオロ
エタン（ＣＨ₃ＣＨＦ₂、Ｒ１５２ａ）５５重量％以下、
シクロプロパン８０重量％以下、残部が1,1,1-トリフル
オロエタンであって、1,1-ジフルオロエタン及びシクロ
プロパンの成分比が添付の図８の点描部分で示す点Ａ
（ 0,80）、点Ｂ（15,70）、点Ｃ（50,40）、点Ｄ（55,
30）、点Ｅ（55,10）、点Ｆ（45, 0）、点Ｇ（35,
0）、点Ｈ（20,25）、点Ｉ（5,40）及び点Ｊ（ 0,45）
で囲まれる範囲であり、少なくとも前記三種の成分を含
むものである。

【０００９】第３の発明の作動流体は、1,1-ジフルオロ
エタン５５重量％以下、シクロプロパン７０重量％以
下、残部が1,1,1-トリフルオロエタンであって、1,1-ジ
フルオロエタン及びシクロプロパンの成分比が添付の図
８の実線で示す点Ｂ（15,70）、点Ｃ（50,40）、点Ｄ
（55,30）、点Ｅ（55,10）、点Ｆ（45, 0）、点Ｇ（35,
0）、点Ｈ（20,25）、点Ｉ（ 5,40）及び点Ｋ（15,50）
で囲まれる範囲であり、少なくとも前記三種の成分を含
むものである。

【００１０】第４の発明の作動流体は、プロパン（Ｃ₃
Ｈ₈、Ｒ２９０）７５重量％以下、シクロプロパン８０
重量％以下、残部が1,1,1-トリフルオロエタンであっ
て、プロパン及びシクロプロパンの成分比が添付の図14
の点描部分で示す点Ｌ（ 0,80）、点Ｍ（60,40）、点Ｎ
（75,25）、点Ｏ（75,10）、点Ｐ（70,10）、点Ｑ（40,
25）及び点Ｒ（ 0,45）で囲まれる範囲であり、少なく
ともプロパン及びシクロプロパンを含むものである。

【００１１】第５の発明の作動流体は、プロパン７５重
量％以下、シクロプロパン７０重量％以下、残部が1,1,
1-トリフルオロエタンであって、プロパン及びシクロプ
ロパンの成分比が添付の図14の実線で示す点Ｍ（60,4
0）、点Ｎ（75,25）、点Ｏ（75,10）、点Ｐ（70,10）、
点Ｑ（40,25）、点Ｓ（45,30）、点Ｔ（40,40）及び点
Ｕ（15,70）で囲まれる範囲であり、少なくともプロパ
ン及びシクロプロパンを含むものである。

【００１２】

【作用】本発明によれば、作動流体をオゾン破壊係数Ｏ
ＤＰが０であるシクロプロパンと1,1,1-トリフルオロエ
タン若しくはプロパンとの二種の成分、又はシクロプロ
パン及び1,1,1-トリフルオロエタンに1,1-ジフルオロエ
タン若しくはプロパンのいずれかの成分を含む三種の成
分から構成しているので、成層圏オゾン層を破壊する虞
れがない。また、前記混合物からなる作動流体は、Ｒ２
２と同等またはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２の代
替冷媒として優れている。

【００１３】更に、第３及び第５の発明によれば、蒸発
器または凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が小
さく、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着などを引
き起こす虞れがない。

【００１４】

【実施例】以下、本発明の一実施例につき図面に沿って
詳述する。図１は、本発明の作動流体を試験したヒート
ポンプ装置であって、循環路中に圧縮機１、凝縮器２、
減圧器３及び蒸発器４を順に設けて形成した冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。

【００１５】冷凍システム内での作動流体の流れを、図
１および図２を用いて説明する。ここで、図２は、上記
冷凍サイクルのモリエル線図を示しており、縦軸に圧
力、横軸にエンタルピーをとっている。尚、図中、ｘは
冷媒の気相状態、液相状態および気液２相状態の境界を
示す曲線であり、頂点ｙより右側の曲線部分は飽和蒸気
線を示し、頂点ｙより左側の曲線部分は飽和液線を示し
ている。

【００１６】そして、上記の飽和蒸気線の右側の領域で
は冷媒は過熱蒸気であり、飽和蒸気線の左側の領域では
冷媒は湿り蒸気となっている。また、上記の飽和液線の
左側の領域では冷媒は液体状態であり、飽和液線の右側
の領域では冷媒は湿り蒸気となっている。

【００１７】よって、蒸発器４から送り込まれた低圧の
ガス状冷媒を、圧縮機１により圧縮することによって高
温高圧のガス状冷媒に変換して（図中ａ−ｂ間）、凝縮
器２へ高温高圧に圧縮されたガス状冷媒を送り込んでい
る。

【００１８】そして、圧縮機１から送り込まれた高温高
圧のガス状冷媒を、凝縮器２において空気または水等で
冷却することによって、高温高圧のガス状冷媒から熱を
奪い、ガス状冷媒を液化させて（図中ｂ−ｃ間）、減圧
器３へ高圧の液状冷媒を送り込んでいる。

【００１９】高圧の液状冷媒は、減圧器３により高温高
圧の液状冷媒を減圧して、蒸発しやすい低温低圧の液状
冷媒に変換される（図中ｃ−ｄ間）。そして、減圧器３
から送り込まれた低温の液状冷媒が、蒸発器４内を通過
する間に周囲から熱を奪うことによって蒸発し、低圧の
ガス状冷媒が圧縮機１内に再び送り込まれる。

【００２０】以上の冷凍サイクルが繰り返すことによっ
て、凝縮器２で放熱を行い、蒸発器４で吸熱により冷凍
を発生させている。次に、上記構成の冷凍システムを用
い、シクロプロパン（ＲＣ２７０）及び1,1,1-トリフル
オロエタン（Ｒ１４３ａ）に、1,1-ジフルオロエタン
（Ｒ１５２ａ）若しくはプロパン（Ｒ２９０）のいずれ
かを混合させた本発明の作動流体の各成分の重量％を１
％づつ変化させ、ヒートポンプ装置の性能を示す５つの
熱物性（成績係数、冷凍効果、吐出圧力、蒸発前後の冷
媒温度差及び凝縮前後の冷媒温度差）を夫々測定し、冷
媒としてＲ２２を用いた場合の各熱物性値と比較した。
その結果について以下に説明する。

【００２１】Ｒ２２における各熱物性値を表１に示し、
Ｒ１５２ａ、ＲＣ２７０及びＲ１４３ａの混合比に対す
る各熱物性値の測定結果の一部を表２に、Ｒ２９０、Ｒ
Ｃ２７０及びＲ１４３ａの混合比に対する各熱物性値の
測定結果の一部を表３に示す。尚、表１ないし表３の値
は蒸発温度−５℃、凝縮温度４０℃の場合の値であり、
この蒸発温度及び凝縮温度は、一般にヒートポンプ装置
が使用される利用温度範囲が−５〜４０℃であることに
基づいて設定した。

【００２２】

【表１】

【００２３】

【表２】

【００２４】

【表３】

【００２５】ここで、成績係数（以下、ＣＯＰと記す）
とは、得られた冷凍効果を示す仕事量（図２に示す蒸発
過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変化量）と、冷凍を得
るために費やした仕事量（図２に示す圧縮過程（ａ〜
ｂ）のエンタルピーの変化量）の比（（Ｈa−Ｈd）／
（Ｈb−Ｈa））であって、ＣＯＰが大きいほど冷凍シス
テムのエネルギー効率が良い。

【００２６】冷凍効果（以下、Ｈiと記す）とは、１kg
の冷媒液が蒸発器４で蒸気に変化するときに吸収する熱
量（図２に示す蒸発過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変
化量）（Ｈa−Ｈd）であり、このＨiが大きいほど冷凍
システムにおける吸熱量が大きい。

【００２７】吐出圧力（以下、Ｐcond）とは、図１の圧
縮機１から作動流体が吐出されるときの圧力である。蒸
発前後の冷媒温度差（以下、Ｔvと記す）とは、図１の
蒸発器４を通過する前後の作動流体の温度の差であり、
この差が大きくなると冷凍システムに霜が付く可能性が
あると共に、熱交換効率が低下する。

【００２８】凝縮前後の冷媒温度差（以下、Ｔcと記
す）とは、図１の凝縮器２を通過する前後の作動流体の
温度の差であり、この差が大きくなると冷凍システムの
熱交換効率が低下する。

【００２９】冷凍システムでは、このＣＯＰ、Ｈi、Ｐc
ond、Ｔv及びＴcは、共に作動流体として適しているか
否かの判断基準であり、特にＣＯＰ、Ｈi及びＰcondは
冷凍システムを構成する上で特に重要な判断基準とな
る。また、Ｔv、Ｔcは共に５℃以下であれば冷凍システ
ムへの上記熱交換効率の低下や蒸発器４への霜の付着な
どは特に問題とならない。

【００３０】先ず、Ｒ１５２ａ、ＲＣ２７０及びＲ１４
３ａを混合させた本発明の第１実施例としての作動流体
について、図３ないし図８に示す図面に基づいて説明す
る。図３ないし図８はすべて、縦軸にＲＣ２７０、横軸
にＲ１５２ａを夫々重量％で示しており、残部はＲ１４
３ａが占めている。

【００３１】図３は、前記作動流体のＣＯＰを示したも
のであり、Ｒ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下限と
し、これを満たしている部分を領域(ａ)で示す。尚、図
中の数字はＣＯＰ値を表しており、図中の線は等値線を
表している。

【００３２】図４は、前記作動流体のＨiを示したもの
である。Ｒ２２のＨi値は（＝155kJ/kg）であるので、
本実施例ではＨiの許容下限を150kJ/kgとし、これを満
たしている部分を領域(ｂ)で示す。尚、図中の数字はＨ
i値を表しており、図中の線は等値線を表している。

【００３３】図５は、前記作動流体のＰcondを示したも
のである。本実施例では、Ｒ２２のＰcond値は1537kPa
であるが、若干の余裕を考慮してＰcondの許容範囲を13
00kPa〜1700kPaとし、これを満たしている部分を領域
(ｃ)で示す。尚、図中の数字はＰcond値を表しており、
図中の線は等値線を表している。

【００３４】図６は、前記作動流体のＴvを示したもの
である。Ｒ２２は単一組成の冷媒であるのでＴvは０℃
である。本実施例では、Ｔvの許容上限を５℃とし、こ
れを満たしている部分を領域(ｄ)で示す。

【００３５】図７は、前記作動流体のＴcを示したもの
である。Ｒ２２のＴcはＴvと同様に単一組成の冷媒であ
るので０℃である。本実施例では、Ｔcの許容上限を５
℃とし、これを満たしている部分を領域(ｅ)で示す。

【００３６】上記図３ないし図７に示す実験結果に基づ
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ１
５２ａとＲＣ２７０の成分比は、図８の点描部分で示す
点Ａ（ 0,80）、点Ｂ（15,70）、点Ｃ（50,40）、点Ｄ
（55,30）、点Ｅ（55,10）、点Ｆ（45, 0）、点Ｇ（35,
0）、点Ｈ（20,25）、点Ｉ（ 5,40）及び点Ｊ（ 0,4
5）で囲まれる範囲(ｆ)であって、残部がＲ１４３ａで
あり、少なくとも前記二種または三種の成分から構成さ
れるものである。この作動流体では、ＯＤＰが０で、且
つＣＯＰ、Ｈi及びＰcondがＲ２２と同等またはそれ以
上の冷媒特性を有する。

【００３７】更に、ＣＯＰ、Ｈi、Ｐcond、Ｔv及びＴc
が上記許容範囲にあるＲ１５２ａとＲＣ２７０の成分比
は、図８の実線で示す点Ｂ（15,70）、点Ｃ（50,40）、
点Ｄ（55,30）、点Ｅ（55,10）、点Ｆ（45, 0）、点Ｇ
（35, 0）、点Ｈ（20,25）、点Ｉ（ 5,40）及び点Ｋ（1
5,50）で囲まれる範囲(ｇ)であって、残部がＲ１４３ａ
であり、少なくとも前記二種または三種の成分から構成
されるものである。この作動流体では、ＯＤＰが０で、
且つＣＯＰ、Ｈi及びＰcondがＲ２２と同等またはそれ
以上の冷媒特性を有すると共に、Ｔv及びＴcが５℃以下
となるので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着な
どを引き起こす虞れがない。

【００３８】尚、上記実施例では作動流体としてＲ１５
２ａ、ＲＣ２７０及びＲ１４３ａの二種または三種の成
分のみから構成される場合について説明したが、これら
以外に潤滑油、腐食防止剤等を混入させても構わない。

【００３９】次に、Ｒ２９０、ＲＣ２７０及びＲ１４３
ａを混合させた本発明の第２実施例としての作動流体に
ついて、図９ないし図14に示す図面に基づいて説明す
る。図９ないし図14はすべて、縦軸にＲＣ２７０、横軸
にＲ２９０を夫々重量％で示しており、残部はＲ１４３
ａが占めている。

【００４０】図９は、Ｒ２９０、ＲＣ２７０及びＲ１４
３ａから構成される作動流体のＣＯＰを示したものであ
り、図３と同様にＲ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下
限とし、これを満たしている部分を領域(ｈ)で示す。

【００４１】図10は、前記作動流体のＨiを示したもの
であり、図４と同様にＨiの許容下限値（＝150kJ/kg）
以上の部分を領域(ｉ)で示す。図11は、前記作動流体の
Ｐcondを示したものであり、図５と同様にＰcondの許容
範囲（＝1300kPa〜1700kPa）にある部分を領域(ｊ)で示
す。

【００４２】図12は、前記作動流体のＴvを示したもの
であり、図６と同様に許容上限値（＝５℃）以下の部分
を領域(ｋ)で示す。図13は、前記作動流体のＴcを示し
たものであり、図７と同様に許容上限値（＝５℃）以下
の部分を領域(ｌ)で示す。

【００４３】上記図９ないし図13に示す実験結果に基づ
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ２
９０とＲＣ２７０の成分比は、図14の点描部分で示す点
Ｌ（0,80）、点Ｍ（60,40）、点Ｎ（75,25）、点Ｏ（7
5,10）、点Ｐ（70,10）、点Ｑ（40,25）及び点Ｒ（ 0,4
5）で囲まれる範囲(ｍ)であって、残部がＲ１４３ａで
あり、少なくとも前記二種または三種の成分から構成さ
れるものである。この作動流体では、上記範囲(ｆ)の場
合と同様に、ＯＤＰが０で、且つＣＯＰ、Ｈi及びＰcon
dがＲ２２と同等またはそれ以上の冷媒特性を有する。

【００４４】更に、ＣＯＰ、Ｈi、Ｐcond、Ｔv及びＴc
が上記許容範囲にあるＲ２９０とＲＣ２７０の成分比
は、図14の実線で示す点Ｍ（60,40）、点Ｎ（75,25）、
点Ｏ（75,10）、点Ｐ（70,10）、点Ｑ（40,25）、点Ｓ
（45,30）、点Ｔ（40,40）及び点Ｕ（15,70）で囲まれ
る範囲(ｎ)であって、残部がＲ１４３ａであり、少なく
とも前記二種または三種の成分から構成されるものであ
る。この作動流体では、上記範囲(ｇ)の場合と同様に、
ＯＤＰが０で、且つＣＯＰ、Ｈi及びＰcondがＲ２２と
同等またはそれ以上の冷媒特性を有すると共に、Ｔv及
びＴcが５℃以下となるので、熱交換効率の低下や蒸発
器への霜の付着などを引き起こす虞れがない。

【００４５】尚、上記実施例では作動流体として、Ｒ２
９０、ＲＣ２７０及びＲ１４３ａの二種または三種の成
分のみから構成する場合について説明したが、この二種
若しくは三種の成分以外に潤滑油、腐食防止剤等を混入
させても構わない。

【００４６】また、本発明の作動流体の成分比を示す上
記範囲(ｆ)，(ｇ)，(ｍ)，(ｎ)では、図４及び図８並び
に図10及び図14から分かるように、ほとんどの範囲にお
いてＨiが約200kJ/kg以上となっており、Ｒ２２（Ｈi＝
155kJ/kg）に比べかなり高い値を有しており、このため
従来装置に比べ冷凍能力をさらに向上させたヒートポン
プ装置を実現することが可能となる。そして、第２実施
例の作動流体の成分比を示す上記範囲(ｍ)及び(ｎ)で
は、全範囲においてＨiが200kJ/kg以上となっており、
特に冷凍効果Ｈiの点で第１実施例の成分比を示す上記
範囲(ｆ)及び(ｇ)より優れている。

【００４７】

【発明の効果】以上のとおり本発明によれば、作動流体
をオゾン破壊係数ＯＤＰが０であるシクロプロパンと1,
1,1-トリフルオロエタン若しくはプロパンとの二種の成
分、又はシクロプロパン及び1,1,1-トリフルオロエタン
に1,1-ジフルオロエタン若しくはプロパンのいずれかの
成分を含む三種の成分から構成しているので、成層圏オ
ゾン層を破壊する虞れがない。

【００４８】また、前記混合物からなる作動流体は、従
来の機器の利用温度においてＲ２２と同等またはそれ以
上の冷媒特性を有するので、Ｒ２２よりも高い成績係数
及び冷凍効果を期待できると共に、Ｒ２２の代替として
現行機器をそのまま使用することができ、機器を新たに
交換する必要はない。特に、冷凍効果がＲ２２に比べか
なり高い値を有しており、このため従来装置に比べ冷凍
能力をさらに向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の作動流体を試験したヒートポンプ装置
の構成図である。

【図２】作動流体の冷凍サイクル内におけるモリエル線
図である。

【図３】第１実施例の作動流体の成績係数（ＣＯＰ）を
示した図である。

【図４】第１実施例の作動流体の冷凍効果（Ｈi）を示
した図である。

【図５】第１実施例の作動流体の吐出圧力（Ｐcond）を
示した図である。

【図６】第１実施例の作動流体の蒸発前後の冷媒温度差
（Ｔv）を示した図である。

【図７】第１実施例の作動流体の凝縮前後の冷媒温度差
（Ｔc）を示した図である。

【図８】第１実施例の作動流体の望ましい成分比の範囲
を示した図である。

【図９】第２実施例の作動流体の成績係数（ＣＯＰ）を
示した図である。

【図10】第２実施例の作動流体の冷凍効果（Ｈi）を示
した図である。

【図11】第２実施例の作動流体の吐出圧力（Ｐcond）を
示した図である。

【図12】第２実施例の作動流体の蒸発前後の冷媒温度差
（Ｔv）を示した図である。

【図13】第２実施例の作動流体の凝縮前後の冷媒温度差
（Ｔc）を示した図である。

【図14】第２実施例の作動流体の望ましい成分比の範囲
を示した図である。

【符号の説明】

１ 圧縮機 ２ 凝縮器 ３ 減圧器 ４ 蒸発器

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【手続補正書】

【提出日】平成７年２月８日

【手続補正１】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図８

【補正方法】変更

【補正内容】

【図８】

フロントページの続き (72)発明者 名迫 賢二 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】シクロプロパン４５ないし８０重量％、残
   部が1,1,1-トリフルオロエタンであって、少なくとも前
   記二種の成分を含む作動流体。
2. 【請求項２】1,1-ジフルオロエタン５５重量％以下、シ
   クロプロパン８０重量％以下、残部が1,1,1-トリフルオ
   ロエタンであって、 1,1-ジフルオロエタン及びシクロプロパンの成分比が添
   付の図８に示す点Ａ（ 0,80）、点Ｂ（15,70）、点Ｃ
   （50,40）、点Ｄ（55,30）、点Ｅ（55,10）、点Ｆ（45,
   0）、点Ｇ（35, 0）、点Ｈ（20,25）、点Ｉ（ 5,40）
   及び点Ｊ（ 0,45）で囲まれる範囲であり、少なくとも
   前記三種の成分を含む作動流体。
3. 【請求項３】1,1-ジフルオロエタン５５重量％以下、シ
   クロプロパン７０重量％以下、残部が1,1,1-トリフルオ
   ロエタンであって、 1,1-ジフルオロエタン及びシクロプロパンの成分比が添
   付の図８の実線で示す点Ｂ（15,70）、点Ｃ（50,40）、
   点Ｄ（55,30）、点Ｅ（55,10）、点Ｆ（45, 0）、点Ｇ
   （35, 0）、点Ｈ（20,25）、点Ｉ（ 5,40）及び点Ｋ（1
   5,50）で囲まれる範囲であり、少なくとも前記三種の成
   分を含む作動流体。
4. 【請求項４】プロパン７５重量％以下、シクロプロパン
   ８０重量％以下、残部が1,1,1-トリフルオロエタンであ
   って、 プロパン及びシクロプロパンの成分比が添付の図14に示
   す点Ｌ（ 0,80）、点Ｍ（60,40）、点Ｎ（75,25）、点
   Ｏ（75,10）、点Ｐ（70,10）、点Ｑ（40,25）及び点Ｒ
   （ 0,45）で囲まれる範囲であり、少なくともプロパン
   及びシクロプロパンを含む作動流体。
5. 【請求項５】プロパン７５重量％以下、シクロプロパン
   ７０重量％以下、残部が1,1,1-トリフルオロエタンであ
   って、 プロパン及びシクロプロパンの成分比が添付の図14の実
   線で示す点Ｍ（60,40）、点Ｎ（75,25）、点Ｏ（75,1
   0）、点Ｐ（70,10）、点Ｑ（40,25）、点Ｓ（45,30）、
   点Ｔ（40,40）及び点Ｕ（15,70）で囲まれる範囲であ
   り、少なくともプロパン及びシクロプロパンを含む作動
   流体。