JPH0813092A - 被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 - Google Patents
被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼Info
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- JPH0813092A JPH0813092A JP14896194A JP14896194A JPH0813092A JP H0813092 A JPH0813092 A JP H0813092A JP 14896194 A JP14896194 A JP 14896194A JP 14896194 A JP14896194 A JP 14896194A JP H0813092 A JPH0813092 A JP H0813092A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高Ｍｎ非磁性鋼の溶接性を被削性を損なうこ
となく高める。 【構成】 重量％で、C:0.15% 〜0.35% 、Si:0.01%〜0.
80% 、Mn:22.0%〜30.0%、S:0.030%〜0.040%、Ca:0.005%
〜0.010%を含有し、残部が実質的にFeからなる被削性
および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼。上記に加えて、
Cr:0.1% 〜2.0%、Ni:0.1% 〜2.0%、Mo:0.1% 〜2.0%のう
ちの少なくとも１種以上の成分を含有し、残部が実質的
にFeからなる被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性
鋼。
となく高める。 【構成】 重量％で、C:0.15% 〜0.35% 、Si:0.01%〜0.
80% 、Mn:22.0%〜30.0%、S:0.030%〜0.040%、Ca:0.005%
〜0.010%を含有し、残部が実質的にFeからなる被削性
および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼。上記に加えて、
Cr:0.1% 〜2.0%、Ni:0.1% 〜2.0%、Mo:0.1% 〜2.0%のう
ちの少なくとも１種以上の成分を含有し、残部が実質的
にFeからなる被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性
鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、原子力発電プラント
の部材、変圧器、大型発電機軸保持リング等の重電機器
部材等に使用される高Ｍｎ非磁性鋼に関し、特に被削性
と耐ラメラーテアー特性: 溶接時の熱応力に起因した板
厚方向の割れに対する抵抗を兼ね備えた高Ｍｎ非磁性鋼
に関する。
の部材、変圧器、大型発電機軸保持リング等の重電機器
部材等に使用される高Ｍｎ非磁性鋼に関し、特に被削性
と耐ラメラーテアー特性: 溶接時の熱応力に起因した板
厚方向の割れに対する抵抗を兼ね備えた高Ｍｎ非磁性鋼
に関する。
【０００２】
【従来の技術】高Ｍｎ非磁性鋼は、ＣとＭｎを多量に添
加することにより、非磁性を確保するようにした鋼であ
り、ＣｒとＮｉを多量に添加して非磁性を確保している
オーステナイト系ステンレス鋼に比較して安価である
が、被削性が劣るという難点がある。
加することにより、非磁性を確保するようにした鋼であ
り、ＣｒとＮｉを多量に添加して非磁性を確保している
オーステナイト系ステンレス鋼に比較して安価である
が、被削性が劣るという難点がある。
【０００３】その対策として、特開昭６２−１８２３号
公報や、特開昭６３−２５９０２２号公報に開示されて
いるように、Ｓの添加量を増加して、被削性を向上させ
た鋼が提案されている。
公報や、特開昭６３−２５９０２２号公報に開示されて
いるように、Ｓの添加量を増加して、被削性を向上させ
た鋼が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来のＳの添加量を増加して、被削性を向上させた高
Ｍｎ非磁性鋼には、溶接時の熱応力に起因した板厚方向
の割れに対する抵抗である耐ラメラーテアー特性を低下
させるという問題点がある。
た従来のＳの添加量を増加して、被削性を向上させた高
Ｍｎ非磁性鋼には、溶接時の熱応力に起因した板厚方向
の割れに対する抵抗である耐ラメラーテアー特性を低下
させるという問題点がある。
【０００５】図１は、表１に示した成分組成の６種類の
鋼材（鋼材Ｎｏ．１〜６）を、１２００℃に加熱し、９
００℃の仕上温度で２０ｍｍの板厚に圧延した鋼板につ
いて、Ｓ含有量と被削性および耐ラメラーテアー特性と
の関係を調べたグラフである。
鋼材（鋼材Ｎｏ．１〜６）を、１２００℃に加熱し、９
００℃の仕上温度で２０ｍｍの板厚に圧延した鋼板につ
いて、Ｓ含有量と被削性および耐ラメラーテアー特性と
の関係を調べたグラフである。
【０００６】
【表１】
【０００７】被削性は、１０ｍｍ径の８％Ｃｏドリルを
用い、回転数４３０ｒｐｍ、送り速度０．２ｍｍ／ｒｅ
ｖ、油潤滑という条件下で穿孔性試験を行い、ドリル寿
命｛（板厚）×（貫通穴個数）＋（未貫通穴深さ）｝で
評価した。また、耐ラメラーテアー特性は、板厚方向引
張試験における絞り値｛ＲＡZ （％）｝によって評価し
た。
用い、回転数４３０ｒｐｍ、送り速度０．２ｍｍ／ｒｅ
ｖ、油潤滑という条件下で穿孔性試験を行い、ドリル寿
命｛（板厚）×（貫通穴個数）＋（未貫通穴深さ）｝で
評価した。また、耐ラメラーテアー特性は、板厚方向引
張試験における絞り値｛ＲＡZ （％）｝によって評価し
た。
【０００８】図１から明らかなように、Ｓ量の増加にと
もない被削性は向上するが、耐ラメラーテアー特性は著
しく低下している。
もない被削性は向上するが、耐ラメラーテアー特性は著
しく低下している。
【０００９】通常被削性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼には、
０．０３５％以上のＳが添加されており、上述した試験
条件におけるドリル寿命は、８００ｍｍ以上となるが、
このレベルのＳを含有する鋼板の板厚方向の絞り値ＲＡ
Z は１５％と低い。
０．０３５％以上のＳが添加されており、上述した試験
条件におけるドリル寿命は、８００ｍｍ以上となるが、
このレベルのＳを含有する鋼板の板厚方向の絞り値ＲＡ
Z は１５％と低い。
【００１０】一般に、溶接時の熱応力に起因したラメラ
ーテアーを抑制するには、板厚方向引張試験における絞
り値ＲＡZ が、２０％以上であることが必要であるが、
現状のＳ添加のみにより被削性を向上させた高Ｍｎ非磁
性鋼では、板厚方向引張試験における絞り値ＲＡZ が低
く、溶接性が劣っている。
ーテアーを抑制するには、板厚方向引張試験における絞
り値ＲＡZ が、２０％以上であることが必要であるが、
現状のＳ添加のみにより被削性を向上させた高Ｍｎ非磁
性鋼では、板厚方向引張試験における絞り値ＲＡZ が低
く、溶接性が劣っている。
【００１１】この発明は、従来の高Ｍｎ非磁性鋼の、上
述のような問題点を解消するためになされたものであ
り、被削性に加えて耐ラメラーテアー特性、したがって
溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼を提供することを目的と
している。
述のような問題点を解消するためになされたものであ
り、被削性に加えて耐ラメラーテアー特性、したがって
溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼を提供することを目的と
している。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明に係る被削性お
よび溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼は、重量％で、C:0.
15% 〜0.35% 、Si:0.01%〜0.80% 、Mn:22.0%〜30.0% 、
S:0.0030% 〜0.0040%、Ca:0.005% 〜0.010%を含有し、
残部が実質的にFeからなるものである。
よび溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼は、重量％で、C:0.
15% 〜0.35% 、Si:0.01%〜0.80% 、Mn:22.0%〜30.0% 、
S:0.0030% 〜0.0040%、Ca:0.005% 〜0.010%を含有し、
残部が実質的にFeからなるものである。
【００１３】さらに、上記成分または上記成分にMo:0.1
% 〜2.0%加えたものにCr:0.1% 〜2.0%、Ni:0.1% 〜2.0%
のうちの少なくとも１種以上の成分を含有し、残部が実
質的にFeからなるものである。
% 〜2.0%加えたものにCr:0.1% 〜2.0%、Ni:0.1% 〜2.0%
のうちの少なくとも１種以上の成分を含有し、残部が実
質的にFeからなるものである。
【００１４】
【作用】本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼は、主にＳ添加量
とＣａ添加量の厳格な管理を行うことにより、被削性と
優れた溶接性を兼ね備えさせている。以下に詳細を示
す。
とＣａ添加量の厳格な管理を行うことにより、被削性と
優れた溶接性を兼ね備えさせている。以下に詳細を示
す。
【００１５】図２に、前期表１の鋼材Ｎｏ．２、３、５
および６の鋼材と、表２の鋼材Ｎｏ．７〜１７の鋼材を
１２００℃に加熱し、９５０℃の仕上温度で３０ｍｍの
板厚に圧延した鋼板について、Ｓ含有量をパラメーター
としてＣａ含有量と被削性および耐ラメラーテアー特性
との関係を調べたグラフである。
および６の鋼材と、表２の鋼材Ｎｏ．７〜１７の鋼材を
１２００℃に加熱し、９５０℃の仕上温度で３０ｍｍの
板厚に圧延した鋼板について、Ｓ含有量をパラメーター
としてＣａ含有量と被削性および耐ラメラーテアー特性
との関係を調べたグラフである。
【００１６】
【表２】
【００１７】評価方法は、前記した方法と同じ方法であ
る。図２から明らかなように、Ｃａを添加すると添加量
が増加するにつれて、板厚方向の絞り値ＲＡZ は、Ｓ含
有量が０．０２２〜０．５０％の範囲において、いずれ
も向上する。そして、Ｃａの含有量とＳの含有量との適
正な組合せで、ＲＡZ の値がラメラーテアーの発生を抑
制することのできる２０％を超す領域があることが分か
る。特に、Ｓ含有量が０．０２２％のときには、Ｃａを
添加しなくても、ＲＡZ の値は２０％を超えている。
る。図２から明らかなように、Ｃａを添加すると添加量
が増加するにつれて、板厚方向の絞り値ＲＡZ は、Ｓ含
有量が０．０２２〜０．５０％の範囲において、いずれ
も向上する。そして、Ｃａの含有量とＳの含有量との適
正な組合せで、ＲＡZ の値がラメラーテアーの発生を抑
制することのできる２０％を超す領域があることが分か
る。特に、Ｓ含有量が０．０２２％のときには、Ｃａを
添加しなくても、ＲＡZ の値は２０％を超えている。
【００１８】一方、ドリル寿命で評価した被削性は、Ｓ
含有量が０．０３０〜０．０５０％の範囲においては、
Ｃａの添加量が０．０１０％までは高いレベルを維持し
ている。しかしながら、Ｃａ含有量が０．０１０％を超
えると、０．０３０〜０．０５０％のＳ含有量のいずれ
のレベルにおいても、被削性は極端に低下する。また、
Ｓ含有量が０．０２２％の場合には、Ｃａ添加による被
削性の向上は見られない。
含有量が０．０３０〜０．０５０％の範囲においては、
Ｃａの添加量が０．０１０％までは高いレベルを維持し
ている。しかしながら、Ｃａ含有量が０．０１０％を超
えると、０．０３０〜０．０５０％のＳ含有量のいずれ
のレベルにおいても、被削性は極端に低下する。また、
Ｓ含有量が０．０２２％の場合には、Ｃａ添加による被
削性の向上は見られない。
【００１９】図２のグラフの結果から、ドリル寿命が８
００ｍｍ以上の被削性を有し、板厚方向引張試験におけ
る絞り値ＲＡZ が２０％以上の優れた溶接性を有するた
めには、Ｓ含有量が０．０３０〜０．０４０％とし、か
つＣａ含有量は０．００５〜０．０１０％とする必要が
あることが分かる。
００ｍｍ以上の被削性を有し、板厚方向引張試験におけ
る絞り値ＲＡZ が２０％以上の優れた溶接性を有するた
めには、Ｓ含有量が０．０３０〜０．０４０％とし、か
つＣａ含有量は０．００５〜０．０１０％とする必要が
あることが分かる。
【００２０】図３は、表３に示すＭｎの含有量が異なる
４種類の鋼材（鋼材Ｎｏ．１８〜２１）を１１５０℃に
加熱し、１０００℃の仕上温度で４０ｍｍの板厚に圧延
した鋼板について、Ｍｎの含有量と被削性（ドリル寿
命）との関係を調べたグラフである。非磁性を確保する
ため、Ｍｎの含有量の減少にともない、Ｃの添加量を増
加させている。
４種類の鋼材（鋼材Ｎｏ．１８〜２１）を１１５０℃に
加熱し、１０００℃の仕上温度で４０ｍｍの板厚に圧延
した鋼板について、Ｍｎの含有量と被削性（ドリル寿
命）との関係を調べたグラフである。非磁性を確保する
ため、Ｍｎの含有量の減少にともない、Ｃの添加量を増
加させている。
【００２１】
【表３】
【００２２】図２の結果をもとに、被削性と溶接性の双
方を満足させるために、Ｓを０．０３５％、Ｃａを０．
００７％添加した。
方を満足させるために、Ｓを０．０３５％、Ｃａを０．
００７％添加した。
【００２３】図３から明らかなように、Ｍｎが２２％以
上の領域においては、８００ｍｍ以上のドリル寿命があ
り、良好な被削性を示しているのに対して、Ｍｎが２２
％未満では、ドリル寿命が急激に低下している。
上の領域においては、８００ｍｍ以上のドリル寿命があ
り、良好な被削性を示しているのに対して、Ｍｎが２２
％未満では、ドリル寿命が急激に低下している。
【００２４】以上に示したように、２２％以上のＭｎを
含有する高Ｍｎ非磁性鋼において、Ｓ添加量を０．０３
０〜０．０４０％、Ｃａ添加量を０．００５〜０．０１
０％とすることにより、被削性と溶接性を兼ね備えた高
Ｍｎ非磁性鋼を得ることが可能である。
含有する高Ｍｎ非磁性鋼において、Ｓ添加量を０．０３
０〜０．０４０％、Ｃａ添加量を０．００５〜０．０１
０％とすることにより、被削性と溶接性を兼ね備えた高
Ｍｎ非磁性鋼を得ることが可能である。
【００２５】次に、各成分の含有量を限定した理由を説
明する。 Ｃ： Ｃは強力なオーステナイト安定化元素であり、２
２％以上のＭｎ含有量レベルにおいて、非磁性を確保す
るためには０．１５％以上が必要であるが、著しい強化
作用を有するため、０．３５％を超えて添加した場合に
は、Ｓ量およびＣａ量の最適化を図っても、十分な被削
性が得られない。したがって、Ｃの成分範囲は、０．１
５〜０．３５％とした。
明する。 Ｃ： Ｃは強力なオーステナイト安定化元素であり、２
２％以上のＭｎ含有量レベルにおいて、非磁性を確保す
るためには０．１５％以上が必要であるが、著しい強化
作用を有するため、０．３５％を超えて添加した場合に
は、Ｓ量およびＣａ量の最適化を図っても、十分な被削
性が得られない。したがって、Ｃの成分範囲は、０．１
５〜０．３５％とした。
【００２６】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素として０．０１％以
上必要であるが、０．８０％を超えると非磁性を害す
る。したがって、Ｓｉの成分範囲は０．０１〜０．８０
％とした。
上必要であるが、０．８０％を超えると非磁性を害す
る。したがって、Ｓｉの成分範囲は０．０１〜０．８０
％とした。
【００２７】Ｍｎ： Ｍｎは本発明の基本元素である
が、２２．０％未満の場合には非磁性を確保するため
に、ＣやＮを多量に含有しなければならず、その結果強
度が上昇し、十分な被削性が得られない。また、３０．
０％を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。し
たがって、Ｍｎの含有量は２２．０〜３０．０％とし
た。
が、２２．０％未満の場合には非磁性を確保するため
に、ＣやＮを多量に含有しなければならず、その結果強
度が上昇し、十分な被削性が得られない。また、３０．
０％を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。し
たがって、Ｍｎの含有量は２２．０〜３０．０％とし
た。
【００２８】Ｓ： Ｓは本発明の重要な元素であり、図
２に示した示したように、被削性と溶接性を兼ね備える
ためには、Ｓの含有量は０．０３０〜０．０４０％とし
なければならない。
２に示した示したように、被削性と溶接性を兼ね備える
ためには、Ｓの含有量は０．０３０〜０．０４０％とし
なければならない。
【００２９】Ｃａ： Ｃａも本発明の重要な元素であ
り、図２に示した示したように、被削性と溶接性を兼ね
備えるためには、Ｃａの含有量は０．００５〜０．０１
０％としなければならない。
り、図２に示した示したように、被削性と溶接性を兼ね
備えるためには、Ｃａの含有量は０．００５〜０．０１
０％としなければならない。
【００３０】Ｃｒ： Ｃｒは非磁性の安定化に有効な元
素であり、０．１％以上添加すると有効であるが、２．
０％を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。し
たがって、Ｃｒの含有量は０．１〜２．０％とした。
素であり、０．１％以上添加すると有効であるが、２．
０％を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。し
たがって、Ｃｒの含有量は０．１〜２．０％とした。
【００３１】Ｎｉ： Ｎｉは非磁性の安定化に有効な元
素であり、０．１％以上添加すると有効であるが、２．
０％を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。し
たがって、Ｎｉの含有量は０．１〜２．０％とした。
素であり、０．１％以上添加すると有効であるが、２．
０％を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。し
たがって、Ｎｉの含有量は０．１〜２．０％とした。
【００３２】Ｍｏ： Ｍｏは靱性の向上に有効な元素で
あり、０．１％以上添加すると有効であるが、２．０％
を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。したが
って、Ｍｏの含有量は０．１〜２．０％とした。
あり、０．１％以上添加すると有効であるが、２．０％
を超える含有量では、製造コストの上昇を招く。したが
って、Ｍｏの含有量は０．１〜２．０％とした。
【００３３】
実施例１ 表４に示す成分組成の鋼材（鋼材符号Ａ〜Ｋ）を１２０
０℃に加熱し、１０００℃の仕上温度で３０ｍｍの板厚
に圧延した鋼板について、被削性（ドリル寿命）および
耐ラメラーテアー特性（板厚方向引張試験における絞り
値ＲＡZ ）を調べた。
０℃に加熱し、１０００℃の仕上温度で３０ｍｍの板厚
に圧延した鋼板について、被削性（ドリル寿命）および
耐ラメラーテアー特性（板厚方向引張試験における絞り
値ＲＡZ ）を調べた。
【００３４】
【表４】
【００３５】本発明鋼である鋼材符号Ａ〜ＤおよびＩ〜
Ｋの鋼は、ドリル寿命がいずれも８００ｍｍ以上と良好
な被削性を発揮している上に、ＲＡZ がいずれも２０％
以上と優れた溶接性も兼ね備えている。
Ｋの鋼は、ドリル寿命がいずれも８００ｍｍ以上と良好
な被削性を発揮している上に、ＲＡZ がいずれも２０％
以上と優れた溶接性も兼ね備えている。
【００３６】一方、比較鋼である鋼材符号Ｅの鋼は、Ｓ
量が本発明の範囲の下限未満であり、ドリル寿命および
ＲＡZ とも低い値を示している。
量が本発明の範囲の下限未満であり、ドリル寿命および
ＲＡZ とも低い値を示している。
【００３７】また、比較鋼である鋼材符号Ｆの鋼は、Ｓ
量が本発明の範囲の上限を超えており、ドリル寿命は良
好であるが、ＲＡZ が低い値を示しており、溶接性が悪
い。
量が本発明の範囲の上限を超えており、ドリル寿命は良
好であるが、ＲＡZ が低い値を示しており、溶接性が悪
い。
【００３８】また、比較鋼である鋼材符号Ｇの鋼は、Ｃ
ａ量が本発明の範囲の上限を超えているため、比較鋼で
ある鋼材符号Ｈの鋼は、Ｍｎ量が本発明の範囲の下限未
満のため、ともにドリル寿命が劣っている。
ａ量が本発明の範囲の上限を超えているため、比較鋼で
ある鋼材符号Ｈの鋼は、Ｍｎ量が本発明の範囲の下限未
満のため、ともにドリル寿命が劣っている。
【００３９】なお、本発明鋼である鋼材符号Ｉ〜Ｋの鋼
は、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏをそれぞれ含有しているが、その
含有量がいずれも本発明鋼の範囲にあるので、良好な被
削性と溶接性を兼ね備えている。
は、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏをそれぞれ含有しているが、その
含有量がいずれも本発明鋼の範囲にあるので、良好な被
削性と溶接性を兼ね備えている。
【００４０】実施例２ 表５に示す成分組成の２５．８％Ｍｎ鋼（鋼材符号Ｌ〜
Ｎ）と２４．５％Ｍｎ−１．５％Ｃｒ鋼（鋼材符号Ｏ〜
Ｑ）について、製造方法を変化させた場合の、被削性と
耐ラメラーテアー特性を調べた。
Ｎ）と２４．５％Ｍｎ−１．５％Ｃｒ鋼（鋼材符号Ｏ〜
Ｑ）について、製造方法を変化させた場合の、被削性と
耐ラメラーテアー特性を調べた。
【００４１】
【表５】
【００４２】鋼材符号Ｌの鋼は１１５０℃に加熱し、９
００℃の仕上温度で３０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した後
空冷した場合、鋼材符号Ｍの鋼は１１５０℃に加熱し、
９００℃の仕上温度で３０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した
後、１０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却した場合、鋼材符
号Ｎの鋼は１１５０℃に加熱し、９００℃の仕上温度で
３０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した後，１０５０℃に再加
熱し水冷した場合の結果であるが、いずれも本発明の成
分組成範囲内であり、製造方法にかかわらず、ドリル寿
命８００ｍｍ以上の良好な被削性を有しているととも
に、ＲＡZ が２０％以上の良好な溶接性も兼ね備えてい
る。
００℃の仕上温度で３０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した後
空冷した場合、鋼材符号Ｍの鋼は１１５０℃に加熱し、
９００℃の仕上温度で３０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した
後、１０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却した場合、鋼材符
号Ｎの鋼は１１５０℃に加熱し、９００℃の仕上温度で
３０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した後，１０５０℃に再加
熱し水冷した場合の結果であるが、いずれも本発明の成
分組成範囲内であり、製造方法にかかわらず、ドリル寿
命８００ｍｍ以上の良好な被削性を有しているととも
に、ＲＡZ が２０％以上の良好な溶接性も兼ね備えてい
る。
【００４３】また、鋼材符号Ｏの鋼は１２００℃に加熱
し、９５０℃の仕上温度で５０ｍｍの板厚の鋼板に圧延
した後空冷した場合、鋼材符号Ｐの鋼は１２００℃に加
熱し、９５０℃の仕上温度で５０ｍｍの板厚の鋼板に圧
延した後、５℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却した場合、鋼
材符号Ｑの鋼は１２００℃に加熱し、９５０℃の仕上温
度で５０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した後，１０５０℃に
再加熱し水冷した場合の結果であるが、いずれも本発明
の成分組成範囲内であり、製造方法にかかわらず、ドリ
ル寿命８００ｍｍ以上の良好な被削性を有しているとと
もに、ＲＡZ が２０％以上の良好な溶接性も兼ね備えて
いる。
し、９５０℃の仕上温度で５０ｍｍの板厚の鋼板に圧延
した後空冷した場合、鋼材符号Ｐの鋼は１２００℃に加
熱し、９５０℃の仕上温度で５０ｍｍの板厚の鋼板に圧
延した後、５℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却した場合、鋼
材符号Ｑの鋼は１２００℃に加熱し、９５０℃の仕上温
度で５０ｍｍの板厚の鋼板に圧延した後，１０５０℃に
再加熱し水冷した場合の結果であるが、いずれも本発明
の成分組成範囲内であり、製造方法にかかわらず、ドリ
ル寿命８００ｍｍ以上の良好な被削性を有しているとと
もに、ＲＡZ が２０％以上の良好な溶接性も兼ね備えて
いる。
【００４４】実施例３ 表６に供試鋼Ｒ〜Ｚ，α，βを１２２０℃に加熱し，９
５０℃で５０ｍｍに圧延した鋼板について図１に示す条
件により被削性と耐ラメラーテアー性を調べた結果を示
す。
５０℃で５０ｍｍに圧延した鋼板について図１に示す条
件により被削性と耐ラメラーテアー性を調べた結果を示
す。
【００４５】
【表６】
【００４６】これらの鋼はいずれもＣｒ，Ｎｉ，Ｍｏの
一種以上を含有する高Ｍｎ非磁性鋼であるが本発明の成
分組成範囲内のためドリル寿命≧８００ｍｍの良好な被
削性とＲＡＺ≧２０％の良好な耐ラメラーテアー特性を
兼ね備えている。
一種以上を含有する高Ｍｎ非磁性鋼であるが本発明の成
分組成範囲内のためドリル寿命≧８００ｍｍの良好な被
削性とＲＡＺ≧２０％の良好な耐ラメラーテアー特性を
兼ね備えている。
【００４７】
【発明の効果】この発明により、良好な被削性と良好な
溶接性を兼ね備えた高Ｍｎ非磁性鋼を得ることができ
る。
溶接性を兼ね備えた高Ｍｎ非磁性鋼を得ることができ
る。
【図１】高Ｍｎ非磁性鋼におけるＳ添加量とドリル寿命
および板厚方向引張試験における絞り値との関係を示す
グラフである。
および板厚方向引張試験における絞り値との関係を示す
グラフである。
【図２】Ｓ添加量をパラメターとしたＣａ添加量とドリ
ル寿命および板厚方向引張試験における絞り値との関係
を示すグラフである。
ル寿命および板厚方向引張試験における絞り値との関係
を示すグラフである。
【図３】Ｍｎ量とドリル寿命との関係を示すグラフであ
る。
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、C:0.15% 〜0.35% 、Si:0.01%
〜0.80% 、Mn:22.0%〜30.0% 、S:0.030%〜0.040%、Ca:
0.005% 〜0.010%を含有し、残部が実質的にFeからなる
被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載の成分に加えて、Cr:0.1
% 〜2.0%、Ni:0.1% 〜2.0%のうちの少なくとも１種以上
の成分を含有し、残部が実質的にFeからなる被削性およ
び溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼。 - 【請求項３】 請求項１に記載の成分にMo:0.1% 〜2.0%
を添加し，さらにCr:0.1% 〜2.0%，Ni:0.1% 〜2.0%のう
ちの少なくとも１種以上の成分を含有し，残部が実質的
にFeからなる被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14896194A JPH0813092A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14896194A JPH0813092A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0813092A true JPH0813092A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15464536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14896194A Withdrawn JPH0813092A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 被削性および溶接性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813092A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6566166B1 (ja) * | 2018-08-28 | 2019-08-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-06-30 JP JP14896194A patent/JPH0813092A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6566166B1 (ja) * | 2018-08-28 | 2019-08-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板およびその製造方法 |
| WO2020044421A1 (ja) * | 2018-08-28 | 2020-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板およびその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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