JPH081291B2 - 流動床式焼却炉の空気分散ノズル - Google Patents
流動床式焼却炉の空気分散ノズルInfo
- Publication number
- JPH081291B2 JPH081291B2 JP13930791A JP13930791A JPH081291B2 JP H081291 B2 JPH081291 B2 JP H081291B2 JP 13930791 A JP13930791 A JP 13930791A JP 13930791 A JP13930791 A JP 13930791A JP H081291 B2 JPH081291 B2 JP H081291B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- air dispersion
- nozzle
- dispersion nozzle
- fluidized bed
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- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、流動床式焼却炉の流動
層部の下方に堆積した流動媒体に空気を吹き込んで、該
流動媒体を流動化するために、炉床面より流動媒体中に
突出するように設置された空気分散ノズルに関するもの
である。
層部の下方に堆積した流動媒体に空気を吹き込んで、該
流動媒体を流動化するために、炉床面より流動媒体中に
突出するように設置された空気分散ノズルに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、流動床式焼却炉の空気分散ノズル
には、Ｃｒ鋳鋼あるいはＳＵＳ３１６等の高Ｃｒ合金あ
るいはＮｉ−Ｃｒ合金が使用されている。しかしなが
ら、近年産業廃棄物、ゴミ等の燃焼物中にはプラスチッ
ク類、ゴム等が多く含まれるようになり、それらの燃焼
生成物には多量のＶ、Ｎａ、Ｓ、Ｃｌを含有する場合が
多く、空気分散ノズル表面には、Ｖ2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ
4 、ＮａＣｌ等を含有する低融点化合物が形成され、そ
の結果、該ノズル表面に形成されたスケールが溶融して
腐食する、いわゆるホットコロージョンと、流動媒体で
ある、高温の砂によるサンドエロージョンが同時に発生
するサンドエロージョン・コロージョンにより損傷さ
れ、該ノズル交換頻度が増している。
には、Ｃｒ鋳鋼あるいはＳＵＳ３１６等の高Ｃｒ合金あ
るいはＮｉ−Ｃｒ合金が使用されている。しかしなが
ら、近年産業廃棄物、ゴミ等の燃焼物中にはプラスチッ
ク類、ゴム等が多く含まれるようになり、それらの燃焼
生成物には多量のＶ、Ｎａ、Ｓ、Ｃｌを含有する場合が
多く、空気分散ノズル表面には、Ｖ2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ
4 、ＮａＣｌ等を含有する低融点化合物が形成され、そ
の結果、該ノズル表面に形成されたスケールが溶融して
腐食する、いわゆるホットコロージョンと、流動媒体で
ある、高温の砂によるサンドエロージョンが同時に発生
するサンドエロージョン・コロージョンにより損傷さ
れ、該ノズル交換頻度が増している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記、従来の空気分散
ノズルではＶ2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、ＮａＣｌ等が存在
する高温の流動燃焼環境においては、サンドエロージョ
ン・コロージョン損傷が避け難く、流動床式焼却炉の安
定な連続的運転に支障がある。本発明の目的は、Ｖ2 Ｏ
5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、ＮａＣｌ等が存在する高温の流動燃
焼環境において、高温での耐サンドエロージョン・コロ
ージョン性に優れた空気分散ノズルを提供することにあ
る。
ノズルではＶ2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、ＮａＣｌ等が存在
する高温の流動燃焼環境においては、サンドエロージョ
ン・コロージョン損傷が避け難く、流動床式焼却炉の安
定な連続的運転に支障がある。本発明の目的は、Ｖ2 Ｏ
5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、ＮａＣｌ等が存在する高温の流動燃
焼環境において、高温での耐サンドエロージョン・コロ
ージョン性に優れた空気分散ノズルを提供することにあ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】空気分散ノズル表面に形
成された酸化スケール中に、Ｖ2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、
ＮａＣｌ等が混入する環境における耐食性は、一般にＯ
2 含有量の高い高温酸化環境においては、Ｃｒ含有量の
高い合金が耐食性が高い。しかし近年の産業廃棄物、ゴ
ミ等を燃焼する流動床式焼却炉においては、通常、原
油、重油、タール、石炭等を燃料としており、ＮＯx 低
減対策上、燃焼環境におけるＯ2 含有量を低減してい
る。このため、当該環境においては高Ｃｒ含有量の合金
が必ずしも耐食性を有していないことが知られている。
成された酸化スケール中に、Ｖ2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、
ＮａＣｌ等が混入する環境における耐食性は、一般にＯ
2 含有量の高い高温酸化環境においては、Ｃｒ含有量の
高い合金が耐食性が高い。しかし近年の産業廃棄物、ゴ
ミ等を燃焼する流動床式焼却炉においては、通常、原
油、重油、タール、石炭等を燃料としており、ＮＯx 低
減対策上、燃焼環境におけるＯ2 含有量を低減してい
る。このため、当該環境においては高Ｃｒ含有量の合金
が必ずしも耐食性を有していないことが知られている。
【０００５】Ｖ2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、ＮａＣｌ等がス
ケール中に形成される環境においては、合金表面に形成
されるスケール内で低融点化合物（例えば、ＮａＣｌ・
Ｎａ 2 ＳＯ4 共晶化合物）を生成する。その結果、合金
表面のスケールが局所的に溶融して保護性スケールが消
失するために、腐食速度が異常に大きくなる。局所的な
スケールの溶融は、最初にスケール内に形成される低融
点化合物の融液の中に合金のスケール（例えば、Ｆｅ2
Ｏ3 ）が溶解することにより発生する。
ケール中に形成される環境においては、合金表面に形成
されるスケール内で低融点化合物（例えば、ＮａＣｌ・
Ｎａ 2 ＳＯ4 共晶化合物）を生成する。その結果、合金
表面のスケールが局所的に溶融して保護性スケールが消
失するために、腐食速度が異常に大きくなる。局所的な
スケールの溶融は、最初にスケール内に形成される低融
点化合物の融液の中に合金のスケール（例えば、Ｆｅ2
Ｏ3 ）が溶解することにより発生する。
【０００６】さらに上述したように、流動媒体である、
高温の砂によるサンドエロージョンが腐食速度を増加さ
せる。このため、上記融液に溶融し難いスケール組成に
することが、当該環境における使用合金の耐食性を高め
るために有効である。換言すれば、そのような組成のス
ケールを形成する合金成分を設定することが必要であ
る。
高温の砂によるサンドエロージョンが腐食速度を増加さ
せる。このため、上記融液に溶融し難いスケール組成に
することが、当該環境における使用合金の耐食性を高め
るために有効である。換言すれば、そのような組成のス
ケールを形成する合金成分を設定することが必要であ
る。
【０００７】また、本発明の空気分散ノズルは高温の燃
焼環境において流動砂によるサンドエロージョン損傷を
受けるため、マトリックスの強化と共に巨大析出物の形
成を抑制する必要がある。炭化物、窒化物、金属間化合
物の微細な析出は、マトリックスを強化し、耐エロージ
ョン性を高めるが、粒界、粒内を問わず、これら析出物
が成長すると、むしろ耐エロージョン性を劣化せしめ
る。従ってこれらの析出物の成長を抑制する合金組成を
選ぶ必要がある。
焼環境において流動砂によるサンドエロージョン損傷を
受けるため、マトリックスの強化と共に巨大析出物の形
成を抑制する必要がある。炭化物、窒化物、金属間化合
物の微細な析出は、マトリックスを強化し、耐エロージ
ョン性を高めるが、粒界、粒内を問わず、これら析出物
が成長すると、むしろ耐エロージョン性を劣化せしめ
る。従ってこれらの析出物の成長を抑制する合金組成を
選ぶ必要がある。
【０００８】Ｃｒ炭化物のみを析出する合金では、炭化
物の粗大化を生じ、耐エロージョン性が劣化すると共
に、Ｃｒ欠乏域の発達も助長されて、粒界侵食の原因と
もなる。一般にＣｏ基合金はＮｉ基合金に比べ高温腐食
性に優れると共に、高温における硬度、強度に優れるこ
とは良く知られている。
物の粗大化を生じ、耐エロージョン性が劣化すると共
に、Ｃｒ欠乏域の発達も助長されて、粒界侵食の原因と
もなる。一般にＣｏ基合金はＮｉ基合金に比べ高温腐食
性に優れると共に、高温における硬度、強度に優れるこ
とは良く知られている。
【０００９】以上の知見に基づいて、種々の合金組成を
検討した結果得られた本発明の要旨は以下の通りであ
る。 （１） 流動床式焼却炉の炉表面より流動媒体中に突出
するように設置されて使用される空気分散ノズルにおい
て、該ノズル成分が重量％で、Ｃ：０．１〜１．５％、
Ｃｒ：１５〜３５％、Ｎｉ：０．１〜３．５％、Ｗ：３
〜６％、Ｆｅ：１〜３％、残部がＣｏおよび不可避不純
物からなる合金であることを特徴とする流動床式焼却炉
の空気分散ノズル。
検討した結果得られた本発明の要旨は以下の通りであ
る。 （１） 流動床式焼却炉の炉表面より流動媒体中に突出
するように設置されて使用される空気分散ノズルにおい
て、該ノズル成分が重量％で、Ｃ：０．１〜１．５％、
Ｃｒ：１５〜３５％、Ｎｉ：０．１〜３．５％、Ｗ：３
〜６％、Ｆｅ：１〜３％、残部がＣｏおよび不可避不純
物からなる合金であることを特徴とする流動床式焼却炉
の空気分散ノズル。
【００１０】（２） Ｃｒ合金あるいはＮｉ−Ｃｒ合金
製の空気分散ノズル表面に、前項１記載の合金被覆層を
形成したことを特徴とする流動床式焼却炉の空気分散ノ
ズル。 本発明の空気分散ノズルは、上記組成の合金で製造され
る。さらには、従来使用されているＣｒ合金あるいはＮ
ｉ−Ｃｒ合金製の空気分散ノズル表面に、上記の合金被
覆層を形成することによっても達成できる。特に炭化
物、窒化物、金属間化合物が微細に分散析出した該合金
被覆層の形成は、上記組成の鋳造合金以上の耐エロージ
ョン・コロージョン特性を示すことが明らかとなった。
製の空気分散ノズル表面に、前項１記載の合金被覆層を
形成したことを特徴とする流動床式焼却炉の空気分散ノ
ズル。 本発明の空気分散ノズルは、上記組成の合金で製造され
る。さらには、従来使用されているＣｒ合金あるいはＮ
ｉ−Ｃｒ合金製の空気分散ノズル表面に、上記の合金被
覆層を形成することによっても達成できる。特に炭化
物、窒化物、金属間化合物が微細に分散析出した該合金
被覆層の形成は、上記組成の鋳造合金以上の耐エロージ
ョン・コロージョン特性を示すことが明らかとなった。
【００１１】該合金被覆層は、該ノズル全表面に被覆す
ることが好ましいが、最も激しくエロージョン・コロー
ジョン損傷を受ける、該ノズル上面にのみ被覆してもそ
の効果は大きい。該合金被覆層の形成方法は、溶射法、
プラズマ粉体肉盛り法、ＰＶＤ、ＣＶＤ等の表面被覆法
が利用できるが、本発明の実施には比較的短時間に厚膜
の被覆層が形成可能で、溶射中の皮膜酸化を生ぜず、微
細で緻密な結晶粒が得られる減圧プラズマ溶射法が好適
である。
ることが好ましいが、最も激しくエロージョン・コロー
ジョン損傷を受ける、該ノズル上面にのみ被覆してもそ
の効果は大きい。該合金被覆層の形成方法は、溶射法、
プラズマ粉体肉盛り法、ＰＶＤ、ＣＶＤ等の表面被覆法
が利用できるが、本発明の実施には比較的短時間に厚膜
の被覆層が形成可能で、溶射中の皮膜酸化を生ぜず、微
細で緻密な結晶粒が得られる減圧プラズマ溶射法が好適
である。
【００１２】以下に本発明の空気分散ノズルを構成する
合金の成分限定理由を述べる。Ｃは炭化物を形成し、こ
れら炭化物が微細分散析出することによってマトリック
スを強化し、耐エロージョン性を高める効果があり、
０．１％以上を添加することによってその効果が奏され
る。しかしＣ含有量が１．５％を超えると巨大炭化物が
析出し、むしろ耐エロージョン性を劣化させる。
合金の成分限定理由を述べる。Ｃは炭化物を形成し、こ
れら炭化物が微細分散析出することによってマトリック
スを強化し、耐エロージョン性を高める効果があり、
０．１％以上を添加することによってその効果が奏され
る。しかしＣ含有量が１．５％を超えると巨大炭化物が
析出し、むしろ耐エロージョン性を劣化させる。
【００１３】Ｃｒは低融点スケール形成による異常腐食
を抑制する耐食酸化膜を形成する主要元素であり、かつ
強力な炭化物形成元素である。このためのＣｒ含有量は
１５〜３５％が最適範囲である。３５％を超えるＣｒの
含有は、巨大炭化物を析出し、耐食性、耐エロージョン
性ともに劣化させる。Ｗも強力な炭化物形成元素であ
り、微細析出したＷ炭化物はマトリックスを強化し、耐
エロージョン性を高める効果があり、３％以上でその効
果が奏される。しかし６％を超えるＷの含有は巨大炭化
物や金属間化合物を析出し、低融点スケールによる異常
腐食を助長する。
を抑制する耐食酸化膜を形成する主要元素であり、かつ
強力な炭化物形成元素である。このためのＣｒ含有量は
１５〜３５％が最適範囲である。３５％を超えるＣｒの
含有は、巨大炭化物を析出し、耐食性、耐エロージョン
性ともに劣化させる。Ｗも強力な炭化物形成元素であ
り、微細析出したＷ炭化物はマトリックスを強化し、耐
エロージョン性を高める効果があり、３％以上でその効
果が奏される。しかし６％を超えるＷの含有は巨大炭化
物や金属間化合物を析出し、低融点スケールによる異常
腐食を助長する。
【００１４】ＮｉはＣｏ、Ｃｒとともに耐食酸化膜を形
成する主要元素であり、０．１％以上の添加でその効果
は奏されるが、Ｃｏベースの本合金では、３．５％を超
えて含有しても耐食性改善効果は小さく、むしろ耐エロ
ージョン性を劣化させる。Ｆｅを添加することにより、
スピネル型の安定な耐食酸化膜が形成される。過剰な添
加は耐食性、耐エロージョン性ともに劣化させるので１
〜３％に限定される。
成する主要元素であり、０．１％以上の添加でその効果
は奏されるが、Ｃｏベースの本合金では、３．５％を超
えて含有しても耐食性改善効果は小さく、むしろ耐エロ
ージョン性を劣化させる。Ｆｅを添加することにより、
スピネル型の安定な耐食酸化膜が形成される。過剰な添
加は耐食性、耐エロージョン性ともに劣化させるので１
〜３％に限定される。
【００１５】以下、実施例により本発明を更に詳細に説
明する。
明する。
【００１６】
【実施例】実施例１ 本発明に基づく鋳造合金Ａおよび市販ＳＵＳ３１６板材
表面上に減圧プラズマ溶射した本発明に基づく溶射被覆
層Ｂ、Ｃ、Ｄならびに比較材として同一条件で溶射被覆
した合金Ｅ、Ｆおよび鋳造合金Ｇについてブラストエロ
ージョン試験法によりサンドエロージョン特性を比較し
た。尚、比較材の鋳造合金Ｇは、従来散気ノズルに使用
されている高クロム耐熱鋳鋼であり、溶射被覆層Ｂ〜Ｆ
の溶射皮膜厚みは各々、約１ｍｍとした。
表面上に減圧プラズマ溶射した本発明に基づく溶射被覆
層Ｂ、Ｃ、Ｄならびに比較材として同一条件で溶射被覆
した合金Ｅ、Ｆおよび鋳造合金Ｇについてブラストエロ
ージョン試験法によりサンドエロージョン特性を比較し
た。尚、比較材の鋳造合金Ｇは、従来散気ノズルに使用
されている高クロム耐熱鋳鋼であり、溶射被覆層Ｂ〜Ｆ
の溶射皮膜厚みは各々、約１ｍｍとした。
【００１７】試験片形状はいずれも６０ｍｍ×５０ｍｍ
×５ｍｍで、ブラストエロージョン試験は吸引回収式ブ
ラスト装置を使用し、ＪＩＳ Ｈ８６６４に準じた。ブ
ラスト材として炭化ケイ素（ＳｉＣ＃２４）を使用し
た。試験条件はノズル径１０ｍｍφ、ノズル−試験片間
距離１００ｍｍ、ブラスト圧力４．５Ｋｇ／ｃｍ2 、ブ
ラスト角度３０度とし、ブラスト時間と各試験片の摩耗
量の関係を求めた。
×５ｍｍで、ブラストエロージョン試験は吸引回収式ブ
ラスト装置を使用し、ＪＩＳ Ｈ８６６４に準じた。ブ
ラスト材として炭化ケイ素（ＳｉＣ＃２４）を使用し
た。試験条件はノズル径１０ｍｍφ、ノズル−試験片間
距離１００ｍｍ、ブラスト圧力４．５Ｋｇ／ｃｍ2 、ブ
ラスト角度３０度とし、ブラスト時間と各試験片の摩耗
量の関係を求めた。
【００１８】各合金の組成（重量％）を表１に、ＬＰＰ
Ｓ溶射条件を表２に、ブラストエロージョン試験結果を
図１にそれぞれ示す。図１の結果から、本発明に基づく
合金Ａおよび本発明に基づく溶射被覆層Ｂ、Ｃ、Ｄはい
ずれも比較材Ｅ、Ｆ、Ｇに比して優れたサンドエロージ
ョン特性を示している。又鋳造合金Ａと溶射被覆層Ｂ、
Ｃ、Ｄの比較では、溶射被覆層がよりサンドエロージョ
ン特性に優れていることがわかる。
Ｓ溶射条件を表２に、ブラストエロージョン試験結果を
図１にそれぞれ示す。図１の結果から、本発明に基づく
合金Ａおよび本発明に基づく溶射被覆層Ｂ、Ｃ、Ｄはい
ずれも比較材Ｅ、Ｆ、Ｇに比して優れたサンドエロージ
ョン特性を示している。又鋳造合金Ａと溶射被覆層Ｂ、
Ｃ、Ｄの比較では、溶射被覆層がよりサンドエロージョ
ン特性に優れていることがわかる。
【００１９】実施例２ 動床式焼却炉の空気分散ノズルには従来高クロム耐熱鋳
鋼（表１中の比較材Ｇ）が使用されている。従来使用さ
れている鋳造ノズルと同一形状の、表１に示す組成の本
発明に基づく合金Ａを鋳造して空気分散ノズルを作製し
た。更に従来使用されている高クロム耐熱鋳鋼鋳造ノズ
ル表面に、表１に示す組成の本発明に基づく溶射被覆層
Ｂ、Ｃおよび比較材Ｅを、それぞれ実施例１と同様の条
件で減圧プラズマ溶射法により溶射した。溶射被覆層の
厚みは各々、約１ｍｍとした。
鋼（表１中の比較材Ｇ）が使用されている。従来使用さ
れている鋳造ノズルと同一形状の、表１に示す組成の本
発明に基づく合金Ａを鋳造して空気分散ノズルを作製し
た。更に従来使用されている高クロム耐熱鋳鋼鋳造ノズ
ル表面に、表１に示す組成の本発明に基づく溶射被覆層
Ｂ、Ｃおよび比較材Ｅを、それぞれ実施例１と同様の条
件で減圧プラズマ溶射法により溶射した。溶射被覆層の
厚みは各々、約１ｍｍとした。
【００２０】これら５種類の空気分散ノズルを、実稼働
中の流動床式焼却炉の炉床面に設置し、６ケ月間の連続
運転後の各ノズルの重量減少量を測定した。測定した重
量減少量から以下の式により重量減少率を求めた。 重量減少率＝［（各合金の使用前重量）−（各合金の使
用後重量）］／［（従来使用ノズルの使用前重量）−
（使用後重量）］ 結果を表３に示した。表３の結果から本発明のノズルの
重量減少率は、従来の鋳造ノズルに比較して小さく、耐
エロージョン・コロージョン特性に優れていることがわ
かる。
中の流動床式焼却炉の炉床面に設置し、６ケ月間の連続
運転後の各ノズルの重量減少量を測定した。測定した重
量減少量から以下の式により重量減少率を求めた。 重量減少率＝［（各合金の使用前重量）−（各合金の使
用後重量）］／［（従来使用ノズルの使用前重量）−
（使用後重量）］ 結果を表３に示した。表３の結果から本発明のノズルの
重量減少率は、従来の鋳造ノズルに比較して小さく、耐
エロージョン・コロージョン特性に優れていることがわ
かる。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】以上説明したごとく本発明によれば、Ｖ
2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、ＮａＣｌ等が存在する高温の流
動燃焼環境において、高温での耐サンドエロージョン・
コロージョン性に優れた空気分散ノズルを提供すること
が可能で、流動床式焼却炉の安定な連続的運転が可能と
なる。
2 Ｏ5 、Ｎａ2 ＳＯ4 、ＮａＣｌ等が存在する高温の流
動燃焼環境において、高温での耐サンドエロージョン・
コロージョン性に優れた空気分散ノズルを提供すること
が可能で、流動床式焼却炉の安定な連続的運転が可能と
なる。
【図１】ブラスト時間と摩耗量の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図２】表面に合金被覆層を形成した本発明の空気分散
ノズルの一例を示す断面図である。
ノズルの一例を示す断面図である。
１ 空気分散ノズル ２ 合金被覆層 ３ 空気通路 ４ 空気噴出口 ５ 雄ネジ
Claims (2)
- 【請求項１】 流動床式焼却炉の炉床面より流動媒体中
に突出するように設置されて使用される空気分散ノズル
において、該ノズル成分が重量％で、Ｃ：０．１〜１．
５％、Ｃｒ：１５〜３５％、Ｎｉ：０．１〜３．５％、
Ｗ：３〜６％、Ｆｅ：１〜３％、残部がＣｏおよび不可
避不純物からなる合金であることを特徴とする流動床式
焼却炉の空気分散ノズル。 - 【請求項２】 Ｃｒ合金、あるいはＮｉ−Ｃｒ合金製の
空気分散ノズル表面に、請求項１記載の合金被覆層を形
成したことを特徴とする流動床式焼却炉の空気分散ノズ
ル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13930791A JPH081291B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 流動床式焼却炉の空気分散ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13930791A JPH081291B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 流動床式焼却炉の空気分散ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04366308A JPH04366308A (ja) | 1992-12-18 |
| JPH081291B2 true JPH081291B2 (ja) | 1996-01-10 |
Family
ID=15242251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13930791A Expired - Lifetime JPH081291B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 流動床式焼却炉の空気分散ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH081291B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101488705B1 (ko) * | 2014-06-23 | 2015-02-04 | 이보엠텍 주식회사 | 유동층 연소로용 공기 분사노즐 |
-
1991
- 1991-06-11 JP JP13930791A patent/JPH081291B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101488705B1 (ko) * | 2014-06-23 | 2015-02-04 | 이보엠텍 주식회사 | 유동층 연소로용 공기 분사노즐 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04366308A (ja) | 1992-12-18 |
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