JPH0811086A - 織機用カッター - Google Patents
織機用カッターInfo
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- JPH0811086A JPH0811086A JP15009394A JP15009394A JPH0811086A JP H0811086 A JPH0811086 A JP H0811086A JP 15009394 A JP15009394 A JP 15009394A JP 15009394 A JP15009394 A JP 15009394A JP H0811086 A JPH0811086 A JP H0811086A
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- Japan
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- cutter
- blade
- loom
- weft
- titanium
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Abstract
(57)【要約】
【構成】織機用カッター４を構成する刃部材５の少なく
とも刃先６を、炭化チタン、窒化チタンの一種以上を主
成分とする焼結体、あるいはこれらの一種以上を主成分
とする被膜で形成する。 【効果】刃先６が高硬度で自己潤滑性、耐触性などの点
で優れているために、耐摩耗性、摺動性に優れており、
長期間にわたって良好な摺動特性と、鋭利な刃先６の維
持が可能となる。
とも刃先６を、炭化チタン、窒化チタンの一種以上を主
成分とする焼結体、あるいはこれらの一種以上を主成分
とする被膜で形成する。 【効果】刃先６が高硬度で自己潤滑性、耐触性などの点
で優れているために、耐摩耗性、摺動性に優れており、
長期間にわたって良好な摺動特性と、鋭利な刃先６の維
持が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、織機において横糸を切
断するために用いられるカッターに関するものである。
断するために用いられるカッターに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ウオータージェットルーム型の織機の構
造は、図４に示すように数多くの縦糸１に対して、横糸
２がノズル３から噴射される水によって搬送され、次い
でおさ打ちされるが、打ち込まれた横糸２の両端は織機
の左右に配置されているカッター４によって切断される
ように構成されている。
造は、図４に示すように数多くの縦糸１に対して、横糸
２がノズル３から噴射される水によって搬送され、次い
でおさ打ちされるが、打ち込まれた横糸２の両端は織機
の左右に配置されているカッター４によって切断される
ように構成されている。
【０００３】このカッター４は二つの刃部材による剪断
力で横糸２を切断するようにしたものであり、耐摩耗
性、耐食性、靱性等に優れたジルコニアセラミックスが
用いられている（特開昭５８−１８４５０号、５９−１
１８３９５号、６１−２２６２９５号公報参照）。
力で横糸２を切断するようにしたものであり、耐摩耗
性、耐食性、靱性等に優れたジルコニアセラミックスが
用いられている（特開昭５８−１８４５０号、５９−１
１８３９５号、６１−２２６２９５号公報参照）。
【０００４】一方、横糸２の搬送を圧縮空気に依って行
うエアージェットルーム型の織機においては、カッター
には高速度鋼（以下ＳＫＨ材という）が一般的に用いら
れている。
うエアージェットルーム型の織機においては、カッター
には高速度鋼（以下ＳＫＨ材という）が一般的に用いら
れている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、ウオーター
ジェットルーム型織機のカッター４に用いられているジ
ルコニアセラミックスは、長期の使用で水熱反応により
結晶構造が変化し特性が大幅に低下すると言う問題点が
あった。
ジェットルーム型織機のカッター４に用いられているジ
ルコニアセラミックスは、長期の使用で水熱反応により
結晶構造が変化し特性が大幅に低下すると言う問題点が
あった。
【０００６】一方、エアージェットルーム型織機のカッ
ターに用いられるＳＫＨ材の場合、長期の使用に於てカ
ッター刃部に凝着を生じ、寿命の低下を引き起こすと言
う問題を有していた。
ターに用いられるＳＫＨ材の場合、長期の使用に於てカ
ッター刃部に凝着を生じ、寿命の低下を引き起こすと言
う問題を有していた。
【０００７】さらに、近年織布の生産性向上のため、織
機の回転数が従来５００〜６００ｒｐｍであったもの
が、１０００ｒｐｍ以上のものまで求められており、カ
ッター４は互いの刃部材が激しく摺動するようになって
いる。また、炭素繊維等の難切断繊維が開発されてきた
ことも合わせて、従来の材質ではカッター寿命が短くな
ってきたという問題が生じていた。
機の回転数が従来５００〜６００ｒｐｍであったもの
が、１０００ｒｐｍ以上のものまで求められており、カ
ッター４は互いの刃部材が激しく摺動するようになって
いる。また、炭素繊維等の難切断繊維が開発されてきた
ことも合わせて、従来の材質ではカッター寿命が短くな
ってきたという問題が生じていた。
【０００８】この様な高速機における、横糸切断用カッ
ターの寿命は設備稼動率に大きく影響するため、長寿命
のカッターが要求されていた。しかし、ウオータージェ
ットルーム用カッターでは摺動と水による冷却が繰り返
され、絶えず、冷熱サイクルや熱ショックを受ける状態
にあり、一方エアージェットルーム用カッターでは非常
に過酷な無潤滑乾式摺動条件下におかれていること等か
ら、長寿命のカッター素材が無かった。
ターの寿命は設備稼動率に大きく影響するため、長寿命
のカッターが要求されていた。しかし、ウオータージェ
ットルーム用カッターでは摺動と水による冷却が繰り返
され、絶えず、冷熱サイクルや熱ショックを受ける状態
にあり、一方エアージェットルーム用カッターでは非常
に過酷な無潤滑乾式摺動条件下におかれていること等か
ら、長寿命のカッター素材が無かった。
【０００９】さらに、ＳＫＨ材のカッターは発錆の点で
ウオータージェットルームには用いられず、ジルコニア
製のカッターは使用中の特性劣下、刃部の欠け発生の点
からエアージェットルームでは使用できないことから、
同じ横糸切断を目的にしながらも、カッター材料の使い
分けが必要であり、そのため、部材の共用化、標準化を
阻害し、コストダウンへの障害ともなっていた。
ウオータージェットルームには用いられず、ジルコニア
製のカッターは使用中の特性劣下、刃部の欠け発生の点
からエアージェットルームでは使用できないことから、
同じ横糸切断を目的にしながらも、カッター材料の使い
分けが必要であり、そのため、部材の共用化、標準化を
阻害し、コストダウンへの障害ともなっていた。
【００１０】そこで、本発明は、ウオータージェットル
ーム、エアージェットルームいずれの織機にも用いるこ
とができ、長寿命の織機用カッターを得ることを目的と
する。
ーム、エアージェットルームいずれの織機にも用いるこ
とができ、長寿命の織機用カッターを得ることを目的と
する。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の事情に
鑑み、織機用カッターを構成する刃部材の少なくとも一
方の刃先を、炭化チタン、窒化チタンの一種以上を主成
分とする焼結体、あるいはこれらの一種以上を主成分と
する被膜で構成したものである。
鑑み、織機用カッターを構成する刃部材の少なくとも一
方の刃先を、炭化チタン、窒化チタンの一種以上を主成
分とする焼結体、あるいはこれらの一種以上を主成分と
する被膜で構成したものである。
【００１２】なお、上記主成分である炭化チタン（Ｔｉ
Ｃ）、窒化チタン（ＴｉＮ）、またはこれらの複合物
（ＴｉＣＮ）は、合計で全体の５０〜１００重量％含有
していることが望ましい。これらの主成分は硬度が高
く、かつ自己潤滑性に優れたものであるために、本発明
のカッターを構成する部材は耐摩耗性に優れ、かつ耐食
性も高くすることが出来る。
Ｃ）、窒化チタン（ＴｉＮ）、またはこれらの複合物
（ＴｉＣＮ）は、合計で全体の５０〜１００重量％含有
していることが望ましい。これらの主成分は硬度が高
く、かつ自己潤滑性に優れたものであるために、本発明
のカッターを構成する部材は耐摩耗性に優れ、かつ耐食
性も高くすることが出来る。
【００１３】また、上記主成分以外に、炭化モリブデン
（Ｍｏ2 Ｃ）、炭化クロム（Ｃｒ3Ｃ2 ）、炭化ニオブ
（ＮｂＣ）、炭化タンタル（ＴａＣ）、炭化タングステ
ン（ＷＣ）より選ばれる少なくとも一種を、各々全体の
１〜２０重量％の範囲で含有させることが出来、これら
の成分を含有させることで、焼結性を高めると共に、靱
性や強度を向上させることが出来る。さらに、その他の
成分としてニッケル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）、モリ
ブデン（Ｍｏ）より選ばれる少なくとも一種の金属を、
各々全体の１〜３０重量％の範囲で含有させてサーメッ
ト材とすることもできる。これらの成分は、結合金属相
として、靱性や強度を向上させることが出来る。
（Ｍｏ2 Ｃ）、炭化クロム（Ｃｒ3Ｃ2 ）、炭化ニオブ
（ＮｂＣ）、炭化タンタル（ＴａＣ）、炭化タングステ
ン（ＷＣ）より選ばれる少なくとも一種を、各々全体の
１〜２０重量％の範囲で含有させることが出来、これら
の成分を含有させることで、焼結性を高めると共に、靱
性や強度を向上させることが出来る。さらに、その他の
成分としてニッケル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）、モリ
ブデン（Ｍｏ）より選ばれる少なくとも一種の金属を、
各々全体の１〜３０重量％の範囲で含有させてサーメッ
ト材とすることもできる。これらの成分は、結合金属相
として、靱性や強度を向上させることが出来る。
【００１４】そして、上記組成となる原料粉末を所定形
状に成形した後、所定条件で焼成すれば、本発明のカッ
ターを構成する刃部材を成す焼結体を得ることができ
る。
状に成形した後、所定条件で焼成すれば、本発明のカッ
ターを構成する刃部材を成す焼結体を得ることができ
る。
【００１５】一方、金属、プラスチック、ガラス、セラ
ミックス等からなる基体上に、ＣＶＤ法やＰＶＤ法等に
よって、上記組成となるような被膜を形成して、本発明
のカッターを構成する部材を得ることもできる。
ミックス等からなる基体上に、ＣＶＤ法やＰＶＤ法等に
よって、上記組成となるような被膜を形成して、本発明
のカッターを構成する部材を得ることもできる。
【００１６】尚、これらの焼結体、被膜はカッターの刃
部材全体に形成されても良いし、切断用の刃先のみに形
成されても良い。
部材全体に形成されても良いし、切断用の刃先のみに形
成されても良い。
【００１７】
【作用】本発明に依れば、織機用カッターを構成する刃
部材の刃先が、高硬度で自己潤滑性の優れたものとなる
ために、これらの刃部材同士の間の摺動性を高くでき
る。そのため、摺動時の摩擦抵抗を小さくできると共
に、刃部材自体及び、摺動相手の刃部材の摩耗量を少な
くすることが出来る。
部材の刃先が、高硬度で自己潤滑性の優れたものとなる
ために、これらの刃部材同士の間の摺動性を高くでき
る。そのため、摺動時の摩擦抵抗を小さくできると共
に、刃部材自体及び、摺動相手の刃部材の摩耗量を少な
くすることが出来る。
【００１８】従って、繰り返し冷熱サイクルのかかるウ
オータージェットルーム用としても、過酷な乾式無潤滑
条件下で用いられるエアージェットルーム用としても充
分な、硬度、摩耗特性、耐食性を有しており、長寿命を
実現できるものである。
オータージェットルーム用としても、過酷な乾式無潤滑
条件下で用いられるエアージェットルーム用としても充
分な、硬度、摩耗特性、耐食性を有しており、長寿命を
実現できるものである。
【００１９】
【実施例】以下本発明を図によって説明する。
【００２０】図１に示すように、本発明の織機用カッタ
ー４は、二つの刃部材５からなる剪断式のものである。
また、二つの刃部材５は、共に全体が炭化チタン、窒化
チタン、及びこれらの複合物のうち一種以上を主成分と
する焼結体からなっており、互いの対向するエッジを刃
先６としてある。そして、横糸２がおさで打ち込まれた
後、この刃部材５同士が互いにこすれあいながら往復動
し、刃先６同士の摺動により横糸２に対して剪断力が生
じ、その力に依って横糸２が切断されるものである。
ー４は、二つの刃部材５からなる剪断式のものである。
また、二つの刃部材５は、共に全体が炭化チタン、窒化
チタン、及びこれらの複合物のうち一種以上を主成分と
する焼結体からなっており、互いの対向するエッジを刃
先６としてある。そして、横糸２がおさで打ち込まれた
後、この刃部材５同士が互いにこすれあいながら往復動
し、刃先６同士の摺動により横糸２に対して剪断力が生
じ、その力に依って横糸２が切断されるものである。
【００２１】このカッター４は、図４に示すように、横
糸２の両端を切断する位置に配置され、織機の稼動時に
は６００ｒｐｍ以上の頻度で横糸２の切断を行うため
に、常に刃部材５の刃先６部分が激しく摺動することに
なる。しかし、これらの刃部材５が耐摩耗性、摺動性に
優れた材質からなるため、摩擦抵抗が小さく、かつ、各
刃部材５の摩耗量が少ないことから、長時間にわたって
良好に使用することができる。
糸２の両端を切断する位置に配置され、織機の稼動時に
は６００ｒｐｍ以上の頻度で横糸２の切断を行うため
に、常に刃部材５の刃先６部分が激しく摺動することに
なる。しかし、これらの刃部材５が耐摩耗性、摺動性に
優れた材質からなるため、摩擦抵抗が小さく、かつ、各
刃部材５の摩耗量が少ないことから、長時間にわたって
良好に使用することができる。
【００２２】なお、本発明のカッター４において、刃部
材５全体を炭化チタン、窒化チタン、及びこれらの複合
物のうち一種以上を主成分とする焼結体で構成する必要
はない。例えば、図２に示すように刃先近傍部５ａのみ
を上記焼結体で形成して、他材質と接合したものでもよ
い。
材５全体を炭化チタン、窒化チタン、及びこれらの複合
物のうち一種以上を主成分とする焼結体で構成する必要
はない。例えば、図２に示すように刃先近傍部５ａのみ
を上記焼結体で形成して、他材質と接合したものでもよ
い。
【００２３】また、二つの刃部材５の双方を上記焼結体
で形成する必要はなく、一方の刃部材５のみを炭化チタ
ン、窒化チタン、及びこれらの複合物のうち一種以上を
主成分とする焼結体で構成し、他方の刃部材５は金属や
セラミックスで形成しても良い。この場合も、上記炭化
チタン、窒化チタン、及びこれらの複合物のうち一種以
上を主成分とする焼結体は、摺動性に優れ、摺動相手材
に対する摩耗量も少ないことから、長い寿命とすること
ができる。さらに、この場合は互いの刃部材５の硬度が
異なるため、摩耗量を少なくすることができる。
で形成する必要はなく、一方の刃部材５のみを炭化チタ
ン、窒化チタン、及びこれらの複合物のうち一種以上を
主成分とする焼結体で構成し、他方の刃部材５は金属や
セラミックスで形成しても良い。この場合も、上記炭化
チタン、窒化チタン、及びこれらの複合物のうち一種以
上を主成分とする焼結体は、摺動性に優れ、摺動相手材
に対する摩耗量も少ないことから、長い寿命とすること
ができる。さらに、この場合は互いの刃部材５の硬度が
異なるため、摩耗量を少なくすることができる。
【００２４】次に本発明の他の実施例を説明する。
【００２５】図３に刃部材５のみの断面を示すように、
セラミックス、ガラス、金属、プラスチック等からなる
基体５ｂの表面に、炭化チタン、窒化チタン、またはこ
れらの複合物を主成分とする被膜５ｃを形成したもので
ある。そして、この刃部材５で織機用カッターを構成す
れば、その表面の摺動性、耐摩耗性が高いために、摩擦
抵抗が小さく、かつ摩耗量を少なくすることができる。
セラミックス、ガラス、金属、プラスチック等からなる
基体５ｂの表面に、炭化チタン、窒化チタン、またはこ
れらの複合物を主成分とする被膜５ｃを形成したもので
ある。そして、この刃部材５で織機用カッターを構成す
れば、その表面の摺動性、耐摩耗性が高いために、摩擦
抵抗が小さく、かつ摩耗量を少なくすることができる。
【００２６】また、このような被膜５ｃを備えた刃部材
５は表面のみに被覆すれば良いことから低コストとで
き、また複雑形状品でも容易に製造できる。なお、上記
のように基体５ｂは様々な材質を用いることができる
が、被膜５ｃと熱膨張率を合わせるためには、熱膨張率
６〜９×１０-6／℃のセラミックスを用いることが望ま
しい。また、この被膜５ｃはＰＶＤ法やＣＶＤ法等で形
成することができ、その厚みは１０〜３００μｍの範囲
が好ましい。これは、厚みが１０μｍよりも小さいと上
記のような摺動性、耐摩耗性を高める効果が乏しく、一
方３００μｍを超えると剥離しやすくなるためである。
５は表面のみに被覆すれば良いことから低コストとで
き、また複雑形状品でも容易に製造できる。なお、上記
のように基体５ｂは様々な材質を用いることができる
が、被膜５ｃと熱膨張率を合わせるためには、熱膨張率
６〜９×１０-6／℃のセラミックスを用いることが望ま
しい。また、この被膜５ｃはＰＶＤ法やＣＶＤ法等で形
成することができ、その厚みは１０〜３００μｍの範囲
が好ましい。これは、厚みが１０μｍよりも小さいと上
記のような摺動性、耐摩耗性を高める効果が乏しく、一
方３００μｍを超えると剥離しやすくなるためである。
【００２７】さらに、これらの実施例において、刃部材
５の刃先６の角度は６０〜９０°の範囲内とすることが
好ましい。
５の刃先６の角度は６０〜９０°の範囲内とすることが
好ましい。
【００２８】実験例 ここで、本発明の織機用カッター４を構成する刃部材５
の耐摩耗性及び摺動性を調べるために、ボール・オン・
ディスク型の摩擦摩耗試験機を用いた試験を行った。
の耐摩耗性及び摺動性を調べるために、ボール・オン・
ディスク型の摩擦摩耗試験機を用いた試験を行った。
【００２９】比較例として、アルミナ系セラミックス、
窒化珪素系セラミックス、ジルコニア系セラミックス、
アルミナを主成分とし炭化チタンを添加したセラミック
ス、ＳＫＨ材を用意した。一方、本発明の実施例とし
て、炭化チタンと窒化チタンを主成分とし炭化タングス
テンを含むサーメット材、主成分である炭化チタンを分
散粒子相とし、炭化クロム及びニッケルを固溶させて結
合相としたサーメット材を用意した。
窒化珪素系セラミックス、ジルコニア系セラミックス、
アルミナを主成分とし炭化チタンを添加したセラミック
ス、ＳＫＨ材を用意した。一方、本発明の実施例とし
て、炭化チタンと窒化チタンを主成分とし炭化タングス
テンを含むサーメット材、主成分である炭化チタンを分
散粒子相とし、炭化クロム及びニッケルを固溶させて結
合相としたサーメット材を用意した。
【００３０】各試料を、乾式無潤滑下の状態で、相手材
に高炭素クロム鋼ＳＵＪ２のボールを用いて、荷重０．
５ｋｇ、相対摺動速度０．１７ｍ／ｓｅｃで摺動試験を
行い、両者間の摩擦係数、両部材の摩耗量を測定した結
果を表１に示す。
に高炭素クロム鋼ＳＵＪ２のボールを用いて、荷重０．
５ｋｇ、相対摺動速度０．１７ｍ／ｓｅｃで摺動試験を
行い、両者間の摩擦係数、両部材の摩耗量を測定した結
果を表１に示す。
【００３１】表１より明らかなように、Ｎｏ．１〜５の
比較例は、摩擦係数が０．５以上と大きく、自材摩耗
量、相手材摩耗量共に大きかった。これに対して、本発
明実施例である炭化チタンと窒化チタンを主成分とする
焼結体（Ｎｏ．６）、及び炭化チタンを主成分とする焼
結体（Ｎｏ．７）は、いずれも摩擦係数が０．３よりも
小さく、自材摩耗量、相手材摩耗量共に極めて小さいこ
とから耐摩耗性、摺動性に優れていることがわかる。
比較例は、摩擦係数が０．５以上と大きく、自材摩耗
量、相手材摩耗量共に大きかった。これに対して、本発
明実施例である炭化チタンと窒化チタンを主成分とする
焼結体（Ｎｏ．６）、及び炭化チタンを主成分とする焼
結体（Ｎｏ．７）は、いずれも摩擦係数が０．３よりも
小さく、自材摩耗量、相手材摩耗量共に極めて小さいこ
とから耐摩耗性、摺動性に優れていることがわかる。
【００３２】なお、この実験例では、金属材（高炭素ク
ロム鋼）との摺動による試験を行ったが、Ｎｏ．６、７
の本発明の焼結体同士を摺動させても同様に優れた結果
を示した。
ロム鋼）との摺動による試験を行ったが、Ｎｏ．６、７
の本発明の焼結体同士を摺動させても同様に優れた結果
を示した。
【００３３】
【表１】
【００３４】さらに、本発明実施例としてＮｏ．６の焼
結体を用いて図１に示す二つの刃部材５を形成し、一方
比較例としてジルコニアセラミックスにより同じ刃部材
５を形成したものとともに、ウォータージェットルーム
型の織機において横糸２の切断に使用した。それぞれ、
摩耗により切断性が悪くなって刃部材５の交換が必要に
なるまでの時間を比較したところ、比較例では７００時
間程度であったのに対し、本発明実施例では２０００時
間以上使用可能であり、極めて長寿命とできることがわ
かった。
結体を用いて図１に示す二つの刃部材５を形成し、一方
比較例としてジルコニアセラミックスにより同じ刃部材
５を形成したものとともに、ウォータージェットルーム
型の織機において横糸２の切断に使用した。それぞれ、
摩耗により切断性が悪くなって刃部材５の交換が必要に
なるまでの時間を比較したところ、比較例では７００時
間程度であったのに対し、本発明実施例では２０００時
間以上使用可能であり、極めて長寿命とできることがわ
かった。
【００３５】
【発明の効果】このように、本発明によれば、織機用カ
ッターを構成する刃部材の少なくとも刃先を、炭化チタ
ン、窒化チタンの一種以上を主成分とする焼結体、ある
いはこれらの一種以上を主成分とする被膜で形成したこ
とによって、刃部材が高硬度で自己潤滑性、耐触性など
の点で優れているために、耐摩耗性、摺動性に優れてお
り、長期間にわたって良好な摺動特性と、鋭利な刃部の
維持が可能となる。
ッターを構成する刃部材の少なくとも刃先を、炭化チタ
ン、窒化チタンの一種以上を主成分とする焼結体、ある
いはこれらの一種以上を主成分とする被膜で形成したこ
とによって、刃部材が高硬度で自己潤滑性、耐触性など
の点で優れているために、耐摩耗性、摺動性に優れてお
り、長期間にわたって良好な摺動特性と、鋭利な刃部の
維持が可能となる。
【００３６】したがって、この刃部材をウオータージェ
ットルーム型織機に適用することにより、従来のジルコ
ニアセラミックスの様に水熱反応による結晶構造の変化
に伴う特性の大幅低下の様な問題もなく極めて長時間の
使用に耐え得る。また、エアージェットルーム型織機に
適用した場合でも、従来のＳＫＨ材カッターに比較して
極めて高硬度であり、また摺動特性に優れているため
に、同様に長時間の使用に耐え得る。
ットルーム型織機に適用することにより、従来のジルコ
ニアセラミックスの様に水熱反応による結晶構造の変化
に伴う特性の大幅低下の様な問題もなく極めて長時間の
使用に耐え得る。また、エアージェットルーム型織機に
適用した場合でも、従来のＳＫＨ材カッターに比較して
極めて高硬度であり、また摺動特性に優れているため
に、同様に長時間の使用に耐え得る。
【００３７】更に、本発明の織機用カッターは、ウオー
タージェットルーム、エアージェットルームのいずれの
使用環境下の元でも良好に使用できることから、織機用
のカッターとして共用化、標準化が実現でき産業上きわ
めて有用である。
タージェットルーム、エアージェットルームのいずれの
使用環境下の元でも良好に使用できることから、織機用
のカッターとして共用化、標準化が実現でき産業上きわ
めて有用である。
【図１】本発明の織機用カッターを示す断面図である。
【図２】本発明の織機用カッターの他の実施例を示す断
面図である。
面図である。
【図３】本発明の織機用カッターの他の実施例を示す断
面図である。
面図である。
【図４】一般的な織機の構造を示す概略図である。
１：縦糸 ２：横糸 ３：ノズル ４：カッター ５：刃部材 ６：刃先
Claims (1)
- 【請求項１】二つの刃部材の剪断力により織機における
横糸を切断するようにしたカッターであって、少なくと
も一方の刃部材の刃先を、炭化チタン、窒化チタンの一
種以上を主成分とする焼結体もしくは被膜で形成したこ
とを特徴とする織機用カッター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15009394A JPH0811086A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 織機用カッター |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15009394A JPH0811086A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 織機用カッター |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0811086A true JPH0811086A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15489364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15009394A Pending JPH0811086A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 織機用カッター |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0811086A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016182724A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | セイコーエプソン株式会社 | 印刷装置 |
| JP6117458B1 (ja) * | 2016-02-15 | 2017-04-19 | 日鍛バルブ株式会社 | 切断装置及び切断刃 |
| JP2020089311A (ja) * | 2018-12-06 | 2020-06-11 | 株式会社クボタ | 切断刃、農業機械および切断刃の製造方法 |
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1994
- 1994-06-30 JP JP15009394A patent/JPH0811086A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016182724A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | セイコーエプソン株式会社 | 印刷装置 |
| JP6117458B1 (ja) * | 2016-02-15 | 2017-04-19 | 日鍛バルブ株式会社 | 切断装置及び切断刃 |
| JP2020089311A (ja) * | 2018-12-06 | 2020-06-11 | 株式会社クボタ | 切断刃、農業機械および切断刃の製造方法 |
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