JPH08109444A - 圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 - Google Patents
圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPH08109444A JPH08109444A JP24444394A JP24444394A JPH08109444A JP H08109444 A JPH08109444 A JP H08109444A JP 24444394 A JP24444394 A JP 24444394A JP 24444394 A JP24444394 A JP 24444394A JP H08109444 A JPH08109444 A JP H08109444A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- normalizing
- added
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は油井管用の１３％Ｃｒ鋼管の製造に
おいて、高い圧潰圧力を得るための、成分、熱処理方法
を提供する。 【構成】 １３％Ｃｒ油井管の製造に際して、Ｃ添加量
を低く抑えること、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｎを適当量添加して熱
処理（焼ならし）時の加熱においてオーステナイト単相
組織を得ること、また必要量のＡｌを添加するとともに
焼ならし温度を規制して当該加熱時のオーステナイト粒
径を小さくすること、焼戻し過程で新たにマルテンサイ
トが生成するのを防止することにより、弾完全塑性体に
近い引張特性を有する鋼管を製造し、高い圧潰圧力を得
る。 【効果】 本発明により、炭酸ガス環境または炭酸ガス
に微量の硫化水素が入った環境における耐食性と高い圧
潰強度を兼備した１３％Ｃｒ油井管を製造できる。
おいて、高い圧潰圧力を得るための、成分、熱処理方法
を提供する。 【構成】 １３％Ｃｒ油井管の製造に際して、Ｃ添加量
を低く抑えること、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｎを適当量添加して熱
処理（焼ならし）時の加熱においてオーステナイト単相
組織を得ること、また必要量のＡｌを添加するとともに
焼ならし温度を規制して当該加熱時のオーステナイト粒
径を小さくすること、焼戻し過程で新たにマルテンサイ
トが生成するのを防止することにより、弾完全塑性体に
近い引張特性を有する鋼管を製造し、高い圧潰圧力を得
る。 【効果】 本発明により、炭酸ガス環境または炭酸ガス
に微量の硫化水素が入った環境における耐食性と高い圧
潰強度を兼備した１３％Ｃｒ油井管を製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、油井における代表的な
腐食環境である、炭酸ガス環境または、炭酸ガスに微量
の硫化水素が入った環境において優れた耐食性を示す約
１３％のＣｒを含むマルテンサイト系ステンレス鋼（以
下、１３％Ｃｒ鋼と略称する）油井用継目無鋼管（以
下、油井管という）に関するものであり、特に優れた圧
潰強度を得る、高圧潰型１３％Ｃｒ油井管の製造方法に
係るものである。
腐食環境である、炭酸ガス環境または、炭酸ガスに微量
の硫化水素が入った環境において優れた耐食性を示す約
１３％のＣｒを含むマルテンサイト系ステンレス鋼（以
下、１３％Ｃｒ鋼と略称する）油井用継目無鋼管（以
下、油井管という）に関するものであり、特に優れた圧
潰強度を得る、高圧潰型１３％Ｃｒ油井管の製造方法に
係るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、原油、天然ガスを採取するための
油井管用鋼として、炭酸ガス環境、いわゆるスウィート
環境で優れた耐食性を有する鋼が求められるようにな
り、ＡＩＳＩ４２０タイプの１３％Ｃｒ鋼の需要が増大
している。１３％Ｃｒ鋼はその優れた耐食性により油井
管の中でも直接生産流体が通過するチュービングに適用
されている。さらに、炭酸ガス腐食は油井内のチュービ
ングだけでなく、その回りに同心円上に設置されるケー
シングについても問題となるので、１３％Ｃｒ鋼はケー
シングにも適用されている。ケーシングでは土圧により
鋼管が破壊する現象、すなわち、圧潰が生じることがあ
る。１３％Ｃｒ鋼の使用は今後ますます腐食環境の厳し
い深井戸で行われる傾向にある。深井戸では土圧が通常
の井戸よりも大きくなり、圧潰によるケーシングの破壊
が起こり得る。
油井管用鋼として、炭酸ガス環境、いわゆるスウィート
環境で優れた耐食性を有する鋼が求められるようにな
り、ＡＩＳＩ４２０タイプの１３％Ｃｒ鋼の需要が増大
している。１３％Ｃｒ鋼はその優れた耐食性により油井
管の中でも直接生産流体が通過するチュービングに適用
されている。さらに、炭酸ガス腐食は油井内のチュービ
ングだけでなく、その回りに同心円上に設置されるケー
シングについても問題となるので、１３％Ｃｒ鋼はケー
シングにも適用されている。ケーシングでは土圧により
鋼管が破壊する現象、すなわち、圧潰が生じることがあ
る。１３％Ｃｒ鋼の使用は今後ますます腐食環境の厳し
い深井戸で行われる傾向にある。深井戸では土圧が通常
の井戸よりも大きくなり、圧潰によるケーシングの破壊
が起こり得る。
【０００３】圧潰現象は、弾性圧潰と塑性圧潰に大別さ
れ、材料要因として弾性圧潰強度は材料の弾性係数だけ
に依存するが、塑性圧潰強度は材料の応力−歪曲線の形
状に依存し、弾完全塑性型に近いほど高くなることが明
らかにされている。炭素鋼に関しては、塑性圧潰強度を
高めることにより通常の油井管よりも圧潰圧力を高めた
高圧潰圧力型の油井管が実用化されている（例えば、特
開昭５６−９３８５２号公報）。この骨子とするところ
は、完全焼入れ後焼戻しを行った炭素鋼鋼管について、
熱処理後の冷間加工により鋼管内表面に圧縮残留応力が
生じることを抑制し、かつ結晶粒を細粒化して、塑性圧
潰強度を高めるというものである。
れ、材料要因として弾性圧潰強度は材料の弾性係数だけ
に依存するが、塑性圧潰強度は材料の応力−歪曲線の形
状に依存し、弾完全塑性型に近いほど高くなることが明
らかにされている。炭素鋼に関しては、塑性圧潰強度を
高めることにより通常の油井管よりも圧潰圧力を高めた
高圧潰圧力型の油井管が実用化されている（例えば、特
開昭５６−９３８５２号公報）。この骨子とするところ
は、完全焼入れ後焼戻しを行った炭素鋼鋼管について、
熱処理後の冷間加工により鋼管内表面に圧縮残留応力が
生じることを抑制し、かつ結晶粒を細粒化して、塑性圧
潰強度を高めるというものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】１３％Ｃｒ鋼の場合、
焼入れ性が高いためオーステナイト化後、空冷する（焼
ならし）だけで十分な焼入れ組織が得られる。しかし、
これを上記炭素鋼のように焼戻ししただけでは、熱処理
後の冷間加工により鋼管内表面に圧縮残留応力が生じる
ことを抑制し、かつ細粒化を図っても、上記の炭素鋼の
場合のようには高圧潰を得ることができない。すなわ
ち、１３％Ｃｒ鋼では、上記炭素鋼に関する知見を適用
しただけでは、高圧潰を得ることができないという問題
があった。
焼入れ性が高いためオーステナイト化後、空冷する（焼
ならし）だけで十分な焼入れ組織が得られる。しかし、
これを上記炭素鋼のように焼戻ししただけでは、熱処理
後の冷間加工により鋼管内表面に圧縮残留応力が生じる
ことを抑制し、かつ細粒化を図っても、上記の炭素鋼の
場合のようには高圧潰を得ることができない。すなわ
ち、１３％Ｃｒ鋼では、上記炭素鋼に関する知見を適用
しただけでは、高圧潰を得ることができないという問題
があった。
【０００５】この原因は、１３％Ｃｒ鋼では、一般に焼
ならし、焼戻し後の降伏応力の引張応力に対する比、す
なわち降伏比が炭素鋼に比べて小さくなり、高圧潰強度
を得るほどの弾完全塑性型に近い応力−歪曲線が炭素鋼
のように得られないことによる。本発明の課題とすると
ころは、１３％Ｃｒ鋼において、炭素鋼と同様な弾完全
塑性型に近い応力−歪曲線を得ることにより、高い圧潰
圧力を有する油井管の製造方法を提供することである。
ならし、焼戻し後の降伏応力の引張応力に対する比、す
なわち降伏比が炭素鋼に比べて小さくなり、高圧潰強度
を得るほどの弾完全塑性型に近い応力−歪曲線が炭素鋼
のように得られないことによる。本発明の課題とすると
ころは、１３％Ｃｒ鋼において、炭素鋼と同様な弾完全
塑性型に近い応力−歪曲線を得ることにより、高い圧潰
圧力を有する油井管の製造方法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
有利に解決するもので、Ｃ添加量を低く抑えること、熱
処理（焼ならし）時の加熱においてオーステナイト単相
組織を得ること、また必要量のＡｌを添加するとともに
焼ならし温度を規制して当該加熱時のオーステナイト粒
径を小さくすること、焼戻し過程で新たにマルテンサイ
トが生成するのを防止することにより、高い圧潰圧力を
得るというものである。
有利に解決するもので、Ｃ添加量を低く抑えること、熱
処理（焼ならし）時の加熱においてオーステナイト単相
組織を得ること、また必要量のＡｌを添加するとともに
焼ならし温度を規制して当該加熱時のオーステナイト粒
径を小さくすること、焼戻し過程で新たにマルテンサイ
トが生成するのを防止することにより、高い圧潰圧力を
得るというものである。
【０００７】すなわち、本発明の要旨とするところは、
重量％で、Ｃ ：０．０１〜０．０６％、 Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ
：０．０２０％以下、Ｓ ：０．０１０％以下、
Ｃｒ：１２．０〜１４．０％、Ａｌ：０．０５〜
０．１％、 Ｎ ：０．０２〜０．１％を含有し、
Ｎｉ：０．５〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜３．
０％の１種または２種を、さらに必要に応じてＭｏ：
０．５〜３．０％を含有し、残部が鉄及び不可避不純物
からなる鋼をＡｃ3 点以上９００℃以下に加熱後、空冷
した後、Ａｃ1 点未満の温度で焼戻すことを特徴とする
圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステン
レス鋼管の製造方法にある。
重量％で、Ｃ ：０．０１〜０．０６％、 Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ
：０．０２０％以下、Ｓ ：０．０１０％以下、
Ｃｒ：１２．０〜１４．０％、Ａｌ：０．０５〜
０．１％、 Ｎ ：０．０２〜０．１％を含有し、
Ｎｉ：０．５〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜３．
０％の１種または２種を、さらに必要に応じてＭｏ：
０．５〜３．０％を含有し、残部が鉄及び不可避不純物
からなる鋼をＡｃ3 点以上９００℃以下に加熱後、空冷
した後、Ａｃ1 点未満の温度で焼戻すことを特徴とする
圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステン
レス鋼管の製造方法にある。
【０００８】
【作用】本発明者らは、成分の異なる種々の１３％Ｃｒ
鋼について、弾完全塑性型の応力−歪曲線を得るための
金属学的な要因を検討し、以下の知見を得るに至った。
Ｃ添加量は焼ならし時に完全焼入れ組織が得られる範囲
でできるだけ低い方が望ましい。油井管用１３％Ｃｒ鋼
は通常Ｃを０．２％程度含有する。このＣ添加量を低く
すると降伏比が大きくなり、応力−歪曲線の形状は弾完
全塑性体に近づく。この効果は０．０６％以下のＣ量で
顕著になる。
鋼について、弾完全塑性型の応力−歪曲線を得るための
金属学的な要因を検討し、以下の知見を得るに至った。
Ｃ添加量は焼ならし時に完全焼入れ組織が得られる範囲
でできるだけ低い方が望ましい。油井管用１３％Ｃｒ鋼
は通常Ｃを０．２％程度含有する。このＣ添加量を低く
すると降伏比が大きくなり、応力−歪曲線の形状は弾完
全塑性体に近づく。この効果は０．０６％以下のＣ量で
顕著になる。
【０００９】前述のように、焼ならし、焼戻しを行い、
焼戻しマルテンサイト組織を得ることが弾完全塑性体に
近い応力−歪曲線を得る前提であるが、Ｃ添加量を低減
すると、焼ならし時の加熱においてフェライトが残留し
オーステナイト単相とならないため、焼ならしで完全焼
入れ組織が得られない。そのため、オーステナイト形成
元素であるＮ及び必要に応じてＮｉ，Ｃｕの１種または
２種の添加が必要である。
焼戻しマルテンサイト組織を得ることが弾完全塑性体に
近い応力−歪曲線を得る前提であるが、Ｃ添加量を低減
すると、焼ならし時の加熱においてフェライトが残留し
オーステナイト単相とならないため、焼ならしで完全焼
入れ組織が得られない。そのため、オーステナイト形成
元素であるＮ及び必要に応じてＮｉ，Ｃｕの１種または
２種の添加が必要である。
【００１０】しかし、焼戻しマルテンサイト組織を得た
だけでは通常の１３％Ｃｒ鋼の圧潰圧力からの顕著な向
上は得られない。本発明者らは、この原因は焼ならし時
のオーステナイト粒径の細粒化に限界があり、粒度番号
で高々７番であることが原因であるとの見解に立ち、種
々の検討の結果、Ａｌを通常の脱酸に必要な量以上の適
当量添加すると、ＡｌＮの析出により焼ならしの加熱時
にオーステナイトが粒度番号で約９番まで細粒化する、
その結果図１に示すように、より弾完全塑性体に近い応
力−歪曲線が得られ、図２に示すように圧潰圧力が向上
することを知見するに至った。
だけでは通常の１３％Ｃｒ鋼の圧潰圧力からの顕著な向
上は得られない。本発明者らは、この原因は焼ならし時
のオーステナイト粒径の細粒化に限界があり、粒度番号
で高々７番であることが原因であるとの見解に立ち、種
々の検討の結果、Ａｌを通常の脱酸に必要な量以上の適
当量添加すると、ＡｌＮの析出により焼ならしの加熱時
にオーステナイトが粒度番号で約９番まで細粒化する、
その結果図１に示すように、より弾完全塑性体に近い応
力−歪曲線が得られ、図２に示すように圧潰圧力が向上
することを知見するに至った。
【００１１】図１は、Ａｌ添加量が０．０７％、０．０
２％と異なる１３％Ｃｒ鋼を、焼ならし、焼戻しして、
引張試験を行った時の応力−歪曲線を比較したものであ
る。Ａｌ添加量を０．０２％から０．０７％に増やすこ
とにより、焼ならし時のオーステナイト粒が細粒化され
（図に示すように結晶粒度Ｎγが７．０より９．０にな
っている）、その結果応力−歪曲線の形状が０．０２％
Ａｌ添加のなで肩から降伏比の大きい形状に変わり、よ
り弾完全塑性体に近い形状となることがわかる。また、
図２は、Ａｌ添加により図１のように、より弾完全塑性
体に近い応力−歪曲線を得れば、外径／肉厚比が異なっ
ても、圧潰に至る圧力が大きくなる、すなわち高圧潰に
なることを示す。
２％と異なる１３％Ｃｒ鋼を、焼ならし、焼戻しして、
引張試験を行った時の応力−歪曲線を比較したものであ
る。Ａｌ添加量を０．０２％から０．０７％に増やすこ
とにより、焼ならし時のオーステナイト粒が細粒化され
（図に示すように結晶粒度Ｎγが７．０より９．０にな
っている）、その結果応力−歪曲線の形状が０．０２％
Ａｌ添加のなで肩から降伏比の大きい形状に変わり、よ
り弾完全塑性体に近い形状となることがわかる。また、
図２は、Ａｌ添加により図１のように、より弾完全塑性
体に近い応力−歪曲線を得れば、外径／肉厚比が異なっ
ても、圧潰に至る圧力が大きくなる、すなわち高圧潰に
なることを示す。
【００１２】次に本発明における成分限定理由を述べ
る。Ｃは、添加量が多くなると降伏比が大きくなる。本
発明では降伏比を小さくして、応力−歪曲線の形状を弾
完全塑性体に近づけるため、Ｃの上限を０．０６％とす
る。しかし、Ｃを少なくしすぎると、焼ならしの加熱時
にフェライトが残留しやすくなり、かえって圧潰圧力を
低下する原因となるので、Ｃは０．０１％以上添加す
る。
る。Ｃは、添加量が多くなると降伏比が大きくなる。本
発明では降伏比を小さくして、応力−歪曲線の形状を弾
完全塑性体に近づけるため、Ｃの上限を０．０６％とす
る。しかし、Ｃを少なくしすぎると、焼ならしの加熱時
にフェライトが残留しやすくなり、かえって圧潰圧力を
低下する原因となるので、Ｃは０．０１％以上添加す
る。
【００１３】Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤が残存したもので
多すぎると清浄度が低下し延性などの機械的性質を劣化
するので上限を０．５％とする。Ｍｎは、製鋼時の脱酸
剤が残存したもので多すぎると清浄度が低下し延性など
の機械的性質を劣化するので上限を１．０％とする。
多すぎると清浄度が低下し延性などの機械的性質を劣化
するので上限を０．５％とする。Ｍｎは、製鋼時の脱酸
剤が残存したもので多すぎると清浄度が低下し延性など
の機械的性質を劣化するので上限を１．０％とする。
【００１４】Ｐは、優れた耐食性を確保するため及び良
好な熱間加工性を得るために０．０２０％以下とする。
Ｓは、熱間加工性を低下するため少ないことが望ましい
ので、Ｓは、０．０１０％以下とする。
好な熱間加工性を得るために０．０２０％以下とする。
Ｓは、熱間加工性を低下するため少ないことが望ましい
ので、Ｓは、０．０１０％以下とする。
【００１５】Ｃｒは、炭酸ガス環境で優れた耐食性を得
るために１２．０％以上の添加が必要である。しかし、
過度に添加すると熱間加工温度においてフェライトが生
成し、圧延時の疵発生の原因となったり、また、製品の
最終熱処理において均一な焼戻しマルテンサイトが得ら
れなくなるので、Ｃｒは１４．０％以下とする。
るために１２．０％以上の添加が必要である。しかし、
過度に添加すると熱間加工温度においてフェライトが生
成し、圧延時の疵発生の原因となったり、また、製品の
最終熱処理において均一な焼戻しマルテンサイトが得ら
れなくなるので、Ｃｒは１４．０％以下とする。
【００１６】Ａｌは、ＡｌＮの析出を利用して焼ならし
時のオーステナイト粒を細粒化して圧潰圧力を高めるた
めに、０．０５％以上添加する。しかし、必要以上添加
すると余剰の介在物を生成して延性などの機械的性質を
劣化するので、０．１％を上限とする。Ｎは、強化に有
効で、また、オーステナイトを安定にする元素であるの
で０．０２％以上添加する。過度の添加は余剰の析出物
が析出する原因となり、靭性低下を招くため０．１％以
下とする。
時のオーステナイト粒を細粒化して圧潰圧力を高めるた
めに、０．０５％以上添加する。しかし、必要以上添加
すると余剰の介在物を生成して延性などの機械的性質を
劣化するので、０．１％を上限とする。Ｎは、強化に有
効で、また、オーステナイトを安定にする元素であるの
で０．０２％以上添加する。過度の添加は余剰の析出物
が析出する原因となり、靭性低下を招くため０．１％以
下とする。
【００１７】本発明では、上記成分に加えてＮｉ，Ｃｕ
の１種または２種を添加する。これらの元素は焼ならし
の加熱時においてオーステナイトを安定化する目的でそ
れぞれ０．５％以上添加する。しかし、多量に添加する
とＡｃ1 点が低下して焼戻しても油井管として必要以上
の強度となり、調整が困難になる。またＣｕは多量に添
加すると熱間加工時の割れの原因となる場合がある。従
って、Ｎｉの上限を５．０％、Ｃｕの上限を３．０％と
する。
の１種または２種を添加する。これらの元素は焼ならし
の加熱時においてオーステナイトを安定化する目的でそ
れぞれ０．５％以上添加する。しかし、多量に添加する
とＡｃ1 点が低下して焼戻しても油井管として必要以上
の強度となり、調整が困難になる。またＣｕは多量に添
加すると熱間加工時の割れの原因となる場合がある。従
って、Ｎｉの上限を５．０％、Ｃｕの上限を３．０％と
する。
【００１８】さらに、本発明では必要に応じて耐食性を
向上するためＭｏを０．５％以上添加する。しかし、Ｍ
ｏはフェライト形成元素であるため多量に添加すると焼
ならし時にフェライトが残留するので３．０％を上限と
する。
向上するためＭｏを０．５％以上添加する。しかし、Ｍ
ｏはフェライト形成元素であるため多量に添加すると焼
ならし時にフェライトが残留するので３．０％を上限と
する。
【００１９】次に、熱処理の限定理由について述べる。
本発明では焼ならし時のＡｌＮ析出による細粒化の効果
を得るが、加熱温度が９００℃を超えると、たとえＡｌ
Ｎが析出していてもオーステナイト粒が粗大化し始め、
応力−歪曲線の形状が弾完全塑性体の形状からなで肩形
状に変わり始め、圧潰強度が低下する。従って、ＡｌＮ
析出による細粒化の効果を十分に得るため、加熱温度を
９００℃以下とする。加熱温度の下限は、オーステナイ
ト単相を得るためにＡｃ3 点とする。焼戻しに際して
は、焼戻し温度がＡｃ1 点以上になるとオーステナイト
が生成しこれが冷却過程で生成ままのマルテンサイトと
なり、降伏比を著しく低下させる。従って、焼戻しはＡ
ｃ1 点未満の温度で行う。
本発明では焼ならし時のＡｌＮ析出による細粒化の効果
を得るが、加熱温度が９００℃を超えると、たとえＡｌ
Ｎが析出していてもオーステナイト粒が粗大化し始め、
応力−歪曲線の形状が弾完全塑性体の形状からなで肩形
状に変わり始め、圧潰強度が低下する。従って、ＡｌＮ
析出による細粒化の効果を十分に得るため、加熱温度を
９００℃以下とする。加熱温度の下限は、オーステナイ
ト単相を得るためにＡｃ3 点とする。焼戻しに際して
は、焼戻し温度がＡｃ1 点以上になるとオーステナイト
が生成しこれが冷却過程で生成ままのマルテンサイトと
なり、降伏比を著しく低下させる。従って、焼戻しはＡ
ｃ1 点未満の温度で行う。
【００２０】
【実施例】表１に化学成分を示す鋼を溶製し、熱間圧延
工程で継目無鋼管を造管した。鋼管のサイズは、外径が
７インチ（１７７．８mm）、管厚が１１．１mmである。
各鋼管を同表に記載した温度で焼ならし、焼戻しを行っ
た。強度は比較例５を除き９５〜１００ksi(６５４〜６
８９MPa)の範囲で比較例５は９０ksi(６２０MPa)となっ
た。
工程で継目無鋼管を造管した。鋼管のサイズは、外径が
７インチ（１７７．８mm）、管厚が１１．１mmである。
各鋼管を同表に記載した温度で焼ならし、焼戻しを行っ
た。強度は比較例５を除き９５〜１００ksi(６５４〜６
８９MPa)の範囲で比較例５は９０ksi(６２０MPa)となっ
た。
【００２１】
【表１】
【００２２】圧潰試験は、管端部の拘束により生じる軸
力の影響を除くため、外径シール方式の試験装置を用い
て、管長５０インチ（１２７０mm）以上で行い、塑性圧
潰圧力を測定した。圧潰強度の判断条件は、炭素鋼の判
断条件に基づき１２０００psi(８２．７MPa)以上の圧潰
強度が得られた場合をもって、圧潰強度が高いと判断し
た。
力の影響を除くため、外径シール方式の試験装置を用い
て、管長５０インチ（１２７０mm）以上で行い、塑性圧
潰圧力を測定した。圧潰強度の判断条件は、炭素鋼の判
断条件に基づき１２０００psi(８２．７MPa)以上の圧潰
強度が得られた場合をもって、圧潰強度が高いと判断し
た。
【００２３】表１に記載したように本発明に従う条件の
場合、優れた圧潰圧力が得られる。しかし、比較例１で
はＮｉ添加量が少なく、焼ならし時にオーステナイト単
相とならず、完全焼入れ組織が得られないために、比較
例２ではＣ量が多く焼ならし焼戻し後の降伏比が小さい
ために、比較例３ではＡｌ添加量が少なく焼ならし時に
細粒オーステナイトが得られないため、比較例４では焼
ならし温度が高く、Ａｌ添加の効果が損なわれるため、
比較例５では焼戻し温度が高く新たにマルテンサイトが
出るためそれぞれ、圧潰圧力は本発明の場合に比べて低
下する。
場合、優れた圧潰圧力が得られる。しかし、比較例１で
はＮｉ添加量が少なく、焼ならし時にオーステナイト単
相とならず、完全焼入れ組織が得られないために、比較
例２ではＣ量が多く焼ならし焼戻し後の降伏比が小さい
ために、比較例３ではＡｌ添加量が少なく焼ならし時に
細粒オーステナイトが得られないため、比較例４では焼
ならし温度が高く、Ａｌ添加の効果が損なわれるため、
比較例５では焼戻し温度が高く新たにマルテンサイトが
出るためそれぞれ、圧潰圧力は本発明の場合に比べて低
下する。
【００２４】
【発明の効果】本発明により、炭酸ガス環境において優
れた耐食性を示し、かつ、優れた圧潰強度を有する１３
％Ｃｒ油井管が得られるため、工業的効果は著しく大き
い。
れた耐食性を示し、かつ、優れた圧潰強度を有する１３
％Ｃｒ油井管が得られるため、工業的効果は著しく大き
い。
【図１】Ａｌ添加量を０．０２％から０．０７％とする
ことによりオーステナイト粒度が７．０番から９．０番
に細粒化し、応力−歪曲線の形状が弾完全塑性体に近づ
くことを示す図。
ことによりオーステナイト粒度が７．０番から９．０番
に細粒化し、応力−歪曲線の形状が弾完全塑性体に近づ
くことを示す図。
【図２】Ａｌ添加量を０．０２％から０．０７％にする
ことにより圧潰圧力が増大することを示す図。
ことにより圧潰圧力が増大することを示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０６％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｃｒ：１２．０〜１４．０％、 Ａｌ：０．０５〜０．１％、 Ｎ ：０．０２〜０．１％ を含有し、さらに Ｎｉ：０．５〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、残部が鉄及び不可避不純物
からなる鋼をＡｃ3 点以上９００℃以下に加熱後、空冷
した後、Ａｃ1 点未満の温度で焼戻すことを特徴とする
圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステン
レス鋼管の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０６％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｃｒ：１２．０〜１４．０％、 Ａｌ：０．０５〜０．１％、 Ｎ ：０．０２〜０．１％、 Ｍｏ：０．５〜３．０％ を含有し、さらに Ｎｉ：０．５〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、残部が鉄及び不可避不純物
からなる鋼をＡｃ3 点以上９００℃以下に加熱後、空冷
した後、Ａｃ1 点未満の温度で焼戻すことを特徴とする
圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステン
レス鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24444394A JPH08109444A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | 圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24444394A JPH08109444A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | 圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08109444A true JPH08109444A (ja) | 1996-04-30 |
Family
ID=17118734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24444394A Withdrawn JPH08109444A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | 圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08109444A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997048830A1 (fr) * | 1996-06-17 | 1997-12-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alliage possedant une forte teneur en chrome et en nickel et resistant a la corrosion par sulfure d'hydrogene |
| WO1998017835A1 (de) * | 1996-10-24 | 1998-04-30 | Mannesmann Ag | Ni-HALTIGER STAHL UND VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG VON WALZ- UND SCHMIEDEPRODUKTEN AUS DIESEM STAHL |
| JP3700582B2 (ja) * | 1999-05-18 | 2005-09-28 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| EP2172573A1 (en) * | 2007-06-29 | 2010-04-07 | JFE Steel Corporation | Martensitic stainless-steel seamless pipe for oil well pipe and process for producing the same |
| WO2016170761A1 (ja) * | 2015-04-21 | 2016-10-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
-
1994
- 1994-10-07 JP JP24444394A patent/JPH08109444A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997048830A1 (fr) * | 1996-06-17 | 1997-12-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alliage possedant une forte teneur en chrome et en nickel et resistant a la corrosion par sulfure d'hydrogene |
| US5879619A (en) * | 1996-06-17 | 1999-03-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hydrogen sulfide corrosion resistant high-Cr and high-Ni alloys |
| WO1998017835A1 (de) * | 1996-10-24 | 1998-04-30 | Mannesmann Ag | Ni-HALTIGER STAHL UND VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG VON WALZ- UND SCHMIEDEPRODUKTEN AUS DIESEM STAHL |
| JP3700582B2 (ja) * | 1999-05-18 | 2005-09-28 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| EP2172573A1 (en) * | 2007-06-29 | 2010-04-07 | JFE Steel Corporation | Martensitic stainless-steel seamless pipe for oil well pipe and process for producing the same |
| EP2172573A4 (en) * | 2007-06-29 | 2011-05-18 | Jfe Steel Corp | MARTENSITIC STAINLESS STEEL SOLDER-FREE PIPE FOR OIL WELL PIPE AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME |
| WO2016170761A1 (ja) * | 2015-04-21 | 2016-10-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| CN107532259A (zh) * | 2015-04-21 | 2018-01-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 马氏体不锈钢 |
| US10655195B2 (en) | 2015-04-21 | 2020-05-19 | Jfe Steel Corporation | Martensitic stainless steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4305681B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| AU2006282412B2 (en) | Seamless steel pipe for line pipe and a process for its manufacture | |
| EP1546417B1 (en) | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance and its production method | |
| CA2553586C (en) | Oil well seamless steel pipe excellent in resistance to sulfide stress cracking and method for production thereof | |
| RU2431693C1 (ru) | Бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования и способ ее производства | |
| WO2017162160A1 (zh) | 耐硫化氢应力腐蚀开裂的马氏体不锈钢油套管用钢、油套管及其制造方法 | |
| EP2824198A1 (en) | Method for producing high-strength steel material having excellent sulfide stress cracking resistance | |
| JP6540921B1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| RU2763722C1 (ru) | Серостойкая труба для нефтяной скважины, относящаяся к классу прочности стали 125 кфунт/дюйм2 (862 мпа), и способ ее изготовления | |
| EP1892309B1 (en) | Oil well pipe for expandable-tube use excellent in toughness after pipe expansion and process for producing the same | |
| CN112955576A (zh) | 油井管用马氏体系不锈钢无缝钢管及其制造方法 | |
| WO2021218932A1 (zh) | 一种高强度耐高温腐蚀马氏体不锈钢及其制造方法 | |
| JPH05287381A (ja) | 高強度耐食性鋼管の製造方法 | |
| US20080283161A1 (en) | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance and its production method | |
| JP3290247B2 (ja) | 耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法 | |
| JP3812360B2 (ja) | 強度安定性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3879723B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JPH08109444A (ja) | 圧潰圧力に優れた油井用継目無マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 | |
| JP4432719B2 (ja) | ラインパイプ用厚鋼板及びその製造方法 | |
| JP3921808B2 (ja) | 低温靭性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管およびその製造法 | |
| JP2002060909A (ja) | 強度−靱性バランスに優れた油井用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JPH0860238A (ja) | 熱間加工性および耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造法 | |
| JPH08120345A (ja) | 耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JPH11310823A (ja) | 低温靭性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 | |
| JP2580407B2 (ja) | 耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020115 |