JPH08102226A - Composite superconductive conductor - Google Patents
Composite superconductive conductorInfo
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- JPH08102226A JPH08102226A JP6235614A JP23561494A JPH08102226A JP H08102226 A JPH08102226 A JP H08102226A JP 6235614 A JP6235614 A JP 6235614A JP 23561494 A JP23561494 A JP 23561494A JP H08102226 A JPH08102226 A JP H08102226A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、複数の超電導素線をハ
ンダ中に埋設してなる複合超電導導体に関し、特に、結
合損失の小さなハンダを用いた複合超電導導体に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a composite superconducting conductor in which a plurality of superconducting element wires are embedded in solder, and more particularly to a composite superconducting conductor using solder having a small coupling loss.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来、大電流を通電可能な超電導導体と
しては、超電導素線が複数本束ねられ、一般的な共晶ハ
ンダであるPb−60Snハンダ(Pbに60重量%
(以下、「w%」という。)のSnを混入させたハン
ダ)中に埋設され、導体の補強材の中に収納されること
によって構成されたものが知られている。2. Description of the Related Art Conventionally, as a superconducting conductor capable of carrying a large current, a plurality of superconducting element wires are bundled and a general eutectic solder such as Pb-60Sn solder (Pb is 60% by weight).
It is known that it is formed by being embedded in a solder (hereinafter, referred to as “w%”) mixed with Sn and housed in a conductor reinforcing material.
【0003】図7ないし図9に、この手法によって作製
された複合超電導導体の断面構成を示す。図7に示す複
合超電導導体31は、補強材であるU字状の安定化Cu
材34の溝の内部に収納された複数の撚られた超電導素
線32がハンダ33中に埋設され、ハンダ33の表面に
Cuからなる蓋材36を装着することによって構成され
ている。超電導素線32としては、Nb−Tiフィラメ
ントなどが用いられる(島本進ほか,「核融合用LCT
超電導マグネットの開発」,日立評論,Vol.71,pp21-2
8,1989 参照)。7 to 9 show cross-sectional structures of composite superconducting conductors produced by this method. The composite superconducting conductor 31 shown in FIG. 7 is a U-shaped stabilizing Cu that is a reinforcing material.
A plurality of twisted superconducting wires 32 housed inside the groove of the material 34 are embedded in a solder 33, and a lid member 36 made of Cu is mounted on the surface of the solder 33. A Nb-Ti filament or the like is used as the superconducting element wire 32 (Susumu Shimamoto et al., "LCT for Nuclear Fusion".
Development of Superconducting Magnet ”, Hitachi Review, Vol.71, pp21-2
8, 1989).
【0004】また、図8に示す複合超電導導体41は、
補強材であるU字状の安定化Cu−Ni材44の溝の内
部に収納された複数の撚られた超電導素線42からなる
超電導ケーブル45がハンダ43中に埋設されて構成さ
れている。超電導素線42としては、Cu中にNb−T
iフィラメントを埋設したものなどが用いられる(柳・
長門ほか,「LHDヘリカルコイル用超電導導体の開
発」,第50回低温工学超電導学会予稿集,pp86,1993
参照)。これら図7及び図8に示す複合超電導導体31
ないし41は、いずれも液体ヘリウム中に浸漬されるこ
とにより超電導状態に維持される。Further, the composite superconducting conductor 41 shown in FIG.
A superconducting cable 45 composed of a plurality of twisted superconducting wires 42 housed in the groove of a U-shaped stabilized Cu-Ni material 44 which is a reinforcing material is embedded in a solder 43. As the superconducting element wire 42, Nb-T in Cu is used.
The one with embedded i-filament is used.
Nagato et al., "Development of superconducting conductor for LHD helical coil", Proc. Of the 50th Low Temperature Engineering Superconductivity Society, pp86, 1993
reference). The composite superconducting conductor 31 shown in FIGS. 7 and 8
All of Nos. 41 to 41 are maintained in a superconducting state by being immersed in liquid helium.
【0005】一方、図9に示す複合超電導導体51は、
「ケーブル・イン・コンジット」型複合超電導導体であ
り、SuS(ステンレス鋼材)からなる中空管状のコン
ジット56内に複数の安定化Cu材54a,54bが配
設され、これらの安定化Cu材に囲まれた空間内に収納
された超電導ケーブル55がハンダ53中に埋設され、
U字状に形成された安定化Cu材54aの溝59内に超
臨界ヘリウムが強制的に流されることにより超電導ケー
ブル55が超電導状態に維持されるように構成されてい
る。超電導ケーブル55の素線としては、Nb3 Snフ
ィラメントなどが用いられる(F.Hosono et al., "AC L
osses of the Toroidal Model Pancake( Hollow Conduc
tor Type )", IEEE Trans. Applied Superconductivit
y, Vol.3, 1992, pp.535-538 参照)。On the other hand, the composite superconducting conductor 51 shown in FIG.
A "cable-in-conduit" type composite superconducting conductor, in which a plurality of stabilizing Cu materials 54a and 54b are arranged in a hollow tubular conduit 56 made of SuS (stainless steel material) and surrounded by these stabilizing Cu materials. The superconducting cable 55 stored in the enclosed space is embedded in the solder 53,
The superconducting cable 55 is maintained in a superconducting state by forcibly flowing supercritical helium into the groove 59 of the U-shaped stabilized Cu material 54a. As the strand of the superconducting cable 55, Nb3 Sn filament or the like is used (F. Hosono et al., "AC L
osses of the Toroidal Model Pancake (Hollow Conduc
tor Type) ", IEEE Trans. Applied Superconductivit
y, Vol.3, 1992, pp.535-538).
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかし、超電導素線を
束ねた上記従来の複合超電導導体においては、素線間に
結合電流が流れることによって大きな結合損失が生じ
る。結合損失は、一般に、結合電流が減衰する割合を示
す時定数τに比例する。時定数τは下式 τ=μo /2r(lp/2π)2 ………(1) で表わされる。上式(1)において、μo は真空の透磁
率を、rは結合電流経路の抵抗値(以下、「等価抵抗
値」という。)を、lpはツイストピッチを、それぞれ
表わしている。However, in the above-mentioned conventional composite superconducting conductor in which superconducting element wires are bundled, a large coupling loss occurs due to the flow of a coupling current between the element wires. Coupling loss is generally proportional to the time constant τ, which indicates the rate at which the coupling current decays. The time constant τ is expressed by the following equation τ = μo / 2r (lp / 2π) 2 ... (1). In the above formula (1), μo represents the magnetic permeability of vacuum, r represents the resistance value of the coupling current path (hereinafter referred to as “equivalent resistance value”), and lp represents the twist pitch.
【0007】等価抵抗値rは、素線間の接触抵抗、接触
面積、あるいは介在する材料の抵抗値などによって決ま
る値である。図8に示す複合超電導導体を例にとると、
超電導素線の間にCu、Cu−Ni、Pb−Snハンダ
が介在しているので、等価抵抗値r(単位:Ωm)は、
下式The equivalent resistance value r is a value determined by the contact resistance between the wires, the contact area, or the resistance value of the intervening material. Taking the composite superconducting conductor shown in FIG. 8 as an example,
Since Cu, Cu-Ni, and Pb-Sn solder are interposed between the superconducting element wires, the equivalent resistance value r (unit: Ωm) is
The following formula
【数1】 で表わされる。[Equation 1] Is represented by
【0008】上式(2)において、lCu(単位:m)は
結合電流経路におけるCu部の長さを、lCuNi(単位:
m)は結合電流経路におけるCu−Ni部の長さを、l
PbSn(単位:m)は結合電流経路におけるハンダ部の長
さを、また、ρCu(単位:Ωm)は4.2KにおけるC
uの比抵抗を、ρCuNi(単位:Ωm)は4.2Kにおけ
るCu−Niの比抵抗を、ρPbSn(単位:Ωm)は4.
2Kにおけるハンダの比抵抗を、それぞれ示している。In the above formula (2), lCu (unit: m) is the length of the Cu portion in the coupling current path, and 1CuNi (unit: m).
m) is the length of the Cu-Ni portion in the coupling current path,
PbSn (unit: m) is the length of the solder part in the coupling current path, and ρCu (unit: Ωm) is C at 4.2K.
The specific resistance of u, ρCuNi (unit: Ωm) is the specific resistance of Cu-Ni at 4.2K, and ρPbSn (unit: Ωm) is 4.
The specific resistance of the solder at 2K is shown.
【0009】上式(1)及び(2)から、従来の複合超
電導導体のように、比抵抗値0.6×10-9Ωm程度と
抵抗値の小さいハンダを用いた場合には、等価抵抗値が
小さくなり、時定数τが低下するので、結合損失が大き
くなる。特にパルス通電や交流通電が行われた場合には
結合損失は大きくなる。この結合損失がある値よりも大
きくなると、複合超電導導体を巻回して構成した超電導
コイルがクエンチする可能性が増加する。From the above equations (1) and (2), when a solder having a small specific resistance value of about 0.6 × 10 −9 Ωm is used like the conventional composite superconducting conductor, the equivalent resistance value is Becomes smaller and the time constant τ decreases, so that the coupling loss increases. In particular, the coupling loss becomes large when pulse energization or AC energization is performed. If this coupling loss becomes larger than a certain value, the possibility of quenching the superconducting coil formed by winding the composite superconducting conductor increases.
【0010】したがって本発明の目的は、結合損失の小
さな複合超電導導体を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to provide a composite superconducting conductor having a small coupling loss.
【0011】[0011]
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、本発明のうちの第1の発明に係る複合超電導導体
は、ハンダ中に埋設された複数の超電導素線を安定化C
u内に収納してなる複合超電導導体において、前記ハン
ダはPb−Snハンダに第3の元素が添加されて構成さ
れる。In order to solve the above problems, a composite superconducting conductor according to a first aspect of the present invention stabilizes a plurality of superconducting element wires embedded in solder.
In the composite superconducting conductor housed in u, the solder is formed by adding a third element to Pb-Sn solder.
【0012】上記において、前記第3の元素として、S
bあるいはInのいずれかを添加してもよく、前記第3
の元素をαとし、前記第3の元素の重量比をxパーセン
トとし、m,nを0<m<1,0<n<1,m+n=1
なる実数としたとき、前記ハンダが、重量比(40−m
x)パーセントのPbと、重量比(60−nx)パーセ
ントのSnと、重量比xパーセントのαからなるように
構成してもよい。また、前記第3の元素をSbとし、前
記第3の元素の重量比xパーセントを0<x≦10の範
囲内の値とするようにしてもよく、前記第3の元素をI
nとし、前記第3の元素の重量比xパーセントを0<x
≦15の範囲内の値とするようにしてもよい。In the above, as the third element, S
Either b or In may be added.
Is α, the weight ratio of the third element is x percent, and m and n are 0 <m <1,0 <n <1, m + n = 1.
When the real number is
x) percent Pb, a weight ratio (60−nx) percent Sn, and a weight ratio x percent α. Further, the third element may be Sb, and the weight ratio x% of the third element may be set to a value within the range of 0 <x ≦ 10.
n, and the weight ratio x percent of the third element is 0 <x
You may make it the value within the range of <= 15.
【0013】また、本発明のうちの第2の発明に係る複
合超電導導体は、ハンダ中に埋設された複数の超電導素
線を安定化Cu内に収納してなる複合超電導導体におい
て、前記ハンダはPb−Snハンダに第3の元素及び第
4の元素が添加されて構成される。The composite superconducting conductor according to the second aspect of the present invention is a composite superconducting conductor in which a plurality of superconducting element wires embedded in solder are housed in stabilized Cu. It is configured by adding a third element and a fourth element to Pb-Sn solder.
【0014】上記において、前記第3の元素をSbと
し、かつ前記第4の元素をInとしてもよい。また、前
記第3の元素をαとし、前記第3の元素の重量比をyパ
ーセントとし、前記第4の元素をβとし、前記第4の元
素の重量比をzパーセントとし、x=y+zとし、m,
nを0<m<1,0<n<1,m+n=1なる実数とし
たとき、前記ハンダが、重量比(40−mx)パーセン
トのPbと、重量比(60−nx)パーセントのSn
と、重量比yパーセントのαと、重量比zパーセントの
βからなるように構成してもよい。あるいは、前記第3
の元素をSbとし、かつ前記第4の元素はInとし、前
記第3の元素の重量比yパーセントを0<y≦10の範
囲内の値とし、かつ前記第4の元素の重量比zパーセン
トを0<z≦15の範囲内の値とするように構成しても
よい。In the above, the third element may be Sb and the fourth element may be In. Further, the third element is α, the weight ratio of the third element is y percent, the fourth element is β, the weight ratio of the fourth element is z percent, and x = y + z. , M,
When n is a real number such that 0 <m <1, 0 <n <1, m + n = 1, the solder has a weight ratio (40-mx) percent Pb and a weight ratio (60-nx) percent Sn.
And a weight ratio y percentage α and a weight ratio z percentage β. Alternatively, the third
Element is Sb, the fourth element is In, the weight ratio y percent of the third element is a value within the range of 0 <y ≦ 10, and the weight ratio z percent of the fourth element is May be set to a value within the range of 0 <z ≦ 15.
【0015】[0015]
【作用】上記構成を有する本発明によれば、複合超電導
導体において超電導素線が埋設されるハンダとして、従
来のPb−Snハンダのかわりに、Pb−Snハンダに
第3の元素を添加したハンダ、又はPb−Snハンダに
第3の元素及び第4の元素を添加したハンダを用いるの
で、4.2Kでの比抵抗が大きくなる。これにより、等
価抵抗値が増加し、結合損失の時定数が低下するので、
複合超電導導体の結合損失が低減される。According to the present invention having the above structure, as a solder in which a superconducting element wire is embedded in a composite superconducting conductor, a solder obtained by adding a third element to Pb-Sn solder instead of the conventional Pb-Sn solder. Or, since the solder in which the third element and the fourth element are added to Pb-Sn solder is used, the specific resistance at 4.2K becomes large. As a result, the equivalent resistance value increases and the time constant of the coupling loss decreases,
The coupling loss of the composite superconducting conductor is reduced.
【0016】[0016]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面にもとづいて説
明する。図1には、本発明の第1実施例である複合超電
導導体の断面の構成が示されている。図1に示すよう
に、この複合超電導導体1は、U字状の安定化Cu材4
内に収納された複数の超電導素線2がハンダ3中に埋設
され、ハンダ3の表面にCuからなる蓋材6を装着する
ことによって構成されている。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 shows a cross-sectional structure of a composite superconducting conductor which is a first embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, this composite superconducting conductor 1 has a U-shaped stabilized Cu material 4
A plurality of superconducting wires 2 housed inside are embedded in solder 3, and a lid member 6 made of Cu is mounted on the surface of the solder 3.
【0017】ハンダ3は、Pb−Snハンダに第3の元
素が添加されて構成されている(以下、このハンダ3を
「第3元素添加ハンダ」という。)。このハンダ3とし
ては、例えば、37.5w%のPbと57.5w%のS
nと5w%のSbとからなるハンダである37.5%P
b−57.5%Sn−5%Sbハンダや、37.5w%
のPbと57.5w%のSnと5w%のInとからなる
ハンダである37.5%Pb−57.5%Sn−5%I
nハンダが好適である。The solder 3 is formed by adding a third element to Pb-Sn solder (hereinafter, this solder 3 is referred to as "third element-added solder"). As the solder 3, for example, 37.5w% Pb and 57.5w% S are used.
37.5% P which is a solder consisting of n and 5w% Sb
b-57.5% Sn-5% Sb solder and 37.5w%
37.5% Pb-57.5% Sn-5% I which is a solder consisting of Pb, 57.5w% Sn and 5w% In.
n solder is preferred.
【0018】超電導素線2は、公知の超電導材料で形成
されるが、例えばNb−Tiフィラメントなどが好適で
ある。The superconducting element wire 2 is made of a known superconducting material, and for example, a Nb-Ti filament or the like is suitable.
【0019】複合超電導導体1の製造手順について説明
する。まず、ラザフォード型等に撚られた超電導素線2
の表面と安定化Cu材4のハンダ付けする溝内壁面にフ
ラックスを塗布する。次に、安定化Cu材4の溝内に複
数の超電導素線2を束ねて収納したもの(以下、「収納
体」という。)を作製する。次に、この収納体を230
℃に加熱され溶融したハンダ3で満たされたハンダ槽に
通すことにより、収納体内の複数の超電導素線2をハン
ダ3中に埋設する。最後にCuからなる蓋材6をハンダ
3の表面に装着する。A procedure for manufacturing the composite superconducting conductor 1 will be described. First, the superconducting wire 2 twisted in a Rutherford type, etc.
Flux is applied to the inner surface of the groove and the inner wall surface of the groove for soldering the stabilized Cu material 4. Next, a plurality of superconducting element wires 2 are bundled and housed in the groove of the stabilized Cu material 4 (hereinafter referred to as "housing body"). Next, store this container 230
A plurality of superconducting element wires 2 in the container are embedded in the solder 3 by passing through a solder bath filled with the solder 3 which has been heated and melted. Finally, the lid member 6 made of Cu is mounted on the surface of the solder 3.
【0020】次に、本発明の第2実施例を図面にもとづ
いて説明する。図2には、本発明の第2実施例である複
合超電導導体の断面の構成が示されている。図2に示す
ように、この複合超電導導体11は、U字状の安定化C
u−Ni材14内に収納された複数の超電導ケーブル1
5がハンダ13中に埋設されることによって構成されて
いる。Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 2 shows a cross-sectional structure of a composite superconducting conductor which is a second embodiment of the present invention. As shown in FIG. 2, this composite superconducting conductor 11 has a U-shaped stabilizing C
Multiple superconducting cables 1 housed in u-Ni material 14
5 is embedded in the solder 13 and is configured.
【0021】ハンダ13は、Pb−Snハンダに第3の
元素が添加されて構成された第3元素添加ハンダであ
る。このハンダ13としては、例えば、37.5w%の
Pbと57.5w%のSnと5w%のSbとからなるハ
ンダである37.5%Pb−57.5%Sn−5%Sb
ハンダや、37.5w%のPbと57.5w%のSnと
5w%のInとからなるハンダである37.5%Pb−
57.5%Sn−5%Inハンダが好適である。The solder 13 is a third element-added solder made by adding a third element to Pb-Sn solder. The solder 13 is, for example, 37.5% Pb-57.5% Sn-5% Sb, which is a solder composed of 37.5 w% Pb, 57.5 w% Sn, and 5 w% Sb.
37.5% Pb- which is a solder or a solder consisting of 37.5 w% Pb, 57.5 w% Sn and 5 w% In.
57.5% Sn-5% In solder is preferred.
【0022】超電導素線12は、公知の超電導材料で形
成されるが、例えばCu中にNb−Tiフィラメントを
埋設したものなどが好適である。The superconducting element wire 12 is made of a known superconducting material, and is preferably made of, for example, Cu in which an Nb-Ti filament is embedded.
【0023】複合超電導導体11の製造手順について説
明する。まず、複数の超電導素線12を撚って超電導ケ
ーブル15を作製する。次に、超電導ケーブル15の表
面と安定化Cu−Ni材14のハンダ付けする溝内壁面
にフラックスを塗布する。次に、安定化Cu−Ni材1
4の溝内に複数の超電導ケーブル15を収納して収納体
を作製する。次に、この収納体を230℃に加熱され溶
融したハンダ13で満たされたハンダ槽に通すことによ
り、収納体内の複数の超電導ケーブル15をハンダ13
中に埋設する。A procedure for manufacturing the composite superconducting conductor 11 will be described. First, a plurality of superconducting wires 12 are twisted to produce a superconducting cable 15. Next, flux is applied to the surface of the superconducting cable 15 and the inner wall surface of the groove of the stabilizing Cu—Ni material 14 to be soldered. Next, stabilized Cu-Ni material 1
A plurality of superconducting cables 15 are housed in the groove 4 to produce a housing. Next, the plurality of superconducting cables 15 in the storage body are soldered to each other by passing the storage body through a solder bath filled with the melted solder 13 heated to 230 ° C.
Buried inside.
【0024】次に、本発明の第3実施例を図面にもとづ
いて説明する。図3には、本発明の第3実施例である複
合超電導導体の断面の構成が示されている。図3(A)
に示すように、この複合超電導導体21は、「ケーブル
・イン・コンジット」型複合超電導導体であり、SuS
(ステンレス鋼材)からなる中空管状のコンジット26
内に12個のU字状の安定化Cu材24a及び2個の安
定化Cu材24bが配設され、これらの安定化Cu材に
囲まれた空間内に収納された超電導ケーブル25がハン
ダ23中に埋設され、U字状に形成された安定化Cu材
24aの溝29内に超臨界ヘリウムが強制的に流される
ことにより超電導ケーブル25が超電導状態に維持され
るように構成されている。Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 3 shows a cross-sectional structure of a composite superconducting conductor which is a third embodiment of the present invention. Figure 3 (A)
As shown in FIG. 2, the composite superconducting conductor 21 is a “cable-in-conduit” type composite superconducting conductor, and
Hollow tubular conduit 26 made of (stainless steel)
Twelve U-shaped stabilizing Cu materials 24a and two stabilizing Cu materials 24b are arranged inside, and the superconducting cable 25 housed in the space surrounded by these stabilizing Cu materials is solder 23. The superconducting cable 25 is buried in the U-shaped stabilizing Cu material 24a, and the superconducting cable 25 is maintained in a superconducting state by forcibly flowing supercritical helium into the groove 29.
【0025】また、図3(B)に示すように、超電導ケ
ーブル25は、例えばNb3 Snなどの超電導材料で形
成された複数の超電導素線22を、例えばCu−Sn合
金などからなる被覆体27で被覆したものである。As shown in FIG. 3 (B), the superconducting cable 25 includes a plurality of superconducting element wires 22 formed of a superconducting material such as Nb3Sn and a covering 27 made of, for example, a Cu--Sn alloy. Is coated with.
【0026】この複合超電導導体21は、コンジット材
料としてステンレス鋼材を使用しているので、導体とし
ての機械的強度が向上している。Since the composite superconducting conductor 21 uses the stainless steel material as the conduit material, the mechanical strength as the conductor is improved.
【0027】ハンダ23は、Pb−Snハンダに第3の
元素が添加されて構成された第3元素添加ハンダであ
る。このハンダ23としては、例えば、37.5w%の
Pbと57.5w%のSnと5w%のSbとからなるハ
ンダである37.5%Pb−57.5%Sn−5%Sb
ハンダや、37.5w%のPbと57.5w%のSnと
5w%のInとからなるハンダである37.5%Pb−
57.5%Sn−5%Inハンダが好適である。The solder 23 is a third element-added solder made by adding a third element to Pb-Sn solder. The solder 23 is, for example, 37.5% Pb-57.5% Sn-5% Sb, which is a solder composed of 37.5 w% Pb, 57.5 w% Sn, and 5 w% Sb.
37.5% Pb- which is a solder or a solder consisting of 37.5 w% Pb, 57.5 w% Sn and 5 w% In.
57.5% Sn-5% In solder is preferred.
【0028】複合超電導導体21の製造手順について説
明する。まず、複数の超電導素線22を被覆体27で被
覆した超電導ケーブル25を作製し、その複数を撚り全
体を平角状に成形する。次に、超電導ケーブル25の表
面と安定化Cu材24a,24bのハンダ付けする壁面
にフラックスを塗布する。次に、安定化Cu材24a及
び24bにより形成される収納空間内に複数の超電導ケ
ーブル25を収納して収納体を作製する。次に、この収
納体の収納空間内に230℃に加熱され溶融したハンダ
23を充填することにより、収納体の収納空間内の複数
の超電導ケーブル25をハンダ23中に埋設する。A procedure for manufacturing the composite superconducting conductor 21 will be described. First, a superconducting cable 25 in which a plurality of superconducting element wires 22 are covered with a cover 27 is produced, and a plurality of the superconducting cables 25 are twisted to form a rectangular whole shape. Next, flux is applied to the surface of the superconducting cable 25 and the wall surfaces of the stabilizing Cu materials 24a and 24b to be soldered. Next, the plurality of superconducting cables 25 are housed in the housing space formed by the stabilized Cu materials 24a and 24b to produce a housing. Next, a plurality of superconducting cables 25 in the storage space of the storage body are embedded in the solder 23 by filling the storage space of the storage body with the solder 23 heated to 230 ° C. and melted.
【0029】次に、上記のようにPb−Snハンダに第
3元素を添加して構成された複合超電導導体の比抵抗を
測定した結果について説明する。比抵抗は、図4に示す
比抵抗測定装置により測定された。図4に示すように、
この比抵抗測定装置60は、有底筒状の第1容器61
と、第1容器61を収納するように配置された有底筒状
の第2容器62と、第2容器62を収納するように配置
された有底筒状の第3容器63を備えている。Next, the results of measuring the specific resistance of the composite superconducting conductor formed by adding the third element to the Pb-Sn solder as described above will be described. The specific resistance was measured by the specific resistance measuring device shown in FIG. As shown in FIG.
The specific resistance measuring device 60 includes a cylindrical first container 61 with a bottom.
And a bottomed tubular second container 62 arranged to accommodate the first container 61 and a bottomed tubular third container 63 arranged to accommodate the second container 62. .
【0030】第1容器61内には、リング状のバックグ
ラウンドマグネット66が配置され、比抵抗を測定する
被検体67が先端部に無誘導巻きされた支持具68がバ
ックグラウンドマグネット66の中央開口内に挿入され
ている。第1容器61の内部には液体ヘリウム64が充
填され、被検体67及びバックグラウンドマグネット6
6は液体ヘリウム64中に浸漬されている。第1容器6
1の開口部には断熱性の良い蓋73が装着されている。
したがって、第1容器61と第2容器62と第3容器6
3と蓋73,74により断熱容器が構成されている。A ring-shaped background magnet 66 is arranged in the first container 61, and a support tool 68, in which a subject 67 for measuring a specific resistance is wound around its tip without induction, is provided at a central opening of the background magnet 66. Has been inserted inside. The inside of the first container 61 is filled with liquid helium 64, and the subject 67 and the background magnet 6 are
6 is immersed in liquid helium 64. First container 6
A lid 73 having a good heat insulating property is attached to the first opening.
Therefore, the first container 61, the second container 62, and the third container 6
3 and the lids 73 and 74 form a heat insulating container.
【0031】第2容器62の側面は二重構造となってお
り、その内部には液体窒素65が充填されている。ま
た、第1容器61と第2容器62との間、及び第2容器
62と第3容器63との間には真空層69が設けられて
いる。そして、第2容器62及び第3容器63の開口部
には断熱性の良い蓋74が装着されている。The side surface of the second container 62 has a double structure, and the inside thereof is filled with liquid nitrogen 65. A vacuum layer 69 is provided between the first container 61 and the second container 62 and between the second container 62 and the third container 63. A lid 74 having good heat insulation is attached to the openings of the second container 62 and the third container 63.
【0032】支持具68の先端部にコイル状に巻かれた
被検体67の一端には導線75が接続され、他端には導
線76が接続されている。導線76には電源72が接続
し、導線76はシャント抵抗71を介して電源72に接
続している。シャント抵抗71の両端にはX−Yレコー
ダ70が接続している。A conductor wire 75 is connected to one end of a subject 67 wound in a coil on the tip of the support 68, and a conductor wire 76 is connected to the other end. A power source 72 is connected to the conductor wire 76, and the conductor wire 76 is connected to the power source 72 via a shunt resistor 71. An XY recorder 70 is connected to both ends of the shunt resistor 71.
【0033】次に測定方法について説明する。まず、電
源72から導線75及び76を介して被検体67に電流
を通電する。このときの電圧はシャント抵抗71の両端
からX−Yレコーダ70が測定する。最大通電電流値を
I(単位:A)としたときの発生電圧をV(単位:V)
とし、被検体67の長さをL(単位:m)とし、被検体
67の断面積をSとすると、比抵抗ρ(単位:Ωm)
は、下式 ρ=V・S/I・L ………(3) で表わされる。比抵抗測定は、通電電流値Iが10Aの
場合について行い、4.2Kでかつ4.3Tにおける値
を求めた。Next, the measuring method will be described. First, a current is supplied from the power source 72 to the subject 67 via the lead wires 75 and 76. The voltage at this time is measured by the XY recorder 70 from both ends of the shunt resistor 71. The generated voltage is V (unit: V) when the maximum energizing current value is I (unit: A)
And the length of the subject 67 is L (unit: m) and the cross-sectional area of the subject 67 is S, the specific resistance ρ (unit: Ωm)
Is expressed by the following equation ρ = V · S / I · L (3) The specific resistance measurement was performed when the energizing current value I was 10 A, and the values at 4.2 K and 4.3 T were obtained.
【0034】その測定結果を図5に示す。図5に示すよ
うに、この測定では、添加される第3元素がSbの場合
はPb−60Snハンダに0〜10w%のSbが添加さ
れた場合についての比抵抗を、添加される第3元素がI
nの場合はPb−60Snハンダに0〜15w%のIn
が添加された場合についての比抵抗を、それぞれ求め
た。The measurement results are shown in FIG. As shown in FIG. 5, in this measurement, when the third element to be added is Sb, the specific resistance in the case where 0 to 10 w% of Sb is added to Pb-60Sn solder is calculated. Is I
In the case of n, 0 to 15w% of In is added to Pb-60Sn solder.
The specific resistances in the case where was added were obtained respectively.
【0035】まず、添加される第3元素がSbの場合
は、0〜3w%までは添加濃度を上げると、Sbが添加
されない場合よりも比抵抗が増加するが、ほぼ3w%を
境界として添加濃度を上げると比抵抗が低下することが
わかった。また、添加される第3元素がInの場合は、
0〜10w%までは添加濃度を上げると、Inが添加さ
れない場合よりも比抵抗が増加するが、10w%を境界
として添加濃度を上げると比抵抗が低下することがわか
った。比抵抗が増大すれば等価抵抗値が増大し、その結
果結合損失の時定数が低下するので、複合超電導導体の
結合損失は低減される。First, in the case where the third element to be added is Sb, if the addition concentration is increased from 0 to 3w%, the specific resistance increases as compared with the case where Sb is not added, but the addition is made at about 3w% as a boundary. It was found that the resistivity decreased with increasing concentration. When the third element to be added is In,
It was found that when the added concentration was increased from 0 to 10 w%, the specific resistance was increased as compared with the case where In was not added, but when the added concentration was increased with 10 w% as the boundary, the specific resistance was decreased. If the specific resistance increases, the equivalent resistance value increases, and as a result, the time constant of the coupling loss decreases, so that the coupling loss of the composite superconducting conductor is reduced.
【0036】しかし、添加される第3元素がSbの場合
もInの場合も、境界点を越えて第3元素添加濃度を増
加させた場合でも、比抵抗の値は第3元素が添加されな
い場合の値(図5の縦軸上における値)よりも大きいこ
とがわかる。したがって、添加される第3元素がSbの
場合には添加濃度xが0<x≦10w%の範囲が、添加
される第3元素がInの場合には添加濃度xが0<x≦
15w%の範囲が、それぞれ比抵抗の増大について有効
な範囲であることがわかった。However, whether the third element to be added is Sb or In, or when the third element addition concentration is increased beyond the boundary point, the specific resistance value is the value when the third element is not added. It is understood that the value is larger than the value of (value on the vertical axis of FIG. 5). Therefore, when the added third element is Sb, the added concentration x is in the range of 0 <x ≦ 10w%, and when the added third element is In, the added concentration x is 0 <x ≦ 10w%.
It was found that the range of 15 w% is an effective range for increasing the specific resistance.
【0037】第3元素をαとし、その添加濃度をx(w
%)とすると、αを添加する分だけPbとSnの組成比
を減じる必要がある。PbとSnの両者から均等に減じ
ることにすれば、生成されるハンダは、重量比(40−
x/2)パーセントのPbと、重量比(60−x/2)
パーセントのSnと、重量比xパーセントのαからな
る。The third element is α, and the concentration added is x (w
%), It is necessary to reduce the composition ratio of Pb and Sn by the amount of α added. If the Pb and Sn are equally reduced, the produced solder will have a weight ratio (40-
x / 2) percent Pb and weight ratio (60-x / 2)
Percent Sn and weight percentage x% α.
【0038】しかし、一般には、m,nを0<m<1,
0<n<1,m+n=1なる実数とし、この範囲内でP
bとSnの両者から減じることにすれば、生成されるハ
ンダは、重量比(40−mx)パーセントのPbと、重
量比(60−nx)パーセントのSnと、重量比xパー
セントのαからなる。However, in general, m and n are set to 0 <m <1,
A real number 0 <n <1, m + n = 1, and P within this range
If subtracted from both b and Sn, the solder produced will consist of Pb at a weight ratio of (40-mx) percent, Sn at a weight ratio of (60-nx) percent, and α at a weight ratio of x percent. .
【0039】また、上記の結果より、添加される元素が
1種類の場合だけでなく、2種類の場合であっても結合
損失低減に有効であると考えられる。例えば、SbとI
nの両者を、それぞれ第3元素及び第4元素として添加
する場合などである。この場合には、図5のグラフか
ら、Sb,Inそれぞれについて結合損失低減に有効な
範囲内とすることが考えられる。例えば、Sbについて
は添加濃度yが0<y≦10w%までの範囲とし、In
については添加濃度zが0<z≦15w%までの範囲と
するなどである。From the above results, it is considered that the effect of reducing the coupling loss is effective not only when the number of the added elements is one but also when the number of the elements is two. For example, Sb and I
This is the case where both n are added as the third element and the fourth element, respectively. In this case, it can be considered from the graph of FIG. 5 that Sb and In are within the effective range for reducing the coupling loss. For example, with respect to Sb, the addition concentration y is in the range of 0 <y ≦ 10 w% and
For example, the addition concentration z is in the range of 0 <z ≦ 15w%.
【0040】第3元素をαとし、その添加濃度をy(w
%)とし、第4元素をβとし、その添加濃度をz(w
%)とし、x=y+zとすると、α及びβを添加する分
だけPbとSnの組成比を減じる必要がある。PbとS
nの両者から均等に減じることにすれば、生成されるハ
ンダは、重量比(40−x/2)パーセントのPbと、
重量比(60−x/2)パーセントのSnと、重量比y
パーセントのαと、重量比zパーセントのβからなる。The third element is α, and the concentration added is y (w
%), The fourth element is β, and the concentration added is z (w
%) And x = y + z, it is necessary to reduce the composition ratio of Pb and Sn by the amount of addition of α and β. Pb and S
If it is equally reduced from both n, the solder produced will have a Pb of (40-x / 2) percent by weight,
Weight ratio (60-x / 2) percent Sn and weight ratio y
It is composed of α of percentage and β of z percentage by weight.
【0041】しかし、一般には、m,nを0<m<1,
0<n<1,m+n=1なる実数とし、この範囲内でP
bとSnの両者から減じることにすれば、生成されるハ
ンダは、重量比(40−mx)パーセントのPbと、重
量比(60−nx)パーセントのSnと、重量比yパー
セントのαと、重量比zパーセントのβからなる。However, in general, m and n are 0 <m <1,
A real number 0 <n <1, m + n = 1, and P within this range
If subtracted from both b and Sn, the solder produced will have a weight ratio (40-mx) percent Pb, a weight ratio (60-nx) percent Sn, and a weight ratio y percent α. It consists of β in the weight ratio z percent.
【0042】さらに、添加される元素が3種類以上の場
合であっても結合損失低減に有効である組み合せが存在
すると考えられる。Further, it is considered that there is a combination which is effective in reducing the coupling loss even when three or more kinds of elements are added.
【0043】次に、上記のようにPb−Snハンダに第
3元素を添加して構成された複合超電導導体の結合損失
を測定した結果について説明する。結合損失は、図6に
示す結合損失測定装置により測定された。図6に示すよ
うに、この結合損失測定装置は、有底筒状の断熱容器8
1を備え、断熱容器81内には、リング状のバックグラ
ウンドマグネット84が配置され、結合損失が測定され
る被検体85及び被検体の回りに巻回されたピックアッ
プコイル86がバックグラウンドマグネット84の中央
開口内に挿入されている。断熱容器81の内部には液体
ヘリウム82が充填され、被検体85及びピックアップ
コイル86及びバックグラウンドマグネット84は液体
ヘリウム82中に浸漬されている。断熱容器81の開口
部には断熱性の良い蓋83が装着されている。Next, the result of measuring the coupling loss of the composite superconducting conductor formed by adding the third element to the Pb-Sn solder as described above will be described. The coupling loss was measured by the coupling loss measuring device shown in FIG. As shown in FIG. 6, this coupling loss measuring device has a bottomed cylindrical heat insulating container 8
1, a ring-shaped background magnet 84 is arranged in the heat insulating container 81, and a subject 85 whose coupling loss is measured and a pickup coil 86 wound around the subject are connected to the background magnet 84. It is inserted in the central opening. Liquid helium 82 is filled in the heat insulating container 81, and the subject 85, the pickup coil 86, and the background magnet 84 are immersed in the liquid helium 82. A lid 83 having a good heat insulating property is attached to the opening of the heat insulating container 81.
【0044】被検体86の回りに巻回されたピックアッ
プコイル86の一端には導線88が接続され、他端には
導線89が接続されている。各導線88,89の他端は
シャント抵抗90に接続している。シャント抵抗90の
タップ出力線は積分器87に接続している。バックグラ
ウンドマグネット84には、図示しない電源と制御装置
が接続している。A lead wire 88 is connected to one end of a pickup coil 86 wound around the subject 86, and a lead wire 89 is connected to the other end. The other end of each conductor 88, 89 is connected to a shunt resistor 90. The tap output line of the shunt resistor 90 is connected to the integrator 87. A power supply (not shown) and a control device are connected to the background magnet 84.
【0045】次に測定方法について説明する。まず、図
示しない電源と制御装置により、バックグラウンドマグ
ネット84のバックグラウンド磁界を変動させる。この
磁界変動により被検体85に誘発される電圧をピックア
ップコイル86により検出する。ピックアップコイル8
6で検出された電流は、導線88,89によりシャント
抵抗90に通電され、電圧として積分器87に入力され
る。積分器87はこの入力を磁束変換することにより被
検体85の結合損失を求める。Next, the measuring method will be described. First, the background magnetic field of the background magnet 84 is changed by a power supply and a control device (not shown). The voltage induced in the subject 85 by this magnetic field fluctuation is detected by the pickup coil 86. Pickup coil 8
The current detected at 6 is conducted to the shunt resistor 90 by the conductors 88 and 89, and is input to the integrator 87 as a voltage. The integrator 87 converts the magnetic flux into the input to obtain the coupling loss of the subject 85.
【0046】その測定結果を表1に示す。The measurement results are shown in Table 1.
【表1】 [Table 1]
【0047】表1に示すように、添加される第3元素が
Sbの場合もInの場合も、結合損失の値は、第3元素
が添加されない場合の値(表1のPb−60Snにおけ
る値)よりも小さく、50〜70%程度低減されること
が実証された。As shown in Table 1, whether the third element to be added is Sb or In, the value of the coupling loss is the value when the third element is not added (the value in Pb-60Sn in Table 1). It is proved that it is smaller than 50% to 70%.
【0048】なお、本発明は、上記実施例に限定される
ものではない。上記実施例は、例示であり、本発明の特
許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な
構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなる
ものであっても本発明の技術的範囲に包含される。The present invention is not limited to the above embodiment. The above-described embodiment is an exemplification, and has substantially the same configuration as the technical idea described in the claims of the present invention, and any device having the same function and effect can be realized by the present invention. It is included in the technical scope of the invention.
【0049】例えば、上記の第2実施例においては、ハ
ンダ中に埋設された超電導素線がU字状の安定化Cu−
Ni材内に収納される例について説明したが、本発明は
これには限定されず、例えば、ハンダ中に埋設された超
電導素線がU字状の安定化Cu材内に収納されるように
構成してもよい。For example, in the above-mentioned second embodiment, the superconducting wire embedded in the solder is a U-shaped stabilized Cu--
Although an example in which it is housed in a Ni material has been described, the present invention is not limited to this. For example, a superconducting wire embedded in solder may be housed in a U-shaped stabilized Cu material. You may comprise.
【0050】[0050]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
複合超電導導体を構成するハンダとしてPb−Snハン
ダに第3の元素を添加したものを用い、複合超電導導体
の結合損失を低減させるようにしたので、複合超電導導
体を巻回して構成した超電導コイルがクエンチする可能
性を減少させることができる。また、ケーブル・イン・
コンジット型の複合超電導導体では、素線間の結合電流
時定数を小さくするために従来行われていた超電導素線
表面へのCrメッキが不要となるので、高価なCrメッ
キにかかるコストが低減され、経済的にも有利なものと
することができる。As described above, according to the present invention,
Since the Pb—Sn solder to which the third element is added is used as the solder constituting the composite superconducting conductor and the coupling loss of the composite superconducting conductor is reduced, the superconducting coil formed by winding the composite superconducting conductor is The likelihood of quenching can be reduced. Also, the cable in
In the conduit type composite superconducting conductor, the Cr plating on the surface of the superconducting element wire, which has been conventionally performed in order to reduce the coupling current time constant between the element wires, is not required, so the cost for expensive Cr plating is reduced. Can be economically advantageous.
【図1】本発明の第1実施例である複合超電導導体の断
面の構成を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing a cross-sectional structure of a composite superconducting conductor which is a first embodiment of the present invention.
【図2】本発明の第2実施例である複合超電導導体の断
面の構成を示す斜視図である。FIG. 2 is a perspective view showing a configuration of a cross section of a composite superconducting conductor which is a second embodiment of the present invention.
【図3】本発明の第3実施例である複合超電導導体の断
面の構成を示す斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing a cross-sectional configuration of a composite superconducting conductor which is a third embodiment of the present invention.
【図4】図1ないし図3に示す複合超電導導体の比抵抗
を測定する方法を説明する図である。FIG. 4 is a diagram illustrating a method for measuring the specific resistance of the composite superconducting conductor shown in FIGS. 1 to 3.
【図5】図1ないし図3に示す複合超電導導体を形成す
る第3元素を添加したハンダの4.2K,4.3Tにお
ける比抵抗を示す特性図である。FIG. 5 is a characteristic diagram showing the specific resistance at 4.2K and 4.3T of the solder containing the third element forming the composite superconducting conductor shown in FIGS. 1 to 3.
【図6】図1ないし図3に示す複合超電導導体の結合損
失を測定する方法を説明する図である。6 is a diagram illustrating a method for measuring the coupling loss of the composite superconducting conductor shown in FIGS. 1 to 3. FIG.
【図7】複合超電導導体の一従来例の構成を示す断面図
である。FIG. 7 is a cross-sectional view showing a configuration of a conventional example of a composite superconducting conductor.
【図8】複合超電導導体の他の従来例の構成を示す断面
図である。FIG. 8 is a cross-sectional view showing the configuration of another conventional example of the composite superconducting conductor.
【図9】複合超電導導体のその他の従来例の構成を示す
断面図である。FIG. 9 is a cross-sectional view showing the configuration of another conventional example of the composite superconducting conductor.
1 複合超電導導体 2 超電導素線 3 ハンダ 4 安定化Cu材 6 蓋材 11 複合超電導導体 12 超電導素線 13 ハンダ 14 安定化Cu−Ni材 15 超電導ケーブル 21 複合超電導導体 22 超電導素線 23 ハンダ 24a,24b 安定化Cu材 25 超電導ケーブル 26 コンジット 27 被覆体 29 溝 31 複合超電導導体 32 超電導素線 33 ハンダ 34 安定化Cu材 36 蓋材 41 複合超電導導体 42 超電導素線 43 ハンダ 44 安定化Cu−Ni材 45 超電導ケーブル 51 複合超電導導体 53 ハンダ 54a,54b 安定化Cu材 55 超電導ケーブル 56 コンジット 59 溝 60 比抵抗測定装置 61 第1容器 62 第2容器 63 第3容器 64 液体ヘリウム 65 液体窒素 66 バックグラウンドマグネット 67 被検体 68 支持具 69 真空層 70 X−Yレコーダ 71 シャント抵抗 72 電源 73,74 蓋 75〜78 導線 80 結合損失測定装置 81 断熱容器 82 液体ヘリウム 83 蓋 84 バックグラウンドマグネット 85 被検体 86 ピックアップコイル 87 積分器 88,89 導線 90 シャント抵抗 1 composite superconducting conductor 2 superconducting element wire 3 solder 4 stabilizing Cu material 6 lid material 11 composite superconducting conductor 12 superconducting element wire 13 solder 14 stabilizing Cu-Ni material 15 superconducting cable 21 composite superconducting conductor 22 superconducting element wire 23 solder 24a, 24b Stabilized Cu material 25 Superconducting cable 26 Conduit 27 Covering body 29 Groove 31 Composite superconducting conductor 32 Superconducting element wire 33 Solder 34 Stabilizing Cu material 36 Lid material 41 Superconducting conductor 42 Superconducting element wire 43 Solder 44 Stabilized Cu-Ni material 45 superconducting cable 51 composite superconducting conductor 53 solder 54a, 54b stabilized Cu material 55 superconducting cable 56 conduit 59 groove 60 resistivity measuring device 61 first container 62 second container 63 third container 64 liquid helium 65 liquid nitrogen 66 background magnet 67 Sample 68 Support tool 69 Vacuum layer 70 XY recorder 71 Shunt resistance 72 Power supply 73,74 Lid 75-78 Conductive wire 80 Coupling loss measuring device 81 Insulation container 82 Liquid helium 83 Lid 84 Background magnet 85 Subject 86 Pickup coil 87 Integral Instrument 88, 89 Conductor 90 Shunt resistance
Claims (9)
を安定化Cu内に収納してなる複合超電導導体におい
て、 前記ハンダはPb−Snハンダに第3の元素が添加され
て構成されたことを特徴とする複合超電導導体。1. A composite superconducting conductor in which a plurality of superconducting element wires embedded in a solder are housed in stabilized Cu, wherein the solder is formed by adding a third element to Pb-Sn solder. A composite superconducting conductor characterized in that
いずれかであることを特徴とする請求項1記載の複合超
電導導体。2. The composite superconducting conductor according to claim 1, wherein the third element is either Sb or In.
素の重量比をxパーセントとし、m,nを0<m<1,
0<n<1,m+n=1なる実数としたとき、前記ハン
ダは、重量比(40−mx)パーセントのPbと、重量
比(60−nx)パーセントのSnと、重量比xパーセ
ントのαと、からなることを特徴とする請求項1又は請
求項2記載の複合超電導導体。3. The third element is α, the weight ratio of the third element is x percent, and m and n are 0 <m <1,
When the real number is 0 <n <1, m + n = 1, the solder has a weight ratio (40-mx) percent Pb, a weight ratio (60-nx) percent Sn, and a weight ratio x percent α. The composite superconducting conductor according to claim 1 or 2, comprising:
の元素の重量比xパーセントは0<x≦10の範囲内の
値であることを特徴とする請求項3記載の複合超電導導
体。4. The third element is Sb, and the third element
The composite superconducting conductor according to claim 3, wherein the weight ratio x% of the element is a value within the range of 0 <x ≦ 10.
の元素の重量比xパーセントは0<x≦15の範囲内の
値であることを特徴とする請求項3記載の複合超電導導
体。5. The third element is In, and the third element is
4. The composite superconducting conductor according to claim 3, wherein the weight ratio x% of the element is a value within the range of 0 <x ≦ 15.
を安定化Cu内に収納してなる複合超電導導体におい
て、 前記ハンダはPb−Snハンダに第3の元素及び第4の
元素が添加されて構成されたことを特徴とする複合超電
導導体。6. A composite superconducting conductor comprising a plurality of superconducting element wires embedded in solder contained in stabilized Cu, wherein the solder is Pb—Sn solder to which a third element and a fourth element are added. A composite superconducting conductor characterized in that
第4の元素はInであることを特徴とする請求項6記載
の複合超電導導体。7. The composite superconducting conductor according to claim 6, wherein the third element is Sb and the fourth element is In.
素の重量比をyパーセントとし、前記第4の元素をβと
し、前記第4の元素の重量比をzパーセントとし、x=
y+zとし、m,nを0<m<1,0<n<1,m+n
=1なる実数としたとき、前記ハンダは、重量比(40
−mx)パーセントのPbと、重量比(60−nx)パ
ーセントのSnと、重量比yパーセントのαと、重量比
zパーセントのβと、からなることを特徴とする請求項
6又は請求項7記載の複合超電導導体。8. The third element is α, the weight ratio of the third element is y percent, the fourth element is β, the weight ratio of the fourth element is z percent, and x =
y + z and m and n are 0 <m <1,0 <n <1, m + n
When the real number is = 1, the solder has a weight ratio (40
-Mx) percent Pb, a weight ratio of (60-nx) percent Sn, a weight ratio of y percent α, and a weight ratio of z percent β. The composite superconducting conductor described.
第4の元素はInであり、前記第3の元素の重量比yパ
ーセントは0<y≦10の範囲内の値であり、かつ前記
第4の元素の重量比zパーセントは0<z≦15の範囲
内の値であることを特徴とする請求項8記載の複合超電
導導体。9. The third element is Sb, the fourth element is In, and the weight ratio y percentage of the third element is a value within a range of 0 <y ≦ 10. 9. The composite superconducting conductor according to claim 8, wherein the weight ratio z percent of the fourth element is a value within the range of 0 <z ≦ 15.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6235614A JPH08102226A (en) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | Composite superconductive conductor |
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---|---|---|---|
JP6235614A JPH08102226A (en) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | Composite superconductive conductor |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08102226A true JPH08102226A (en) | 1996-04-16 |
Family
ID=16988622
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6235614A Pending JPH08102226A (en) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | Composite superconductive conductor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH08102226A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2399943A (en) * | 2002-03-27 | 2004-09-29 | Jefferson Liu | Heat dissipating device |
CN111599530A (en) * | 2020-05-15 | 2020-08-28 | 西部超导材料科技股份有限公司 | Method for obtaining processing rate of superconducting wire copper slot line |
-
1994
- 1994-09-29 JP JP6235614A patent/JPH08102226A/en active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2399943A (en) * | 2002-03-27 | 2004-09-29 | Jefferson Liu | Heat dissipating device |
CN111599530A (en) * | 2020-05-15 | 2020-08-28 | 西部超导材料科技股份有限公司 | Method for obtaining processing rate of superconducting wire copper slot line |
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