JPH0771833B2 - Resin Laminated Steel Plate - Google Patents
Resin Laminated Steel PlateInfo
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- JPH0771833B2 JPH0771833B2 JP61200115A JP20011586A JPH0771833B2 JP H0771833 B2 JPH0771833 B2 JP H0771833B2 JP 61200115 A JP61200115 A JP 61200115A JP 20011586 A JP20011586 A JP 20011586A JP H0771833 B2 JPH0771833 B2 JP H0771833B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、スポット溶接性に優れた樹脂ラミネート鋼板
に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a resin-laminated steel sheet excellent in spot weldability.
［従来の技術］ ２枚の鋼板の間に合成樹脂層を配して形成した合成樹脂
ラミネート鋼板は、優れた制振性が評価されて機械ある
いは建築などの分野へと利用範囲を拡大しつつある。[Prior Art] Synthetic resin laminated steel sheets, which are formed by arranging a synthetic resin layer between two steel sheets, are being evaluated for their excellent vibration damping properties, and are being used in a wide range of fields such as machinery and construction. is there.
ところが、このような構成から成る制振鋼板はその中間
層となっている部分が合成樹脂であり、本質的に非導電
性であることから、バイパス回路を設けるなどの工夫を
しない限りスポット溶接を行うことができず、このこと
から利用場面に不可避的な制限が加えられているもので
あった。However, since the damping steel sheet with such a structure has a synthetic resin in the intermediate layer and is essentially non-conductive, spot welding is not performed unless a bypass circuit is provided. It was not possible to do this, and this imposes unavoidable restrictions on the usage scene.
このような欠点を解消するため、最近では中間層を形成
する合成樹脂中にカーボン粉や金属粉などの導電性粒子
を混練したものを使用してスポット溶接を可能にした技
術が開発され、特開昭57-146649号、特開昭57-51453号
として発表されている。In order to eliminate such drawbacks, recently, a technique has been developed that enables spot welding by using a mixture of conductive particles such as carbon powder or metal powder in a synthetic resin forming an intermediate layer. It has been announced as Japanese Patent Laid-Open No. 57-146649 and Japanese Patent Laid-Open No. 57-51453.
［発明が解決しようとする問題点］ ところが、このような従来の改良技術にも解決しなけれ
ばならない問題が種々存在するものであった。[Problems to be Solved by the Invention] However, there are various problems that must be solved even in such conventional improvement techniques.
具体的には、例えば、導電性を付与するためにカーボン
を混入しても、カーボン自体が本来高い導電性を有して
おらず、従って、必要な導電性を期待しようとするとき
には、その混入量を合成樹脂に対して10〜50重量％程度
の量を配合しなければならず、その場合は、中間の合成
樹脂層と鋼板との密着性を低下させるという別の問題を
惹起するものであった。Specifically, for example, even if carbon is mixed in to give conductivity, the carbon itself does not originally have high conductivity, and therefore, when the desired conductivity is to be expected, the mixing of carbon The amount must be mixed in an amount of about 10 to 50% by weight with respect to the synthetic resin, and in that case, it causes another problem of lowering the adhesion between the intermediate synthetic resin layer and the steel sheet. there were.
これとは別に、カーボン自体の導電性が必ずしも充分で
ないことから、スポット溶接性も通常の鋼板に比較して
劣っており、また、本質的に密着性が低下しているため
に、合成樹脂ラミネート鋼板のプレス加工の際には、支
障がありその実用性に問題を有するものであった。Apart from this, since the conductivity of carbon itself is not always sufficient, the spot weldability is also inferior to that of ordinary steel sheets, and the adhesiveness is essentially reduced, so synthetic resin laminate There was a problem in the press working of the steel sheet and there was a problem in its practicality.
一方では、導電性の高い金属粉を添加する例もあるが、
その添加量が多いため、制振性が低下するばかりでな
く、密着力の確保が困難であり、自動車などの深絞り加
工に耐え得る密着力を保持するのは困難であった。On the other hand, there is also an example of adding highly conductive metal powder,
Since the addition amount is large, not only the vibration damping property is deteriorated, but also it is difficult to secure the adhesion force, and it is difficult to maintain the adhesion force that can withstand the deep drawing of automobiles and the like.
一般に密着性は、剥離密着力、剪断密着力で評価されて
いる。近年では自動車部品のような過酷な絞り加工がな
されるものにも用途が拡大され、このような場合にはよ
り優れた密着性、特に、優れた剪断密着性が要求され、
その値は例えば80kgf/cm2以上が望ましいとされてい
る。Generally, the adhesiveness is evaluated by the peeling adhesive force and the shear adhesive force. In recent years, the application has been expanded to those that undergo severe drawing processing such as automobile parts, and in such a case, better adhesiveness, in particular, excellent shear adhesiveness is required,
It is said that the value is preferably 80 kgf / cm 2 or more.
［問題点を解決するための手段］ このような周囲の状況のなかにあって、合成樹脂中に高
い導電性を有する金属粉を配合することが有効であるこ
とを知見した。この知見に基づいて更に種々検討を行っ
た結果、合成樹脂層の厚さとその中に配合する導電性金
属粒の粒径の相対的な関係が、スポット溶接性と密着性
のバランスをとる上で重要であることを見出した。[Means for Solving Problems] Under such circumstances, it has been found that it is effective to mix a metal powder having high conductivity in a synthetic resin. As a result of further studies based on this finding, the relative relationship between the thickness of the synthetic resin layer and the particle diameter of the conductive metal particles blended in the synthetic resin layer was found to balance spot weldability and adhesion. I found it important.
即ち、合成樹脂層の厚さｄに対して粒径の小さな金属粉
では仮に圧着時に高圧下をかけて樹脂層の厚さを薄くし
ても良好なスポット溶接性が得られず、また、逆に極端
に大きな金属粉、或いは硬い金属粉では、圧着時に樹脂
層厚さまで圧潰されにくく、結果として気泡が混入した
り、鋼板と樹脂層との接着部が減少したりするために密
着力が低下することを見出したことに基づくものであ
る。That is, with metal powder having a particle diameter smaller than the thickness d of the synthetic resin layer, good spot weldability cannot be obtained even if the thickness of the resin layer is reduced by applying a high pressure during pressure bonding. With extremely large metal powder or hard metal powder, it is difficult to crush to the thickness of the resin layer at the time of pressure bonding, resulting in the inclusion of air bubbles and a decrease in the adhesive part between the steel plate and the resin layer, resulting in poor adhesion. It is based on the finding of what to do.
本発明は、導電性の金属粉を混入させた合成樹脂層を鋼
板間に配して構成された樹脂ラミネート鋼板であって、
前記金属粉は硬度が前記鋼板の硬度よりも低いものであ
り、前記金属粉の混入量が合成樹脂に対して２〜10重量
％の範囲であり、前記金属粉の一部が前記鋼板間の張り
合せ加圧によって押潰されている樹脂ラミネート鋼板、
或いは更に、前述の合成樹脂層と鋼板との密着強度を高
めるために、前記構成に加えて合成樹脂層と鋼板との間
に接着樹脂層を介して鋼板間に合成樹脂層を配した樹脂
ラミネート鋼板を提供するものである。The present invention is a resin-laminated steel sheet configured by placing a synthetic resin layer mixed with conductive metal powder between steel sheets,
The hardness of the metal powder is lower than the hardness of the steel plate, the mixing amount of the metal powder is in the range of 2 to 10 wt% with respect to the synthetic resin, and a part of the metal powder is between the steel plates. Resin-laminated steel plate that is crushed by laminating pressure,
Alternatively or additionally, in order to enhance the adhesion strength between the synthetic resin layer and the steel sheet, in addition to the above configuration, a resin laminate in which a synthetic resin layer is arranged between the steel sheets via an adhesive resin layer between the synthetic resin layer and the steel sheet. It provides a steel plate.
［構成と作用］ 本発明では、合成樹脂を使用するが、この合成樹脂とし
ては、酸および酸無水物、シランカップリング剤などに
より変形した熱可塑性樹脂またはエポキシ樹脂などの熱
硬化性樹脂などを使用することができる。[Structure and Action] In the present invention, a synthetic resin is used. Examples of the synthetic resin include acids and acid anhydrides, thermoplastic resins deformed by a silane coupling agent, or thermosetting resins such as epoxy resins. Can be used.
この合成樹脂の厚さｄは、その外側に配される鋼板の厚
さによっても異なるため一律には述べられないが、20〜
500μｍ、通常はおよそ30〜100μｍの範囲のなかから必
要に応じて適宜選択する。The thickness d of this synthetic resin cannot be uniformly stated because it varies depending on the thickness of the steel plate arranged outside it.
If necessary, it is appropriately selected from the range of 500 μm, usually about 30 to 100 μm.
一方、この合成樹脂に配合する金属粉としては、当然の
ことながら高い電気伝導度を有し、比較的柔らかく、し
かも長期にわたって金属粒子表面が酸化されにくいもの
を使用することが必要であり、この要求に合致するもの
としては、例えば、ニッケル、銅、ステンレススチール
などがある。On the other hand, as the metal powder to be blended with this synthetic resin, it is naturally necessary to use a metal powder having a high electric conductivity, being relatively soft, and being hard to be oxidized on the metal particle surface for a long period of time. Examples of materials that meet the requirements include nickel, copper, and stainless steel.
この場合、入手がしやすいアルミニウムは酸化膜を生じ
やすいという根本的な問題点があり利用しにくいもので
ある。In this case, aluminum, which is easily available, has a fundamental problem that an oxide film is likely to be formed and is difficult to use.
本発明の樹脂ラミネート鋼板では、このような条件に適
合した金属粉の一部が鋼板間の張り合せ加圧によって押
潰された状態となっている。このような押潰された状態
を得るために合成樹脂中に混入される金属粉としては、
鋼板間における平滑状態の合成樹脂の厚さｄに対して0.
8〜1.5dの粒度分布を有する金属粉が全体の金属粉中に1
0重量％以上含有されているものを使用すればよい。金
属粉は合成樹脂に対しては２〜10重量％の配合量で配合
する。In the resin-laminated steel sheet of the present invention, a part of the metal powder that meets such a condition is in a state of being crushed by the laminating pressure between the steel sheets. As the metal powder mixed in the synthetic resin to obtain such a crushed state,
0 for the thickness d of the synthetic resin in the smooth state between the steel plates.
Metal powder with a particle size distribution of 8 to 1.5d is 1 in the total metal powder.
Those containing 0% by weight or more may be used. The metal powder is added in an amount of 2 to 10% by weight based on the synthetic resin.
合成樹脂層の厚さｄに対して0.8d未満の金属粉は圧着後
の合成樹脂層中に埋もれてしまい、従って、0.8未満の
金属粉が主体の90重量％以上を占めると、得られる樹脂
ラミネート鋼板に良好なスポット溶接性が得られない。
また、1.5dを越える金属粉では圧着時に樹脂層厚さまで
圧潰されにくく、従ってこのような大径に過ぎる金属粉
があまり多くなると鋼板間に気泡が残り、密着性が低下
する。総じて、0.8〜1.5dの粒度分布を有する金属粉が
全体の金属粉中に10重量％以上含有されている金属粉を
用いることによってスポット溶接性の向上が図られる。The metal powder having a thickness of less than 0.8d with respect to the thickness d of the synthetic resin layer is buried in the synthetic resin layer after pressure bonding. Therefore, when the metal powder having a thickness less than 0.8 occupies 90% by weight or more of the main component, the resin obtained Good spot weldability cannot be obtained on laminated steel sheets.
Further, when the metal powder exceeds 1.5 d, it is difficult to be crushed to the thickness of the resin layer at the time of pressure bonding. Therefore, when the metal powder having such a large diameter is excessively large, air bubbles remain between the steel plates and the adhesion is deteriorated. In general, the spot weldability can be improved by using a metal powder having a particle size distribution of 0.8 to 1.5d in an amount of 10% by weight or more in the entire metal powder.
金属粉の配合量は、樹脂ラミネート鋼板の物性に大きな
影響を及ぼす因子であり、この量が２重量％未満である
場合には当然のことながら充分な導電性が得られず、ま
た、10重量％を越えるときには樹脂ラミネート鋼板の接
着剥離強度が低下してしまう。The blending amount of the metal powder is a factor that has a great influence on the physical properties of the resin-laminated steel sheet, and when this amount is less than 2% by weight, sufficient conductivity cannot be obtained as a matter of course. If it exceeds%, the adhesive peel strength of the resin-laminated steel sheet will decrease.
このようにして構成した合成樹脂を２枚の鋼板を使用し
てラミネートすると、密着性のための加圧しない場面で
は、第１図に示したような形状を構成することになる。When the synthetic resin thus constructed is laminated by using two steel plates, the shape shown in FIG. 1 is formed in a situation where pressure is not applied for adhesion.
図中、１は鋼板、２は合成樹脂、３は金属粉、４はギャ
ップを示しているものである。In the figure, 1 is a steel plate, 2 is a synthetic resin, 3 is a metal powder, and 4 is a gap.
各素材により第１図に示したような状態を作ったのち加
圧すると、金属粉３は使用する鋼板と同等の硬さ、ある
いは比較的柔らかい材質であることからその一部が押潰
されて表面は殆ど一様となり、密着性及び導電性の向上
に有効である。When pressure is applied after making the state shown in Fig. 1 with each material, the metal powder 3 has the same hardness as the steel plate used, or is a relatively soft material, so part of it is crushed. The surface is almost uniform, which is effective in improving the adhesion and conductivity.
なお、第２図は第１図に示したものとほぼ同じである
が、鋼板１と合成樹脂２との間に接着樹脂層５を介装し
ている点で異なっている。2 is almost the same as that shown in FIG. 1, but is different in that an adhesive resin layer 5 is interposed between the steel plate 1 and the synthetic resin 2.
両者に対しては、本質的には同じ機能を期待しているの
であるが、当然のことながら第２図で示した構成を有す
る樹脂ラミネート鋼板は、密着強度の点で第１図に示し
たものよりも優れているものである。これによりプレス
成形性もより向上する。Although they are expected to have essentially the same functions for both, the resin-laminated steel sheet having the structure shown in FIG. 2 is naturally shown in FIG. 1 in terms of adhesion strength. It is better than the one. This further improves press formability.
この接着樹脂層を形成する物質としては、鋼板と中心部
を形成する合成樹脂層との密着性を向上させるために使
用するものであることから、両者に対して親和性を有す
る物質ないしは親和性を有する基を分子中に有する材料
の中から選んで使用するが、具体的には例えば、無水マ
レイン酸変性高密度ポリエチレンを使用すれば鋼板とポ
リエチレンとの接着力を向上させることができる。The substance that forms this adhesive resin layer is used to improve the adhesion between the steel sheet and the synthetic resin layer that forms the central portion, so it is a substance or affinity that has an affinity for both. It is used by selecting from a material having a group having a group in the molecule. Specifically, for example, if maleic anhydride-modified high-density polyethylene is used, the adhesive strength between the steel sheet and polyethylene can be improved.
このものは、前述のように単に鋼板と合成樹脂との親和
を図るものであることから、それ自体にはそれほど機械
的強度は必要なく、従って層の厚さは、あまり厚いもの
でなくてもよい。As described above, this product merely aims to make the steel plate and the synthetic resin compatible with each other, and therefore does not require so much mechanical strength by itself, and therefore the layer thickness is not so thick. Good.
上記のように形成された樹脂ラミネート鋼板は鋼板と中
間合成樹脂層との密着力が低下せず、制振性能も通常の
ものとほぼ等しい性能を有している。The resin-laminated steel sheet formed as described above does not reduce the adhesion between the steel sheet and the intermediate synthetic resin layer, and has the vibration damping performance almost equal to that of a normal one.
また、上記のような金属粉を混入させていることから、
鋼板間の導電性は確保されており、従って、通常の鋼板
材料のようにスポット溶接を行うことが可能である。Also, since the metal powder as described above is mixed,
The electrical conductivity between the steel sheets is ensured, and therefore spot welding can be performed like a normal steel sheet material.
かくして、樹脂層中に添加する金属粉の粒径、添加量を
限定することにより、密着力（プレス成形性）、スポッ
ト溶接性、さらには制振性に優れた樹脂ラミネート鋼板
の供給が可能となる。さらには、合成樹脂相の両側に接
着樹脂層を設けることにより、スポット溶接性、制振性
を低下させることなく、密着力（プレス成形性）を一層
向上でき、より過酷な加工にも耐えうる樹脂ラミネート
鋼板の供給が可能となる。Thus, by limiting the particle size and amount of the metal powder added to the resin layer, it is possible to supply resin-laminated steel sheets with excellent adhesion (press formability), spot weldability, and vibration damping. Become. Furthermore, by providing adhesive resin layers on both sides of the synthetic resin phase, the adhesion (press formability) can be further improved without lowering spot weldability and vibration damping, and it can withstand more severe processing. It becomes possible to supply resin-laminated steel sheets.
［発明の実施例］ 以下、具体的に本発明の構成および効果を実施例を示し
て説明する。[Examples of the Invention] Hereinafter, the configuration and effects of the present invention will be specifically described with reference to Examples.
実施例１ 混入した粒子の大きさの違いにより、合成樹脂層の電気
抵抗がどの程度の影響を受けるかについて調査を行っ
た。Example 1 It was investigated how the electrical resistance of the synthetic resin layer was affected by the difference in the size of the mixed particles.
まず、中間の合成樹脂層の厚みと導電性粒子の粒径およ
びその混入量と電気抵抗との関係を調べるため、200メ
ッシュ以下のニッケル粉を合成樹脂層に２〜20重量％混
入した合成樹脂フィルムを用意し、その両面を鋼板で挟
んでその電気抵抗を調べた。First, in order to investigate the relationship between the thickness of the intermediate synthetic resin layer, the particle size of the conductive particles, and the amount of mixing and the electrical resistance, a synthetic resin in which nickel powder of 200 mesh or less is mixed in the synthetic resin layer in an amount of 2 to 20% by weight A film was prepared, and its electric resistance was examined by sandwiching both sides of the film with steel plates.
このときに使用したニッケル粉の粒径分布は、第１表の
通りである。The particle size distribution of the nickel powder used at this time is as shown in Table 1.
また、電気抵抗を調べるための装置の概略は、第３図に
示したごときのものであって、図中６は試験片、７は電
流電源、８は電圧計を示している。 An outline of the apparatus for examining the electric resistance is as shown in FIG. 3, in which 6 is a test piece, 7 is a current power source, and 8 is a voltmeter.
鋼板の大きさは、1cm×2cm、試験片両面からの圧着力は
1kg/cm2として試験を行い、その結果を第４図に示し
た。The size of the steel plate is 1 cm x 2 cm, and the pressure force from both sides of the test piece is
The test was conducted at 1 kg / cm 2 , and the results are shown in FIG.
この場合、ニッケル粉の配合量を種々の厚さの合成樹脂
に対して２、５、10および20重量％としたが、第４図の
挙動からも把握できるように、いずれの場合も電気抵抗
の値は斜線部分の内側に納まっており、電気抵抗はニッ
ケル粉の配合により大幅に低下すること、また、電気抵
抗に及ぼす影響は合成樹脂の厚さが最も大きく影響する
ことが確認できた。In this case, the content of nickel powder was set to 2, 5, 10 and 20% by weight with respect to the synthetic resin of various thicknesses, but as can be understood from the behavior of Fig. 4, the electrical resistance was The value of is contained inside the shaded area, and it was confirmed that the electric resistance was significantly reduced by the blending of nickel powder, and that the influence on the electric resistance was greatly influenced by the thickness of the synthetic resin.
この傾向は、銅、ステンレスについても同様であった。This tendency was the same for copper and stainless steel.
しかし、アルミニウムを使用した場合では、酸化膜を生
じたため充分な導電性を生じないことがわかった。However, it was found that when aluminum was used, sufficient conductivity was not generated because an oxide film was formed.
実施例２ 樹脂ラミネート鋼板のスポット溶接性および密着性をみ
るために、実施例１と同様の粒度分布をもつ200メッシ
ュ以下のニッケル、及び200メッシュ以下の銅、アルミ
ニウムの各金属粉に合成樹脂層をそれぞれ混入させた種
々の厚さのフィルムを作り、板厚0.6mmの冷延鋼板上に
上記フィルムを熱ラミネートし、続いてもう一方の0.6m
mの冷延鋼板とを同時に加熱し、180℃の温度でロール圧
延して、ラミネート鋼板を得た。このときの圧下力は、
金属粉の添加量に応じて10〜60kgf/cm2の範囲で変え、
金属粉を合成樹脂の厚みまで潰せる条件とした。このラ
ミネート鋼板を用いて、各々のスポット溶接試験を行い
第２表の結果を得た。Example 2 In order to check the spot weldability and adhesiveness of the resin-laminated steel sheet, a synthetic resin layer was formed on each metal powder of 200 mesh or less of nickel and 200 mesh or less of copper and aluminum having the same particle size distribution as in Example 1. Films of various thicknesses mixed with each other are made, and the above films are heat laminated on a cold-rolled steel plate with a thickness of 0.6 mm, and then the other 0.6 m
The cold rolled steel sheet of m was heated at the same time and rolled at a temperature of 180 ° C. to obtain a laminated steel sheet. The rolling force at this time is
Depending on the amount of metal powder added, change in the range of 10 to 60 kgf / cm 2 ,
The conditions were such that the metal powder could be crushed to the thickness of the synthetic resin. Using this laminated steel plate, each spot welding test was conducted and the results shown in Table 2 were obtained.
なお、試験に使用するために合成樹脂層の厚みを40、4
5、50、55、60μｍとし、また、金属粉の混入量を１、
２、５、10、20、30重量％とした。The thickness of the synthetic resin layer is 40, 4 for use in the test.
5, 50, 55, 60 μm, and the amount of metal powder mixed is 1,
It was set to 2, 5, 10, 20, 30% by weight.
上記の結果から、金属粉の粒径と合成樹脂層の厚みとの
関係が大きく影響することが推定され、さらに詳細な実
験を行った。その溶接性、密着性試験結果を第３表に示
す。 From the above results, it was estimated that the relationship between the particle size of the metal powder and the thickness of the synthetic resin layer had a great influence, and further detailed experiments were conducted. The results of the weldability and adhesion test are shown in Table 3.
尚、密着性試験は、剥離密着力（Ｐ密着力）の測定は、
JIS K 6854に準拠し、25×150mmの試験片を用いて、引
張り速度50mm/minで行った。また、剪断密着力（Ｓ密着
力）の測定は、はJIS K 6850準拠し、25×150mmの試験
片を用い、ラップ寸法が25×12.5mmになるようにスリッ
トを入れ、引張り速度5mm/minで行った。In the adhesion test, the peel adhesion (P adhesion) is measured.
In accordance with JIS K 6854, a 25 × 150 mm test piece was used and the tensile speed was 50 mm / min. The shear adhesive strength (S adhesive strength) is measured in accordance with JIS K 6850, using a 25 × 150 mm test piece, slitting it so that the lap size is 25 × 12.5 mm, and pulling speed 5 mm / min. I went there.
実施例３ 第２図に示したごとき構成を有する樹脂ラミネート鋼板
を、次の手順により製造した。 Example 3 A resin-laminated steel sheet having the structure shown in FIG. 2 was manufactured by the following procedure.
なお、接着樹脂層としては、無水マレイン酸変性高密度
ポリエチレンを使用し、金属粉添加合成樹脂とを共押出
し法にて、フィルム化した。As the adhesive resin layer, maleic anhydride-modified high-density polyethylene was used, and a film was formed by coextrusion with a metal powder-added synthetic resin.
中心層を形成する合成樹脂層と接着樹脂層との厚さの関
係は、1:4:1および1:8:1とし、また合成樹脂層に配合す
る導電性粒子は実施例１と同一の粒径分布をもつ200メ
ッシュ以下のニッケル粉を１〜30重量％とし、実施例２
と同様の手順で樹脂ラミネート鋼板を得た。The thickness relationship between the synthetic resin layer forming the central layer and the adhesive resin layer is 1: 4: 1 and 1: 8: 1, and the conductive particles blended in the synthetic resin layer are the same as in Example 1. Example 2 Nickel powder having a particle size distribution of 200 mesh or less was set to 1 to 30% by weight, and Example 2 was used.
A resin laminated steel plate was obtained in the same procedure as described above.
以上のようにして得た合成樹脂ラミネート鋼板につい
て、剥離密着力（Ｐ密着力、kgf/cm）、剪断密着力（Ｓ
密着力、kgf/cm2）およびスポット溶接性をテストした
ところ第４表の結果を得た。With respect to the synthetic resin laminated steel sheet obtained as described above, peel adhesion (P adhesion, kgf / cm), shear adhesion (S
The adhesion, kgf / cm 2 ) and spot weldability were tested and the results shown in Table 4 were obtained.
なお、溶接条件は、電流・・・13kA、電極径・・・6mm
Φ、加圧力・・・250kgfであり、30×100mmのラミネー
ト鋼板と板厚1.2mmの冷延鋼板とを重ね合わせ、中央を
溶接した。また、合成樹脂部分のトータル厚みは50μｍ
であった。 The welding conditions are current: 13kA, electrode diameter: 6mm
Φ, pressing force ... 250 kgf, laminated 30 × 100 mm laminated steel plate and 1.2 mm cold-rolled steel plate were superposed and welded at the center. The total thickness of the synthetic resin part is 50 μm.
Met.
［発明の効果］ 本発明は、鋼板間に導電性の金属粉を混入させた合成樹
脂層を配して構成された樹脂ラミネート鋼板において、
前記金属粉が前記鋼板の硬度よりも低いのであり、前記
金属粉の混入量が合成樹脂に対して２〜10重量％の範囲
内であり、前記金属粉の一部が前記鋼板間の張り合せ加
圧によって押潰されているので、スポット溶接性の良好
な樹脂ラミネート鋼板の提供が可能となり、中間樹脂層
と鋼板の密着力も良好となる。[Advantages of the Invention] The present invention relates to a resin-laminated steel sheet constituted by arranging a synthetic resin layer in which conductive metal powder is mixed between steel sheets,
Since the metal powder is lower than the hardness of the steel plate, the amount of the metal powder mixed is within the range of 2 to 10 wt% with respect to the synthetic resin, and a part of the metal powder is bonded between the steel plates. Since it is crushed by pressure, it is possible to provide a resin-laminated steel sheet having good spot weldability, and the adhesion between the intermediate resin layer and the steel sheet is also good.
第１図は本発明に従って構成した樹脂ラミネート鋼板の
断面図、第２図は他の実施例により構成した樹脂ラミネ
ート鋼板の断面図、第３図は電気抵抗測定装置の回路
図、第４図は樹脂ラミネート鋼板における樹脂厚さと電
気抵抗の関係を示したグラフ、第５図は合成樹脂に配合
した金属粉の量と密着力との関係を示したグラフ、第６
図は合成樹脂に配合した金属粉の量と剪断密着力との関
係を示したグラフである。 １……鋼板、２……合成樹脂層、３……金属粉、４……
空隙、５……接着樹脂層、６……試験片、７……定電流
電源、８……電圧計。FIG. 1 is a sectional view of a resin laminated steel plate constructed according to the present invention, FIG. 2 is a sectional view of a resin laminated steel plate constructed according to another embodiment, FIG. 3 is a circuit diagram of an electric resistance measuring device, and FIG. A graph showing the relationship between the resin thickness and the electrical resistance of the resin laminated steel sheet, FIG. 5 is a graph showing the relationship between the amount of metal powder compounded in the synthetic resin and the adhesion,
The figure is a graph showing the relationship between the amount of metal powder blended in the synthetic resin and the shear adhesion. 1 ... Steel plate, 2 ... Synthetic resin layer, 3 ... Metal powder, 4 ...
Void, 5 ... Adhesive resin layer, 6 ... Test piece, 7 ... Constant current power source, 8 ... Voltmeter.
フロントページの続き (72)発明者 樺沢 真事 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特公 昭60−912（ＪＰ，Ｂ２)Front Page Continuation (72) Inventor Shinji Kabazawa, 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nihon Kokan Co., Ltd. (56) References Japanese Patent Publication Sho 60-912 (JP, B2)
Claims (2)
樹脂層を配して構成された樹脂ラミネート鋼板におい
て、 前記金属粉が、前記鋼板の硬度よりも低いものであり、 前記金属粉の混入量が、合成樹脂に対して２〜10重量％
の範囲であり、 前記金属粉の一部が、前記鋼板間の張り合せ加圧によっ
て押潰されていることを特徴とする樹脂ラミネート鋼
板。1. A resin-laminated steel sheet constituted by arranging a synthetic resin layer in which conductive metal powder is mixed between steel sheets, wherein the metal powder has a hardness lower than that of the steel sheet. 2 to 10% by weight of powder mixed with synthetic resin
And a part of the metal powder is crushed by laminating pressure between the steel plates.
樹脂層を配して構成された樹脂ラミネート鋼板におい
て、 前記合成樹脂層が、接着樹脂層を介して前記鋼板間に配
され、 前記金属粉が、前記鋼板の硬度よりも低いものであり、 前記金属粉の混入量が、合成樹脂に対して２〜10重量％
の範囲であり、 前記金属粉の一部が、前記鋼板間の張り合せ加圧によっ
て押潰されていることを特徴とする樹脂ラミネート鋼
板。2. A resin-laminated steel sheet constituted by arranging a synthetic resin layer in which conductive metal powder is mixed between steel sheets, wherein the synthetic resin layer is arranged between the steel sheets via an adhesive resin layer. The metal powder is lower than the hardness of the steel plate, and the amount of the metal powder mixed is 2 to 10% by weight with respect to the synthetic resin.
And a part of the metal powder is crushed by laminating pressure between the steel plates.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61200115A JPH0771833B2 (en) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | Resin Laminated Steel Plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61200115A JPH0771833B2 (en) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | Resin Laminated Steel Plate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6357226A JPS6357226A (en) | 1988-03-11 |
| JPH0771833B2 true JPH0771833B2 (en) | 1995-08-02 |
Family
ID=16419077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61200115A Expired - Fee Related JPH0771833B2 (en) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | Resin Laminated Steel Plate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0771833B2 (en) |
Families Citing this family (7)
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Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60912A (en) * | 1983-06-11 | 1985-01-07 | Taisei Kako Kk | Manufacture of synthetic resin cap equipped with soft sealing member |
-
1986
- 1986-08-28 JP JP61200115A patent/JPH0771833B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6357226A (en) | 1988-03-11 |
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