JPH0767279A

JPH0767279A - タービン発電機

Info

Publication number: JPH0767279A
Application number: JP13533594A
Authority: JP
Inventors: Shinichi Wakui; 真一湧井; Kazumasa Ide; 一正井出; Haruo Oharagi; 春雄小原木; Miyoshi Takahashi; 身佳高橋; Iemichi Miyagawa; 家導宮川; Yasuomi Yagi; 恭臣八木
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1993-06-18
Filing date: 1994-06-17
Publication date: 1995-03-10

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は、サイリスタ始動時における発電機の
回転子各部の熱的バランスをとり、始動時間の短縮化を
大幅に向上できるようにしたタービン発電機を提供する
ことを目的とする。【構成】タービン発電機の回転子２に界磁巻線を挿入す
るためのスロット３と、界磁巻線を保持するために回転
子２の磁極部側に楔４と、回転子２の磁極間側に楔５と
を設ける。サイリスタ始動時において、回転子２の温度
上昇やトルクリプル発生の原因となる高調波起磁力は、
ｄ軸上で長径、ｑ軸上で短径の楕円回転磁界を形成す
る。したがって、回転子２のｑ軸上においてｄ軸上より
も大きな渦電流が誘起されることから、回転子２の磁極
間側の楔５の径方向の厚みｄ′を回転子２の磁極部側の
楔４の径方向の厚みｄより大きくして、すなわち楔５の
抵抗を小さくする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はタービン発電機に係り、
特に、始動時にタービン発電機の電機子にサイリスタ始
動装置を接続して、タービン発電機を可変速の同期電動
機として始動させるものに好適なタービン発電機に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、エネルギー資源の節約の観点から
コンバインドサイクル発電が注目されている。図２にコ
ンバインドサイクル発電システムの構成を示す。

【０００３】コンバインドサイクル発電とは、ガスター
ビン１０と，ガスタービン１０の排気ガスの余熱をボイ
ラ熱源とする蒸気タービン１１と，タービン発電機１２
とからなる。ガスタービン１０と蒸気タービン１１とタ
ービン発電機１２は同一軸上に配置され、タービン発電
機１２の単機容量には限界があるため、多軸として１つ
のプラントを構成している。即ち、コンバインドサイク
ル発電プラントは、電力需要の多い都市近郊に配置さ
れ、ＤＳＳ（毎日起動・停止）を中心として運転される
が、負荷に合わせてガスタービン１０を順次始動させて
いく。

【０００４】また、コンバインドサイクル発電用のガス
タービンは、高効率化のための燃焼温度の高温化に伴い
大容量化が進み、これに付随してガスタービンを始動す
る装置も大容量化が必要になってきた。

【０００５】従来、ガスタービンを始動するための始動
装置は、パワートレーンの軸端にトルクコンバータと誘
導電動機を直結したトルクコンバータ方式が使用されて
きた。

【０００６】しかし、トルクコンバータの製作限界から
始動装置の大容量化が困難になってきたため、サイリス
タ始動方式の実用化に迫られている。サイリスタ始動方
式とは、サイリスタ始動装置１３を用いてタービン発電
機１２を可変速の同期電動機として始動する方式であ
り、タービン発電機１２とサイリスタ始動装置１３との
間に切換装置１を設けることにより、１台のサイリスタ
始動装置１３を共有できるという特徴がある。即ち、サ
イリスタ始動方式は、大容量のガスタービン１０の始動
装置として対応可能であると共に、１台のサイリスタ始
動装置１３を共有することにより、多軸のガスタービン
１０を始動することが可能で建家がコンパクトになる。

【０００７】一方、従来の発電機は、回転子に励磁電源
から直流電源を受けて発電機を励磁する界磁巻線と、固
定子に電気的な出力を取り出す電機子巻線が設けられて
いる。

【０００８】このような発電機において、三相電機子巻
線の負荷状態が各相毎異なる不平衡負荷時には、電機子
電流のアンバランスにより回転子に逆相回転磁界が発生
する。

【０００９】この逆相回転磁界は、出力電圧の角周波数
ωの２倍の角周波数２ωの単一成分からなる非同期磁界
成分を含んでいる。このような逆相回転磁界が発生する
と、回転子の各導体部に渦電流が誘起され、回転子の各
部の温度が許容範囲以上に上昇する。

【００１０】そこで、このような問題点を解決するた
め、塊状鉄心の軸方向に流れる電流を導電性楔を介して
ダンパバーに導き、これによって回転子各部の熱的バラ
ンスを取る方式が特公昭60−34340 号公報で提案されて
いる。また、回転子スロットに挿入するダンパバーの抵
抗値を周方向に大小交互となるようにして、資材を節約
しながら回転子各部の熱的バランスを取る方式が特公平
5−64015号公報で提案されている。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】図３にサイリスタ始動
時におけるタービン発電機のシステム構成、図４にサイ
リスタ始動装置から供給される電機子電流、図５にサイ
リスタ始動時における機内起磁力ベクトルの関係、図６
にサイリスタ始動時における第６次高調波起磁力を示
す。

【００１２】これらの図において、１４は励磁機、ＣＯ
ＮＶはコンバータ、ＩＮＶはインバータを示し、２はタ
ービン発電機１２の回転子、３は回転子２に界磁巻線を
施すためのスロットを示している。

【００１３】サイリスタ始動方式では、タービン発電機
１２を可変速の同期電動機として始動するため、電機子
側に可変周波数の回転磁界を形成する必要がある。従っ
て、サイリスタ始動時においては、電機子巻線に可変周
波数の平衡三相交流を供給するインバータＩＮＶとコン
バータＣＯＮＶで構成したサイリスタ始動装置１３を接
続し、界磁を直流励磁する。サイリスタ始動装置１３の
周波数は、回転子２の回転周波数に同期した周波数に調
整し、回転数の上昇に伴って上昇させていくような運転
形態となる。

【００１４】このとき、サイリスタ始動装置１３から電
機子巻線に供給される電流は、図４（ａ）に示したよう
歪波となる。電流波形は図示のように、三相のうち二相
が常に通電している状態を保つため、各相（Ｕ相，Ｖ
相，Ｗ相）とも１２０度区間の正極性通電状態、６０度
の休止状態、１２０度区間の負極性通電状態、６０度の
休止状態を繰り返す。

【００１５】この１２０度通電電流波形のスペクトルは
図４（ｂ）に示したようになり、サイリスタ始動装置１
３からタービン発電機１２の電機子巻線に供給する電流
には、基本波のほかに（６ｍ±１）次の高調波成分が含
まれる（ｍ：整数）。また、サイリスタ始動時では、図
５に示したように、界磁起磁力Ｆ_fに対して電機子基本
波起磁力Ｆ_aが直交するようにして、発生トルクが最大
になるようにする。このとき、電機子電流には、先に述
べたように（６ｍ±１）次の高調波成分が含まれるた
め、回転子側から見ると６ｍ次高調波起磁力が機内に発
生し、ｄ軸上で長軸で、ｑ軸上で短軸の楕円回転磁界が
形成される。

【００１６】この理由をｍ＝１、即ち第６次高調波起磁
力について図６を用いて説明する。電機子電流の第５
次、及び第７次高調波成分は、固定子側から見ると第５
次、及び第７次高調波起磁力を形成するが、第５次高調
波起磁力は回転子２の回転方向と逆向きに回転するた
め、回転子２上から見ると第６次高調波起磁力となり、
第７次高調波起磁力は回転子２の回転方向と同じ向きに
回転するため回転子２上から見ると同様に第６次高調波
起磁力となる。

【００１７】このように、第６次高調波起磁力は二つの
成分から成り、ｄ軸上では同一方向のベクトルとなるた
め、これら二つの成分の和となるが、これら二つのベク
トルは互いに逆向きに回転するため、ｑ軸上では逆向き
のベクトルとなり、これら二つの成分の差となる。従っ
て、これら二つのベクトル和の軌跡は、図６に示したよ
うにｄ軸上で長軸で、ｑ軸上で短軸の楕円形と成る。一
般に、第６ｍ次高調波はｄ軸，ｑ軸成分の比が６ｍ：１
となる。

【００１８】ところで、非同期磁界が発生した場合、そ
れを抑制するように回転子表面に渦電流がながれる。現
行の発電機は、不平衡負荷時に発生する逆相回転磁界の
ような単一成分からなる非同期磁界を最適に抑制するた
めに、磁極位置に関係なく均一なダンパバーを施してい
る。しかし、サイリスタ始動時のように複数の成分から
なる非同期磁界に対しては、磁極部側と比較して磁極間
側で大きな渦電流が誘発され、回転子表面の周方向の損
失分布が不均一となり、最適なダンパ機能を発揮するこ
とができないことを見出した。

【００１９】本発明は上述の点に鑑みなされたもので、
その目的とするところは、サイリスタ始動時における発
電機の回転子全体の熱的バランスをとり、起動時間の短
縮化を大幅に向上できるようにしたタービン発電機を提
供するにある。

【００２０】

【課題を解決するための手段】本発明は回転子が、サイ
リスタ始動時における該回転子の表面の周方向側損失分
布が均一化されるように構成されたり、界磁巻線をスロ
ット内に押さえるために挿入され、かつ、ダンパ作用を
持たせた各々の楔の物性値、若しは形状を変化させて、
該各々の楔の熱的バランスが保たれていたり、界磁起磁
力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸としたと
き、回転子のｑ軸側の楔の抵抗をｄ軸側の楔の抵抗より
小さくしたり、界磁巻線と共に施されている各々のダン
パバーの物性値、若しは形状を変化させて、該各々のダ
ンパバーの熱的バランスが保たれていたり、ｑ軸側のダ
ンパバーの抵抗をｄ軸側のダンパバーの抵抗より小さく
したりすることにより、所期の目的を達成するようにし
たものである。

【００２１】具体的には、回転子のｄ軸側の前記楔、或
いはダンパバーの径方向の厚みをｄ，ｑ軸側の楔、或い
はダンパバーの径方向の厚みをｄ′としたとき、その
楔、或いはダンパバーの径方向の厚みの関係をｄ＜ｄ′
に設定したり、回転子のｄ軸側の前記楔、或いはダンパ
バーの抵抗率をρ，ｑ軸側の楔、或いはダンパバーの抵
抗率をρ′としたとき、その楔、或いはダンパバーの抵
抗率の関係がρ′＜ρである材料を用いたり、回転子の
ｄ軸側の前記楔の周方向の幅をｘ，該回転子のｑ軸側の
楔の周方向の幅をｘ′としたとき、その楔の周方向の幅
の関係をｘ＜ｘ′に設定したり、回転子のｑ軸側の楔の
ギャップ側表面に、該楔より導電率の良い材料でコーテ
ィングを施したり、前記回転子のｄ軸側の前記ダンパバ
ーの周方向の幅をｘ，ｑ軸側の前記ダンパバーの周方向
の幅をｘ′とし、かつ、前記回転子のｄ軸側の前記スロ
ットの開口幅をｓ，ｑ軸側の前記スロットの開口幅を
ｓ′としたとき、そのダンパバーの周方向の幅の関係が
ｘ＜ｘ′であると共に、前記スロットの開口幅の関係が
ｓ＜ｓ′に設定したりしたものである。

【００２２】

【作用】本発明では、上記構成とすることにより、回転
子側表面の周方向の損失分布が均一化され、回転子各部
の熱的バランスをとることができるため、タービン発電
機の高調波耐力が大幅に向上し、それだけタービン発電
機の電機子巻線に大きな電流を通電することができ、起
動時間の短縮化が可能となる。

【００２３】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を用いて詳細
に説明する。

【００２４】図１に本発明の一実施例を示すタービン発
電機の回転子、図７に本発明に係るタービン発電機の構
成を示す。

【００２５】図において、２は回転子、３は界磁巻線を
挿入するための回転子スロット、４は回転子２の磁極部
（ｄ軸）側の楔、５は回転子２の磁極間（ｑ軸）側の楔
を示している。

【００２６】本実施例での発電機は、回転界磁形のター
ビン発電機であり、図７に示す如く、固定子１６は積層
鉄心１７で電機子巻線１８が施されている。回転子２は
円筒形の塊状鉄心であり、スロット３内に界磁巻線が施
され、楔によって界磁巻線はスロット３内に保持されて
いる。

【００２７】サイリスタ始動時に、楔の形状を変えて回
転子２表面の周方向損失分布を均一化する方法につい
て、図１を用いて説明する。

【００２８】該図に示す楔４、および楔５は、ダンパ作
用を強くするために継目なしの金属のバーで構成し、そ
れらの両端は短絡環で接続されている。サイリスタ始動
時には、ｄ軸上で長軸，ｑ軸上で短軸の楕円回転磁界が
生じるため、回転子２の磁極間側において、回転子２の
磁極部側よりも大きな渦電流が誘起される。よって、回
転子２の磁極間側の楔５の径方向の厚みｄ′を、回転子
２の磁極部側の楔４の径方向の厚みｄより大きくし、ｑ
軸側の楔５の抵抗を小さくするようにしている。

【００２９】各楔に流れる渦電流の大きさは、ほぼ楔の
位置によって決まるため、大きな渦電流が流れる磁極間
側の楔５の抵抗を小さくすることにより、回転子２表面
の周方向の損失が均一となる。

【００３０】したがって、回転子２の各部の熱的バラン
スをとることができるため、始動時に対する発電機の高
調波耐力が向上し、それだけ電機子巻線１８に多くの電
流を供給でき、始動時間を短縮することができる。

【００３１】図８に本発明の他の実施例であるタービン
発電機の回転子を示す。ここでは、サイリスタ始動時に
ダンパバーの形状を変えて、回転子２の表面の周方向損
失分布を均一化する方法について説明する。

【００３２】図において、６は短尺楔、７は磁極部側の
ダンパバー、８は磁極間側のダンパバーを示し、他の符
号は上記した実施例と同様である。

【００３３】回転界磁形のタービン発電機の回転子２
に、界磁巻線を挿入するためのスロット３と、界磁巻線
を保持するための短尺楔６と、回転子２の磁極部側にダ
ンパバー７，回転子２の磁極間側にダンパバー８とを設
けている。

【００３４】そして、本実施例では、回転子２の磁極間
側のダンパバー８の径方向の厚みｄ′を、回転子２の磁
極部側のダンパバー７の径方向の厚みｄより大きくして
いる。これにより、ダンパバー８の抵抗が小さくなり、
図１と同様の効果が得られる。

【００３５】図９に本発明の他の実施例であるタービン
発電機の回転子を示す。ここでは、サイリスタ始動時に
楔の物性値を変えて、回転子２の表面の周方向損失分布
を均一化する方法について説明する。

【００３６】本実施例でも回転界磁形のタービン発電機
の回転子２に、界磁巻線を挿入するためのスロット３
と、ダンパ巻線作用を持った継目なしの金属バーの楔４
および楔５を設け、楔４と楔５の両端は短絡環で接続さ
れている。ここで、楔４は回転子２の磁極部側の楔であ
り、楔５は回転子２の磁極間側の楔である。

【００３７】そして、本実施例では、回転子２の磁極部
側の楔４の抵抗率ρ，回転子２の磁極間側の楔５の抵抗
率ρ′とすると、ρ＞ρ′となる材料を用いて、回転子
２の磁極間側における楔５の抵抗を小さくしている。ρ
＞ρ′の関係を満す材料としては、例えば、楔４をアル
ミ，楔５を銅，楔４をアルミ，楔５を銅合金，楔４を
鉄，楔５をアルミ，楔４を鉄，楔５を銅，楔４を鉄，楔
５を銅合金，楔４をアルミ合金，楔５を銅，楔４をアル
ミ合金，楔５を銅合金，楔４を鉄，楔５をアルミ合金等
の組合せが考えられる。これによっても図１と同様の効
果が得られる。

【００３８】図１０に本発明の他の実施例であるタービ
ン発電機の回転子を示す。ここでは、サイリスタ始動時
にダンパバーの物性値を変えて、回転子２の表面の周方
向損失分布を均一化する方法について説明する。

【００３９】本実施例では、回転界磁形のタービン発電
機の回転子２に、界磁巻線を挿入するためのスロット３
と、界磁巻線を保持するために短尺楔６と、回転子２の
磁極部側にダンパバー７，回転子２の磁極間側にはダン
パバー８とを設けている。

【００４０】そして、本実施例では、ダンパバー７の抵
抗率ρ，ダンパバー８の抵抗率ρ′とすると、ρ＞ρ′
である材料を用いることにより、回転子２の磁極間側に
おけるダンパバー８の抵抗を小さくしている。用いる材
料の組合せは図９の場合と同様であり、効果も図１と同
様である。

【００４１】図１１に本発明の他の実施例であるタービ
ン発電機の回転子を示す。ここでは、サイリスタ始動時
に楔の形状を変えて、回転子２の表面の周方向損失分布
を均一化する方法について説明する。

【００４２】本実施例では、回転界磁形のタービン発電
機の回転子２に、界磁巻線を挿入するためのスロット３
と、ダンパ巻線作用を持った継目なしの金属バーの楔４
および楔５を設けている。ここで、楔４は回転子２の磁
極部側の楔であり、楔５は回転子２の磁極間側の楔であ
る。

【００４３】そして、本実施例では、回転子２の磁極間
側のスロットの底の幅を変えずに、回転子２の磁極間側
の楔５の周方向の幅ｘ′を、回転子２の磁極部側の楔４
の周方向の幅ｘより大きくして（回転子２の磁極間側の
スロットの開口幅ｓ′は回転子２の磁極部側のスロット
開口幅ｓより大きくても等しくても構わない）、楔５の
抵抗を小さくしている。したがって、図１の場合と同様
の効果が得られる。

【００４４】図１２に本発明の他の実施例であるタービ
ン発電機の回転子を示す。ここでは、サイリスタ始動時
にダンパバーの形状を変えて、回転子２の表面の周方向
損失分布を均一化する方法について説明する。

【００４５】本実施例でも回転界磁形のタービン発電機
の回転子２に、界磁巻線を挿入するためのスロット３
と、界磁巻線を保持するための短尺楔６と、回転子２の
磁極部側にダンパバー７，回転子２の磁極間側にダンパ
バー８とを設けている。

【００４６】そして、回転子２の磁極間側のスロットの
底の幅を変えずに、回転子２の磁極間側のスロットの開
口幅ｓ′を、回転子２の磁極部側のスロット開口幅ｓよ
り大きくすると共に、回転子２の磁極間側のダンパバー
８の周方向の幅を大きくすることにより、回転子２の磁
極間側におけるダンパバーの抵抗が小さくなり、図１の
場合と同様の効果が得られる。

【００４７】図１３に本発明の他の実施例であるタービ
ン発電機の回転子を示す。ここでは、サイリスタ始動時
に楔の物性値の形状を変えて、回転子２の表面の周方向
損失分布を均一化する方法について説明する。

【００４８】本実施例でも回転界磁形のタービン発電機
の回転子２に、界磁巻線を挿入するためのスロット３
と、ダンパ巻線作用を持った継目なしの金属バーの楔４
および楔５を設けている。ここで、楔４は回転子２の磁
極部側の楔であり、楔５は回転子２の磁極間側の楔であ
る。

【００４９】そして、本実施例では、回転子２の磁極間
側の楔５のギャップ側表面を、楔４および楔５よりも導
電率の良い材料でコーティングしている。すなわち、楔
４と楔５が鉄の場合、コーティング材は銅，同合金、ま
たはアルミ、楔４と楔５がアルミの場合、コーティング
材は銅、または同合金が考えられる。このような構成に
することにより、図１の場合と同様の効果が得られる。

【００５０】図１４に本発明の他の実施例であるタービ
ン発電機の回転子を示す。ここでは、ｄ軸とｑ軸のダン
パ作用が異なるように構成して、回転子２表面の周方向
損失分布を均一化する方法について説明する。

【００５１】本実施例でも、回転界磁形のタービン発電
機の回転子２に、界磁巻線を挿入するためのスロット３
と、ダンパ巻線作用を持った継目なしの金属バーの楔４
および楔５を設けている。

【００５２】そして、本実施例では、回転子２の磁極間
側の楔５を回転子２の磁極間側のティース部にも設けて
いる。ｑ軸上に設けた楔５は、ｄ軸高調波磁束に対して
ダンパ作用が大きいが、ｑ軸高調波磁束に対してダンパ
作用が全くない。したがって、回転子２のｄ軸高調波磁
束に対するダンパ作用が強くなり、各楔５に流れる渦電
流の分担が軽減されるため、回転子全体の損失分布を均
一化され、回転子各部の熱的バランスをとることができ
る。よって、始動時に対する発電機の高調波耐力が向上
し、それだけ電機子巻線に多くの電流を供給できるた
め、始動時間を短縮することができる。

【００５３】図１５に本発明の他の実施例であるタービ
ン発電機の回転子を示す。ここでは、ｄ軸とｑ軸のダン
パ作用が異なるように構成して、回転子２表面の周方向
損失分布を均一化する方法について説明する。

【００５４】本実施例でも回転界磁形のタービン発電機
の回転子２に、界磁巻線を挿入するためのスロット３
と、界磁巻線を保持するための短尺楔６と、回転子２の
磁極部側にダンパバー７，回転子２の磁極間側にダンパ
バー８とを設けている。

【００５５】そして、本実施例では、回転子２の磁極間
側のダンパバー８を回転子２の磁極間側のティース部に
も設けている。したがって、各ダンパバーに流れる渦電
流の分担が軽減されるため、図１４の場合と同様の効果
が得られる。

【００５６】尚、以上説明した各実施例では、２極，８
スロットの回転子で図示したが、これらは任意の極数，
スロット数でも同様に実施できることはいうまでもな
い。

【００５７】

【発明の効果】上述のように、本発明によれば、サイリ
スタ始動時において機内に生じた楕円回転磁界をダンパ
バーにより最適に抑制できるため、タービン発電機の回
転子各部の熱的バランスがとれ、高調波耐力が向上す
る。したがって、それだけ電機子巻線に多くの電流を供
給できるため、始動時間を短縮することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示すタービン発電機の回転
子の断面図である。

【図２】本発明のタービン発電機が採用されるコンバイ
ンドサイクル発電システムを示す構成図である。

【図３】本発明に係るサイリスタ始動時におけるタービ
ン発電機のシステム構成を示す図である。

【図４】本発明に係るサイリスタ始動装置から供給され
る電機子電流を示し、（ａ）は１２０度通電電流波形を
示す図、（ｂ）はスペクトル特性を示す図である。

【図５】本発明に係るサイリスタ始動時におけるタービ
ン発電機の機内起磁力ベクトルの関係を示す図である。

【図６】本発明に係るサイリスタ始動時の高調波起磁力
を示す図である。

【図７】本発明に係るタービン発電機の概略構造を破断
して示す斜視図である。

【図８】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の回
転子の断面図である。

【図９】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の回
転子の断面図である。

【図１０】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の
回転子の断面図である。

【図１１】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の
回転子の断面図である。

【図１２】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の
回転子の断面図である。

【図１３】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の
回転子の断面図である。

【図１４】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の
回転子の断面図である。

【図１５】本発明の他の実施例を示すタービン発電機の
回転子の断面図である。

【符号の説明】

１…切替スイッチ、２…回転子、３…回転子スロット、
４…回転子の磁極部側の楔、５…回転子の磁極間側の
楔、６…短尺楔、７…回転子の磁極部側のダンパバー、
８…回転子の磁極間側のダンパバー。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者高橋身佳茨城県日立市大みか町七丁目１番１号株式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者宮川家導茨城県日立市幸町三丁目１番１号株式会社日立製作所日立工場内 (72)発明者八木恭臣茨城県日立市幸町三丁目１番１号株式会社日立製作所日立工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装されて
いると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるために
挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回転
子とを備え、サイリスタにより始動されるタービン発電
機において、前記回転子は、サイリスタ始動時における該回転子の表
面の周方向側損失分布が均一化されるように構成されて
いることを特徴とするタービン発電機。
【請求項２】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装されて
いると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるために
挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回転
子とを備えたタービン発電機において、前記各々の楔の物性値、若しは形状を変化させて、該各
々の楔の熱的バランスが保たれていることを特徴とする
タービン発電機。
【請求項３】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装されて
いると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるために
挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回転
子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
としたとき、前記回転子のｑ軸側の前記楔の抵抗をｄ軸
側の楔の抵抗より小さくしたことを特徴とするタービン
発電機。
【請求項４】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装されて
いると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるために
挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回転
子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
とすると共に、前記回転子のｄ軸側の前記楔の径方向の
厚みをｄ，ｑ軸側の楔の径方向の厚みをｄ′としたと
き、その楔の径方向の厚みの関係をｄ＜ｄ′に設定した
ことを特徴とするタービン発電機。
【請求項５】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装されて
いると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるために
挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回転
子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
とすると共に、前記回転子のｄ軸側の前記楔の抵抗率を
ρ、ｑ軸側の楔の抵抗率をρ′としたとき、その楔の抵
抗率の関係がρ′＜ρである材料を用いたことを特徴と
するタービン発電機。
【請求項６】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装されて
いると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるために
挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回転
子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
とすると共に、前記回転子のｄ軸側の前記楔の周方向の
幅をｘ、該回転子のｑ軸側の楔の周方向の幅をｘ′とし
たとき、その楔の周方向の幅の関係をｘ＜ｘ′に設定し
たことを特徴とするタービン発電機。
【請求項７】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装されて
いると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるために
挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回転
子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
とし、その回転子のｑ軸側の楔のギャップ側表面に、該
楔より導電率の良い材料でコーティングが施されている
ことを特徴とするタービン発電機。
【請求項８】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装され、
かつ、ダンパバーが施されていると共に、前記界磁巻線
をスロット内に押さえるために挿入されている楔を有す
る回転子とを備えたタービン発電機において、前記各々のダンパバーの物性値、若しは形状を変化させ
て、該各々のダンパバーの熱的バランスが保たれている
ことを特徴とするタービン発電機。
【請求項９】電機子巻線を有する固定子と、該固定子と
対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持っ
て設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装され、
かつ、ダンパバーが施されていると共に、前記界磁巻線
をスロット内に押さえるために挿入されている楔を有す
る回転子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
としたとき、前記回転子のｄ軸側の前記ダンパバーの抵
抗をｑ軸側のダンパバーの抵抗より小さくしたことを特
徴とするタービン発電機。
【請求項１０】電機子巻線を有する固定子と、該固定子
と対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持
って設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装さ
れ、かつ、ダンパバーが施されていると共に、前記界磁
巻線をスロット内に押さえるために挿入されている楔を
有する回転子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
とすると共に、前記回転子のｄ軸側の前記ダンパバーの
径方向の厚みをｄ，ｑ軸側の前記ダンパバーの径方向の
厚みをｄ′としたとき、そのダンパバーの径方向の厚み
をｄ＜ｄ′の関係に設定したことを特徴とするタービン
発電機。
【請求項１１】電機子巻線を有する固定子と、該固定子
と対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持
って設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装さ
れ、かつ、ダンパバーが施されていると共に、前記界磁
巻線をスロット内に押さえるために挿入されている楔を
有する回転子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
とすると共に、前記回転子のｄ軸側の前記ダンパバーの
抵抗率をρ，ｑ軸側の前記ダンパバーの抵抗率をρ′と
したとき、そのダンパバーの抵抗率の関係がρ′＜ρで
ある材料を用いたことを特徴とするタービン発電機。
【請求項１２】電機子巻線を有する固定子と、該固定子
と対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持
って設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装さ
れ、かつ、ダンパバーが施されていると共に、前記界磁
巻線をスロット内に押さえるために挿入されている楔を
有する回転子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
とすると共に、前記回転子のｄ軸側の前記ダンパバーの
周方向の幅をｘ，ｑ軸側の前記ダンパバーの周方向の幅
をｘ′とし、かつ、前記回転子のｄ軸側の前記スロット
の開口幅をｓ，ｑ軸側の前記スロットの開口幅をｓ′と
したとき、そのダンパバーの周方向の幅の関係がｘ＜
ｘ′であると共に、前記スロットの開口幅の関係がｓ＜
ｓ′に設定されていることを特徴とするタービン発電
機。
【請求項１３】電機子巻線を有する固定子と、該固定子
と対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持
って設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装され
ていると共に、該界磁巻線をスロット内に押さえるため
に挿入され、かつ、ダンパ作用を持たせた楔を有する回
転子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
としたとき、前記回転子のｑ軸側の前記楔の抵抗をｄ軸
側の楔の抵抗より小さくし、かつ、前記回転子のｑ軸側
のティース部にもダンパ作用を持った楔を設けたことを
特徴とするタービン発電機。
【請求項１４】電機子巻線を有する固定子と、該固定子
と対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持
って設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装さ
れ、かつ、ダンパバーが施されていると共に、前記界磁
巻線をスロット内に押さえるために挿入されている楔を
有する回転子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
としたとき、前記回転子のｄ軸側の前記ダンパバーの抵
抗をｑ軸側のダンパバーの抵抗より小さくし、かつ、前
記回転子のｄ軸とｑ軸のダンパ作用が異なるように前記
ダンパバーを形成したことを特徴とするタービン発電
機。
【請求項１５】電機子巻線を有する固定子と、該固定子
と対向配置され、軸方向に延び周方向に所定の間隔を持
って設けられた複数のスロット内に界磁巻線が巻装さ
れ、かつ、ダンパバーが施されていると共に、前記界磁
巻線をスロット内に押さえるために挿入されている楔を
有する回転子とを備えたタービン発電機において、界磁起磁力の方向をｄ軸，該ｄ軸に直交する方向をｑ軸
としたとき、前記回転子のｄ軸側の前記ダンパバーの抵
抗をｑ軸側のダンパバーの抵抗より小さくし、かつ、前
記回転子のｑ軸側のティース部にもダンパバーを設けた
ことを特徴とするタービン発電機。