JPH076601B2 - Exhaust heat recovery boiler feed water temperature controller - Google Patents

Exhaust heat recovery boiler feed water temperature controller

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JPH076601B2
JPH076601B2 JP14571885A JP14571885A JPH076601B2 JP H076601 B2 JPH076601 B2 JP H076601B2 JP 14571885 A JP14571885 A JP 14571885A JP 14571885 A JP14571885 A JP 14571885A JP H076601 B2 JPH076601 B2 JP H076601B2
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feed water
water temperature
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recovery boiler
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利則 重中
巌 日下
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バブコツク日立株式会社
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  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、複合発電プラントにおける排熱回収ボイラの
給水温度制御装置に関する。
The present invention relates to a feed water temperature control device for an exhaust heat recovery boiler in a combined cycle power plant.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

高効率発電および中間負荷運用に最適なプラントとし
て、最近複合発電プラントが注目されている。このプラ
ントは、ガスタービンにより発電を行なうとともに、こ
のガスタービンから排出される排ガスの熱を回収する排
熱回収ボイラを備え、排熱回収ボイラにおいて発生した
蒸気で蒸気タービンを駆動して発電するものである。こ
のような排熱回収ボイラを図により説明する。
As a plant most suitable for high-efficiency power generation and intermediate load operation, a combined power generation plant has recently received attention. This plant is equipped with an exhaust heat recovery boiler that recovers the heat of the exhaust gas discharged from this gas turbine while generating electricity with a gas turbine, and drives the steam turbine with the steam generated in the exhaust heat recovery boiler to generate electricity. Is. Such an exhaust heat recovery boiler will be described with reference to the drawings.

第11図は従来の複合発電プラントの系統図である。図
で、1はガスタービン、2はガスタービン1により駆動
される発電機、3はガスタービン1の排ガスGを導入し
てその熱を回収する排熱回収ボイラである。排熱回収ボ
イラ3は、過熱器4、高圧蒸発器5、高圧節炭器6、低
圧蒸発器7、低圧節炭器8、低圧ドラム9、高圧ドラム
10等で構成されている。12は過熱器4からの蒸気により
駆動される蒸気タービンであり、発電機2に連結されて
いる。13は蒸気タービン12から排出される蒸気を復水す
る復水器、14は復水器13の水Wを低圧節炭器8に給水す
る復水ポンプである。15は低圧節炭器8の出口の加熱さ
れた給水を高圧節炭器6に導くとともに低圧節炭器8へ
の給水に混合するボイラ移送ポンプ、16は流量調整弁で
ある。17は低圧節炭器8の入口の給水温度TS1を検出す
る温度検出器、18は温度・流量制御器である。
FIG. 11 is a system diagram of a conventional combined cycle power plant. In the figure, 1 is a gas turbine, 2 is a generator driven by the gas turbine 1, and 3 is an exhaust heat recovery boiler that introduces the exhaust gas G of the gas turbine 1 and recovers the heat thereof. The exhaust heat recovery boiler 3 includes a superheater 4, a high pressure evaporator 5, a high pressure economizer 6, a low pressure evaporator 7, a low pressure economizer 8, a low pressure drum 9, and a high pressure drum.
It is composed of 10 mag. A steam turbine 12 is driven by steam from the superheater 4 and is connected to the generator 2. Reference numeral 13 is a condenser for condensing steam discharged from the steam turbine 12, and 14 is a condensate pump for supplying the water W of the condenser 13 to the low pressure economizer 8. Reference numeral 15 is a boiler transfer pump that guides the heated feed water at the outlet of the low-pressure economizer 8 to the high-pressure economizer 6 and mixes it with the water supplied to the low-pressure economizer 8, and 16 is a flow control valve. Reference numeral 17 is a temperature detector for detecting the feed water temperature T S1 at the inlet of the low pressure economizer 8, and 18 is a temperature / flow rate controller.

上記複合発電プラントは良く知られているので、その動
作の説明は省略し、低圧節炭器8の出口の給水をその入
口の給水に混合する理由について説明する。最近の複合
発電プラントにおいては、設備費の低減、系統の簡素化
等の理由から脱気器を削除し、復水器13に脱気機能をも
たせた復水器脱気方式が採用されている。この方式の場
合、ボイラ3の低圧節炭器8の入口の給水温度TS1は約
30℃と低温であるので、そのままの温度で低圧節炭器8
へ給水されると低圧節炭器8で低温腐蝕が生じる。この
対策として、図示のように低圧節炭器8の出口の加熱さ
れた給水をボイラ移送ポンプ15を介してボイラ給水W
(低圧節炭器8の入口の給水)と混合して低温腐蝕が生
じない温度まで昇温させる手段が採用されている。そし
て、その温度は定格運転時に低温腐蝕が生じない温度で
ある約60℃に設定され、この温度は温度検出器17で検出
された温度に基づいて温度・流量制御器18で流量調整弁
16を制御することにより一定に保持されている。
Since the combined power generation plant is well known, description of its operation will be omitted, and the reason why the feed water at the outlet of the low pressure economizer 8 is mixed with the feed water at its inlet will be described. In recent complex power plants, the deaerator is removed and the condenser 13 is equipped with a deaerator system with a deaerating function for reasons such as facility cost reduction and system simplification. . In the case of this method, the feed water temperature T S1 at the inlet of the low pressure economizer 8 of the boiler 3 is about
Since it is as low as 30 ℃, low-pressure economizer 8
When the water is supplied to the low pressure economizer 8, low temperature corrosion occurs. As a countermeasure against this, as shown in the figure, the heated feed water at the outlet of the low-pressure coal economizer 8 is supplied to the boiler feed water W via the boiler transfer pump 15.
(Means for supplying water at the inlet of the low pressure economizer 8) is used to raise the temperature to a temperature at which low temperature corrosion does not occur. The temperature is set to about 60 ° C, which is the temperature at which low temperature corrosion does not occur during rated operation, and this temperature is adjusted by the temperature / flow controller 18 based on the temperature detected by the temperature detector 17.
It is held constant by controlling 16.

〔発明が解決しようとする課題〕[Problems to be Solved by the Invention]

ところで、従来、上記温度は全負荷にわたつて一定値
(約60℃)に設定されていたので、起動時において、低
圧節炭器8出口の給水温度TS1が低い場合には、低圧節
炭器8入口の給水温度TS1を設定温度まで昇温させるた
め、定格負荷時の蒸発量以上の過大な流量を再循環させ
る必要があり、この結果、ボイラ移送ポンプ15に大容量
のポンプを使用しなければならず、補機動力の増加を惹
起し、プラント効率が低下するという欠点が生じてい
た。
By the way, conventionally, the above temperature was set to a constant value (about 60 ° C.) over the entire load. Therefore, at startup, when the feed water temperature T S1 at the outlet of the low pressure economizer 8 is low, In order to raise the feed water temperature T S1 at the inlet of the reactor 8 to the set temperature, it is necessary to recirculate an excessive flow rate above the evaporation amount at the rated load. As a result, a large capacity pump is used for the boiler transfer pump 15. However, there is a drawback in that the power of the auxiliary machinery is increased and the plant efficiency is reduced.

本発明の目的は、上記従来技術の欠点を除き、起動時に
おいて低圧節炭器への再循環量を増加させることなく低
温腐蝕を防止することができる排熱回収ボイラの給水温
度制御装置を提供するにある。
An object of the present invention is to provide a feed water temperature control device for an exhaust heat recovery boiler, which is capable of preventing low temperature corrosion without increasing the amount of recirculation to the low pressure economizer at the time of startup, except for the above-mentioned drawbacks of the prior art. There is.

〔課題を解決するための手段〕[Means for Solving the Problems]

上記の目的を達成するため、本発明は、復水ポンプから
給水される低圧節炭器と、この低圧節炭器を通過した給
水を前記復水ポンプからの給水に再循環させるボイラ移
送ポンプと、このボイラ移送ポンプによる再循環量を調
整する調整弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、前記
低圧節炭器の入口の給水温度を検出する温度検出器と、
前記排熱回収ボイラに導入される排ガス中のH2O分圧に
関与する値に応じて当該給水温度の設定値を定める温度
設定手段と、この温度設定手段により設定された温度お
よび前記温度検出器で検出された温度に基づいて前記調
整弁を制御する制御手段とを設けたことを特徴とする。
In order to achieve the above object, the present invention provides a low-pressure economizer supplied from a condensate pump, and a boiler transfer pump that recirculates the water supply that has passed through the low-pressure economizer to the water supplied from the condensate pump. In the exhaust heat recovery boiler equipped with a regulating valve for adjusting the amount of recirculation by the boiler transfer pump, a temperature detector for detecting the feed water temperature at the inlet of the low pressure economizer,
Temperature setting means for setting a set value of the feed water temperature according to a value related to H 2 O partial pressure in exhaust gas introduced into the exhaust heat recovery boiler, and a temperature set by the temperature setting means and the temperature detection. And a control means for controlling the regulating valve based on the temperature detected by the vessel.

〔作用〕[Action]

復水ポンプから低圧節炭器への給水が低温であるための
低圧節炭器の腐食を防止するため、低圧節炭器出口の加
熱された給水をボイラ移送ポンプにより復水ポンプから
の給水に再循環させる。この場合、排熱回収ボイラに導
入される排ガス中のH2O分圧に関与する値に応じて当該
給水温度の設定値を定める。これにより、余分な再循環
を行なう必要をなくし、ボイラ移送ポンプを小さな容量
のものとすることができる。
In order to prevent corrosion of the low-pressure economizer due to the low temperature of the water supplied from the condensate pump to the low-pressure economizer, the heated feedwater at the outlet of the low-pressure economizer is supplied to the condensate pump by the boiler transfer pump. Recycle. In this case, the set value of the feed water temperature is determined according to the value related to the H 2 O partial pressure in the exhaust gas introduced into the exhaust heat recovery boiler. This eliminates the need for extra recirculation and allows the boiler transfer pump to have a smaller capacity.

〔実施例〕〔Example〕

以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明する。 Hereinafter, the present invention will be described based on the illustrated embodiments.

第1図は本発明の第1の実施例に係る複合発電プラント
の系統図である。図で、第11図に示す部分と同一部分に
は同一符号を付して説明を省略する。20は温度・流量制
御器であり、その構成は第11図に示す温度・流量制御器
18の構成とは異なる。21はガスタービン負荷信号発信器
であり、ガスタービン負荷に比例する信号を温度・流量
制御器20に対して出力する。
FIG. 1 is a system diagram of a combined cycle power plant according to a first embodiment of the present invention. In the figure, those parts that are the same as those corresponding parts in FIG. 11 are designated by the same reference numerals, and a description thereof will be omitted. 20 is a temperature / flow rate controller, the configuration of which is shown in FIG. 11.
Different from 18 configurations. Reference numeral 21 denotes a gas turbine load signal transmitter, which outputs a signal proportional to the gas turbine load to the temperature / flow rate controller 20.

ここで、低温腐蝕について考える。低温腐蝕は排ガス中
の水分(H2O)が結露することによつて生じる。そし
て、その結露の露点温度は排ガス中のH2O分圧に依存す
る。第2図にH2O分圧と露点温度の関係を示す。第2図
で、横軸にH2O分圧が、縦軸に露点温度がとつてある。
図から明らかなように、H2O分圧が小さいと露点温度は
低く、H2O分圧が大きいと露点温度は高い。したがつ
て、排ガス中のH2O分圧が低ければ、低圧節炭器8の給
水温度TS1を高い温度に保持する必要はないことにな
る。
Now consider low temperature corrosion. Low temperature corrosion is caused by condensation of water (H 2 O) in exhaust gas. The dew point temperature of the condensation depends on the H 2 O partial pressure in the exhaust gas. Figure 2 shows the relationship between H 2 O partial pressure and dew point temperature. In FIG. 2, the horizontal axis shows the H 2 O partial pressure, and the vertical axis shows the dew point temperature.
As is clear from the figure, when the H 2 O partial pressure is small, the dew point temperature is low, and when the H 2 O partial pressure is large, the dew point temperature is high. Therefore, if the H 2 O partial pressure in the exhaust gas is low, it is not necessary to maintain the feed water temperature T S1 of the low pressure economizer 8 at a high temperature.

ところで、ガスタービン負荷と、排ガス中のH2O分圧お
よび低圧節炭器出口給水温度との関係は第3図(a)、
(b)に示すような関係にある。各図で、横軸にガスタ
ービン負荷が、縦軸に低圧節炭器出口給水温度およびH2
O分圧がとつてある。図から、ガスタービン負荷が低負
荷(無負荷を含む)であるほどH2O分圧が小さいことが
判る。
By the way, the relationship between the gas turbine load, the H 2 O partial pressure in the exhaust gas, and the low-pressure economizer outlet feed water temperature is shown in FIG.
The relationship is as shown in (b). In each figure, the horizontal axis shows the gas turbine load, and the vertical axis shows the low-pressure economizer outlet feed water temperature and H 2
O partial pressure is available. From the figure, it can be seen that the lower the gas turbine load (including no load), the smaller the H 2 O partial pressure.

以上のことから、ガスタービン起動時および低負荷時に
は、定格運転時より露点温度が低くなることが判り、し
たがつて、ガスタービン起動時および低負荷時には低圧
節炭器8の給水温度TS1を高くする必要はないことにな
る。
From the above, it can be seen that the dew point temperature is lower at the time of starting the gas turbine and at the time of low load than at the time of rated operation. Therefore, at the time of starting the gas turbine and at the time of low load, the feed water temperature T S1 of the low pressure economizer 8 is There is no need to raise it.

温度・流量制御器20は関数発生器で構成される温度設定
回路を備えており、ガスタービン負荷信号発信器21から
出力される信号に応じて低圧節炭器8の給水温度を設定
する。第4図(a)は上記関数発生器の特性の第1の具
体例、第4図(b)は同じく第2の具体例を示す。各図
とも横軸にガスタービン負荷が、縦軸に設定値がとつて
ある。第1の具体例の場合、ガスタービン負荷信号発信
器21からの信号がガスタービン負荷25%以下のとき、関
数発生器からは温度40℃に応じた信号が出力され、これ
が設定温度となる。又、ガスタービン負荷が25%を超え
50%未満のとき、関数発生器からはガスタービン負荷に
比例した信号が出力され、さらに、ガスタービン負荷が
50%以上のとき、関数発生器からは60℃に応じた信号が
出力される。この関数発生器からその特性にしたがつて
出力される設定温度は、温度検出器17で検出された給水
温度TS1と比較され、設定温度と給水温度TS1とが一致
するように流量調整弁16が制御される。第2の具体例の
場合、ガスタービン負荷が50%未満のときは流量調整弁
16をある一定開度にしておきその開度の制御は行なわ
ず、ガスタービン負荷が50%以上のとき、60℃に応じた
信号が出力され、これが設定温度となる。
The temperature / flow rate controller 20 includes a temperature setting circuit composed of a function generator, and sets the feed water temperature of the low pressure economizer 8 in accordance with the signal output from the gas turbine load signal transmitter 21. FIG. 4 (a) shows a first concrete example of the characteristic of the function generator, and FIG. 4 (b) shows a second concrete example. In each figure, the horizontal axis shows the gas turbine load, and the vertical axis shows the set value. In the case of the first specific example, when the signal from the gas turbine load signal transmitter 21 is 25% or less of the gas turbine load, the function generator outputs a signal corresponding to a temperature of 40 ° C., which is the set temperature. Also, the gas turbine load exceeds 25%
When it is less than 50%, the function generator outputs a signal proportional to the gas turbine load.
When it is 50% or more, the function generator outputs a signal corresponding to 60 ° C. The set temperature output from this function generator according to its characteristics is compared with the feed water temperature T S1 detected by the temperature detector 17, and the flow rate adjusting valve is adjusted so that the set temperature and the feed water temperature T S1 match. 16 are controlled. In the case of the second specific example, when the gas turbine load is less than 50%, the flow rate adjustment valve
When 16 is set to a certain fixed opening and the opening is not controlled, and when the gas turbine load is 50% or more, a signal corresponding to 60 ° C. is output and this becomes the set temperature.

第5図(a)、(b)、(c)は本実施例の上記制御手
段を用いた場合の一実施例であり、横軸には時間が、縦
軸には再循環量、設定温度、ガスタービン回転数、およ
びガスタービン負荷がとつてある。第5図(a)、
(b)に示す一点鎖線は従来の装置を用いた場合を示
す。第5図(a)から明らかなように、従来の如く起動
過程においても設定温度を一定とした場合、ハツチング
部分で示すように最大再循環量が約380T/Hとなるのに対
し、本実施例のものは約40T/Hと約1/10に減少させるこ
とが可能である。
FIGS. 5 (a), (b), and (c) show an embodiment in which the control means of the present embodiment is used, in which the horizontal axis represents time, the vertical axis represents the recirculation amount, and the set temperature. , Gas turbine speed, and gas turbine load. FIG. 5 (a),
The dashed-dotted line shown in (b) shows the case where the conventional apparatus is used. As is clear from FIG. 5 (a), when the set temperature is kept constant even in the starting process as in the conventional case, the maximum recirculation amount becomes about 380 T / H as shown by the hatched portion, whereas in the present implementation The example can be reduced to about 40 T / H and about 1/10.

このように、本実施例では、ガスタービン負荷に応じて
低圧節炭器入口の給水の温度を設定し、この設定された
温度と検出された実際の温度とに基づいて流量調整弁を
制御するようにしたので、起動時において低圧節炭器へ
の再循環量を増加させることなく低温腐蝕を防止するこ
とができ、ボイラ移送ポンプに大容量のポンプを使用す
る必要はなくなり、結局、補機動力の増加を抑制し、ひ
いてはプラント効率の低下を防止することができる。
As described above, in this embodiment, the temperature of the feed water at the low pressure economizer inlet is set according to the gas turbine load, and the flow rate control valve is controlled based on the set temperature and the detected actual temperature. As a result, it is possible to prevent low temperature corrosion without increasing the amount of recirculation to the low-pressure coal economizer at start-up, and it is not necessary to use a large capacity pump for the boiler transfer pump. It is possible to suppress an increase in force and prevent a decrease in plant efficiency.

第6図(a)、(b)は本発明の第2の実施例に係る排
熱回収ボイラの給水温度制御装置に使用される関数発生
器の特性図である。上記第1の実施例においては、低圧
節炭器8の入口給水の設定温度はガスタービン負荷に応
じて定められた。しかし、第3図(a)から明らかなよ
うに、ガスタービン負荷と低圧節炭器出口給水温度とは
所定の関係にあるので、上記設定温度の設定はガスター
ビン負荷によらず、低圧節炭器出口給水温度により設定
することができるのは明らかである。即ち、第3図
(a)、(b)から、低圧節炭器出口給水温度が低い場
合は、ガスタービン負荷が低い場合であり、この場合、
H2O分圧も低いし、逆に、低圧節炭器出口給水温度が高
い場合はH2O分圧も高くなる。このことから、第1図に
示すガスタービン負荷信号発信器21に代えて、低圧節炭
器出口給水負荷を検出する温度検出器を備え、この温度
検出器の検出信号を温度・流量制御器の関数発生器に入
力すれば、第1の実施例と同様に設定温度を得ることが
できる。この場合に用いられる関数発生器の特性の第1
具体例が第6図(a)に、又、第2具体例が第6図
(b)に示される。各図とも横軸に低圧節炭器出口給水
温度が、縦軸に設定温度がとつてある。
6 (a) and 6 (b) are characteristic diagrams of a function generator used in the feed water temperature control device for the exhaust heat recovery boiler according to the second embodiment of the present invention. In the above-described first embodiment, the set temperature of the inlet feed water of the low pressure economizer 8 is set according to the gas turbine load. However, as is clear from FIG. 3 (a), since the gas turbine load and the low-pressure economizer outlet feed water temperature have a predetermined relationship, the setting of the set temperature does not depend on the gas turbine load, and Obviously, it can be set by the outlet water supply temperature. That is, from FIGS. 3A and 3B, when the low-pressure coal economizer outlet feed water temperature is low, it means that the gas turbine load is low.
The H 2 O partial pressure is low, and conversely, when the low-pressure economizer outlet feed water temperature is high, the H 2 O partial pressure is also high. From this, in place of the gas turbine load signal transmitter 21 shown in FIG. 1, a temperature detector for detecting the outlet water supply load of the low-pressure coal economizer is provided, and the detection signal of this temperature detector is supplied to the temperature / flow controller. If input to the function generator, the set temperature can be obtained as in the first embodiment. The first of the characteristics of the function generator used in this case
A specific example is shown in FIG. 6 (a), and a second specific example is shown in FIG. 6 (b). In each figure, the horizontal axis shows the outlet water temperature of the low-pressure coal economizer, and the vertical axis shows the set temperature.

第1の具体例の場合、低圧節炭器出口給水温度が70℃以
下のとき設定温度は40℃、低圧節炭器出口給水温度が70
℃を超え125℃未満のとき設定温度は低圧節炭器出口給
水温度に比例し、低圧節炭器出口給水温度が125℃以上
のとき設定温度は60℃一定とされる。又、第2の具体例
の場合、低圧節炭器出口給水温度が125℃未満のとき制
御は行なわれず(流量調整弁16はある一定開度とされて
いる)、低圧節炭器出口給水温度が125℃以上のとき設
定温度は60℃一定とされる。このように関数発生器の特
性を定めることにより、本実施例でも、第5図(a)乃
至(c)に示す実験結果とほぼ同じ結果を得ることがで
きる。
In the case of the first concrete example, when the low-pressure economizer outlet feed water temperature is 70 ° C or lower, the set temperature is 40 ° C, and the low-pressure economizer outlet feed water temperature is 70 ° C.
When the temperature is higher than ℃ and less than 125 ℃, the set temperature is proportional to the feed water temperature at the outlet of the low-pressure economizer, and the set temperature is constant at 60 ℃ when the feed water temperature at the low-pressure economizer outlet is 125 ℃ or higher. In the case of the second specific example, when the low-pressure economizer outlet feed water temperature is less than 125 ° C, control is not performed (the flow rate adjusting valve 16 is set to a certain constant opening), and the low-pressure economizer outlet feed water temperature is set. When is over 125 ℃, the set temperature is constant at 60 ℃. By defining the characteristics of the function generator in this way, almost the same results as the experimental results shown in FIGS. 5A to 5C can be obtained in this embodiment as well.

なお、低圧節炭器出口給水温度として低圧ドラム9の缶
水温度を検出するようにしてもよい。
It should be noted that the can water temperature of the low pressure drum 9 may be detected as the outlet water temperature of the low pressure economizer.

このように、本実施例では、低圧節炭器出口給水温度に
応じて設定温度を設定し、低圧節炭器入口給水温度がこ
の設定温度と一致するように流量制御弁を制御するよう
にしたので、第1の実施例と同じ効果を奏する。
As described above, in this embodiment, the set temperature is set according to the low-pressure economizer outlet feed water temperature, and the flow control valve is controlled so that the low-pressure economizer inlet feed water temperature matches the set temperature. Therefore, the same effect as the first embodiment is obtained.

第7図は本発明の第3の実施例に係る排熱回収ボイラの
給水温度制御装置に使用される関数発生器の特性図であ
る。この特性図は、ガスタービン負荷のベース負荷時に
おける特性を示す。本実施例では、さきの各実施例にお
けるガスタービン負荷、低圧節炭器出口給水温度に代え
て大気温度を検出し、これを設定温度の設定手段に用い
るものである。ここで、ガスタービン1の駆動源は空気
であり、このことから、ガスタービン1の排ガス量は大
気温度により変化する。したがつて、排ガス中のH2O分
圧も大気温度により変化する。これを第8図に示す。第
8図はガスタービン負荷を一定とした場合の特性図で、
横軸には大気温度が、縦軸にはH2O分圧がとつてある。
このような特性に基づいて第7図に示す特性を有する関
数発生器を用いる。この場合、第1図に示すガスタービ
ン負荷信号発生器21に代えて、大気温度を検出する温度
検出器が使用される。
FIG. 7 is a characteristic diagram of a function generator used in a feed water temperature control device for an exhaust heat recovery boiler according to a third embodiment of the present invention. This characteristic diagram shows the characteristic of the gas turbine load at the base load. In the present embodiment, the atmospheric temperature is detected instead of the gas turbine load and the low-pressure coal economizer outlet feed water temperature in each of the preceding embodiments, and this is used as the set temperature setting means. Here, the drive source of the gas turbine 1 is air, so that the amount of exhaust gas of the gas turbine 1 changes depending on the atmospheric temperature. Therefore, the partial pressure of H 2 O in the exhaust gas also changes depending on the atmospheric temperature. This is shown in FIG. FIG. 8 is a characteristic diagram when the gas turbine load is constant,
Atmospheric temperature is plotted on the horizontal axis, and H 2 O partial pressure is plotted on the vertical axis.
Based on such characteristics, a function generator having the characteristics shown in FIG. 7 is used. In this case, a temperature detector for detecting the atmospheric temperature is used instead of the gas turbine load signal generator 21 shown in FIG.

このように、本実施例では、大気温度に応じて設定温度
を設定し、低圧節炭器入口給水温度がこの設定温度と一
致するように流量調整弁を制御するようにしたので、第
1の実施例と同じ効果を奏する。
As described above, in this embodiment, the set temperature is set according to the atmospheric temperature, and the flow control valve is controlled so that the low-pressure economizer inlet feed water temperature matches the set temperature. The same effect as the embodiment is achieved.

第9図は本発明の第4の実施例に係る排熱回収ボイラの
給水温度制御装置に使用される関数発生器の特性図であ
る。この特性図は、ガスタービン負荷のベース負荷時に
おける特性を示す。本実施例では、さきの各実施例にお
けるガスタービン負荷、低圧節炭器出口給水温度、大気
温度に代えて復水ポンプ出口給水温度を用いるものであ
る。復水器脱気方式の場合、復水ポンプ14の出口給水温
度は復水器13の真空度、即ち、冷却用の海水温度(大気
温度)に左右される。これを第10図に示す。第10図はガ
スタービン負荷一定とした場合の図で、横軸には大気温
度が、縦軸には復水ポンプ出口給水温度がとつてある。
第8図に示すように、大気温度とH2O分圧とは所定の関
係にあるので、結局、復水ポンプ出口給水温度とH2O分
圧とは所定の関係にあることとなる。このような特性に
基づいて第9図に示す特性を有する関数発生器が用いら
れる。この場合、第1図に示すガスタービン負荷信号発
生器に代えて、復水ポンプ出口給水温度を検出する温度
検出器が用いられる。
FIG. 9 is a characteristic diagram of a function generator used in the feed water temperature control device for the exhaust heat recovery boiler according to the fourth embodiment of the present invention. This characteristic diagram shows the characteristic of the gas turbine load at the base load. In the present embodiment, the condensate pump outlet feed water temperature is used in place of the gas turbine load, low pressure economizer outlet feed water temperature, and atmospheric temperature in each of the preceding embodiments. In the case of the condenser deaeration system, the outlet water supply temperature of the condenser pump 14 depends on the degree of vacuum of the condenser 13, that is, the seawater temperature (atmosphere temperature) for cooling. This is shown in FIG. FIG. 10 shows the case where the gas turbine load is constant, and the horizontal axis shows the atmospheric temperature and the vertical axis shows the condensate pump outlet feed water temperature.
As shown in FIG. 8, since the atmospheric temperature and the H 2 O partial pressure have a predetermined relationship, the condensate pump outlet feed water temperature and the H 2 O partial pressure eventually have a predetermined relationship. Based on such characteristics, the function generator having the characteristics shown in FIG. 9 is used. In this case, instead of the gas turbine load signal generator shown in FIG. 1, a temperature detector for detecting the condensate pump outlet feed water temperature is used.

このように、本実施例では、復水ポンプ出口給水温度に
応じて設定温度を設定し、低圧節炭器入口給水温度がこ
の設定温度と一致するように流量調整弁を制御するよう
にしたので、第1の実施例と同じ効果を奏する。
As described above, in the present embodiment, the set temperature is set according to the condensate pump outlet feed water temperature, and the flow control valve is controlled so that the low pressure economizer inlet feed water temperature matches the set temperature. The same effect as the first embodiment is obtained.

なお、上記各実施例の説明では、設定温度の設定に関数
発生器を用いる例について述べたが、温度・流量制御器
をマイクロコンピユータで構成した場合、関数発生器の
特性はROM(リード・オンリ・メモリ)に記憶されるこ
とになる。
In the description of each of the above embodiments, an example in which the function generator is used for setting the set temperature has been described. However, when the temperature / flow rate controller is configured by a microcomputer, the characteristic of the function generator is ROM (read only).・ It will be stored in memory.

〔発明の効果〕〔The invention's effect〕

以上述べたように、本発明では、排熱回収ボイラに導入
される排ガス中のH2O分圧に関与する値に応じて設定温
度を設定し、低圧節炭器入口給水温度がこの設定温度と
一致するように流量調整弁を制御するようにしたので、
起動時において、低圧節炭器への再循環量を増加させる
ことなく低温腐蝕を防止することができ、ひいては、補
機動力の増加を抑制し、プラント効率の低下を防止する
ことができる。
As described above, in the present invention, the set temperature is set according to the value related to the H 2 O partial pressure in the exhaust gas introduced into the exhaust heat recovery boiler, and the low pressure economizer inlet feed water temperature is set to this set temperature. Since the flow rate adjustment valve is controlled so that
At startup, low temperature corrosion can be prevented without increasing the amount of recirculation to the low pressure economizer, which in turn can suppress an increase in auxiliary machine power and prevent a decrease in plant efficiency.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

第1図は本発明の第1の実施例に係る複合プラントの系
統図、第2図は露点温度の特性図、第3図(a)、
(b)はガスタービン負荷に対する低圧節炭器出口給水
温度とH2O分圧の特性図、第4図(a)、(b)は第1
図に示す温度・流量制御器に用いられる関数発生器の特
性図、第5図(a)、(b)、(c)は再循環量、設定
温度、ガスタービン負荷、ガスタービン回転数の変化を
示すグラフ、第6図(a)、(b)および第7図は本発
明の第2の実施例および第3の実施例に係る排熱回収ボ
イラの給水温度制御装置に使用される関数発生器の特性
図、第8図は大気温度に対するH2O分圧の特性図、第9
図は本発明の第4の実施例に係る排熱回収ボイラの給水
温度制御装置に使用される関数発生器の特性図、第10図
は大気温度に対する復水ポンプ出口給水温度の特性図、
第11図は従来の複合発電プラントの系統図である。 1……タービン、2……発電機、3……排熱回収ボイ
ラ、8……低圧節炭器、12……蒸気タービン、13……復
水器、14……復水ポンプ、15……ボイラ移送ポンプ、16
……流量調整弁、17……温度検出器、20……温度・流量
制御器、21……ガスタービン負荷信号発信器。
FIG. 1 is a system diagram of a complex plant according to a first embodiment of the present invention, FIG. 2 is a characteristic diagram of dew point temperature, FIG. 3 (a),
(B) is a characteristic diagram of the low-temperature coal economizer outlet feed water temperature and H 2 O partial pressure with respect to the gas turbine load.
The characteristic diagram of the function generator used in the temperature / flow rate controller shown in the figure, and FIGS. 5 (a), (b), and (c) show changes in recirculation amount, set temperature, gas turbine load, and gas turbine speed. 6 (a), (b) and FIG. 7 are graphs showing the function generation used in the feed water temperature control device for the exhaust heat recovery boiler according to the second and third embodiments of the present invention. vessels of characteristic diagrams, FIG. 8 is a characteristic diagram of the H 2 O partial pressure with respect to ambient temperature, 9
FIG. 10 is a characteristic diagram of a function generator used in a feed water temperature control device for an exhaust heat recovery boiler according to a fourth embodiment of the present invention, FIG. 10 is a characteristic diagram of condensate pump outlet feed water temperature with respect to atmospheric temperature,
FIG. 11 is a system diagram of a conventional combined cycle power plant. 1 ... Turbine, 2 ... Generator, 3 ... Exhaust heat recovery boiler, 8 ... Low pressure economizer, 12 ... Steam turbine, 13 ... Condenser, 14 ... Condensate pump, 15 ... Boiler transfer pump, 16
...... Flow rate adjusting valve, 17 ...... Temperature detector, 20 ...... Temperature / flow rate controller, 21 ...... Gas turbine load signal transmitter.

Claims (6)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】復水ポンプから給水される低圧節炭器と、
この低圧節炭器を通過した給水を前記復水ポンプからの
給水に再循環させるボイラ移送ポンプと、このボイラ移
送ポンプによる再循環量を調整する調整弁とを備えた排
熱回収ボイラにおいて、前記低圧節炭器の入口の給水温
度を検出する温度検出器と、前記排熱回収ボイラに導入
される排ガス中のH2O分圧に関与する値に応じて当該給
水温度の設定値を定める温度設定手段と、この温度設定
手段により設定された温度および前記温度検出器で検出
された温度に基づいて前記調整弁を制御する制御手段と
を設けたことを特徴とする排熱回収ボイラの給水温度制
御装置。
1. A low-pressure economizer supplied from a condensate pump,
In a waste heat recovery boiler equipped with a boiler transfer pump that recirculates the feed water that has passed through this low-pressure coal economizer to the feed water from the condensate pump, and an adjustment valve that adjusts the amount of recirculation by this boiler transfer pump, A temperature detector that detects the feed water temperature at the inlet of the low-pressure economizer, and a temperature that determines the set value of the feed water temperature according to the value related to the H 2 O partial pressure in the exhaust gas introduced into the exhaust heat recovery boiler. Supply water temperature of an exhaust heat recovery boiler, characterized by comprising setting means and control means for controlling the regulating valve based on the temperature set by the temperature setting means and the temperature detected by the temperature detector. Control device.
【請求項2】特許請求の範囲第1項において、前記温度
設定手段は、前記排熱回収ボイラに排ガスを供給するガ
スタービンの負荷に応じて前記給水温度の設定値を定め
ることを特徴とする排熱回収ボイラの給水温度制御装
置。
2. The temperature setting means according to claim 1, wherein the temperature setting means determines the set value of the feed water temperature according to the load of the gas turbine that supplies the exhaust gas to the exhaust heat recovery boiler. Water temperature control device for exhaust heat recovery boiler.
【請求項3】特許請求の範囲第1項において、前記温度
設定手段は、前記低圧節炭器出口の給水の温度に応じて
前記給水温度の設定値を定めることを特徴とする排熱回
収ボイラの給水温度制御装置。
3. The exhaust heat recovery boiler according to claim 1, wherein the temperature setting means determines the set value of the feed water temperature according to the temperature of the feed water at the outlet of the low pressure economizer. Water temperature controller.
【請求項4】特許請求の範囲第1項において、前記温度
設定手段は、前記排熱回収ボイラのドラム缶水温度に応
じて前記給水温度の設定値を定めることを特徴とする排
熱回収ボイラの給水温度制御装置。
4. The exhaust heat recovery boiler according to claim 1, wherein the temperature setting means determines a set value of the feed water temperature in accordance with a drum can water temperature of the exhaust heat recovery boiler. Water temperature control device.
【請求項5】特許請求の範囲第1項において、前記温度
設定手段は、前記復水ポンプ出口の給水の温度に応じて
前記給水温度の設定値を定めることを特徴とする排熱回
収ボイラの給水温度制御装置。
5. The exhaust heat recovery boiler according to claim 1, wherein the temperature setting means determines the set value of the feed water temperature according to the temperature of the feed water at the outlet of the condensate pump. Water temperature control device.
【請求項6】特許請求の範囲第1項において、前記温度
設定手段は、大気温度に応じて前記給水温度の設定値を
定めることを特徴とする排熱回収ボイラの給水温度制御
装置。
6. The feed water temperature control device for an exhaust heat recovery boiler according to claim 1, wherein the temperature setting means sets the set value of the feed water temperature according to the atmospheric temperature.
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