JPH0749298A - 微小押込み試験機 - Google Patents
微小押込み試験機Info
- Publication number
- JPH0749298A JPH0749298A JP21217793A JP21217793A JPH0749298A JP H0749298 A JPH0749298 A JP H0749298A JP 21217793 A JP21217793 A JP 21217793A JP 21217793 A JP21217793 A JP 21217793A JP H0749298 A JPH0749298 A JP H0749298A
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- JP
- Japan
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- load
- indenter
- displacement
- hardness
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- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、圧子の変位測定系の零点誤差と試
験荷重の影響を受ける変位測定系の誤差とを適切に補正
できるようにして、微小な試験荷重による押込み試験を
正確に行なえるようにしたものである。 【構成】 圧子１に対する試験荷重の負荷手段２と、圧
子変位量検出手段３とそなえるとともに、演算手段５を
そなえ、同演算手段５が、試験荷重ｆと、同荷重ｆに対
応して検出される圧子１の変位ｄと、真の押込み深さｄ
0、荷重負荷時の変位荷重比例定数ｋ、零点補正量ｃお
よび圧子形状による定数αとを用いる硬度Ｈの計算式
［数16］式 【数16】Ｈ＝αｆ／ｄ0 2 ＝αｆ／（ｄ＋ｃ−ｋｆ）2 に基づいて、誤差率ε＝（ｃ−ｋｆ）／ｄ0の自乗和が
最小になるように上記零点補正量ｃおよび上記変位荷重
比例定数ｋを算出し、試料の硬度Ｈを演算するように構
成されている。
験荷重の影響を受ける変位測定系の誤差とを適切に補正
できるようにして、微小な試験荷重による押込み試験を
正確に行なえるようにしたものである。 【構成】 圧子１に対する試験荷重の負荷手段２と、圧
子変位量検出手段３とそなえるとともに、演算手段５を
そなえ、同演算手段５が、試験荷重ｆと、同荷重ｆに対
応して検出される圧子１の変位ｄと、真の押込み深さｄ
0、荷重負荷時の変位荷重比例定数ｋ、零点補正量ｃお
よび圧子形状による定数αとを用いる硬度Ｈの計算式
［数16］式 【数16】Ｈ＝αｆ／ｄ0 2 ＝αｆ／（ｄ＋ｃ−ｋｆ）2 に基づいて、誤差率ε＝（ｃ−ｋｆ）／ｄ0の自乗和が
最小になるように上記零点補正量ｃおよび上記変位荷重
比例定数ｋを算出し、試料の硬度Ｈを演算するように構
成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧子の試料面への押込
みにより硬さを計測できるようにした押込み試験機に関
し、特に微小荷重により素材等の表面硬さを計測するの
に適した微小押込み試験機に関する。
みにより硬さを計測できるようにした押込み試験機に関
し、特に微小荷重により素材等の表面硬さを計測するの
に適した微小押込み試験機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の微小押込み試験機では、試料に圧
子を押込むとき、圧子の変位はくぼみ深さｘに試料の試
験荷重ｆによる変形ｋｆ（ｋは試料の変形率のばね定
数）を加えた値となることとし、くぼみの深さｘと荷重
ｆとの関係を、Ａを定数として２次式ｆ＝Ａｘ2に基づ
き数式処理することにより、ｋ，Ａを求めることが行な
われている。
子を押込むとき、圧子の変位はくぼみ深さｘに試料の試
験荷重ｆによる変形ｋｆ（ｋは試料の変形率のばね定
数）を加えた値となることとし、くぼみの深さｘと荷重
ｆとの関係を、Ａを定数として２次式ｆ＝Ａｘ2に基づ
き数式処理することにより、ｋ，Ａを求めることが行な
われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
ような従来の微小押込み試験機における数式処理では、
単なる想定式の当てはめだけで、誤差の解析が行なわれ
ていないため、必要とする低い試験荷重での誤差が大き
くなるという問題点がある。また、変位測定系における
零点誤差の補正が行なわれていないので、測定誤差がま
すます大きくなるという不具合がある。
ような従来の微小押込み試験機における数式処理では、
単なる想定式の当てはめだけで、誤差の解析が行なわれ
ていないため、必要とする低い試験荷重での誤差が大き
くなるという問題点がある。また、変位測定系における
零点誤差の補正が行なわれていないので、測定誤差がま
すます大きくなるという不具合がある。
【０００４】本発明は上述の諸問題の解消をはかろうと
するもので、圧子変位測定系の零点誤差と試験荷重の影
響を受ける変位測定系の誤差とを適切に補正できるよう
にすることにより、微小な試験荷重による押込み試験を
正確に行えるようにした微小押込み試験機を提供するこ
とを目的とする。
するもので、圧子変位測定系の零点誤差と試験荷重の影
響を受ける変位測定系の誤差とを適切に補正できるよう
にすることにより、微小な試験荷重による押込み試験を
正確に行えるようにした微小押込み試験機を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
め、本発明の微小押込み試験機は、圧子と、同圧子に試
験荷重を負荷する負荷手段と、圧子の変位を検出する圧
子変位量検出手段とをそなえ、上記負荷手段によって圧
子に加えられる荷重をｆ、この荷重に対応して検出され
る圧子の変位をｄ、真の押込み深さをｄ0、荷重負荷時
の変位荷重比例定数をｋ、零点補正量をｃ、圧子の形状
によって決定される定数をα、硬度をＨとするとき、
め、本発明の微小押込み試験機は、圧子と、同圧子に試
験荷重を負荷する負荷手段と、圧子の変位を検出する圧
子変位量検出手段とをそなえ、上記負荷手段によって圧
子に加えられる荷重をｆ、この荷重に対応して検出され
る圧子の変位をｄ、真の押込み深さをｄ0、荷重負荷時
の変位荷重比例定数をｋ、零点補正量をｃ、圧子の形状
によって決定される定数をα、硬度をＨとするとき、
【数２】Ｈ＝αｆ／ｄ0 2 ＝αｆ／（ｄ＋ｃ−ｋｆ）2 ［数２］の計算式に基づいて、誤差率ε＝（ｃ−ｋｆ）
／ｄ0 の自乗和が最小になるように上記零点補正量ｃお
よび上記変位荷重比例定数ｋを算出し、試料の硬度Ｈを
演算する演算手段が設けられていることを特徴としてい
る。
／ｄ0 の自乗和が最小になるように上記零点補正量ｃお
よび上記変位荷重比例定数ｋを算出し、試料の硬度Ｈを
演算する演算手段が設けられていることを特徴としてい
る。
【０００６】
【作用】上述の本発明の微小押込み試験機では、負荷手
段によって圧子に試験荷重ｆが加えられると、この荷重
に対応して圧子の変位ｄが検出され、これらの値ｆおよ
びｄと、真の押込み深さｄ0、荷重負荷時の変位荷重比
例定数ｋ、零点補正量ｃ、圧子の形状によって決定され
る定数αとを用いて、前述の式により硬度Ｈが求められ
るが、その際誤差ε＝（ｃ−ｋｆ）／ｄ0 の自乗和が最
小になるように上記の零点補正量ｃおよび変位荷重比例
定数ｋの算出が演算手段により自動的に行なわれて、こ
れにより正確な硬度Ｈが求められる。
段によって圧子に試験荷重ｆが加えられると、この荷重
に対応して圧子の変位ｄが検出され、これらの値ｆおよ
びｄと、真の押込み深さｄ0、荷重負荷時の変位荷重比
例定数ｋ、零点補正量ｃ、圧子の形状によって決定され
る定数αとを用いて、前述の式により硬度Ｈが求められ
るが、その際誤差ε＝（ｃ−ｋｆ）／ｄ0 の自乗和が最
小になるように上記の零点補正量ｃおよび変位荷重比例
定数ｋの算出が演算手段により自動的に行なわれて、こ
れにより正確な硬度Ｈが求められる。
【０００７】
【実施例】以下図面により本発明の一実施例としての微
小押込み試験機について説明すると、図１はその概略構
成を示す模式図、図２はその圧子の押込みによる試料表
面の変形を示す断面図、図３はその誤差処理を説明する
ためのグラフ、図４はその表示部に表示される圧痕の深
さと荷重の平方根との関係を示すグラフ、図５はその表
示部に表示される圧痕の深さと硬さとの関係を示すグラ
フ、図６はその表示部に表示される圧痕の深さと荷重と
の関係を示すグラフである。図１に示すように、この微
小押込み試験機は、圧子１と同圧子１に試験荷重を負荷
する負荷手段２とを機枠Ａ上にそなえるとともに、圧子
１の変位を検出する圧子変位量検出手段としての変位計
３をそなえている。また負荷手段２に試験荷重の負荷指
令を発信する荷重制御部４が設けられている。
小押込み試験機について説明すると、図１はその概略構
成を示す模式図、図２はその圧子の押込みによる試料表
面の変形を示す断面図、図３はその誤差処理を説明する
ためのグラフ、図４はその表示部に表示される圧痕の深
さと荷重の平方根との関係を示すグラフ、図５はその表
示部に表示される圧痕の深さと硬さとの関係を示すグラ
フ、図６はその表示部に表示される圧痕の深さと荷重と
の関係を示すグラフである。図１に示すように、この微
小押込み試験機は、圧子１と同圧子１に試験荷重を負荷
する負荷手段２とを機枠Ａ上にそなえるとともに、圧子
１の変位を検出する圧子変位量検出手段としての変位計
３をそなえている。また負荷手段２に試験荷重の負荷指
令を発信する荷重制御部４が設けられている。
【０００８】さらに変位計３から圧子の変位ｄの情報を
受けるとともに荷重制御部４から試験荷重ｆの情報を受
けて、これらの値ｄ，ｆを含む［数３］式に基づいて硬
度Ｈの演算を行なう演算手段５が設けられている。
受けるとともに荷重制御部４から試験荷重ｆの情報を受
けて、これらの値ｄ，ｆを含む［数３］式に基づいて硬
度Ｈの演算を行なう演算手段５が設けられている。
【数３】Ｈ＝αｆ／ｄ0 2 ＝αｆ／（ｄ＋ｃ−ｋｆ）2 ここでｄ0は真の押込み深さ、ｋは荷重負荷時の変位荷
重比例定数、ｃは零点補正量、αは圧子の形状によって
決定される定数である。演算手段５では、後述の説明に
従って、誤差率ε＝（ｃ−ｋｆ）／ｄ0 の自乗和が最小
になるように上記零点補正量ｃおよび上記変位荷重比例
定数ｋを算出するための演算が行なわれ、これにより
［数３］式に基づいて試料の硬度Ｈが求められるように
なっている。
重比例定数、ｃは零点補正量、αは圧子の形状によって
決定される定数である。演算手段５では、後述の説明に
従って、誤差率ε＝（ｃ−ｋｆ）／ｄ0 の自乗和が最小
になるように上記零点補正量ｃおよび上記変位荷重比例
定数ｋを算出するための演算が行なわれ、これにより
［数３］式に基づいて試料の硬度Ｈが求められるように
なっている。
【０００９】そして演算手段５における演算結果に基づ
き各種のグラフや数値の表示を行なうための表示部６が
設けられている。本実施例の微小押込み試験機では、機
枠Ａに設けられた試料支持台８の上の試料７における厚
さ数μｍ以下の表層の硬さ試験として、角錐圧子１によ
る押込み試験が行なわれるが、試料面のうねり、表面粗
さ、試料の弾性、変位系の試験荷重による変形の影響な
ど各種の誤差要因を排除しながら圧子先端の試料表面か
らの正確な侵入深さを求めるため、特に低荷重域（収集
データ内での低荷重域）での圧子１の侵入深さの正確さ
を高めるデータ処理が、演算手段５で行なわれる。
き各種のグラフや数値の表示を行なうための表示部６が
設けられている。本実施例の微小押込み試験機では、機
枠Ａに設けられた試料支持台８の上の試料７における厚
さ数μｍ以下の表層の硬さ試験として、角錐圧子１によ
る押込み試験が行なわれるが、試料面のうねり、表面粗
さ、試料の弾性、変位系の試験荷重による変形の影響な
ど各種の誤差要因を排除しながら圧子先端の試料表面か
らの正確な侵入深さを求めるため、特に低荷重域（収集
データ内での低荷重域）での圧子１の侵入深さの正確さ
を高めるデータ処理が、演算手段５で行なわれる。
【００１０】試料の硬さは一般に図５のように試料表面
からの深さに対して一様ではない。ビッカース硬さのよ
うに角錐圧子を用いると試料の表面と内部とが一様な硬
さであるならば、圧子の侵入深さは試験荷重の平方根に
比例する。即ち図４の直線グラフとなる。ところが図５
のように表面付近と内部とで硬さの異なる試料の場合に
は、図４の曲線グラフのように原点から離れるにつれて
直線からのズレｅを生じる。試料表面の硬さを正確に求
めることを目標にするならば、低荷重で微小変位を示す
範囲で誤差の少ないデータ処理方式を工夫する必要があ
る。
からの深さに対して一様ではない。ビッカース硬さのよ
うに角錐圧子を用いると試料の表面と内部とが一様な硬
さであるならば、圧子の侵入深さは試験荷重の平方根に
比例する。即ち図４の直線グラフとなる。ところが図５
のように表面付近と内部とで硬さの異なる試料の場合に
は、図４の曲線グラフのように原点から離れるにつれて
直線からのズレｅを生じる。試料表面の硬さを正確に求
めることを目標にするならば、低荷重で微小変位を示す
範囲で誤差の少ないデータ処理方式を工夫する必要があ
る。
【００１１】次に本実施例における演算のプロセスを説
明する。まず、図３のように、一般に想定式Ｙ＝ｍＸか
らのズレが原点から離れるにしたがって大きくなる場
合、原点近傍における誤差ｅを少なくするため、次のよ
うな計算処理が行なわれる。はじめに、比例式をＸとＹ
の実験データに対して適用するとき、図３のように実験
データと想定式との誤差をｅ＝Ｙ−ｍＸとして、最小二
乗法を適用すると、Σｅ2を最小にする条件では、ｍ1＝
ΣＸＹ／ΣＸ2となる。一方誤差率ε＝ｅ／ＸとしてΣ
ε2を最小にする条件では、ｎをデータの組数とする
と、ｍ2＝Σ（Ｙ／Ｘ）／ｎとなる。この両者を次の表
のデータの場合（図３のように想定式からＸが大きく
なるにつれてズレる場合）に対して用いると、次表の
のようになる。
明する。まず、図３のように、一般に想定式Ｙ＝ｍＸか
らのズレが原点から離れるにしたがって大きくなる場
合、原点近傍における誤差ｅを少なくするため、次のよ
うな計算処理が行なわれる。はじめに、比例式をＸとＹ
の実験データに対して適用するとき、図３のように実験
データと想定式との誤差をｅ＝Ｙ−ｍＸとして、最小二
乗法を適用すると、Σｅ2を最小にする条件では、ｍ1＝
ΣＸＹ／ΣＸ2となる。一方誤差率ε＝ｅ／ＸとしてΣ
ε2を最小にする条件では、ｎをデータの組数とする
と、ｍ2＝Σ（Ｙ／Ｘ）／ｎとなる。この両者を次の表
のデータの場合（図３のように想定式からＸが大きく
なるにつれてズレる場合）に対して用いると、次表の
のようになる。
【００１２】
【表１】
【００１３】同表でが実験データ例，がｍを求める
ための計算，が係数ｍ1，ｍ2を適用したときの誤差率
である。この表から原点に近い部分の誤差率を小さくす
るためには、誤差の二乗ではなく、誤差率の二乗を最小
にするように想定式の係数を定めるのがよいことがわか
る。
ための計算，が係数ｍ1，ｍ2を適用したときの誤差率
である。この表から原点に近い部分の誤差率を小さくす
るためには、誤差の二乗ではなく、誤差率の二乗を最小
にするように想定式の係数を定めるのがよいことがわか
る。
【００１４】本実施例では次の３点を前提としている。 （１）角錐圧子（ビッカース圧子または三角錐圧子）の
侵入深さｄ0と試験荷重ｆとは、原点近傍ではａを定数
とするとｄ0＝√ｆ／ａとして表わせる。ただし、試験
荷重が大きくなると定数ａは徐々に変る。（表面の硬さ
と内部の硬さとが異なる場合） （２）変位計の見掛けの変位ｄは、真の圧子の侵入量ｄ
0に対して、変位計の零点誤差および試料の表面状況
（うねりと表面粗さ）の影響を受ける。 （３）変位係、試料共に試験荷重ｆが加わることによる
機械的歪ｋｆを生じる。すなわち、［数４］,［数５］
式の成立を前提とする。
侵入深さｄ0と試験荷重ｆとは、原点近傍ではａを定数
とするとｄ0＝√ｆ／ａとして表わせる。ただし、試験
荷重が大きくなると定数ａは徐々に変る。（表面の硬さ
と内部の硬さとが異なる場合） （２）変位計の見掛けの変位ｄは、真の圧子の侵入量ｄ
0に対して、変位計の零点誤差および試料の表面状況
（うねりと表面粗さ）の影響を受ける。 （３）変位係、試料共に試験荷重ｆが加わることによる
機械的歪ｋｆを生じる。すなわち、［数４］,［数５］
式の成立を前提とする。
【００１５】
【数４】ｄ0＝ｄ＋ｃ−ｋｆ ここでｄ0は真の変位、ｄは見掛けの変位、ｃは零点補
正量、ｋｆは試験荷重補正量を示している。
正量、ｋｆは試験荷重補正量を示している。
【数５】ｄ0＝√ｆ／ａ
【００１６】上述の前提のもとで、原点近傍での誤差率
を少なくする計算処理法を［数４］および［数５］式に
適用する。Ｐ点（図４）に対して、誤差ｅおよび誤差率
εは、［数６］,［数７］式で求められる。
を少なくする計算処理法を［数４］および［数５］式に
適用する。Ｐ点（図４）に対して、誤差ｅおよび誤差率
εは、［数６］,［数７］式で求められる。
【数６】ｅ＝ｄ−√ｆ／ａ
【数７】
【００１７】Σε2を最小にするには、Σε2をａ，ｃ，
ｋで微分した値が零となることが条件であるから、［数
８］,［数９］,［数10］式がそれぞれ成り立つ。なおｎ
は図４上で計算処理を適用する点の数を示している。
ｋで微分した値が零となることが条件であるから、［数
８］,［数９］,［数10］式がそれぞれ成り立つ。なおｎ
は図４上で計算処理を適用する点の数を示している。
【数８】
【００１８】
【数９】
【００１９】
【数10】 ｋ＝（Σｄ＋ｎｃ−Σ√ｆ／ａ）／Σｆ ここで とおくと、［数11］,［数12］,［数13］式がそれぞれ成
り立つ。
り立つ。
【００２０】
【数11】ａ＝（ｓ7＋ｓ5ｃ−ｓ4ｋ）／（ｓ8＋ｓ3ｃ2＋
ｓ2ｋ2＋２ｓ6ｃ−２ｓ1ｋ−２ｎｃｋ）
ｓ2ｋ2＋２ｓ6ｃ−２ｓ1ｋ−２ｎｃｋ）
【数12】ｃ＝（ｓ3／ａ−ｓ6＋ｎｋ）／ｓ3
【数13】ｋ＝（ｓ1＋ｎｃ−ｓ4／ａ）／ｓ2 ［数12］,［数13］から［数14］,［数15］式が成り立
つ。
つ。
【００２１】
【数14】
【数15】
【００２２】ｃ，ｋ共にＡ／ａ＋Ｂの形式（Ａ，Ｂ共に
ｓ1〜ｓ8で与えられる）となるから、［数14］,［数1
5］式を［数11］式に代入し、さらに整理すると、［数1
1］式はａに関する２次方程式となる。ａの２根のう
ち、プラスの値であって、硬さの実態に合致する値を選
ぶ。ａの値が決まればｃ，ｋの値もそれぞれ計算でき
る。相対誤差の自乗和の最小化による［数３］式の確定
の後、図５および図６のような、測定目的に合わせた図
形表示を表示部６に行なわせる。即ち、見掛け変位につ
いて零点補正と荷重による変形補正とを行なった後に、
全データを修正して、より正しい硬さ曲線（図５）また
は押込み曲線（図６）を求めることができ、これらは表
示部６に表示される。
ｓ1〜ｓ8で与えられる）となるから、［数14］,［数1
5］式を［数11］式に代入し、さらに整理すると、［数1
1］式はａに関する２次方程式となる。ａの２根のう
ち、プラスの値であって、硬さの実態に合致する値を選
ぶ。ａの値が決まればｃ，ｋの値もそれぞれ計算でき
る。相対誤差の自乗和の最小化による［数３］式の確定
の後、図５および図６のような、測定目的に合わせた図
形表示を表示部６に行なわせる。即ち、見掛け変位につ
いて零点補正と荷重による変形補正とを行なった後に、
全データを修正して、より正しい硬さ曲線（図５）また
は押込み曲線（図６）を求めることができ、これらは表
示部６に表示される。
【００２３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の微小押込
み試験機によれば、変位測定系の零点誤差と試験荷重の
影響を受ける変位測定系の誤差とを適切に補正できるよ
うになり、微小な試験荷重による圧子の押込み試験を正
確に行なえるようになる効果がある。
み試験機によれば、変位測定系の零点誤差と試験荷重の
影響を受ける変位測定系の誤差とを適切に補正できるよ
うになり、微小な試験荷重による圧子の押込み試験を正
確に行なえるようになる効果がある。
【図１】本発明の一実施例としての微小押込み試験機の
概略構成を示す模式図である。
概略構成を示す模式図である。
【図２】図１の試験機の圧子の押込みによる試料表面の
変形を示す断面図である。
変形を示す断面図である。
【図３】図１の試験機における誤差処理を説明するため
のグラフである。
のグラフである。
【図４】図１の試験機の表示部に表示される圧痕の深さ
と荷重の平方根との関係を示すグラフである。
と荷重の平方根との関係を示すグラフである。
【図５】図１の試験機の表示部に表示される圧痕の深さ
と硬さとの関係を示すグラフである。
と硬さとの関係を示すグラフである。
【図６】図１の試験機の表示部に表示される圧痕の深さ
と荷重との関係を示すグラフである。
と荷重との関係を示すグラフである。
１ 圧子 ２ 負荷手段 ３ 変位計 ４ 荷重制御部 ５ 演算手段 ６ 表示部 ７ 試料 ８ 試料台 Ａ 機枠
Claims (1)
- 【請求項１】 圧子と、同圧子に試験荷重を負荷する負
荷手段と、圧子の変位を検出する圧子変位量検出手段と
をそなえ、上記負荷手段によって圧子に加えられる荷重
をｆ、この荷重に対応して検出される圧子の変位をｄ、
真の押込み深さをｄ0、荷重負荷時の変位荷重比例定数
をｋ、零点補正量をｃ、圧子の形状によって決定される
定数をα、硬度をＨとするとき、 【数１】Ｈ＝αｆ／ｄ0 2 ＝αｆ／（ｄ＋ｃ−ｋｆ）2 ［数１］の計算式に基づいて、誤差率ε＝（ｃ−ｋｆ）
／ｄ0 の自乗和が最小になるように上記零点補正量ｃお
よび上記変位荷重比例定数ｋを算出し、試料の硬度Ｈを
演算する演算手段が設けられていることを特徴とする、
微小押込み試験機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21217793A JP2671096B2 (ja) | 1993-08-04 | 1993-08-04 | 微小押込み試験機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21217793A JP2671096B2 (ja) | 1993-08-04 | 1993-08-04 | 微小押込み試験機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0749298A true JPH0749298A (ja) | 1995-02-21 |
| JP2671096B2 JP2671096B2 (ja) | 1997-10-29 |
Family
ID=16618191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21217793A Expired - Fee Related JP2671096B2 (ja) | 1993-08-04 | 1993-08-04 | 微小押込み試験機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2671096B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009085737A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Hitachi Ltd | 破面解析方法及び装置 |
| JP2010145290A (ja) * | 2008-12-19 | 2010-07-01 | Shimadzu Corp | センサ特性補正装置および材料試験機 |
| KR102031195B1 (ko) * | 2019-02-18 | 2019-10-11 | (주)프론틱스 | 로드셀 변형량을 고려한 압입시험 수행방법 |
-
1993
- 1993-08-04 JP JP21217793A patent/JP2671096B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009085737A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Hitachi Ltd | 破面解析方法及び装置 |
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| JP2010145290A (ja) * | 2008-12-19 | 2010-07-01 | Shimadzu Corp | センサ特性補正装置および材料試験機 |
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