JPH0748661A - Production of galvanized steel strip - Google Patents
Production of galvanized steel stripInfo
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- JPH0748661A JPH0748661A JP21104993A JP21104993A JPH0748661A JP H0748661 A JPH0748661 A JP H0748661A JP 21104993 A JP21104993 A JP 21104993A JP 21104993 A JP21104993 A JP 21104993A JP H0748661 A JPH0748661 A JP H0748661A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、溶融亜鉛めっきライ
ンによって、鋼ストリップに対し連続的に溶融亜鉛めっ
き処理を施す際に、溶融亜鉛めっき槽内の溶融亜鉛めっ
き浴中に生成したドロスに基づく欠陥が生ずることな
く、品質の優れた溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造す
ることができる方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention is based on dross generated in a hot dip galvanizing bath in a hot dip galvanizing bath when a hot dip galvanizing process is performed on a steel strip continuously by a hot dip galvanizing line. The present invention relates to a method capable of producing a high-quality hot-dip galvanized steel strip without defects.
【０００２】[0002]
【従来の技術】溶融亜鉛めっきラインによって連続的に
製造される溶融亜鉛めっき鋼ストリップには、溶融亜鉛
めっきのままの状態の溶融亜鉛めっき鋼ストリップと、
溶融亜鉛めっきの後に合金化処理が施される合金化溶融
亜鉛めっき鋼ストリップとがある。この２種類の溶融亜
鉛めっき鋼ストリップの製造は、同一の溶融亜鉛めっき
ラインによって、めっき工程を適宜切り換えることによ
り、連続的に行われる。2. Description of the Related Art A hot-dip galvanized steel strip manufactured continuously by a hot-dip galvanizing line includes hot-dip galvanized steel strip in the as-hot-galvanized state,
There is an alloyed hot-dip galvanized steel strip that is subjected to an alloying treatment after hot-dip galvanizing. The production of these two types of hot dip galvanized steel strips is continuously carried out by appropriately switching the plating steps by the same hot dip galvanizing line.
【０００３】このような、溶融亜鉛めっき鋼ストリップ
の製造過程において、めっき槽内の溶融亜鉛めっき浴中
には、鋼ストリップから溶出した鉄分と、溶融亜鉛めっ
き浴中の亜鉛とが反応して、FeZn7 を主成分とするドロ
スが生成し、そして、めっき槽内に堆積する。堆積した
ドロスは、めっき浴中を通る鋼ストリップによって生ず
るめっき浴の随伴流、および、上記鋼ストリップを案内
するシンクロールの回転等によって、めっき浴中に巻き
上げられ、そして、上記鋼ストリップの表面上に付着す
る。その結果、製造された溶融亜鉛めっき鋼ストリップ
の亜鉛めっき層の表面上に、ドロスの付着による欠陥が
発生し、製品品質が劣化する問題が生ずる。In the process of producing such a galvanized steel strip, the iron content eluted from the steel strip reacts with the zinc in the galvanized bath in the galvanized bath in the plating tank. Dross containing FeZn 7 as a main component is generated and deposited in the plating tank. The accumulated dross is wound into the plating bath by the accompanying flow of the plating bath caused by the steel strip passing through the plating bath, the rotation of a sink roll guiding the steel strip, and the like, and on the surface of the steel strip. Adhere to. As a result, defects due to the adhesion of dross occur on the surface of the galvanized layer of the manufactured hot-dip galvanized steel strip, which causes a problem that product quality deteriorates.
【０００４】上述した溶融亜鉛めっき鋼ストリップに対
するドロスの付着を防止する手段として、従来、めっき
槽内に堆積したドロスを、機械的手段によって、槽内か
ら定期的に汲み出すドロッシング、または、溶融亜鉛め
っき鋼ストリップの製造時に、めっき浴中にアルミニウ
ムを添加し、ドロスとアルミニウムとの下記(1) 式に示
す化学反応によって、その比重が亜鉛よりも低い鉄−ア
ルミニウム金属間化合物(Fe2Al5)を生成させ、そして、
めっき浴の表面上に浮上させ、これを除去する方法が知
られている。 2FeZn7＋5Al →Fe2Al5＋14Zn─────(1)As a means for preventing the adhesion of dross to the above-mentioned hot dip galvanized steel strip, conventionally, the dross accumulated in the plating tank is regularly pumped out by mechanical means from the inside of the tank, or molten zinc is used. During the production of the galvanized steel strip, aluminum is added to the plating bath, and the chemical reaction between dross and aluminum represented by the following formula (1) causes the iron-aluminum intermetallic compound (Fe 2 Al 5 ) Is generated, and
It is known to float on the surface of a plating bath and remove it. 2FeZn 7 ＋ 5Al → Fe 2 Al 5 ＋ 14Zn ───── (1)
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たドロッシングによって、めっき槽内に堆積したドロス
を汲み出すためには、操業を一時中止しなければなら
ず、従って、生産能率が著しく低下する問題が生ずる。However, in order to pump out the dross accumulated in the plating tank by the above-mentioned drossing, the operation must be temporarily stopped, and therefore, there is a problem that the production efficiency is remarkably reduced. Occurs.
【０００６】めっき浴中にアルミニウムを添加して、上
記(1) 式の化学反応により Fe2Al5を生成させ、そし
て、めっき浴の表面上に浮上させて除去する方法には、
次のような問題がある。即ち、上述した化学反応を活発
に行わせるためには、めっき槽内のめっき浴を十分に攪
拌することが必要である。しかしながら、めっき槽内に
鋼ストリップを導きそしてこれを案内するシンクロール
は、めっき槽内の中間部に位置して設けられているため
に、めっき浴中を通る鋼ストリップによるめっき浴の随
伴流およびシンクロールの回転だけでは、めっき浴に対
する攪拌力が不足する。A method of adding aluminum to the plating bath to generate Fe 2 Al 5 by the chemical reaction of the above formula (1) and then floating it on the surface of the plating bath to remove it is as follows.
There are the following problems. That is, in order to actively carry out the above-mentioned chemical reaction, it is necessary to sufficiently stir the plating bath in the plating tank. However, since the sink roll that guides and guides the steel strip into the plating bath is provided at the middle portion in the plating bath, the accompanying flow of the plating bath by the steel strip through the plating bath and The rotation of the sink roll alone does not provide sufficient stirring power for the plating bath.
【０００７】その結果、上述した Fe2Al5 の生成が不十
分になる結果、めっき槽内に堆積したドロスを完全に回
収することはできない。しかも、めっき浴に対する攪拌
力の不足によって、めっき浴中のドロスとアルミニウム
とが十分に反応しなかった場合には、めっき浴中にアル
ミニウムが残留しその濃度が上昇する。その結果、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造時に合金化不良等が生じ、
製品品質が劣化する問題が生ずる。As a result, the above-mentioned generation of Fe 2 Al 5 becomes insufficient, so that the dross deposited in the plating tank cannot be completely recovered. Moreover, when dross and aluminum in the plating bath do not sufficiently react with each other due to lack of stirring power for the plating bath, aluminum remains in the plating bath and its concentration increases. As a result, alloying defects and the like occur during the production of the galvannealed steel sheet,
The problem that product quality deteriorates occurs.
【０００８】めっき浴の攪拌効率を向上させるために、
ポンプによりめっき浴を攪拌する方法、または、N2ガス
のバブリングによりめっき浴を攪拌する方法等が知られ
ている。しかしながら上述した方法では、溶融亜鉛めっ
き装置またはめっき槽内に配置されたシンクロール等に
よる設備的な制約のために、めっき浴の攪拌が局部的に
なって、めっき浴全体を均一に攪拌することが困難にな
る。その結果、製造された溶融亜鉛めっき鋼ストリップ
に、めっき浴の局部的な攪拌や流れによって、線状マー
クや線状ムラ等のような表面欠陥が発生しやすくなる。In order to improve the stirring efficiency of the plating bath,
A method of stirring the plating bath with a pump, a method of stirring the plating bath with bubbling of N 2 gas, and the like are known. However, in the above-mentioned method, the stirring of the plating bath is localized due to the facility restrictions such as the hot dip galvanizing device or the sink roll arranged in the plating tank, and the entire plating bath is uniformly stirred. Becomes difficult. As a result, surface defects such as linear marks and linear unevenness are likely to occur in the produced hot-dip galvanized steel strip due to local agitation and flow of the plating bath.
【０００９】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、溶融亜鉛めっき鋼ストリップの製造時に、溶
融亜鉛めっき槽内のめっき浴全体を十分に均一に攪拌し
て、めっき槽内に堆積したドロスと、めっき浴中のアル
ミニウムとの化学反応を活発に行わせ、これによって、
めっき槽内に堆積したドロスを浮上させて完全に除去す
ることができ、そして、合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリ
ップの製造時に合金化不良等が生ぜず、ドロス性の欠陥
が生ずることのない品質の優れた溶融亜鉛めっき鋼スト
リップまたは合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを、生
産性高く効率的に製造することができる方法を提供する
ことにある。Therefore, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems, and at the time of manufacturing a hot-dip galvanized steel strip, the entire plating bath in the hot-dip galvanizing tank is sufficiently uniformly stirred to be deposited in the hot-dip galvanizing tank. The chemical reaction between the dross and the aluminum in the plating bath is actively carried out, and by this,
The dross accumulated in the plating tank can be floated up and completely removed, and the alloying hot-dip galvanized steel strip does not cause defective alloying or the like, and does not cause defects in dross. An object of the present invention is to provide a method capable of efficiently producing an excellent hot-dip galvanized steel strip or an alloyed hot-dip galvanized steel strip with high productivity.
【００１０】本発明者等は、上述した問題を解決すべく
鋭意研究を重ねた。その結果、溶融亜鉛めっき鋼ストリ
ップの製造時には、シンクロールをめっき浴中に深く位
置させて、めっき浴中を通る鋼ストリップによりめっき
浴全体を均一に攪拌し、一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼
ストリップの製造時には、シンクロールをめっき浴の浴
面に近接して位置させて、めっき槽内を通る鋼ストリッ
プにより、めっき槽内に堆積したドロスが巻き上がらな
いようにしてめっきすれば、ドロス性欠陥が生ずること
のない品質の優れた溶融亜鉛めっき鋼ストリップまたは
合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造し得ることを
知見した。The present inventors have conducted extensive studies to solve the above-mentioned problems. As a result, during the production of hot dip galvanized steel strip, the sink roll is located deep in the galvanizing bath and the steel strip passing through the galvanizing bath evenly stirs the entire galvanizing bath while the galvannealed steel strip is alloyed. When manufacturing, the sink roll is located close to the bath surface of the plating bath, and the steel strip that passes through the plating bath is used to prevent the dross accumulated in the plating bath from rolling up. It has been found that it is possible to produce a hot-dip galvanized steel strip or an alloyed hot-dip galvanized steel strip which is free from the occurrence of the phenomenon.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】この発明は、上記知見に
基づいてなされたものであって、溶融亜鉛めっき槽内の
溶融亜鉛めっき浴中に、鋼ストリップを連続的に導き入
れ、前記鋼ストリップを、前記めっき槽内に設けられた
シンクロールにより上向きに反転させて、前記めっき浴
外に導くことにより、前記鋼ストリップに溶融亜鉛めっ
き処理を施すことからなる、溶融亜鉛めっき鋼ストリッ
プの製造方法において、前記溶融亜鉛めっき槽および前
記シンクロールの何れか一方を昇降させることによっ
て、前記シンクロールと前記めっき槽の底壁との間の距
離を調整可能となし、溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製
造する場合には、前記シンクロールと前記めっき槽の底
壁との間の距離を小になし、前記シンクロールを前記め
っき槽の底壁に近接させてめっき浴中に深く位置させ、
前記めっき浴中を通る鋼ストリップにより、めっき浴が
めっき槽全体的に十分に攪拌されている状態で、前記鋼
ストリップに対し溶融亜鉛めっき処理を施し、一方、合
金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造する場合には、
前記シンクロールと前記めっき槽の底壁との間の距離を
大になし、前記シンクロールを前記めっき浴の浴面に近
接させてめっき浴中に浅く位置させ、前記めっき浴中を
通る鋼ストリップにより、めっき浴が攪拌されないよう
な状態で、前記鋼ストリップに対し溶融亜鉛めっき処理
を施すことに特徴を有するものである。The present invention has been made based on the above-mentioned findings, and a steel strip is continuously introduced into a hot-dip galvanizing bath in a hot-dip galvanizing tank, and the steel strip is By inversion upward by a sink roll provided in the plating tank and guiding the steel strip to the outside of the plating bath by a hot dip galvanizing treatment method. In, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank can be adjusted by elevating or lowering one of the hot dip galvanizing tank and the sink roll, and a hot dip galvanized steel strip is manufactured. In this case, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank should be small, and the sink roll should be close to the bottom wall of the plating tank. So deeply it is positioned in the plating bath,
With the steel strip that passes through the plating bath, the steel strip is subjected to hot dip galvanizing treatment while the plating bath is sufficiently stirred throughout, while producing an alloyed hot dip galvanized steel strip. If you do
A large distance is provided between the sink roll and the bottom wall of the plating bath, and the sink roll is positioned shallowly in the plating bath close to the bath surface of the plating bath, and a steel strip passing through the plating bath. According to the present invention, the steel strip is subjected to hot dip galvanizing treatment in a state where the plating bath is not stirred.
【００１２】[0012]
【作用】この発明によれば、溶融亜鉛めっき鋼ストリッ
プを製造する場合には、溶融亜鉛めっき槽およびシンク
ロールの何れか一方を昇降させて、シンクロールとめっ
き槽底壁との間の距離を小になし、シンクロールをめっ
き槽の底壁に近接させてめっき浴中に深く位置させるこ
とにより、めっき浴中を通る鋼ストリップによって、め
っき浴をめっき槽全体的に十分に攪拌することができ
る。その結果、めっき槽内に堆積したドロスと、めっき
浴中のアルミニウムとの化学反応が活発に行われるの
で、Fe2Al5が十分に生成しそしてめっき浴面上に浮上す
る。従って、これを除去することによって、ドロス性欠
陥のない品質の優れた溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製
造することができる。According to the present invention, when a hot-dip galvanized steel strip is produced, one of the hot-dip galvanizing bath and the sink roll is moved up and down to reduce the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating bath. By keeping the sink roll close to the bottom wall of the plating bath and deeply located in the plating bath, the steel strip passing through the plating bath can sufficiently stir the plating bath as a whole. . As a result, the chemical reaction between the dross deposited in the plating tank and aluminum in the plating bath is actively performed, so that Fe 2 Al 5 is sufficiently generated and floats on the plating bath surface. Therefore, by removing this, it is possible to produce a hot-dip galvanized steel strip of excellent quality without dross defects.
【００１３】上述した溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製
造する場合における、シンクロールとめっき槽底壁との
間の距離Ｄは、下記数式３によって算出される値未満と
することが必要である。このような距離とすることによ
って、めっき浴を、めっき槽全体的に十分に攪拌させる
ことができる。When manufacturing the above-mentioned hot dip galvanized steel strip, the distance D between the sink roll and the bottom wall of the plating tank must be less than the value calculated by the following mathematical formula 3. With such a distance, the plating bath can be sufficiently agitated throughout the plating tank.
【００１４】[0014]
【数式３】[Formula 3]
【００１５】一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップ
を製造する場合には、シンクロールとめっき槽の底壁と
の間の距離を大になし、シンクロールをめっき浴の浴面
に近接させてめっき浴中に浅く位置させることにより、
めっき浴中を通る鋼ストリップによるめっき浴の攪拌が
浴面付近のみになる。その結果、めっき槽内に堆積した
ドロスはめっき浴中に巻き上げられず、従って、ドロス
性の欠陥がない合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製
造することができる。On the other hand, in the case of producing an alloyed hot-dip galvanized steel strip, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is made large, and the sink roll is brought close to the bath surface of the plating bath for plating. By placing it shallow in the bath,
Stirring of the plating bath by the steel strip passing through the plating bath is only near the bath surface. As a result, the dross deposited in the plating tank is not rolled up in the plating bath, and thus it is possible to produce a galvannealed steel strip without dross defects.
【００１６】上述した合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリッ
プを製造する場合における、シンクロールとめっき槽底
壁との間の間隔Ｄは、下記数式４によって算出される値
超とすることが必要である。このような距離とすること
によって、めっき槽内を移動する鋼ストリップによる、
めっき槽内の堆積ドロスの巻き上げを適確に防止するこ
とができる。In the case of producing the above-mentioned galvannealed steel strip, the distance D between the sink roll and the bottom wall of the plating tank needs to exceed the value calculated by the following mathematical formula 4. With such a distance, due to the steel strip moving in the plating tank,
It is possible to properly prevent the buildup of accumulated dross in the plating tank.
【００１７】[0017]
【数式４】[Formula 4]
【００１８】図１および図２は、この発明の方法を実施
するための装置の一例を示す概略垂直断面図であって、
図１は溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造する場合を示
し、そして、図２は合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップ
を製造する場合を示す。図１および図２に示すように、
溶融亜鉛めっき槽１は、例えば油圧シリンダのような昇
降機構２によって、昇降可能に支持されている。めっき
槽１内には、その中の溶融亜鉛めっき浴３中に連続的に
導き入れられた鋼ストリップ５を、上向きに反転させる
ためのシンクロール６が、一定位置に設けられている。1 and 2 are schematic vertical sectional views showing an example of an apparatus for carrying out the method of the present invention.
FIG. 1 shows the case of producing hot dip galvanized steel strip, and FIG. 2 shows the case of producing alloyed hot dip galvanized steel strip. As shown in FIGS. 1 and 2,
The hot dip galvanizing bath 1 is supported so as to be able to move up and down by an elevating mechanism 2 such as a hydraulic cylinder. A sink roll 6 for inverting the steel strip 5 continuously introduced into the hot dip galvanizing bath 3 therein is provided in a fixed position in the plating tank 1.
【００１９】溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造する場
合には、図１に示すように、昇降機構２によってめっき
槽１を上昇させる。その結果、シンクロール６とめっき
槽１の底壁1aとの間の距離が小になって、シンクロール
６は、めっき槽１の底壁1aに近接し、めっき浴３中に深
く位置することになる。その結果、めっき浴３中を通る
鋼ストリップ５により生ずるめっき浴３の随伴流、およ
び、シンクロール６の回転によって、めっき浴３は十分
に攪拌される。従って、めっき槽１内に堆積したドロス
４は巻き上げられて、めっき浴中のアルミニウムとの化
学反応が活発になり、生成したFe2Al5は浴面上に浮上す
るので、これを効率的に除去することができる。When producing a galvanized steel strip, as shown in FIG. 1, the elevating mechanism 2 raises the plating tank 1. As a result, the distance between the sink roll 6 and the bottom wall 1a of the plating tank 1 becomes small, and the sink roll 6 is located close to the bottom wall 1a of the plating tank 1 and deep in the plating bath 3. become. As a result, the accompanying flow of the plating bath 3 caused by the steel strip 5 passing through the plating bath 3 and the rotation of the sink roll 6 sufficiently stir the plating bath 3. Therefore, the dross 4 accumulated in the plating tank 1 is rolled up, the chemical reaction with the aluminum in the plating bath becomes active, and the generated Fe 2 Al 5 floats on the bath surface, which can be efficiently used. Can be removed.
【００２０】合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造
する場合には、図２に示すように、昇降機構２によって
めっき槽１を下降させる。その結果、シンクロール６と
めっき槽１の底壁1aとの間の距離が大になって、シンク
ロール６は、めっき浴３の浴面に近接し、めっき浴３中
に浅く位置することになる。従って、めっき浴３中を通
る鋼ストリップ５により生ずるめっき浴３の随伴流、お
よび、シンクロール６の回転によるめっき浴３の攪拌が
浴面付近のみになるので、めっき槽１内に堆積したドロ
ス４はめっき浴３中に巻き上げられず、ドロス性の表面
欠陥のない合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造す
ることができる。When the alloyed hot-dip galvanized steel strip is manufactured, the plating tank 1 is lowered by the elevating mechanism 2 as shown in FIG. As a result, the distance between the sink roll 6 and the bottom wall 1a of the plating tank 1 becomes large, and the sink roll 6 is located close to the bath surface of the plating bath 3 and is shallowly located in the plating bath 3. Become. Therefore, since the accompanying flow of the plating bath 3 generated by the steel strip 5 passing through the plating bath 3 and the stirring of the plating bath 3 by the rotation of the sink roll 6 are only near the bath surface, the dross accumulated in the plating bath 1 is generated. 4 is not rolled up in the plating bath 3 and is capable of producing alloyed hot dip galvanized steel strip without drossive surface defects.
【００２１】図１および図２に示した装置の代わりに、
溶融亜鉛めっき槽１を不動に設置し、めっき槽１内のシ
ンクロール６を昇降可能となし、溶融亜鉛めっき鋼スト
リップを製造する場合には、シンクロール６を下降させ
て、めっき浴３中に深く位置させ、そして、合金化溶融
亜鉛めっき鋼ストリップを製造する場合には、シンクロ
ール６を上昇させてめっき浴３の浴面近くに位置させる
ようにしてもよい。Instead of the device shown in FIGS. 1 and 2,
When the hot dip galvanizing tank 1 is installed immovably, the sink roll 6 in the plating tank 1 can be moved up and down, and when the hot dip galvanized steel strip is manufactured, the sink roll 6 is lowered and placed in the plating bath 3. It may be located deep and, in the case of producing an alloyed hot dip galvanized steel strip, the sink roll 6 may be raised so as to be located near the bath surface of the plating bath 3.
【００２２】次に、シンクロールとめっき槽底壁との間
の距離を規定する前述した数式１、３および数式２、４
の根拠について説明する。図１および図２に示した装置
を使用し、シンクロールとめっき槽の底壁との間の距離
および鋼ストリップの移動速度を変えて、鋼ストリップ
に対し、下記条件により溶融亜鉛めっき処理を施し、そ
のときのドロスの巻き上げ状態を調べた。 鋼ストリップの板幅：1,000 mm、 めっき浴の温度 ： 460 ℃、 シンクロール径 ： 800 mm。Next, the above-mentioned formulas 1 and 3 and formulas 2 and 4 which define the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank.
Explain the grounds of. Using the apparatus shown in FIGS. 1 and 2, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank and the moving speed of the steel strip were changed, and the steel strip was subjected to hot dip galvanizing treatment under the following conditions. , I checked the winding state of the dross at that time. Steel strip width: 1,000 mm, plating bath temperature: 460 ° C, sink roll diameter: 800 mm.
【００２３】なお、ドロスの巻上げ状態は、溶融亜鉛め
っきが施されたサンプルの断面を金属顕微鏡によって観
察し、20×20mm2 の面積内に存在する50μm 以上の粒径
のドロスの個数を調べそして下記基準によって評価し
た。 ○：良 （ドロス個数 ５個未満） △：可 （ドロス個数 ５個以上、10個未満） ×：不可（ドロス個数 10個以上）The wound state of the dross was obtained by observing the cross section of the sample which had been subjected to hot dip galvanizing with a metallurgical microscope to check the number of dross having a particle size of 50 μm or more existing within an area of 20 × 20 mm 2. The following criteria evaluated. ◯: Good (less than 5 dross) Δ: Possible (5 or more dross, less than 10) ×: Impossible (10 or more dross)
【００２４】図３に、上記調査によって得られた、シン
クロールとめっき槽底壁との間の距離およびライン速度
との関係における、ドロスの巻き上げ状態を示す。FIG. 3 shows the winding state of the dross in the relationship between the line speed and the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank obtained by the above investigation.
【００２５】次に、上記と同様の条件により、ライン速
度を60mpm および120 mpm とし、鋼ストリップの板幅を
変えて、鋼ストリップに溶融亜鉛めっき処理を施したと
きのドロスの巻き上げ状態を調べ、そして、上記評価基
準の良（○）と可（△）との境界線を求めた。図４に、
上記調査によって得られた、シンクロールとめっき槽底
壁との間の距離、および、鋼ストリップの板幅との関係
における、ドロスの巻き上げ状態を示す。Next, under the same conditions as above, the line speed was set to 60 mpm and 120 mpm, the plate width of the steel strip was changed, and the winding state of the dross when the hot dip galvanizing treatment was performed on the steel strip was investigated. Then, a boundary line between good (◯) and good (Δ) of the above evaluation criteria was obtained. In Figure 4,
The winding state of the dross in the relationship between the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank and the plate width of the steel strip obtained by the above-described investigation is shown.
【００２６】図５に、めっき槽内におけるめっき浴の温
度と、ドロスの巻き上げ状態との関係を示す。図１およ
び図２に示した装置を使用し、めっき浴の温度を 440〜
480 ℃の範囲内で変えて、鋼ストリップに対し、下記条
件により溶融亜鉛めっきを施し、そのときのドロスの巻
き上げ個数を調べた。なお、ドロスの巻き上げ個数は、
溶融亜鉛めっきが施されたサンプルの断面を金属顕微鏡
によって観察し、20×20mm2 の面積内に存在する50μm
以上のドロスの個数を調べることによって行った。 鋼ストリップの板幅：1,000mm 、 ライン速度 ： 60mpm、120mpm、 シンクロール径 ： 800mm 、 シンクロールとめっき槽底壁との間の距離：500mm 。FIG. 5 shows the relationship between the temperature of the plating bath in the plating tank and the winding state of the dross. Using the apparatus shown in FIG. 1 and FIG.
While changing the temperature within the range of 480 ° C., hot dip galvanizing was performed on the steel strip under the following conditions, and the number of rolled up dross at that time was examined. The number of dross rolled up is
The cross section of the hot-dip galvanized sample was observed with a metallurgical microscope, and 50 μm in the area of 20 × 20 mm 2 was observed.
This was done by examining the number of dross described above. Steel strip width: 1,000mm, line speed: 60mpm, 120mpm, sink roll diameter: 800mm, distance between sink roll and bottom wall of plating tank: 500mm.
【００２７】図６に、めっき槽内に設けられたシンクロ
ールの径と、ドロスの巻き上げ状態との関係について説
明する。図１および図２に示した装置を使用し、シンク
ロールの径を 750〜850mm の範囲で変えて、鋼ストリッ
プに対し、下記条件により溶融亜鉛めっきを施し、その
ときのドロスの巻き上げ個数を調べた。なお、ドロスの
巻き上げ個数の調査は上述したと同じである。 鋼ストリップの板幅：1,000mm 、 ライン速度 ： 60mpm、120mpm、 シンクロールとめっき槽底壁との間の距離：500mm 、 めっき浴の温度 ： 460℃。FIG. 6 illustrates the relationship between the diameter of the sink roll provided in the plating tank and the winding state of the dross. Using the equipment shown in Fig. 1 and Fig. 2, the diameter of the sink roll was changed in the range of 750 to 850 mm, and the steel strip was hot dip galvanized under the following conditions, and the number of rolled up dross at that time was examined. It was The investigation of the number of wound dross is the same as described above. Steel strip plate width: 1,000 mm, line speed: 60 mpm, 120 mpm, distance between sink roll and bottom wall of plating tank: 500 mm, temperature of plating bath: 460 ° C.
【００２８】上述した図３、図４、図５および図６に基
づいて下記近似式が求められ、これによって、数式１、
３および数式２、４が得られた。 但し、Ｄ：シンクロールとめっき槽底壁との間の距離、 ｋ：定数、 a ：定数（0.45〜0.55) 。Based on the above-mentioned FIG. 3, FIG. 4, FIG. 5 and FIG.
3 and Equations 2 and 4 were obtained. However, D: distance between sink roll and bottom wall of plating tank, k: constant, a: constant (0.45 to 0.55).
【００２９】図３に示したドロス巻き上げ状態の調査結
果の、良（○）と可（△）との境界、および、可（△）
と不可（×）との境界の各近似式から、定数ｋを求め
た。このようにして求められた定数ｋは、溶融亜鉛めっ
き槽の形状等によって変わり、数式１の場合には2.0 か
ら2.4 の範囲例えば2.2 であり、数式２の場合には3.4
から3.8 の範囲例えば3.6 である。Boundary between good (○) and acceptable (△) and acceptable (△) in the investigation result of the dross winding state shown in FIG.
The constant k was obtained from each approximate expression of the boundary between the and the impossibility (x). The constant k thus obtained varies depending on the shape of the hot dip galvanizing tank, etc., and is in the range of 2.0 to 2.4 in the case of Formula 1, for example 2.2, and 3.4 in the case of Formula 2.
The range is from 3.8 to 3.8, for example 3.6.
【００３０】この発明において、溶融亜鉛めっき浴中に
添加するアルミニウムの割合は、ドロスとアルミニウム
とを速やかに反応させるために、0.15wt.%以上であるこ
とが望ましい。めっき槽内の溶融亜鉛めっき浴の温度
は、反応を速やかに進行させる上において、 460〜470
℃の比較的高温であることが望ましい。そして、溶融亜
鉛めっき浴中に通す鋼ストリップの温度は、 470〜500
℃の範囲内とすることが望ましい。鋼ストリップの温度
が上記温度よりも高いと、めっき浴中のアルミニウム
が、鋼ストリップ表面のFeと優先的に反応する結果、ド
ロスの回収効率が低下する問題が生ずる。In the present invention, the proportion of aluminum added to the hot dip galvanizing bath is preferably 0.15 wt.% Or more in order to react dross and aluminum quickly. The temperature of the hot dip galvanizing bath in the plating tank is 460 to 470 in order to accelerate the reaction.
A relatively high temperature of ° C is desirable. And the temperature of the steel strip to be passed through the hot dip galvanizing bath is 470 ~ 500.
It is desirable to set it within the range of ° C. When the temperature of the steel strip is higher than the above temperature, aluminum in the plating bath reacts preferentially with Fe on the surface of the steel strip, resulting in a problem that the dross recovery efficiency decreases.
【００３１】[0031]
【実施例】次に、この発明を実施例に基づいて説明す
る。 実施例１ 図１および図２に示した装置を使用し、鋼ストリップに
対し、下記条件によって溶融亜鉛めっき処理を施した。 鋼ストリップの寸法：0.81×1250mm、 鋼ストリップの温度：475 ±5 ℃、 めっき浴の種類 ： 0.155wt.%のAlが添加された溶融
亜鉛めっき浴、 めっき浴の温度 ：465 ℃、 めっき槽の深さ ：2400mm, シンクロールとめっき槽底壁との間の距離：700, 500,
300mm 。EXAMPLES Next, the present invention will be described based on examples. Example 1 Using the apparatus shown in FIGS. 1 and 2, a steel strip was subjected to hot dip galvanizing under the following conditions. Steel strip dimensions: 0.81 x 1250 mm, Steel strip temperature: 475 ± 5 ° C, Plating bath type: 0.155 wt.% Al added hot dip galvanizing bath, Plating bath temperature: 465 ° C, Depth: 2400mm, Distance between sink roll and bottom wall of plating tank: 700, 500,
300 mm.
【００３２】上述した条件によって、シンクロールとめ
っき槽底壁との間の距離を変え、鋼ストリップに対し溶
融亜鉛めっき処理を施したときの、めっき槽内における
ドロスの堆積量を、時間との関係において調べ、その結
果を図７に示した。なお、図７において、○印は、シン
クロールとめっき槽底壁との間の距離が 700mmの場合を
示し、△印は、上記距離が 500mmの場合を示し、そし
て、□印は、上記距離が300mmの場合を示す。According to the above-mentioned conditions, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is changed, and the amount of dross deposited in the plating tank when the hot dip galvanizing treatment is performed on the steel strip is The relationship was investigated, and the result is shown in FIG. 7. In addition, in FIG. 7, a circle indicates that the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is 700 mm, a triangle indicates that the distance is 500 mm, and a square indicates the above distance. Shows the case of 300 mm.
【００３３】図７から明らかなように、例えば、24時間
経過後のめっき槽内におけるドロスの堆積量は、シンク
ロールとめっき槽底壁との間の距離が 700mmの場合には
約3.5Tonであり、同距離が500mm の場合には約２Ton で
あった。これに対し、シンクロールとめっき槽底壁との
間の距離が300mm の場合には０になり、めっき槽内の溶
融亜鉛めっき浴中に生成したドロスを、操業を中止する
ことなく確実に除去することができ、これによって、ド
ロス性の欠陥が生ずることのない、品質の優れた溶融亜
鉛めっき鋼板を製造することができた。As is apparent from FIG. 7, for example, the amount of dross deposited in the plating tank after 24 hours is about 3.5 Ton when the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is 700 mm. Yes, it was about 2 Ton when the distance was 500 mm. On the other hand, when the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is 300 mm, it becomes 0, and the dross generated in the hot dip galvanizing bath in the plating tank can be reliably removed without stopping the operation. It was possible to produce a hot-dip galvanized steel sheet of excellent quality without causing defects of dross property.
【００３４】実施例２ 同じく、図１および図２に示した装置を使用し、鋼スト
リップに対し、シンクロールとめっき槽の底壁との間の
距離を 300〜1,000mm の範囲内で変化させ、且つ、ライ
ン速度を40〜100mpmの範囲内で変化させ、その他は上述
したと同様の条件で溶融亜鉛めっき処理を施し、そのと
きのドロスの巻上げ状態を調べた。表１にその調査結果
を示す。Example 2 Similarly, using the apparatus shown in FIGS. 1 and 2, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank was changed within the range of 300 to 1,000 mm for the steel strip. And, the line speed was changed within the range of 40 to 100 mpm, and the hot dip galvanizing treatment was carried out under the same conditions as above, and the winding state of the dross at that time was examined. Table 1 shows the survey results.
【００３５】[0035]
【表１】 [Table 1]
【００３６】なお、ドロスの巻上げ状態は、溶融亜鉛め
っきが施されたサンプルの断面を金属顕微鏡によって観
察し、20×20mm2 の面積内に存在する50μm 以上の粒径
のドロスの個数を調べそして下記基準によって評価し
た。 ◎：優 （ドロス個数 ２個未満） ○：良 （ドロス個数 ２個以上、５個未満） △：可 （ドロス個数 ５個以上、10個未満） ×：不可（ドロス個数 10個以上）The wound state of the dross was examined by observing the cross section of the sample which had been subjected to the hot dip galvanizing with a metallurgical microscope to check the number of dross having a particle size of 50 μm or more existing within an area of 20 × 20 mm 2. The following criteria evaluated. ◎: Excellent (less than 2 dross) ○: Good (2 or more and less than 5 dross) △: Possible (5 or more and less than 10 dross) ×: Impossible (10 or more dross)
【００３７】表１から明らかなように、シンクロールと
めっき槽の底壁との間の距離を1,000mm となし、シンク
ロールを、めっき浴の浴面に近接させてめっき浴中に浅
く位置させたときには、ライン速度が80mpm になっても
ドロス個数は２個未満であり、ドロスの巻き上げは殆ど
生じなかった。As is clear from Table 1, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank was set to 1,000 mm, and the sink roll was placed close to the bath surface of the plating bath and positioned shallowly in the plating bath. At that time, the number of dross was less than 2 even when the line speed reached 80 mpm, and the dross was hardly wound up.
【００３８】[0038]
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
溶融亜鉛めっき鋼ストリップの製造時に、溶融亜鉛めっ
き槽内のめっき浴全体を均一に攪拌して、めっき槽内に
堆積したドロスと、めっき浴中のアルミニウムとの化学
反応を活発に行わせ、これによって、めっき槽内に堆積
したドロスを浮上させて完全に除去することができ、そ
して、合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップの製造時に合
金化不良等が生ぜず、ドロス性の欠陥が生ずることのな
い品質の優れた溶融亜鉛めっき鋼ストリップまたは合金
化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを、生産性高く効率的に
製造することができる工業上有用な効果がもたらされ
る。As described above, according to the present invention,
During the production of hot-dip galvanized steel strip, the entire plating bath in the hot-dip galvanizing tank is uniformly stirred, and the chemical reaction between the dross accumulated in the hot-dip galvanizing tank and the aluminum in the plating bath is actively carried out. By this, the dross accumulated in the plating tank can be floated and completely removed, and the alloying hot-dip galvanized steel strip does not suffer from alloying defects and the like, and no dross defects occur. Industrially useful effects capable of producing high-quality hot-dip galvanized steel strip or alloyed hot-dip galvanized steel strip with high productivity and efficiency are brought about.
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図１】この発明の方法を実施するための装置の一例を
示す概略垂直断面図であって、溶融亜鉛めっき鋼ストリ
ップを製造する場合を示す。FIG. 1 is a schematic vertical sectional view showing an example of an apparatus for carrying out the method of the present invention, showing a case of producing a hot-dip galvanized steel strip.
【図２】この発明の方法を実施するための装置の一例を
示す概略垂直断面図であって、合金化溶融亜鉛めっき鋼
ストリップを製造する場合を示す。FIG. 2 is a schematic vertical sectional view showing an example of an apparatus for carrying out the method of the present invention, showing a case of producing an alloyed hot-dip galvanized steel strip.
【図３】シンクロールとめっき槽底壁との間の距離およ
びライン速度との関係におけるドロスの巻き上げ状態を
示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a winding state of dross in relation to a line speed and a distance between a sink roll and a bottom wall of a plating tank.
【図４】シンクロールとめっき槽底壁との間の距離、お
よび、鋼ストリップの板幅との関係における、ドロスの
巻き上げ状態を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing the winding state of dross in relation to the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank and the plate width of the steel strip.
【図５】めっき浴の温度とドロスの巻き上げ個数との関
係を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing the relationship between the temperature of the plating bath and the number of wound dross.
【図６】シンクロール径とドロスの巻き上げ個数との関
係を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the sink roll diameter and the number of dross wound up.
【図７】シンクロールとめっき槽底壁との間の距離を変
え、鋼ストリップに対し溶融亜鉛めっき処理を施したと
きの、めっき槽内におけるドロスの堆積量を時間との関
係において示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the amount of dross deposited in the plating tank in relation to time when the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is changed and the hot-dip galvanizing treatment is performed on the steel strip. is there.
１ 溶融亜鉛めっき槽、 ２ めっき槽昇降機構、 ３ めっき浴、 ４ ドロス、 ５ 鋼ストリップ、 ６ シンクロール。 1 hot dip galvanizing bath, 2 plating bath lifting mechanism, 3 plating bath, 4 dross, 5 steel strip, 6 sink rolls.
【数１】 [Equation 1]
【数２】 [Equation 2]
【数３】 [Equation 3]
【数４】 [Equation 4]
Claims (2)
中に、鋼ストリップを連続的に導き入れ、前記鋼ストリ
ップを、前記めっき槽内に設けられたシンクロールによ
り上向きに反転させて、前記めっき浴外に導くことによ
り、前記鋼ストリップに溶融亜鉛めっき処理を施すこと
からなる、溶融亜鉛めっき鋼ストリップの製造方法にお
いて、 前記溶融亜鉛めっき槽および前記シンクロールの何れか
一方を昇降させることによって、前記シンクロールと前
記めっき槽の底壁との間の距離を調整可能となし、 溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造する場合には、前記
シンクロールと前記めっき槽の底壁との間の距離を小に
なし、前記シンクロールを前記めっき槽の底壁に近接さ
せて、めっき浴中に深く位置させ、前記めっき浴中を通
る鋼ストリップにより、めっき浴がめっき槽全体的に十
分に攪拌されている状態で、前記鋼ストリップに対し溶
融亜鉛めっき処理を施し、 一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼ストリップを製造する場
合には、前記シンクロールと前記めっき槽の底壁との間
の距離を大になし、前記シンクロールを前記めっき浴の
浴面に近接させて、めっき浴中に浅く位置させ、前記め
っき浴中を通る鋼ストリップにより、めっき浴が攪拌さ
れないような状態で、前記鋼ストリップに対し溶融亜鉛
めっき処理を施すことを特徴とする、溶融亜鉛めっき鋼
ストリップの製造方法。1. A steel strip is continuously introduced into a hot-dip galvanizing bath in a hot dip galvanizing tank, and the steel strip is inverted upward by a sink roll provided in the hot-dip galvanizing tank. A method for producing a hot-dip galvanized steel strip, which comprises subjecting the steel strip to a hot-dip galvanizing treatment by introducing the hot-dip galvanizing bath and the sink roll up and down. The distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is adjustable, and when producing a galvanized steel strip, the distance between the sink roll and the bottom wall of the plating tank is adjusted. A steel strip that passes through the plating bath by placing the sink roll close to the bottom wall of the plating bath and making it deeper in the plating bath. According to the above, the galvanizing treatment is performed on the steel strip in a state where the plating bath is sufficiently agitated as a whole, while in the case of producing an alloyed hot dip galvanized steel strip, the sink roll is used. And the bottom wall of the plating tank is made large, the sink roll is brought close to the bath surface of the plating bath, the shallow position is set in the plating bath, and the steel strip passing through the plating bath is used. A method for producing a hot-dip galvanized steel strip, which comprises subjecting the steel strip to a hot-dip galvanizing treatment in a state where the plating bath is not agitated.
する場合における、前記シンクロールと前記めっき槽の
底壁との間の距離(D) を、下記数式１によって算出され
る値未満となし、一方、前記合金化溶融亜鉛めっき鋼ス
トリップを製造する場合における、前記シンクロールと
前記めっき槽の底壁との間の距離(D)を、下記数式２に
よって算出される値超となす、請求項１記載の方法。 【数式１】 【数式２】2. The distance (D) between the sink roll and the bottom wall of the plating tank in the case of producing the hot-dip galvanized steel strip is set to be less than the value calculated by the following mathematical formula 1, The distance (D) between the sink roll and the bottom wall of the plating tank in the case of producing the alloyed hot-dip galvanized steel strip is more than a value calculated by the following mathematical formula 2. The method described. [Formula 1] [Formula 2]
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104993A JPH0748661A (en) | 1993-08-04 | 1993-08-04 | Production of galvanized steel strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104993A JPH0748661A (en) | 1993-08-04 | 1993-08-04 | Production of galvanized steel strip |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0748661A true JPH0748661A (en) | 1995-02-21 |
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ID=16599541
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21104993A Pending JPH0748661A (en) | 1993-08-04 | 1993-08-04 | Production of galvanized steel strip |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0748661A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0824153A1 (en) * | 1996-08-14 | 1998-02-18 | Inductotherm Corp. | Pot for coating continuous metallic strip |
| WO2002077313A1 (en) * | 2001-03-15 | 2002-10-03 | Nkk Corporation | Production method of hot-dip metal strip and device therefor |
| JP2008101249A (en) * | 2006-10-19 | 2008-05-01 | Nippon Steel Corp | Hot dip galvannealing device, and method for producing hot dip galvannealed steel sheet |
-
1993
- 1993-08-04 JP JP21104993A patent/JPH0748661A/en active Pending
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| US7361385B2 (en) | 2001-03-15 | 2008-04-22 | Nkk Corporation | Method for manufacturing hot-dip plated metal strip and apparatus for manufacturing the same |
| JP2008101249A (en) * | 2006-10-19 | 2008-05-01 | Nippon Steel Corp | Hot dip galvannealing device, and method for producing hot dip galvannealed steel sheet |
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