JPH07332602A - 蒸気温度予測制御装置 - Google Patents
蒸気温度予測制御装置Info
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- JPH07332602A JPH07332602A JP6125179A JP12517994A JPH07332602A JP H07332602 A JPH07332602 A JP H07332602A JP 6125179 A JP6125179 A JP 6125179A JP 12517994 A JP12517994 A JP 12517994A JP H07332602 A JPH07332602 A JP H07332602A
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 火力発電用ボイラプラントの蒸気温度予測制
御装置に関し、蒸気温度偏差を小さくする。 【構成】 プラントデータ２はプラントデータ入力手段
１０で受信され、蒸気温度予測手段２０でボイラ近似モ
デルより主蒸気温度予測値２４０と再熱蒸気温度予測値
２５０が求められ、補正量計算手段３０に渡す。計算手
段３０ではこれら予測値より燃料流量補正量３１、ＳＨ
スプレー流量調節弁開度補正量３２、ガス再循環ダンパ
開度補正量３３を求め補正量出力手段４０へ送り、ここ
で出力を調整して補正量４１，４２，４３として出力す
る。この補正量４１，４２，４３をボイラ制御装置の操
作量に加えることにより主蒸気、再熱蒸気温度偏差を小
さくできる。
御装置に関し、蒸気温度偏差を小さくする。 【構成】 プラントデータ２はプラントデータ入力手段
１０で受信され、蒸気温度予測手段２０でボイラ近似モ
デルより主蒸気温度予測値２４０と再熱蒸気温度予測値
２５０が求められ、補正量計算手段３０に渡す。計算手
段３０ではこれら予測値より燃料流量補正量３１、ＳＨ
スプレー流量調節弁開度補正量３２、ガス再循環ダンパ
開度補正量３３を求め補正量出力手段４０へ送り、ここ
で出力を調整して補正量４１，４２，４３として出力す
る。この補正量４１，４２，４３をボイラ制御装置の操
作量に加えることにより主蒸気、再熱蒸気温度偏差を小
さくできる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は火力発電用ボイラの蒸気
温度予測制御装置に関する。
温度予測制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の火力発電用ボイラの蒸気予測制御
装置の制御系統ブロック図を図８に示す。図のように従
来の蒸気温度予測制御装置は水冷壁出口温度５０（以
下、ＷＷ出口温度とする）とＷＷ出口温度設定値５１と
の偏差、主蒸気温度５２と主蒸気温度設定値５３との偏
差、過熱低減器出口温度５４と過熱低減器入口温度５５
との偏差及び再熱器蒸気温度５６と再熱器蒸気温度指令
５７との偏差から図示のように流量弁開度指令５８、Ｓ
Ｈ，ＲＨスプレー流量調節弁開度指令５９，６０、ガス
再循環ダンパ開度指令６１を設定し、燃料流量調節弁、
ＳＨスプレー流量調節弁、ガス再循環ダンパを操作して
いた。
装置の制御系統ブロック図を図８に示す。図のように従
来の蒸気温度予測制御装置は水冷壁出口温度５０（以
下、ＷＷ出口温度とする）とＷＷ出口温度設定値５１と
の偏差、主蒸気温度５２と主蒸気温度設定値５３との偏
差、過熱低減器出口温度５４と過熱低減器入口温度５５
との偏差及び再熱器蒸気温度５６と再熱器蒸気温度指令
５７との偏差から図示のように流量弁開度指令５８、Ｓ
Ｈ，ＲＨスプレー流量調節弁開度指令５９，６０、ガス
再循環ダンパ開度指令６１を設定し、燃料流量調節弁、
ＳＨスプレー流量調節弁、ガス再循環ダンパを操作して
いた。
【０００３】まず、燃料流量は次のように決定する。ボ
イラ入力指令７０（以下、ＢＩＤとする）からＷＷ温度
設定値５１を決定しＷＷ温度設定との偏差に比例ゲイン
を乗じたものと、ＢＩＤから主蒸気温度設定値５３を決
定し、主蒸気温度の実測値との偏差（主蒸気温度偏差）
に比例ゲイン、積分ゲイン、微分ゲインを乗じたものの
和（ＰＩＤ制御）とを足し込んで水燃比７１を決定す
る。水燃比７１にベース燃料指令７２を足し込み燃料流
量指令７３とし、実燃料流量７４との偏差をＰＩ制御に
より燃料流量調節弁により一致させる。
イラ入力指令７０（以下、ＢＩＤとする）からＷＷ温度
設定値５１を決定しＷＷ温度設定との偏差に比例ゲイン
を乗じたものと、ＢＩＤから主蒸気温度設定値５３を決
定し、主蒸気温度の実測値との偏差（主蒸気温度偏差）
に比例ゲイン、積分ゲイン、微分ゲインを乗じたものの
和（ＰＩＤ制御）とを足し込んで水燃比７１を決定す
る。水燃比７１にベース燃料指令７２を足し込み燃料流
量指令７３とし、実燃料流量７４との偏差をＰＩ制御に
より燃料流量調節弁により一致させる。
【０００４】次に、ＳＨスプレー流量は次のように決定
する。ＳＨスプレー前温度とＳＨスプレー後温度との差
とＳＨスプレー温度偏差設定値８０との差（ΔＤＳＤ
Ｔ）８１と主蒸気温度偏差８２に足し込み、これに比例
ゲイン、積分ゲイン、微分ゲインを乗じたものの和をＳ
Ｈ入口温度設定８３とし、これがＳＨスプレー後温度に
等しくなるようＰＩ制御を行なう。
する。ＳＨスプレー前温度とＳＨスプレー後温度との差
とＳＨスプレー温度偏差設定値８０との差（ΔＤＳＤ
Ｔ）８１と主蒸気温度偏差８２に足し込み、これに比例
ゲイン、積分ゲイン、微分ゲインを乗じたものの和をＳ
Ｈ入口温度設定８３とし、これがＳＨスプレー後温度に
等しくなるようＰＩ制御を行なう。
【０００５】最後に、ガス再循環ダンパ開度は次のよう
に決定する。発電量から再熱器蒸気温度指令５７を決定
し、再熱蒸気温度５６の実測値がこの値になるよう、ガ
ス再循環ダンパをＰＩ制御する。
に決定する。発電量から再熱器蒸気温度指令５７を決定
し、再熱蒸気温度５６の実測値がこの値になるよう、ガ
ス再循環ダンパをＰＩ制御する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術で示した蒸
気温度制御装置では主蒸気偏差、再熱蒸気温度偏差が生
じてからＳＨスプレー流量、ガス再循環ダンパ開度、燃
料流量を変化させていたが、火力発電用ボイラでは時定
数が大きいため温度偏差が大きくなるという問題があっ
た。また、ＰＩＤ制御における微分動作の位相進みの機
能により予測的な信号は作ることができるが、この場合
正しく得られるとは限らない。
気温度制御装置では主蒸気偏差、再熱蒸気温度偏差が生
じてからＳＨスプレー流量、ガス再循環ダンパ開度、燃
料流量を変化させていたが、火力発電用ボイラでは時定
数が大きいため温度偏差が大きくなるという問題があっ
た。また、ＰＩＤ制御における微分動作の位相進みの機
能により予測的な信号は作ることができるが、この場合
正しく得られるとは限らない。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような課題
を解決するために、プラントデータを入力して、これら
データを基に主蒸気温度と再熱蒸気温度の予測値を求
め、これら予測温度によりＳＨスプレー流量指令、燃料
流量指令、ガス再熱循環ダンパ開度指令の補正量を求
め、出力する手段を有する予測制御装置とし、ボイラ制
御装置にこれら補正量を加えることにより、主蒸気温度
及び再熱蒸気温度偏差を小さくすることを可能とする構
成とする。
を解決するために、プラントデータを入力して、これら
データを基に主蒸気温度と再熱蒸気温度の予測値を求
め、これら予測温度によりＳＨスプレー流量指令、燃料
流量指令、ガス再熱循環ダンパ開度指令の補正量を求
め、出力する手段を有する予測制御装置とし、ボイラ制
御装置にこれら補正量を加えることにより、主蒸気温度
及び再熱蒸気温度偏差を小さくすることを可能とする構
成とする。
【０００８】即ち、本発明は、火力発電用ボイラにおけ
る発電機出力、給水流量、ＳＨスプレー流量、ガス再循
環ダンパ開度などの操作量、等のプラントデータを受信
するプラントデータ入力手段と、同プラントデータ入力
手段からのプラントデータを入力し主蒸気温度を予測す
る主蒸気温度予測モデル及び再熱蒸気温度を予測する再
熱蒸気温度予測モデルとを備えた蒸気温度予測手段と、
同蒸気温度予測手段で予測された前記主蒸気温度及び再
熱蒸気温度とからＳＨスプレー流量指令、燃料流量指
令、ガス再循環ダンパ開度指令の操作量に加える補正量
を決定する補正量計算手段とを具備してなり、これら補
正量をボイラ制御装置の操作量に加え、主蒸気温度偏
差、再熱蒸気温度偏差の低減を可能にすることを特徴と
する蒸気温度予測制御装置を提供する。
る発電機出力、給水流量、ＳＨスプレー流量、ガス再循
環ダンパ開度などの操作量、等のプラントデータを受信
するプラントデータ入力手段と、同プラントデータ入力
手段からのプラントデータを入力し主蒸気温度を予測す
る主蒸気温度予測モデル及び再熱蒸気温度を予測する再
熱蒸気温度予測モデルとを備えた蒸気温度予測手段と、
同蒸気温度予測手段で予測された前記主蒸気温度及び再
熱蒸気温度とからＳＨスプレー流量指令、燃料流量指
令、ガス再循環ダンパ開度指令の操作量に加える補正量
を決定する補正量計算手段とを具備してなり、これら補
正量をボイラ制御装置の操作量に加え、主蒸気温度偏
差、再熱蒸気温度偏差の低減を可能にすることを特徴と
する蒸気温度予測制御装置を提供する。
【０００９】
【作用】本発明は前述のような手段によりつぎのように
作用し、燃料流量補正量、ＳＨスプレー流量調節弁開度
補正量、ガス再循環ダンパ開度補正量を決定する。
作用し、燃料流量補正量、ＳＨスプレー流量調節弁開度
補正量、ガス再循環ダンパ開度補正量を決定する。
【００１０】プラントデータ入力手段がプラントデータ
を受信し、それらを蒸気温度予測手段に渡す。蒸気温度
予測手段は与えられたプラントデータとボイラモデルか
ら主蒸気温度と再熱蒸気温度の予測値を計算し、これら
予測値を補正量計算手段に渡す。補正量計算手段はこれ
ら予測値と設定値より補正量を計算し、補正量送信手段
等を介してこれら補正量をボイラ制御装置に送信する。
を受信し、それらを蒸気温度予測手段に渡す。蒸気温度
予測手段は与えられたプラントデータとボイラモデルか
ら主蒸気温度と再熱蒸気温度の予測値を計算し、これら
予測値を補正量計算手段に渡す。補正量計算手段はこれ
ら予測値と設定値より補正量を計算し、補正量送信手段
等を介してこれら補正量をボイラ制御装置に送信する。
【００１１】ボイラ制御装置では、これら補正量を操作
量に上乗せすることにより主蒸気温度偏差と再熱蒸気温
度偏差を小さくすることが可能となり、正確な燃料流量
弁の開度指令、ＳＨスプレー流量調節弁開度指令、ガス
再循環ダンパ開度指令がなされる。
量に上乗せすることにより主蒸気温度偏差と再熱蒸気温
度偏差を小さくすることが可能となり、正確な燃料流量
弁の開度指令、ＳＨスプレー流量調節弁開度指令、ガス
再循環ダンパ開度指令がなされる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて具体
的に説明する。図１は本発明の一実施例に係る蒸気温度
予測制御装置の全体ブロック図、図２は図１における蒸
気温度予測手段における操作過剰量モデルの図、図３は
同じく蒸気温度予測手段における主蒸気温度モデルのブ
ロック図、図４は同じく蒸気温度予測手段における再熱
蒸気温度モデルのブロック図である。図５は図１におけ
る補正量計算手段のブロック図である。
的に説明する。図１は本発明の一実施例に係る蒸気温度
予測制御装置の全体ブロック図、図２は図１における蒸
気温度予測手段における操作過剰量モデルの図、図３は
同じく蒸気温度予測手段における主蒸気温度モデルのブ
ロック図、図４は同じく蒸気温度予測手段における再熱
蒸気温度モデルのブロック図である。図５は図１におけ
る補正量計算手段のブロック図である。
【００１３】図１において、蒸気温度予測制御装置１は
まず、プラントデータ入力手段１０がボイラ制御装置か
らプラントデータ２を受信する。プラントデータとして
は、図示のように、給水流量、燃料流量、ガス再循環ダ
ンパ開度、ＳＨスプレー流量、発電機出力、主蒸気出
力、等であり、これらの受信データを〔表１〕に示す。
まず、プラントデータ入力手段１０がボイラ制御装置か
らプラントデータ２を受信する。プラントデータとして
は、図示のように、給水流量、燃料流量、ガス再循環ダ
ンパ開度、ＳＨスプレー流量、発電機出力、主蒸気出
力、等であり、これらの受信データを〔表１〕に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】プラントデータ入力手段１０はデータを受
け取った後、データのレンジチェックを行なった後、蒸
気温度予測手段２０に渡す。
け取った後、データのレンジチェックを行なった後、蒸
気温度予測手段２０に渡す。
【００１６】蒸気温度予測手段２０は与えられたプラン
トデータと図２〜図４に示すようなボイラモデルから主
蒸気と再熱蒸気の蒸気温度の予測値を計算し、予測値を
補正量計算手段３０に渡す。
トデータと図２〜図４に示すようなボイラモデルから主
蒸気と再熱蒸気の蒸気温度の予測値を計算し、予測値を
補正量計算手段３０に渡す。
【００１７】ボイラモデルとしては、図２に示すように
操作過剰量モデル２１、図３に示す主蒸気温度モデル２
２、図４に示す再熱蒸気温度モデル２３からなる。
操作過剰量モデル２１、図３に示す主蒸気温度モデル２
２、図４に示す再熱蒸気温度モデル２３からなる。
【００１８】操作過剰量モデル２１は、図２に示すよう
にプラントデータからボイラ負荷標準操作量モデル２１
１により、燃料過剰量（Ｆ）、ガス再循環ダンパ過剰量
（Ｇ）、ＳＨスプレー過剰量（Ｓ）、ボイラ負荷（Ｂ）
を決定する。
にプラントデータからボイラ負荷標準操作量モデル２１
１により、燃料過剰量（Ｆ）、ガス再循環ダンパ過剰量
（Ｇ）、ＳＨスプレー過剰量（Ｓ）、ボイラ負荷（Ｂ）
を決定する。
【００１９】主蒸気温度モデル２２は図３に示すように
煙道蒸発器出口蒸気温度モデル（ＴＷＷＯ）２２１、１
次ＳＨ出口蒸気温度モデル（Ｔ１ＳＯ）２２２、２次Ｓ
Ｈ入口蒸気温度モデル（Ｔ２ＳＩ）２２３、２次ＳＨ出
口蒸気温度モデル（Ｔ２ＳＯ）２２４からなり、モデル
２２１では、Ｇ，Ｓ，Ｆ，Ｂの各値より蒸気温度ＴＷＷ
Ｏを求め、モデル２２２では、このＴＷＷＯとＧ，Ｆ，
Ｂとにより蒸気温度Ｔ１ＳＯを求め、モデル２２３で
は、このＴ１ＳＯとＳＨスプレー流量とで蒸気温度Ｔ２
ＳＩを求め、モデル２２４において、このＴ２ＳＩと
Ｇ，Ｆ，Ｂとにより２次ＳＨ出口蒸気温度Ｔ２ＳＯを求
め、主蒸気温度予測値２４０を出力する。
煙道蒸発器出口蒸気温度モデル（ＴＷＷＯ）２２１、１
次ＳＨ出口蒸気温度モデル（Ｔ１ＳＯ）２２２、２次Ｓ
Ｈ入口蒸気温度モデル（Ｔ２ＳＩ）２２３、２次ＳＨ出
口蒸気温度モデル（Ｔ２ＳＯ）２２４からなり、モデル
２２１では、Ｇ，Ｓ，Ｆ，Ｂの各値より蒸気温度ＴＷＷ
Ｏを求め、モデル２２２では、このＴＷＷＯとＧ，Ｆ，
Ｂとにより蒸気温度Ｔ１ＳＯを求め、モデル２２３で
は、このＴ１ＳＯとＳＨスプレー流量とで蒸気温度Ｔ２
ＳＩを求め、モデル２２４において、このＴ２ＳＩと
Ｇ，Ｆ，Ｂとにより２次ＳＨ出口蒸気温度Ｔ２ＳＯを求
め、主蒸気温度予測値２４０を出力する。
【００２０】再熱蒸気温度モデル２３は図４に示すよう
に１次ＲＨ出口蒸気温度（Ｔ１ＲＯ）モデル２３１、２
次ＲＨ入口蒸気温度（Ｔ２ＲＩ）モデル２３２、２次Ｒ
Ｈ出口蒸気温度モデル（Ｔ２ＲＯ）２３３からな、モデ
ル２３１では、Ｇ，Ｆ，Ｂから蒸気温度Ｔ１ＲＯを求
め、モデル２３２においては、このＴ１ＲＯとＲＨスプ
レー流量とより蒸気温度Ｔ２ＲＩを求め、モデル２３３
において、このＴ２ＲＩとＧ，Ｆ，Ｂとより２次ＲＨ出
口蒸気温度Ｔ２ＲＯを求め、再熱蒸気温度予測値２５０
として出力する。
に１次ＲＨ出口蒸気温度（Ｔ１ＲＯ）モデル２３１、２
次ＲＨ入口蒸気温度（Ｔ２ＲＩ）モデル２３２、２次Ｒ
Ｈ出口蒸気温度モデル（Ｔ２ＲＯ）２３３からな、モデ
ル２３１では、Ｇ，Ｆ，Ｂから蒸気温度Ｔ１ＲＯを求
め、モデル２３２においては、このＴ１ＲＯとＲＨスプ
レー流量とより蒸気温度Ｔ２ＲＩを求め、モデル２３３
において、このＴ２ＲＩとＧ，Ｆ，Ｂとより２次ＲＨ出
口蒸気温度Ｔ２ＲＯを求め、再熱蒸気温度予測値２５０
として出力する。
【００２１】これらのそれぞれのモデルの詳細は一次遅
れ、関数テーブル、比例ゲインなどからなり、一例とし
て２次ＳＨ出口蒸気温度モデル２２４を図５に示す。図
において、Ｇ，Ｆの値はそれぞれ、比例ゲイン（Ｐ）、
一次遅れ（ＬＡＧ）をほどこし、加算され、Ｂは関数テ
ーブル（ＦＸ）、減算回路、一次遅れ（ＬＡＧ）を経て
前者のＧ，Ｆに加算され、Ｔ２ＳＩの値が一次遅れ（Ｌ
ＡＧ）を経てこれらに加算されて２次ＳＨ出口蒸気温度
（Ｔ２ＳＯ）として出力する。
れ、関数テーブル、比例ゲインなどからなり、一例とし
て２次ＳＨ出口蒸気温度モデル２２４を図５に示す。図
において、Ｇ，Ｆの値はそれぞれ、比例ゲイン（Ｐ）、
一次遅れ（ＬＡＧ）をほどこし、加算され、Ｂは関数テ
ーブル（ＦＸ）、減算回路、一次遅れ（ＬＡＧ）を経て
前者のＧ，Ｆに加算され、Ｔ２ＳＩの値が一次遅れ（Ｌ
ＡＧ）を経てこれらに加算されて２次ＳＨ出口蒸気温度
（Ｔ２ＳＯ）として出力する。
【００２２】蒸気温度予測手段２０では、このボイラモ
デルにより給水流量、燃料流量、ガス再循環ダンパ開
度、ＳＨスプレー流量、発電機出力がこのままＴ秒（例
えば２０秒）同じ値をとった場合の挙動をシミュレート
し、プラントＴ秒先の主蒸気温度、再熱蒸気温度を計算
する。この主蒸気温度予測値２４０、再熱蒸気温度予測
値２５０を計算した後、これら予測値を補正量計算手段
３０に渡す。
デルにより給水流量、燃料流量、ガス再循環ダンパ開
度、ＳＨスプレー流量、発電機出力がこのままＴ秒（例
えば２０秒）同じ値をとった場合の挙動をシミュレート
し、プラントＴ秒先の主蒸気温度、再熱蒸気温度を計算
する。この主蒸気温度予測値２４０、再熱蒸気温度予測
値２５０を計算した後、これら予測値を補正量計算手段
３０に渡す。
【００２３】補正量計算手段３０は図６のように主蒸気
温度予測値２４０と主蒸気温度設定値より主蒸気温度偏
差を計算し、それに定数（比例ゲイン）を乗じ、燃料流
量補正量３１とＳＨスプレー流量調節弁開度補正量３２
を計算するとともに、再熱蒸気温度予測値２５０と再熱
蒸気温度設定値より再熱蒸気温度偏差を計算し、それに
定数（比例ゲイン）を乗じ、ガス再循環ダンパ開度補正
量３３を計算する。以上３つの補正量３１，３２，３３
を補正量出力手段４０に渡す。
温度予測値２４０と主蒸気温度設定値より主蒸気温度偏
差を計算し、それに定数（比例ゲイン）を乗じ、燃料流
量補正量３１とＳＨスプレー流量調節弁開度補正量３２
を計算するとともに、再熱蒸気温度予測値２５０と再熱
蒸気温度設定値より再熱蒸気温度偏差を計算し、それに
定数（比例ゲイン）を乗じ、ガス再循環ダンパ開度補正
量３３を計算する。以上３つの補正量３１，３２，３３
を補正量出力手段４０に渡す。
【００２４】補正量出力手段４０は燃料流量補正量３
１、ＳＨスプレー流量調節弁開度補正量３２、ガス再循
環ダンパ開度補正量３３を受け取った後、あらかじめ決
めた補正量の上下限とこれらの補正量を比較し、上下限
から逸脱している場合は、補正量を上限あるいは下限に
修正した後、燃料流量補正量４１、ＳＨスプレー補正量
４２、ガス再循環ダンパ補正量４３としてボイラ制御装
置に送信する。
１、ＳＨスプレー流量調節弁開度補正量３２、ガス再循
環ダンパ開度補正量３３を受け取った後、あらかじめ決
めた補正量の上下限とこれらの補正量を比較し、上下限
から逸脱している場合は、補正量を上限あるいは下限に
修正した後、燃料流量補正量４１、ＳＨスプレー補正量
４２、ガス再循環ダンパ補正量４３としてボイラ制御装
置に送信する。
【００２５】図８は前述の蒸気温度予測制御装置１を従
来のボイラ制御装置に組込んだ適用例で、ボイラ制御装
置は前述の燃料流量補正量４１、ＳＨスプレー補正量４
２、ガス再循環ダンパ補正量４３をこの蒸気温度予測制
御装置１から受取り、操作量に上乗せする形で加える。
来のボイラ制御装置に組込んだ適用例で、ボイラ制御装
置は前述の燃料流量補正量４１、ＳＨスプレー補正量４
２、ガス再循環ダンパ補正量４３をこの蒸気温度予測制
御装置１から受取り、操作量に上乗せする形で加える。
【００２６】以上説明の実施例の作用を要約すると、プ
ラントデータ入力手段１０がプラントデータを受信し、
それを蒸気温度予測手段２０に渡す。蒸気温度予測手段
２０は与えられたプラントデータとボイラモデルから主
蒸気温度の予測値２４０、再熱蒸気温度予測値２５０を
計算し、これら予測値を補正量計算手段３０に渡す。補
正量計算手段３０は予測値と設定値より燃料流量、ＳＨ
スプレー流量調節弁開度及びガス再循環ダンパ開度の各
補正量３１，３２，３３を計算し、補正量出力手段４０
にこれら補正量を渡す。補正量出力手段４０はこれら補
正量を調整し、補正量４１，４２，４３としてボイラ制
御装置に送信する。
ラントデータ入力手段１０がプラントデータを受信し、
それを蒸気温度予測手段２０に渡す。蒸気温度予測手段
２０は与えられたプラントデータとボイラモデルから主
蒸気温度の予測値２４０、再熱蒸気温度予測値２５０を
計算し、これら予測値を補正量計算手段３０に渡す。補
正量計算手段３０は予測値と設定値より燃料流量、ＳＨ
スプレー流量調節弁開度及びガス再循環ダンパ開度の各
補正量３１，３２，３３を計算し、補正量出力手段４０
にこれら補正量を渡す。補正量出力手段４０はこれら補
正量を調整し、補正量４１，４２，４３としてボイラ制
御装置に送信する。
【００２７】これらの補正量４１，４２，４３を上乗せ
したボイラ制御装置は、従来の制御方式では偏差が生じ
てから制御を行なうため、主蒸気温度、再熱蒸気温度の
偏差が大きかったが、プラントの挙動を予測し、先行的
に操作量を調整することにより、主蒸気温度、再熱蒸気
温度の偏差を小さく抑えることができる。
したボイラ制御装置は、従来の制御方式では偏差が生じ
てから制御を行なうため、主蒸気温度、再熱蒸気温度の
偏差が大きかったが、プラントの挙動を予測し、先行的
に操作量を調整することにより、主蒸気温度、再熱蒸気
温度の偏差を小さく抑えることができる。
【００２８】
【発明の効果】以上、具体的に説明したように、本発明
においては、プラントデータより主蒸気及び再熱蒸気温
度を予測し、これらの予測温度よりＳＨスプレー流量指
令、燃料流量指令、ガス再循環ダンパ開度指令の補正量
を求めて出力する蒸気温度予測制御装置とし、これら補
正量をボイラ制御装置の操作量に上乗せするようにした
ので、従来の制御方式では偏差が生じてから制御を行な
うため、主蒸気温度、再熱蒸気温度の偏差が大きかった
が、プラントの挙動を予測し、先行的に操作量を調整す
ることにより、主蒸気温度、再熱蒸気温度の偏差を小さ
く抑えることができる。
においては、プラントデータより主蒸気及び再熱蒸気温
度を予測し、これらの予測温度よりＳＨスプレー流量指
令、燃料流量指令、ガス再循環ダンパ開度指令の補正量
を求めて出力する蒸気温度予測制御装置とし、これら補
正量をボイラ制御装置の操作量に上乗せするようにした
ので、従来の制御方式では偏差が生じてから制御を行な
うため、主蒸気温度、再熱蒸気温度の偏差が大きかった
が、プラントの挙動を予測し、先行的に操作量を調整す
ることにより、主蒸気温度、再熱蒸気温度の偏差を小さ
く抑えることができる。
【図１】本発明の一実施例に係る蒸気温度予測制御装置
の全体ブロック図である。
の全体ブロック図である。
【図２】図１における蒸気温度予測手段の内部の操作量
過剰モデルの詳細図である。
過剰モデルの詳細図である。
【図３】図１における蒸気温度予測手段の内部の主蒸気
温度モデルのブロック図である。
温度モデルのブロック図である。
【図４】図１における蒸気温度予測手段の内部の再熱蒸
気温度モデルのブロック図である。
気温度モデルのブロック図である。
【図５】図３における２次ＳＨ出口蒸気温度モデルの内
部のブロック図である。
部のブロック図である。
【図６】図１における補正量出力手段の詳細なブロック
図である。
図である。
【図７】本発明の一実施例の蒸気温度予測制御装置を従
来のボイラの蒸気温度予測制御装置に組み込んだ場合の
ブロック図である。
来のボイラの蒸気温度予測制御装置に組み込んだ場合の
ブロック図である。
【図８】従来のボイラの蒸気温度予測制御装置のブロッ
ク図である。
ク図である。
１ 蒸気温度予測制御装置 ２ プラントデータ １０ プラントデータ入力手段 ２０ 蒸気温度予測手段 ２１ 操作過剰量モデル ２２ 主蒸気温度モデル ２３ 再熱蒸気温度モデル ３０ 補正量計算手段 ４０ 補正量出力手段 ４１ 燃料流量補正量 ４２ ＳＨスプレー補正量 ４３ ガス再循環ダンパ補正量 ２１１ ボイラ負荷標準操作量モデル ２２１ 煙道蒸発器出口蒸気温度 ２２２ １次ＳＨ出口蒸気温度 ２２３ ２次ＳＨ入口蒸気温度 ２２４ ２次ＳＨ出口蒸気温度 ２３１ １次ＲＨ出口蒸気温度 ２３２ ２次ＲＨ入口蒸気温度 ２３３ ２次ＲＨ出口蒸気温度 ２４０ 主蒸気温度予測値 ２５０ 再熱蒸気温度予測値
Claims (1)
- 【請求項１】 火力発電用ボイラにおける発電機出力、
給水流量、ＳＨスプレー流量、ガス再循環ダンパ開度な
どの操作量、等のプラントデータを受信するプラントデ
ータ入力手段と、同プラントデータ入力手段からのプラ
ントデータを入力し主蒸気温度を予測する主蒸気温度予
測モデル及び再熱蒸気温度を予測する再熱蒸気温度予測
モデルとを備えた蒸気温度予測手段と、同蒸気温度予測
手段で予測された前記主蒸気温度及び再熱蒸気温度とか
らＳＨスプレー流量指令、燃料流量指令、ガス再循環ダ
ンパ開度指令の操作量に加える補正量を決定する補正量
計算手段とを具備してなり、これら補正量をボイラ制御
装置の操作量に加え、主蒸気温度偏差、再熱蒸気温度偏
差の低減を可能にすることを特徴とする蒸気温度予測制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6125179A JPH07332602A (ja) | 1994-06-07 | 1994-06-07 | 蒸気温度予測制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6125179A JPH07332602A (ja) | 1994-06-07 | 1994-06-07 | 蒸気温度予測制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07332602A true JPH07332602A (ja) | 1995-12-22 |
Family
ID=14903858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6125179A Pending JPH07332602A (ja) | 1994-06-07 | 1994-06-07 | 蒸気温度予測制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07332602A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013181679A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 発電システム及びその蒸気温度制御方法 |
| JP2014126305A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Hitachi Ltd | ボイラ制御装置 |
| CN104456513A (zh) * | 2014-11-11 | 2015-03-25 | 南京科远自动化集团股份有限公司 | 一种火力发电厂主汽温预估优化控制方法 |
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Citations (1)
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-
1994
- 1994-06-07 JP JP6125179A patent/JPH07332602A/ja active Pending
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021217 |