JPH07316719A - フランジ加工性に優れた２ピースｄｉ缶用極薄鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は従来のバッチ焼鈍鋼板と同等以上の
製缶加工性を有し、且つ加工後缶強度が高いことによっ
て薄手化に対応できるＤＩ缶用鋼板を提供するものであ
る。 【構成】 Ｃ量が５〜２０ppm 、Ｂ量が２〜１０ppm の
極低炭素鋼で、その固溶Ｃ量が５〜２０ppm にあって、
ロックウェル硬さが５３以上であり、引張り強さが平方
mm当り３２０Ｎ以上であり、再結晶粒度番号が８．５以
上１１．５以下であり板厚が０．２４mm以下であること
を特徴とするＤＩ缶用極薄鋼板。 【効果】 ＤＩ缶用鋼板の薄手化に当って、従来の技術
では両立できなかった缶強度とフランジ加工性、ネック
加工性およびＤＩ加工性を両立させることに成功し、フ
ランジ加工性の優れた板厚０．２４mm以下のＤＩ缶用極
薄鋼板の提供を可能とした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はＤＩ缶（Draw and Irone
d 缶）用鋼板に関し、ＤＩ加工後のフランジ加工性に優
れ、ＤＩ加工やネック加工が容易であり、ビールおよび
炭酸飲料などの内圧を有する内容物に適用可能な缶体耐
圧強度を有するＤＩ缶用鋼板に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】鋼板に錫メッキを施したブリキあるいは
クロム酸処理を施したＴＦＳ（Tin Free Steel）のよう
な缶用鋼板が食缶やエアゾール缶、イージオープン缶に
多用されている。これらの鋼板で作られた缶は、従来か
ら蓋、胴、底の３部品からなる３ピース缶が多かった
が、近年、胴と底が一体となり、蓋と合わせて２部品か
らなる２ピース缶を鋼板から製缶する技術が開発され
た。

【０００３】２ピース缶は製缶コストが安い利点から、
３ピース缶に代わって２ピース缶比率が伸びる傾向にあ
る。２ピース缶は、多段絞り加工あるいは深絞り加工後
にしごき加工が施されるＤＩ加工など、成形にあたって
厳しい加工が行われ、単に耐食性のみならず優れた加工
性も素材に要求されている。

【０００４】ＤＩ缶は、一般に次のような製缶工程を経
て製造される。まずカッピングプレス機で、鋼帯から円
盤状のブランク打ち抜きとポンチとダイスを用いた浅絞
りのカップ成形を連続的に行う。次にＤＩプレス機で、
このカップの壁厚より薄いクリアランスのポンチとダイ
スを用いて側壁をしごきながら引き延ばし、側壁の厚さ
を減少させることにより所定深さのカップ状の缶体を成
形（ＤＩ加工）し、さらに缶底をボトムフォーマーに衝
突させて缶底をドーム状に成形する。

【０００５】ＤＩ加工後、胴の高さが円周方向に沿って
波打つ、いわゆるイヤリングを生じる。このイヤリング
は次のトリマーによって切り取られ、胴の上端の高さを
揃える。さらにウォッシャー機で缶体は洗浄および乾燥
される。その後、塗装機で缶内外面を施し乾燥後、ネッ
カーフランジャー機で缶体開口径を小さくする多段ネッ
キング加工を行い、さらに缶体開口端に蓋をつけるため
に開口端部に直径方向外側に向かって伸出するフランジ
加工を行う。缶体はこの状態で製缶業者から内容物充填
業者に出荷され、内容物充填後、蓋が捲締められて缶詰
となる。

【０００６】ＤＩ缶用鋼板に要求される重要な特性とし
ては、フランジ加工性を筆頭に、ＤＩ加工性、ネック加
工性および缶体となった後の耐圧強度とパネリング強度
である。フランジ加工性とは、フランジ加工の際、フラ
ンジ部に缶の内容物が漏れる原因となる割れ、すなわち
フランジ割れとよばれる欠陥を生じにくい性能をいう。
ＤＩ加工性とは、ＤＩ加工において金型の磨耗が小さ
く、金型カジリの発生が少なく加工エネルギーが小さい
性能をいう。ネック加工性とは、多段ネッキング加工に
おいてシワが発生しない性能をいう。耐圧強度とは、蓋
が捲締められた後、内圧によって缶体強度の小さい部分
が外側に突き出てしまうバックリング現象が生じる臨界
の缶内圧を指し、缶内圧に弱い缶部は缶底および蓋であ
る。パネリング強度とは、蓋が捲締められた後、外圧に
よって缶体胴部が内側にへこむ臨界外圧をいい、缶詰の
梱包、運搬、開梱、自動販売機での落下など、缶の取扱
い中の外からの力に対する強さは、このパネリング強度
で代表されることが多い。

【０００７】かかるＤＩ缶用鋼板としては、従来は例え
ばＢ添加アルミキルド鋼をバッチ焼鈍したもの（特開昭
５３−４８９１３号公報）、Ｃｕ添加低炭素鋼をバッチ
焼鈍したもの（特公昭５２−１６９６５号公報）のよう
にほとんどバッチ焼鈍材が適用されていた。それはバッ
チ焼鈍材の方が、伸び、深絞り性に優れており、一般に
ＤＩ加工用途に適していると考えられたからである。特
に、ＤＩ缶の成形加工ではフランジ加工性の良いことが
極めて重要視され、その不良率は数１０ppm 以下に抑え
る必要がある。そのためにも、鋼板として、伸び、ｒ値
の優れたバッチ焼鈍材が従来から適用されてきた。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】一方、従来からのＤＩ
缶用鋼板は板厚が０．３０〜０．３５mmが一般的であっ
たが、省資源の観点から近年、板厚の薄手化が進展する
趨勢にある。しかし、バッチ焼鈍された従来のＤＩ缶用
鋼板では、薄手化にともなって耐圧強度およびパネリン
グ強度が低下する問題があった。缶体の耐圧強度は（板
厚）２×（降伏強さ）で決まるので、薄手化は耐圧強度
の低下に直結する。従って、所定の耐圧強度を確保しつ
つ薄手化するには、素材の降伏強さを高める必要があ
る。

【０００９】しかし、バッチ焼鈍鋼板は、一般に軟質で
あるので、降伏強さを高めようとすれば強化元素を添加
し、比較的高合金の成分にする必要があり、その反対に
はＤＩ加工性を劣化する問題がある。すなわちバッチ焼
鈍鋼板を高強度化すると、ＤＩ加工時にカジリが発生し
やすくなり、金型の磨耗が大きく、加工エネルギーも増
加する欠点が生ずる。さらに、その強化元素が固溶強化
元素である場合には、フランジ加工性を劣化する問題も
ある。また、強化元素を添加して強化したバッチ焼鈍鋼
板は、ＤＩ加工後の変形抵抗が大きいため、多段ネッキ
ング加工においてシワが発生しやすい欠点もあった。

【００１０】連続焼鈍法は、硬質の缶用鋼板を製造する
のに適した焼鈍法である。従って、連続焼鈍鋼板は強化
元素を添加しなくても、降伏強さを高め、耐圧強度を高
めることも、従来のバッチ焼鈍鋼板に比べて容易であ
る。しかし、降伏強さの高い連続焼鈍鋼板は、ＤＩ加工
時およびＤＩ加工後の変形抵抗が大きいため、強化元素
を添加して強化されたバッチ焼鈍鋼板と同様に、ＤＩ加
工性およびネック加工性が劣る問題があった。さらに連
続焼鈍鋼板には多量の固溶Ｃが含まれるため、フランジ
加工性が非常に劣る欠点がある。

【００１１】このように、従来のＤＩ缶用鋼板には、薄
手化時に、ＤＩ加工性、ネック加工性などの加工性と、
耐圧強度パネリング強度などの缶体強度を両立させるこ
とができない問題があり、薄手化に対応しようとする
と、フランジ加工性が劣化せざるを得ない根本的欠点が
あった。

【００１２】本発明は、このような問題点を解消するも
のであり、フランジ加工性に優れ、ＤＩ加工性およびネ
ック加工性が従来のＤＩ缶用バッチ焼鈍鋼板と同等以上
であり、かつＤＩ加工後の耐圧強度およびパネリング強
度が高いことによって、薄手化に対応できるＤＩ缶用鋼
板を提供することを目的にするものである。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、ＤＩ缶用鋼板に要求される諸特性
について種々研究した結果、上記の諸特性と、その支配
要因を総合すると、鋼板の成分、特に固溶ＣおよびＢの
含有量とＴｉ添加による固溶Ｎの固定により、降伏強
さ、硬さ、組織を制御したＤＩ缶用鋼板が、薄手化に工
業的に対応できることを知見した。

【００１４】本発明はこの知見にもとづいて構成された
ものであり、その要旨は重量％で、Ｃ ：０．０００５
〜０．００２％、 Ｍｎ：０．１５〜０．４０％、Ｐ
：０．０２０％以下、 Ｓ ：０．０２０
％以下、酸可溶Ａｌ：０．０２〜０．０８％、 Ｎ ：
０．００８％以下、Ｂ ：０．０００２〜０．００１０
％、Ｔｉ：３．４×（〔Ｎの重量％〕＋０．０００５）
％以上、０．０４％以下を含有し、残部が鉄および不可
避的不純物からなる成分で、ロックウェル(HR30T）硬さ
が５３以上かつ圧延方向引張り強さが３２０N/mm² 以上
かつ再結晶粒度No．が８．５以上１１．５以下であり、
板厚が０．２４mm以下であることを特徴とする、フラン
ジ加工性に優れたＤＩ缶用極薄鋼板である。

【００１５】以下に本発明を詳細に説明する。固溶Ｃお
よびＢの含有量は、本発明の最も重要な構成要件であ
る。またＤＩ缶は、冶金学的にみると、ＤＩ加工後の塗
装乾燥工程で２００℃前後の高温時効を受けるところに
他の種類の缶と異なる特徴を持つ。

【００１６】そこで、本発明者らはこの点に着目し、鋼
板に適量の固溶Ｃを含有させることにより、ＤＩ加工の
際にはＤＩ用バッチ焼鈍鋼板と同等以上に加工しやす
く、ＤＩ加工後の塗装乾燥工程で固溶Ｃの時効硬化作用
により降伏強さを高めることができないかについて詳細
に検討を行った。その結果、固溶Ｃを本発明鋼の範囲に
制御することによって、この目的を達成できることを見
出し、同時に固溶Ｎの時効性が極めて不安定で時効硬化
作用に利用できないことも知見した。

【００１７】鋼の時効硬化作用は、耐圧強度やパネリン
グ強度を支配する降伏強さは高めるが、ネック加工時の
変形抵抗となる引張り強さは上昇させない。ネック加工
される部分の引張り強さは、塗装乾燥工程でむしろ回復
軟化を起こし、ネック加工性に優れている。このような
観点から、本発明鋼は、従来不可能であった薄手化時の
ＤＩ加工性、ネック加工性という加工性と耐圧強度、パ
ネリング強度という缶体となった後の強度との両立が初
めて可能になった。

【００１８】Ｃ，ＮおよびＢのような侵入型固溶元素は
フランジ加工性に有害と従来から考えられてきた。本発
明者らはフランジ加工性に及ぼす固溶元素量とフランジ
加工速度の影響を詳細に調査した結果では、フランジ加
工速度が遅い場合は確かに、従来知見どおりアルミキル
ド鋼バッチ焼鈍鋼なみの極めて低い固溶Ｃおよび固溶Ｎ
であることが必須であり、Ｂ添加はフランジ加工性を若
干向上させる。しかしフランジ加工速度が今日のＤＩ製
缶ラインなみの高速の場合には、極めて低い固溶Ｎ条件
で、固溶Ｃの総量が０．０００５〜０．００２０％かつ
Ｂ量が０．０００２〜０．００１０％の範囲内で共存す
ることで、実用上充分なフランジ加工性を持つことを新
規に見出した。

【００１９】以上のような経過から、固溶ＣおよびＢ量
を次のように限定した。すなわち、まず固溶Ｃ量は、こ
れが０．０００５％を下回ると充分な時効硬化作用が得
られずに、薄手化時の耐圧強度が不足するので、固溶Ｃ
量の下限は０．０００５％とする必要がある。また、固
溶Ｃの総量が０．００２０％を上回ると、Ｂ量が次に規
定するように０．０００２〜０．００１０％の範囲内に
あっても前述のようにフランジ加工性が劣化し、塗装乾
燥前の固溶硬化も進むため、ＤＩ加工性およびネック加
工性も劣化するので、その上限を０．００２０％に限定
した。

【００２０】Ｂは、結晶粒界に偏析し、粒界を強化する
作用を有する。本発明においてはフランジ加工において
割れ抑制が特に必要であり、この効果が顕著となるのは
０．０００２％以上の添加からである。また０．００１
０％以上を超えて添加しても効果は飽和してしまい、添
加コストの上昇やスラブ割れの原因となるため上限を
０．００１０％に限定する必要がある。

【００２１】以上のような固溶ＣおよびＢを含有する鋼
板は、次に述べる成分と相まって、本発明の目的を達成
する。Ｃの含有量が、０．０００５％より少ないと充分
な時効硬化作用を得る固溶Ｃを確保できないので、Ｃの
下限を０．０００５％とする。また、０．００２％を超
えると固溶Ｃ量が過度に多くなり、ＤＩ加工によって鋼
板の加工硬化が著しく進むため、ＤＩ加工時にカジリが
生じやすくなり、金型の磨耗が大きく、加工エネルギー
も増加するほか、フランジ加工性が劣化し、多段ネッキ
ング加工においてシワが発生しやすくなる。従って、Ｃ
の上限を０．００２％に限定する必要がある。

【００２２】Ｍｎは、０．０５％を下回ると熱間脆性を
生じ、ＤＩ缶用鋼板を製造することができないので、
０．１５％以上添加する必要がある。一方この量が０．
４０％を超えると、鋼板が過度に硬質化してＤＩ加工性
およびネック加工性が劣化するので、上限を０．４０％
に限定する必要がある。

【００２３】Ｐはあえて添加する必要はないが、鋼板を
著しく硬質化する不可避的不純物であり、その量が０．
０２０％を超えると鋼板が過度に硬質化してＤＩ加工性
およびネック加工性が劣化するので、上限を０．０２０
％に限定する必要がある。Ｓもあえて添加する必要はな
いが、熱間脆性を生じる不可避的不純物であり、その量
が０．０２０％を超えると、熱間脆性のためＤＩ缶用鋼
板を製造できないので、上限を０．０２０％に限定する
必要がある。

【００２４】酸可溶Ａｌは、ＤＩ加工性に有害な酸化物
系介在物を低減するため脱酸材として、また、ＴｉＯ₂
の生成を抑制しＴｉによるＮ固定化を効率的に行うため
少なくとも０．０２％含有させる必要がある。しかし、
０．０８％を超えると、鋼板が硬質化し、またアルミナ
系介在物の増加で表面疵の増加やフランジ加工性の劣化
を生じるので、上限を０．０８％に限定する必要があ
る。Ｎもあえて添加する必要はない。Ｎは鋼板を著しく
硬質化する不可避的不純物であり、ＤＩ加工性、ネック
加工性、およびフランジ加工性の劣化を生じるので、工
業的な製法で低減可能な限界である０．００８％を上限
とする。

【００２５】Ｔｉの添加量は、Ｎの含有量に応じて調整
する。ＮをＴｉＮとして固定するために、３．４×
（〔Ｎの重量％〕＋０．０００５）％以上必要である。
また、その量が０．０４％を超えると微細なＴｉＣの生
成により、焼鈍再結晶温度を高めて焼鈍作業性を悪くす
るとともに、固溶Ｃ量が減少して耐圧強度確保に必要な
時効硬化が得られなくなるため、上限を０．０４％に限
定する必要がある。

【００２６】これらの成分を持ったＤＷＩ缶用鋼板は、
次に述べる機械的性質および結晶組織と相まって本発明
の目的を達成することができる。鋼板のＨＲ３０Ｔ硬さ
は、鋼板製造業者が鋼板を製缶業者に出荷する時点にお
いて、５３以上の値を有していなければならない。これ
は５３未満であると、薄手化時のＤＩ缶の耐圧強度およ
びパネリング強度が不足するためである。鋼板の圧延方
向引張り強さも同様の理由から、３２０N/mm² 以上の値
を有していなければならない。鋼板のＪＩＳ結晶粒度番
号は、これが８．５を下回ると、フランジ加工性が劣化
するので、下限を８．５とし、１１．５を超えるとＤＩ
加工性、ネック加工性およびフランジ加工性が劣化する
ので上限を１１．５とした。

【００２７】さらに本発明鋼の製造方法について述べ
る。前記の成分の溶鋼を、通常の方法で溶製し、連続鋳
造法または造塊乃至分塊圧延で鋼片とし、熱間圧延に供
する。熱間圧延前の鋼片の熱履歴は、一旦Ａｒ₃ 変態点
未満に冷却された後、再加熱される通常の工程、および
Ａｒ₃ 変態点未満に冷却されることなく高温鋼片のまま
熱間圧延に供される、いわゆる直送圧延工程のいずれも
取り得る。熱間圧延は、仕上げ温度がＡｒ₃ 変態点を下
回ると混粒組織となり、均一な材質が得られにくいので
８５０℃以上を確保するのが望ましい。

【００２８】熱間圧延の終了した鋼帯は、常法により、
酸洗し、冷間圧延し、連続焼鈍にて再結晶焼鈍を施され
る。連続焼鈍条件は、製品鋼板の固溶Ｃ、硬さ、結晶粒
度、および引張り強さを満たす限り、いかなる値をも取
り得る。再結晶焼鈍の後、２次冷間圧延を行う。２次冷
間圧延の圧下率は、前記連続焼鈍条件との組合せで種々
の条件を取り得るがロックウェル硬さ(HR30T）５３以上
および圧延方向引張り強さ３２０N/mm² 以上を確保し、
鋼板板厚が０．２４mm以下でも特に優れた缶強度を確保
するためには、２次冷間圧下率は６％以上とすることが
望ましい。また、その圧下率が４０％を超えると、材質
が硬質化するため、ＤＩ加工性、ネック加工性およびフ
ランジ加工性が劣化する傾向にある。この観点から圧下
率は４０％以下が望ましい。２次冷間圧延後の鋼板板厚
は、０．２４mm以下とするが、これは缶素材を特に薄手
化し、缶の軽量化と省資源化を図るためである。好まし
い範囲は０．２２mm以下である。

【００２９】本発明鋼の表面に施されるメッキは、その
種類を問わない。すなわち、錫メッキ、アルミメッキ、
クロムメッキ、ニッケルメッキ、およびこれらの合金メ
ッキ、多層メッキあるいは高分子有機フィルムを張りつ
けたものなど、ＤＩ缶用鋼板に用い得るどのような被覆
であっても、本発明の効果は発揮される。

【００３０】

【実施例】表１記載の成分を有する鋼を転炉で溶製し、
連続鋳造で熱鋼片とした後、これを常温まで冷却し、１
２５０℃に再加熱し、仕上げ温度９００℃で厚さ２．３
mmまで熱間圧延し、６３０〜７８０℃で捲取り、この熱
間圧延鋼帯を酸洗し、冷間圧延し、この冷間圧延鋼帯を
７００℃で再結晶焼鈍した後、２次冷間圧延鋼帯を酸洗
し、冷間圧延し、この冷間圧延鋼帯を７００℃で再結晶
焼鈍した後、２次冷間圧延を圧下率６〜４０％で、板厚
０．１８〜０．２４mmとし、これに錫メッキを施してＤ
Ｉ缶用鋼板とした。比較バッチ処理材は、現状の商品と
して製造中の低炭素アルミキルド鋼のＴ−１錫メッキ鋼
板で板厚０．３２mmのものを使用した。

【００３１】こうして得られたＤＩ缶用鋼板の固溶Ｃ量
および硬さ、引張り強さ、結晶粒度番号を表１に示す。
ここで固溶Ｃ量は、調質圧延前の焼鈍鋼帯から試料を採
取し、内部摩擦法により測定した。硬さは、錫メッキ後
のＤＩ缶用鋼板から試料を採取し、ＪＩＳに準拠して測
定した。引張り強さは、錫メッキ後のＤＩ缶用鋼板から
試料を採取し、ＪＩＳに準拠して測定した。結晶粒度番
号は、錫メッキ後のＤＩ缶用鋼板から試料を採取し、Ｊ
ＩＳに準拠して測定した。

【００３２】こうして得られたＤＩ缶用鋼板のＤＩ加工
性、ネック成形性、フランジ加工性および耐圧強度の評
価結果を表２に示す。ここで、ＤＩ加工性の評価は、本
発明者らの実験室のＤＩ加工試験機を用いて、実際にＤ
Ｉ加工を行い、３段目のしごき成形力を測定することで
行った。比較鋼として、同じ板厚のバッチ焼鈍鋼板のし
ごき成形力も同時に測定し、実施例の鋼板のしごき成形
力の平均値が、バッチ鋼板のそれ以下のものを「合格」
と評価しバッチ鋼板のそれを超えるものを「不合格」と
評価した。ネック加工性の評価は、本発明者らの実験室
のＤＩ加工試験機を用いて、実際にこれらＤＩ缶用鋼板
の缶体を作り、電気炉で塗装乾燥工程相当の熱処理を与
えた後、同じく実験室のネック加工試験機で実際に３段
ネック加工を行って、シワの発生を観察することで行っ
た。そして、試験したすべての缶体のどの部分にもシワ
の見られないものを「合格」と評価し、シワの出たもの
を「不合格」と評価した。

【００３３】フランジ加工性の評価は、ＤＩ加工後にイ
ヤリング部をトリマーにて切り取った缶体をコーンテス
トにて評価を行い、その結果を図１に示す。コーンテス
ト法は図２に示すように、ＤＩ缶の開口部に円錐型のコ
ーンを５００mpm の速さで押しつけて割れが生じるまで
のストローク長を測定するもので、実機フランジ加工に
おける耐フランジ割れ性能を推定するものである。スト
ローク長が７mm以上であれば、素材起因によるフランジ
割れは発生せず、２次加工性に優れる素材と判定でき
る。

【００３４】耐圧強度の評価は、実験室のＤＩ加工試験
機を用いて、実際にこれらＤＩ缶用鋼板の缶体を作り、
電気炉で塗装乾燥工程相当の熱処理を与えた後、缶体開
口部をラバー製ライナーで密閉して、缶体内部に圧縮空
気を徐々に導入して、缶底がバックリングを生じる臨界
の圧力を求めることで行った。本発明者らの実験室にお
けるこのような測定法の場合、臨界圧力が７．５kg／cm
² 以上であれば、需要家においても実用となることが分
かっているので、臨界圧力の成績が７．５kg／cm² 以上
のものを「合格」、それ未満のものを「不合格」と評価
した。

【００３５】表１において、１〜８は本発明の範囲、９
〜２０は本発明範囲を逸脱したものである。表２から分
かるように、本発明範囲内の製品番号１〜８は、優れた
ＤＩ加工性、ネック加工性およびフランジ加工性を有し
ながら、充分な耐圧強度をも合わせ持っており、板厚
０．２４mmまでの薄手化に成功している。一方、本発明
範囲外の製品番号９〜１６は、加工性と耐圧強度を両立
させることができず、薄手化に対応できない。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【表２】

【００３８】

【表３】

【００３９】

【発明の効果】本発明は、ＤＩ缶用鋼板を薄手化するに
あたって、従来の技術では両立できなかった、缶強度と
フランジ加工性、ネック加工性およびＤＩ加工性を両立
させることに成功し、フランジ加工性の優れたＤＩ缶用
鋼板を提供するものであり、その工業的価値は極めて大
きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例における固溶Ｃ量とコーンストローク長
さの関係を示す図である。

【図２】コーンテスト条件を示す図である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００２％、 Ｍｎ：０．１５〜０．４０％、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 酸可溶Ａｌ：０．０２〜０．０８％、 Ｎ ：０．００８％以下、 Ｂ ：０．０００２〜０．００１０％、 Ｔｉ：３．４×（〔Ｎの重量％〕＋０．０００５）％以
   上、０．０４％以下、残部が鉄および不可避的不純物か
   らなる成分で、固溶Ｃ量が０．０００５〜０．００２０
   ％であり、ロックウェル(HR30T）硬さが５３以上であ
   り、圧延方向引張り強さが３２０N/mm² 以上であり、再
   結晶粒度No．が８．５以上１１．５以下であり、板厚が
   ０．２４mm以下であることを特徴とするフランジ加工性
   に優れた２ピースＤＩ缶用極薄鋼板。