JPH07278638A - Converter refining method and lance for refining - Google Patents
Converter refining method and lance for refiningInfo
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- JPH07278638A JPH07278638A JP6077627A JP7762794A JPH07278638A JP H07278638 A JPH07278638 A JP H07278638A JP 6077627 A JP6077627 A JP 6077627A JP 7762794 A JP7762794 A JP 7762794A JP H07278638 A JPH07278638 A JP H07278638A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、転炉精錬方法、特に転
炉内の溶銑または溶鋼に上吹ランスを介して酸素を吹込
んでスラグ・溶鉄中の酸素量を抑制しつつ低炭素鋼を製
造、あるいは高マンガン回収を可能とする転炉精錬方法
および精錬用ランスに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a converter refining method, and more particularly to a low carbon steel while suppressing the amount of oxygen in slag / molten iron by blowing oxygen into the hot metal or molten steel in the converter through an upper blowing lance. The present invention relates to a converter refining method and refining lance capable of producing or recovering high manganese.
【０００２】[0002]
【従来の技術】上吹（上底吹）転炉精錬方法は、転炉内
の溶銑、溶鋼に上吹ランスを介して超音波酸素ジェット
を吹付けることによって、脱炭等の精錬反応および昇温
を効率良く行う精錬方法である。転炉の上吹ランスに
は、一般的にラバールノズルが用いられている。ラバー
ルノズルはノズル設計の際、下記（１）式にてノズル出
口部とスロート部でのノズル断面積比を決定すると、そ
の際の設定圧力・設定流量によりノズル特性が一義的に
決定される（例えば、鉄鋼便覧３．鉄鋼基礎）。このた
め、設定流量・圧力の範囲外にて吹込みを実施した場合
には、ジェットは等エントロピーの流れを見せなくな
り、強い衝撃波を発生し、圧力および流速が極端に低下
してスラグ中の酸素量が増加する。従って、通常、転炉
においては上吹酸素流量の可変幅は小さく、設定酸素流
量の±３０％程度である。2. Description of the Related Art A top-blown (bottom-bottom) converter refining method is one in which refining reactions such as decarburization and ascending are carried out by spraying an ultrasonic oxygen jet onto the hot metal and molten steel in the converter through a top blowing lance. It is a refining method that efficiently heats. A Laval nozzle is generally used for the top blowing lance of the converter. In the Laval nozzle, when the nozzle cross-sectional area ratio at the nozzle outlet and the throat is determined by the following formula (1) when designing the nozzle, the nozzle characteristics are uniquely determined by the set pressure and the set flow rate at that time (for example, , Iron and Steel Handbook 3. Steel Foundation). Therefore, when blowing is performed outside the set flow rate / pressure range, the jet does not show isentropic flow, a strong shock wave is generated, and the pressure and flow velocity are extremely reduced, and the oxygen in the slag is reduced. The amount increases. Therefore, normally, in the converter, the variable range of the upper blowing oxygen flow rate is small and is about ± 30% of the set oxygen flow rate.
【０００３】 Ａe ／Ａt ＝０．２５９（Ｐe ／Ｐo ）-5/7（１−（Ｐe ／Ｐo ）2/7 ）-1/2 …… （１） Ａe ：出口面積 Ａt ：スロート部面積 Ｐe ：出口圧力 Ｐo ：雰囲気圧力 吹錬末期に送酸量を低減させることにより、スラグおよ
び溶鉄の酸化を抑制することは広く知られている（例え
ば、特開昭６１−２７２３０８号公報）。通常、転炉操
業では、末期の送酸量低減に加え、ランス高さを下げて
ハードブロー化することにより、酸化抑制を図るのが一
般的である。しかし、前述したように、通常のラバール
ノズルでは送酸量の可変幅には限界があり、末期の過酸
化を充分に抑制しきれないため、極低炭素鋼での転炉吹
止炭素量の下限値は０．０３％程度であり、０．１〜
０．３％程度の吹止炭素量の場合でも鉄・マンガンの損
失が大きい。A e / A t = 0.259 (P e / P o ) -5/7 (1- (P e / P o ) 2/7 ) -1/2 (1) A e : exit Area A t : Area of throat P e : Outlet pressure P o : Atmospheric pressure It is widely known to suppress the oxidation of slag and molten iron by reducing the amount of acid fed at the end of blowing. 61-272308). Usually, in the converter operation, in addition to the reduction of the amount of acid feeding in the final stage, it is general to reduce the height of the lance and make it hard blow to suppress the oxidation. However, as mentioned above, the normal Laval nozzle has a limit to the variable range of the oxygen supply amount, and it is not possible to sufficiently suppress the end-stage peroxidation. The value is about 0.03%, 0.1
Even if the blown carbon amount is about 0.3%, the loss of iron and manganese is large.
【０００４】一方では、従来こうした課題を解消するた
め、ラバールノズルのスロート部断面積を変化させる方
法（例えば、特開昭６２−２３０９２８号公報）や、一
次圧を上昇させて送酸量の可変幅を増大させる方法（例
えば、特開平４−２８５１０９号公報）が提案されてい
るが、ランス構造の複雑さや操業上の問題から実用化に
は至っていない。また、吹錬初期から末期に必要な小流
量設定のランスにて吹錬することは、吹錬時間の延長を
招き、工程能力、熱裕度、耐火物の点からも望ましくな
い。On the other hand, in order to solve these problems, a method of changing the cross-sectional area of the throat portion of the Laval nozzle (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 62-230928) or a variable width of the amount of oxygen fed by increasing the primary pressure is used. Although a method of increasing the lance (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 4-285109) has been proposed, it has not been put to practical use due to the complexity of the lance structure and operational problems. In addition, blowing with a lance with a small flow rate setting required from the initial stage to the final stage of blowing causes an extension of the blowing time, which is not desirable in terms of process capability, heat tolerance, and refractory.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述の問題
点を解決するため、スラグおよび溶鉄中の酸素量を低位
に抑制したまま低炭素領域まで脱炭し、容易に転炉にて
極低炭素鋼の溶製を可能にするとともに、転炉内でのマ
ンガンの回収率を上昇させる転炉精錬方法および精錬用
ランスを提供することを目的とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, the present invention is to decarburize to a low carbon region while suppressing the oxygen content in slag and molten iron to a low level, and to easily convert it in a converter by a polar converter. It is an object of the present invention to provide a converter refining method and refining lance that enable melting of low carbon steel and increase the recovery rate of manganese in the converter.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段および作用】前記目的を達
成するために、本発明者らは、上吹ランスの酸素流量を
吹錬末期の特定〔Ｃ〕濃度領域において大幅に低減させ
ることにより、スラグ中および溶鉄中の酸素量の低減を
実現すべく、上吹ランス構造および転炉吹錬方法につい
て鋭意研究した結果、本発明を完成したものである。Means and Actions for Solving the Problems In order to achieve the above object, the inventors of the present invention reduced the oxygen flow rate of the upper blowing lance in a specific [C] concentration region at the final stage of blowing by The present invention has been completed as a result of earnest research on the upper blowing lance structure and the converter blowing method in order to reduce the amount of oxygen in slag and molten iron.
【０００７】本発明を実施するために用いる精錬用ラン
スは、内管ラバールノズルと外管ラバールノズルからな
る二重管構造または主孔ラバールノズルと副孔ラバール
ノズルからなる単管集合構造のランス構成とし、かつそ
れぞれのラバールノズルへの送酸量を個々に制御するこ
とができる２系統の制御機構を設けてなるもので、この
ような構成の精錬用ランスを用いることにより、吹錬末
期には、酸素ガス吹込み専用の内管または主孔ラバール
ノズルへの酸素ガスの供給を停止するか、あるいは不活
性ガスやＣＯ2 等のパージガスに置換することにより送
酸量を低下させるとともに、スロットル断面積が内管ま
たは主孔ラバールノズルのそれに対して５〜３０％の外
管または副孔ラバールノズルから小流量の酸素を引き続
き吹込むことにより、火点面積を確保しつつハードブロ
ーの条件下での酸素供給速度の低減が可能となる。The refining lance used for carrying out the present invention has a double tube structure consisting of an inner tube Laval nozzle and an outer tube Laval nozzle or a single tube collective structure consisting of a main hole Laval nozzle and a subhole Laval nozzle, and each Is equipped with two control mechanisms that can individually control the amount of acid fed to the Laval nozzle of the above. By using a refining lance with such a configuration, oxygen gas is blown at the end of blowing. By stopping the supply of oxygen gas to the dedicated inner pipe or the main hole Laval nozzle, or by replacing it with an inert gas or a purge gas such as CO 2 , the oxygen supply amount is reduced, and the throttle cross-sectional area is reduced to the inner pipe or the main pipe. By continuously injecting a small flow rate of oxygen from the outer tube or the auxiliary hole Laval nozzle with 5 to 30% of that of the hole Laval nozzle. , Reduction of the oxygen feed rate under conditions of a hard blow is possible while ensuring the fire spot area.
【０００８】図２に主３孔／副３孔タイプノズルを有す
る多孔ランス構造の一例を示す。吹錬末期の主孔ラバー
ルノズルのパージガスはノズル保護を目的とするもので
あり、流量は主孔ラバールノズル設計流量の１０〜３０
％程度が適当である。また、通常、主孔ラバールノズル
の送酸速度が３．０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔｏｎの転炉で
は、副孔ラバールノズル設定ガス流量は０．１〜１．０
Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔｏｎとなる。FIG. 2 shows an example of a porous lance structure having a main 3 hole / sub 3 hole type nozzle. The purging gas of the main hole Laval nozzle at the end of blowing is for the purpose of nozzle protection, and the flow rate is 10 to 30 of the main hole Laval nozzle design flow rate.
% Is appropriate. Further, normally, in a converter in which the acid feeding rate of the main hole Laval nozzle is 3.0 Nm 3 / min · ton, the auxiliary hole Laval nozzle set gas flow rate is 0.1 to 1.0.
It becomes Nm 3 / min · ton.
【０００９】吹止時のメタルおよびランスの酸化度は、
酸素供給速度と溶鋼または溶銑中の炭素による還元速度
のバランスにより決定される。特に還元速度は、底吹ガ
スおよび上吹ジェットによるメタルおよびスラグの攪拌
力および酸素ジェットが衝突する火点部分の更新速度に
より支配されている。下記（２）式は、メタルおよびス
ラグの酸化度を表す指標として一般的なＢＯＣ値（例え
ば、鉄と鋼６８（１９８２）１４、Ｐ１９４６）である
が、同一底吹ガス条件下では吹錬末期の酸素供給速度を
吹錬中期の５〜３０％程度に制御し、かつハードブロー
化することにより、メタルおよびスラグ中の酸素量を大
幅に低減することが可能となる。上吹酸素を完全に停止
した場合には、溶鋼表面にて高温の火点形成がなくな
り、脱炭速度が低下するため、５％以上の酸素流量を末
期まで確保することが有効である。The degree of oxidation of the metal and the lance at the time of blowout is
It is determined by the balance between the oxygen supply rate and the rate of reduction by carbon in molten steel or hot metal. In particular, the reduction rate is dominated by the stirring force of the metal and slag by the bottom-blown gas and the top-blown jet and the renewal rate of the hot spot where the oxygen jet collides. Formula (2) below is a general BOC value (for example, iron and steel 68 (1982) 14, P1946) as an index representing the oxidation degree of metal and slag, but under the same bottom blowing gas conditions, the final blowing stage is It is possible to significantly reduce the oxygen content in the metal and slag by controlling the oxygen supply rate to about 5 to 30% of the mid-blown period and making it hard blow. When the top blowing oxygen is completely stopped, the hot spot formation on the surface of the molten steel disappears and the decarburization rate decreases, so it is effective to secure an oxygen flow rate of 5% or more until the end.
【００１０】 ＢＯＣ＝ＱO2／（（Ｗ／τ）×［％Ｃ］） …… （２） Ｗ：溶鋼量 ＱO2：送酸速度 τ：均一混合時間 ［％Ｃ］：溶鋼中炭素濃度 上吹送酸速度の変更は溶鋼中炭素〔Ｃ〕濃度０．３〜
０．５％の範囲で行うのが最適である。その理由は、吹
錬末期での脱炭酸素効率は、〔Ｃ〕濃度が０．３〜０．
５％の範囲を境にして急激に低下するからである。これ
は、溶鋼中〔Ｃ〕の反応界面への物質移動が律速となる
ためであると考えられている。この脱炭酸素効率遷移点
（ＣB 点）はスラグ量、底吹攪拌力により変化すること
が知られているが、吹錬条件（底吹ガス流量・溶銑予備
処理実施の有無）により事前に増減可能である。その変
化量は高々±０．１％程度である。酸素流量変更点が
〔Ｃ〕濃度０．５％より大きい場合には、外管または副
孔ラバールノズルのみで吹錬する期間が延び、結果とし
て全吹錬時間が延長する。また、酸素流量変更点が
〔Ｃ〕濃度０．３％より小さい場合には、脱炭酸素効率
が低下し、結果として鉄、マンガン等の酸化損失を増大
させ、メタル中の酸素濃度も上昇するため、本発明の効
果が享受できない。BOC = Q O2 / ((W / τ) × [% C]) (2) W: Amount of molten steel Q O2 : Rate of oxygen transfer τ: Uniform mixing time [% C]: On carbon concentration in molten steel The blown acid velocity can be changed by changing the concentration of carbon [C] in the molten steel from 0.3 to
Optimally, it is performed in the range of 0.5%. The reason is that the decarbonation efficiency in the final stage of blowing is such that the [C] concentration is 0.3 to 0.
This is because the value drops sharply at the boundary of 5%. It is considered that this is because the mass transfer to the reaction interface in molten steel [C] is rate-determining. The decarboxylation oxygen efficiency transition point (C B point) amount of slag, it is known to vary by a bottom吹攪拌力, beforehand by blowing conditions (Soko吹gas flow rate, the molten iron whether pretreatment embodiment) It can be increased or decreased. The amount of change is at most ± 0.1%. When the oxygen flow rate change point is higher than the [C] concentration of 0.5%, the period for blowing only with the outer pipe or the secondary hole Laval nozzle is extended, and as a result, the total blowing time is extended. Further, when the oxygen flow rate change point is lower than the [C] concentration of 0.3%, the decarboxylation efficiency decreases, resulting in an increase in the oxidation loss of iron, manganese, etc., and an increase in the oxygen concentration in the metal. Therefore, the effect of the present invention cannot be enjoyed.
【００１１】この理由から、上吹送酸速度の変更はその
送酸量が５％より少ないと脱炭速度が小さく、生産性が
大幅に低下する。また、送酸量が３０％より多いと酸素
効率の低下、スラグのＴ．Ｆｅの増加による有価金属の
酸化ロスの増加等から好ましくない。望ましくは、図１
に示す二重管構造のランスにおいて、吹錬末期に外管ラ
バールノズル２に酸素を供給し、内管ラバールノズル１
に酸素以外のガスを供給するかあるいは内管のガスを完
全に停止して吹錬する場合においても、酸素ジェットを
集中しハードブロー化するため、外管ラバールノズル２
を図３および以下に示すように設計すれば、効果がより
一層顕著となる。For this reason, when the upper blowing acid rate is changed, if the amount of the acid fed is less than 5%, the decarburizing rate is small and the productivity is significantly reduced. Further, when the amount of acid fed is more than 30%, the oxygen efficiency is lowered, and the T.O. It is not preferable because the increase in Fe increases the oxidation loss of valuable metals. Desirably, FIG.
In the lance having a double pipe structure shown in Fig. 1, oxygen is supplied to the outer pipe Laval nozzle 2 at the end of blowing and the inner pipe Laval nozzle 1 is supplied.
Even when supplying a gas other than oxygen to the inner pipe or blowing the gas by completely stopping the gas in the inner pipe, the oxygen jet is concentrated and hard blown.
3 is designed as shown in FIG. 3 and below, the effect becomes more remarkable.
【００１２】Ｌ≧１０×ｄ0 θ1 、θ2 は従来のラバールノズルの設計に準ずる（約
１２°） ０＜θ3 ≦１０° ここでＬは外管ラバールノズル２の先端広がり部の長さ
（ｍ）を、ｄ0 は外管ラバールノズル２のスロート部の
間隔（ｍ）を、θ1 は内管ラバールノズル１の広がり部
の広がり角度を、θ2 は外管ラバールノズルの広がり部
の広がり角度を、θ3 は内管ラバールノズル１の中心軸
に対する外管ラバールノズル２の先端広がり部のノズル
中心線がなす角度を示す。L ≧ 10 × d 0 θ 1 and θ 2 are in accordance with the design of the conventional Laval nozzle (about 12 °) 0 <θ 3 ≦ 10 ° where L is the length of the widened tip of the outer tube Laval nozzle 2 ( m), d 0 is the interval (m) between the throat portions of the outer tube Laval nozzle 2, θ 1 is the spread angle of the expanded section of the inner tube Laval nozzle 1, θ 2 is the spread angle of the expanded section of the outer tube Laval nozzle, θ 3 represents the angle formed by the center line of the inner tube Laval nozzle 1 with respect to the center line of the tip spread portion of the outer tube Laval nozzle 2.
【００１３】なお、内外流の仕切り板（図３に示される
符号９）は、上記θ1 、θ2 、θ3を確保できるように
適当な肉厚を有する必要がある。The partition plates for the inner and outer flows (reference numeral 9 shown in FIG. 3) must have an appropriate thickness so that the above θ 1 , θ 2 , and θ 3 can be secured.
【００１４】[0014]
【実施例】以下に本発明を実施例により具体的に説明す
る。 （実施例１）上底吹転炉に溶銑を３５０ｔｏｎ装入し、
底吹ノズルから酸素混合ガスを４０００Ｎｍ3 ／Ｈｒ吹
込みつつ、図１に示すような、ランスの吐出口が内管ラ
バールノズル１とこの外周に設けた外管ラバールノズル
２からなる二重管構造で、それぞれにスロート部３、４
があり、この二重管構造のラバールノズルを４個集合さ
せた上吹ランスにより、表１に示す吹錬条件で１８分吹
錬した。内管ラバールノズル１への酸素供給の停止によ
る酸素流量の変更点は推定〔Ｃ〕濃度０．４％時であっ
た。EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples. (Example 1) 350 ton of hot metal was charged into the upper and lower blowing converter,
While blowing 4000 Nm 3 / Hr of oxygen mixed gas from the bottom blowing nozzle, as shown in FIG. 1, the discharge port of the lance has a double pipe structure consisting of an inner pipe Laval nozzle 1 and an outer pipe Laval nozzle 2 provided on the outer periphery thereof. Throat section 3 and 4 respectively
There were four Laval nozzles having this double pipe structure, and blown for 18 minutes under the blowing conditions shown in Table 1 by the upper blowing lance. The change point of the oxygen flow rate due to the stop of the oxygen supply to the inner tube Laval nozzle 1 was when the estimated [C] concentration was 0.4%.
【００１５】本発明法および比較例１〜３での溶鋼炭素
量０．０３％における溶鋼酸素濃度は、それぞれ５５０
ｐｐｍ、７５０ｐｐｍ、８１０ｐｐｍ、７３０ｐｐｍと
本発明法による場合が最も低かった。 （実施例２）上底吹転炉に溶銑を３５０ｔｏｎ装入し、
底吹ノズルから酸素混合ガスを４０００Ｎｍ3 ／Ｈｒ吹
込みつつ、図２に示すような、ランスの吐出口が主孔ラ
バールノズル５と副孔ラバールノズル６からなる単管集
合構造で、それぞれにスロート部７、８があり、この吐
出口が主孔×３・副孔×３の集合管上吹ランスにより表
１に示す吹錬条件で１８分吹錬した。主孔ラバールノズ
ル５への酸素供給の停止による酸素流量の変更点は推定
〔Ｃ〕濃度０．４％時であった。The molten steel oxygen concentration at a molten steel carbon content of 0.03% in the method of the present invention and Comparative Examples 1 to 3 is 550, respectively.
ppm, 750 ppm, 810 ppm and 730 ppm were the lowest in the case of the method of the present invention. (Example 2) 350 ton of hot metal was charged into the upper and lower blowing converter,
While blowing 4000 Nm 3 / Hr of oxygen mixed gas from the bottom blowing nozzle, the discharge port of the lance is a single tube assembly structure consisting of the main hole Laval nozzle 5 and the sub hole Laval nozzle 6 as shown in FIG. , 8 and the discharge ports were blown for 18 minutes under the blowing conditions shown in Table 1 by means of a blowing lance on the collecting pipe having main holes × 3 and auxiliary holes × 3. The change point of the oxygen flow rate due to the stop of the oxygen supply to the main hole Laval nozzle 5 was when the estimated [C] concentration was 0.4%.
【００１６】なお、本発明法および比較例１〜３での溶
鋼炭素量０．１５％における炉内マンガン歩留りは、そ
れぞれ７５％、６８％、６２％、６６％と本発明法によ
る場合が最も高かった。The in-furnace manganese yields in the present invention method and Comparative Examples 1 to 3 at a molten steel carbon content of 0.15% are 75%, 68%, 62% and 66%, respectively, and are most in accordance with the present invention method. it was high.
【００１７】さらに、図３に示す設計寸法のランスで前
記と同一の条件で吹錬し、〔Ｃ〕濃度０．４％のところ
で送酸を外管ラバールノズルのみに変更して吹酸した。
その結果、溶鋼炭素量０．０３％における溶鋼酸素濃度
は５００ｐｐｍと顕著な効果が得られた。Further, the lance having the design dimensions shown in FIG. 3 was blown under the same conditions as described above, and when the concentration of [C] was 0.4%, the acid feed was changed to only the outer Laval nozzle and the acid was blown.
As a result, when the molten steel carbon amount was 0.03%, the molten steel oxygen concentration was 500 ppm, which was a remarkable effect.
【００１８】[0018]
【表１】 [Table 1]
【００１９】[0019]
【発明の効果】本発明の精錬方法および精錬用のランス
を用いることにより、溶鉄の脱〔Ｃ〕を極低炭素域まで
可能とし、酸素効率の低下の防止、スラグのＴ．Ｆｅの
増加による有価金属の酸化ロスの増加を抑制できる精錬
を達成できた。By using the refining method and the lance for refining of the present invention, demolition [C] of molten iron can be carried out to an extremely low carbon region, the decrease of oxygen efficiency is prevented, and the T. It was possible to achieve refining that can suppress the increase in the oxidation loss of valuable metals due to the increase in Fe.
【図１】本発明の二重管ラバールノズルを示す図であ
る。FIG. 1 is a view showing a double-tube Laval nozzle of the present invention.
【図２】本発明の主孔・副孔ラバールノズルを示す図で
ある。FIG. 2 is a view showing a main hole / sub hole Laval nozzle of the present invention.
【図３】図１の二重管上吹ランスのノズル先端部の部分
断面図である。FIG. 3 is a partial cross-sectional view of a nozzle tip portion of the double pipe upper blowing lance of FIG.
１ 内管ラバールノズル ２ 外管ラバールノズル ３ 内管スロート部 ４ 外管スロート部 ５ 主孔ラバールノズル ６ 副孔ラバールノズル ７ 主孔スロート部 ８ 副孔スロート部 ９ 内外流仕切り板 1 Inner tube Laval nozzle 2 Outer tube Laval nozzle 3 Inner tube throat section 4 Outer tube throat section 5 Main hole Laval nozzle 6 Sub hole Laval nozzle 7 Main hole throat section 8 Sub hole throat section 9 Inner / outer flow partition plate
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 瀧川 家光 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Iemitsu Takigawa 1-1 Tobata-cho, Tobata-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka Inside Nippon Steel Corporation Yawata Works
Claims (4)
介して酸素を吹込んで行う転炉精錬方法において、上吹
ランスから吹込む酸素の流量を、吹錬末期において吹錬
中期の酸素流量の５％以上３０％以下に制御することを
特徴とする転炉精錬方法。1. A converter refining method in which oxygen is blown into molten pig iron or molten steel through a top blowing lance in a converter, wherein the flow rate of oxygen blown from the top blowing lance is set at the end of blowing and the oxygen in the middle of blowing. A converter refining method characterized by controlling the flow rate to 5% or more and 30% or less.
周に、吹錬末期専用の小流量の外管ラバールノズルを設
けた二重管ランス構成とし、外管ラバールノズルの酸素
の流量を内管ラバールノズルのそれの５％以上３０％以
下とすることを特徴とする精錬用ランス。2. A double-pipe lance structure, in which an outer pipe Laval nozzle for blowing air is provided with a small flow rate outer pipe Laval nozzle for the final stage of blowing, and the oxygen flow rate of the outer pipe Laval nozzle is changed to that of the inner pipe Laval nozzle. A lance for refining characterized by being 5% or more and 30% or less.
錬末期専用の小流量の副孔ラバールノズルからなる単管
集合ランス構成とし、主孔および副孔ラバールノズルガ
スのそれぞれの流量・圧力を独立して制御する機構を設
け、副孔ラバールノズルのスロート部の断面積を主孔ラ
バールノズルのそれに対して５％以上３０％以下とする
ことを特徴とする精錬用ランス。3. A single-tube collecting lance structure comprising a main hole Laval nozzle for blowing oxygen and a small flow Laval nozzle for the final stage of blowing only, and the flow rate and pressure of the main hole and sub-hole Laval nozzle gas are independent. The lance for refining is characterized in that a cross-sectional area of the throat portion of the auxiliary hole Laval nozzle is set to 5% or more and 30% or less of that of the main hole Laval nozzle.
では、内管（または主孔）・外管（または副孔）ラバー
ルノズルの両方のノズルに各々初期設定流量の酸素ガス
を吹込み、〔Ｃ〕濃度０．３〜０．５％未満では、内管
（または主孔）ラバールノズルに供給している酸素ガス
を、ノズル詰まりを防止する最低流量のパージガスに変
更することを特徴とする請求項２または３のいずれかに
記載の精錬用ランスを用いる転炉精錬方法。4. Up to 0.5% of [C] concentration of molten steel during refining, oxygen gas of an initial set flow rate is applied to both the inner pipe (or main hole) and outer pipe (or auxiliary hole) Laval nozzles. When the [C] concentration is less than 0.3 to 0.5%, the oxygen gas supplied to the inner tube (or main hole) Laval nozzle should be changed to the purge gas of the minimum flow rate to prevent nozzle clogging. A converter refining method using the refining lance according to claim 2 or 3.
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016079422A (en) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | Top-blowing lance device of rh vacuum degassing facility |
| CN111411231A (en) * | 2020-05-20 | 2020-07-14 | 攀钢集团北海特种铁合金有限公司 | Automatic blowing and spraying device for ferrovanadium refining |
| CN113667795A (en) * | 2021-07-06 | 2021-11-19 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | Control method and device for transverse movement locking of oxygen lance of steel converter and industrial control equipment |
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1994
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| JP2016079422A (en) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | Top-blowing lance device of rh vacuum degassing facility |
| CN111411231A (en) * | 2020-05-20 | 2020-07-14 | 攀钢集团北海特种铁合金有限公司 | Automatic blowing and spraying device for ferrovanadium refining |
| CN113667795A (en) * | 2021-07-06 | 2021-11-19 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | Control method and device for transverse movement locking of oxygen lance of steel converter and industrial control equipment |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3309301B2 (en) | 2002-07-29 |
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