JPH07273540A - パラボラアンテナ - Google Patents
パラボラアンテナInfo
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- JPH07273540A JPH07273540A JP6360594A JP6360594A JPH07273540A JP H07273540 A JPH07273540 A JP H07273540A JP 6360594 A JP6360594 A JP 6360594A JP 6360594 A JP6360594 A JP 6360594A JP H07273540 A JPH07273540 A JP H07273540A
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- Japan
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- parabolic
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- antenna
- parabolic antenna
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Abstract
(57)【要約】
【目的】アンテナの製造作業を簡便に行うことによって
生産効率の向上を図るとともに、外周フレームの回折点
近傍の拡散を軽減させることによって反射鏡の背後側の
指向特性の劣化を防止することが可能なパラボラアンテ
ナを提供すること。 【構成】パラボラアンテナ１０は、パラボラ反射鏡１２
を複数の略同一形状からなるグリッド２０で構成し、回
転対称軸方向に沿って投影した該パラボラ反射鏡１２の
外周形状を略正方形に形成する。
生産効率の向上を図るとともに、外周フレームの回折点
近傍の拡散を軽減させることによって反射鏡の背後側の
指向特性の劣化を防止することが可能なパラボラアンテ
ナを提供すること。 【構成】パラボラアンテナ１０は、パラボラ反射鏡１２
を複数の略同一形状からなるグリッド２０で構成し、回
転対称軸方向に沿って投影した該パラボラ反射鏡１２の
外周形状を略正方形に形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、マイクロ波応
用システム等において、マイクロ波用のアンテナとして
用いられるパラボラアンテナに関する。
用システム等において、マイクロ波用のアンテナとして
用いられるパラボラアンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、グリッドパラボラアンテナ２
（以下、パラボラアンテナという）は、図６に示される
ように、一次放射器４と、放物曲面を有する反射鏡６と
を含み、このパラボラアンテナ２において、風圧荷重を
軽減するとともに、軽量化を図るために、前記反射鏡６
の放物曲面を複数の線状素子８（以下、グリッドとい
う）で構成している。
（以下、パラボラアンテナという）は、図６に示される
ように、一次放射器４と、放物曲面を有する反射鏡６と
を含み、このパラボラアンテナ２において、風圧荷重を
軽減するとともに、軽量化を図るために、前記反射鏡６
の放物曲面を複数の線状素子８（以下、グリッドとい
う）で構成している。
【０００３】このパラボラアンテナ２は、外周が軸線か
ら等距離にあって円形状を呈する反射鏡６が採用されて
いる。この反射鏡６の形状は、同じ開口面積において放
射効率を最大とするためである。なお、参照符号９は、
一次放射器４に接続されたフィーダケーブルを示す。
ら等距離にあって円形状を呈する反射鏡６が採用されて
いる。この反射鏡６の形状は、同じ開口面積において放
射効率を最大とするためである。なお、参照符号９は、
一次放射器４に接続されたフィーダケーブルを示す。
【０００４】ここで、物理光学法によって得られる前記
パラボラアンテナ２のシミュレーション値を図７に示
す。この場合、受信周波数を２ＧＨｚ、焦点距離を０．
６７５ｍ、開口径を１．８ｍ、一次放射器４を反射器付
λ／４ダイポールとしてシミュレートした。なお、図中
における実線Ａは直線偏波におけるＨ面（水平面）パタ
ーンを、破線ＢはＥ面（垂直面）パターンを夫々示して
いる。
パラボラアンテナ２のシミュレーション値を図７に示
す。この場合、受信周波数を２ＧＨｚ、焦点距離を０．
６７５ｍ、開口径を１．８ｍ、一次放射器４を反射器付
λ／４ダイポールとしてシミュレートした。なお、図中
における実線Ａは直線偏波におけるＨ面（水平面）パタ
ーンを、破線ＢはＥ面（垂直面）パターンを夫々示して
いる。
【０００５】図７より諒解されるように、観測方向が反
射鏡の正面となる０°方向では、利得が約２９．７ｄＢ
で最大となる。これは、一次放射器４から導出された球
面波が反射鏡６によって反射され、この時、放物曲面表
面上に誘起した電流の再放射波の位相（反射波の位相）
が正面方向、すなわち、観測角の０°方向で一致するか
らである。
射鏡の正面となる０°方向では、利得が約２９．７ｄＢ
で最大となる。これは、一次放射器４から導出された球
面波が反射鏡６によって反射され、この時、放物曲面表
面上に誘起した電流の再放射波の位相（反射波の位相）
が正面方向、すなわち、観測角の０°方向で一致するか
らである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来技術に
係る略円形のパラボラアンテナ２では、各グリッド８の
長さが夫々異なることから、非常に多種類のグリッド８
を用意しなければならない。例えば、図６に示されたパ
ラボラアンテナ２の開口径を１．８ｍとし、５０ｍｍ間
隔で複数のグリッド８を配置した場合、３７本（１８０
０÷５０＋１）のグリッド８が必要となるとともに、夫
々長さが異なる１９種類〔（３７＋１）÷２〕のグリッ
ド８を用意しなければならない。
係る略円形のパラボラアンテナ２では、各グリッド８の
長さが夫々異なることから、非常に多種類のグリッド８
を用意しなければならない。例えば、図６に示されたパ
ラボラアンテナ２の開口径を１．８ｍとし、５０ｍｍ間
隔で複数のグリッド８を配置した場合、３７本（１８０
０÷５０＋１）のグリッド８が必要となるとともに、夫
々長さが異なる１９種類〔（３７＋１）÷２〕のグリッ
ド８を用意しなければならない。
【０００７】従って、前記パラボラアンテナ２の製造工
程において、実際に１９種類のグリッド８を区別し、且
つ配列する作業は非常に煩雑であり、作業効率を低下さ
せる要因となっている。
程において、実際に１９種類のグリッド８を区別し、且
つ配列する作業は非常に煩雑であり、作業効率を低下さ
せる要因となっている。
【０００８】また、前記パラボラアンテナ２では、反射
鏡６の真後ろ方向（１８０°方向）において、指向特性
が劣化するという不都合がある（図７参照）。これは、
円形状を呈する反射鏡６の外周フレームによるエッジ回
折に起因するものである。
鏡６の真後ろ方向（１８０°方向）において、指向特性
が劣化するという不都合がある（図７参照）。これは、
円形状を呈する反射鏡６の外周フレームによるエッジ回
折に起因するものである。
【０００９】通常、外周フレームにおいて支配的な回折
を生ずる領域は、回折パスを与える回折点（停留点）の
近傍に集中する。円形状の反射鏡６を有する前記パラボ
ラアンテナ２では、常に４つの停留点を有するが（図８
Ａ参照）、該反射鏡６の真正面方向（０°方向）と真後
ろ方向（１８０°方向）とでは、外周フレーム上の全て
の点が前記停留点と同様の作用をなす。従って、非常に
強い回折波が発生することから、反射鏡６の真後ろ方向
（１８０°方向）において指向特性が劣化する。
を生ずる領域は、回折パスを与える回折点（停留点）の
近傍に集中する。円形状の反射鏡６を有する前記パラボ
ラアンテナ２では、常に４つの停留点を有するが（図８
Ａ参照）、該反射鏡６の真正面方向（０°方向）と真後
ろ方向（１８０°方向）とでは、外周フレーム上の全て
の点が前記停留点と同様の作用をなす。従って、非常に
強い回折波が発生することから、反射鏡６の真後ろ方向
（１８０°方向）において指向特性が劣化する。
【００１０】前述したことを図８Ａ〜図８Ｃを用いて視
覚的に説明する。なお、図８Ａ〜図８Ｃでは、観測角度
を変化させた場合と原理的には同様であることから、波
源である一次ソースＥの位置を変化させて説明する。ま
た、図８Ａ〜図８Ｃの中、×は外周フレームによるエッ
ジの回折点、Ｐは回折パスを夫々示す。
覚的に説明する。なお、図８Ａ〜図８Ｃでは、観測角度
を変化させた場合と原理的には同様であることから、波
源である一次ソースＥの位置を変化させて説明する。ま
た、図８Ａ〜図８Ｃの中、×は外周フレームによるエッ
ジの回折点、Ｐは回折パスを夫々示す。
【００１１】図８Ａから図８Ｃでは、反射鏡６に対して
一次ソースＥの角度が変化するにしたがって、外周フレ
ームのエッジにおいて回折点×近傍に回折を生ずる領域
が拡大していく状態が示される。この場合、反射鏡面に
対し略真正面方向となる図８Ｃでは回折を生ずる領域が
最も拡散して、強い回折波が生ずる。この結果、外周フ
レームの形状を円とする従来のパラボラアンテナ２の場
合、前記回折波の影響で反射鏡６の背後側の指向特性が
劣化することは原理的に避けがたい現象となっている。
一次ソースＥの角度が変化するにしたがって、外周フレ
ームのエッジにおいて回折点×近傍に回折を生ずる領域
が拡大していく状態が示される。この場合、反射鏡面に
対し略真正面方向となる図８Ｃでは回折を生ずる領域が
最も拡散して、強い回折波が生ずる。この結果、外周フ
レームの形状を円とする従来のパラボラアンテナ２の場
合、前記回折波の影響で反射鏡６の背後側の指向特性が
劣化することは原理的に避けがたい現象となっている。
【００１２】本発明は、前記の不都合を克服するために
なされたものであり、アンテナの製造作業を簡便に行う
ことによって生産効率の向上を図るとともに、外周フレ
ームの回折点近傍の拡散を軽減させることによって反射
鏡の背後側の指向特性の劣化を防止することが可能なパ
ラボラアンテナを提供することを目的とする。
なされたものであり、アンテナの製造作業を簡便に行う
ことによって生産効率の向上を図るとともに、外周フレ
ームの回折点近傍の拡散を軽減させることによって反射
鏡の背後側の指向特性の劣化を防止することが可能なパ
ラボラアンテナを提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明は、パラボラ反射鏡と一次放射器とからな
るパラボラアンテナにおいて、前記パラボラ反射鏡を複
数の略同一形状からなるグリッド素子で構成し、回転対
称軸方向に沿って投影した該パラボラ反射鏡の外周形状
を略正方形とすることを特徴とする。
めに、本発明は、パラボラ反射鏡と一次放射器とからな
るパラボラアンテナにおいて、前記パラボラ反射鏡を複
数の略同一形状からなるグリッド素子で構成し、回転対
称軸方向に沿って投影した該パラボラ反射鏡の外周形状
を略正方形とすることを特徴とする。
【００１４】
【作用】上記の本発明に係るパラボラアンテナでは、パ
ラボラ反射鏡を複数の略同一形状からなるグリッド素子
で構成することにより、長さが異なる多種類のグリッド
素子を用意する必要がない。従って、アンテナの組立作
業が簡便となり作業効率が向上する。
ラボラ反射鏡を複数の略同一形状からなるグリッド素子
で構成することにより、長さが異なる多種類のグリッド
素子を用意する必要がない。従って、アンテナの組立作
業が簡便となり作業効率が向上する。
【００１５】また、回転対称軸方向に沿って投影したパ
ラボラ反射鏡の外周形状を略正方形とすることにより、
一次放射器から導出された球面波による回折パスの長さ
が夫々異なるとともに、その回折波の位相も異なる。従
って、前記パラボラ反射鏡の外周フレームの回折点近傍
の拡散が軽減され、パラボラ反射鏡の背後側の指向特性
の劣化が防止される。
ラボラ反射鏡の外周形状を略正方形とすることにより、
一次放射器から導出された球面波による回折パスの長さ
が夫々異なるとともに、その回折波の位相も異なる。従
って、前記パラボラ反射鏡の外周フレームの回折点近傍
の拡散が軽減され、パラボラ反射鏡の背後側の指向特性
の劣化が防止される。
【００１６】
【実施例】次に、本発明に係るパラボラアンテナについ
て好適な実施例を挙げ、添付の図面を参照しながら以下
詳細に説明する。
て好適な実施例を挙げ、添付の図面を参照しながら以下
詳細に説明する。
【００１７】図１は、本発明の実施例に係るパラボラア
ンテナの斜視図である。
ンテナの斜視図である。
【００１８】このパラボラアンテナ１０は、基本的に
は、回転対称軸（Ｚ軸）方向（図２参照）に沿って投影
させた外周形状が略正方形を呈するパラボラ反射鏡１２
と、反射器付ダイポールからなる一次放射器１４とから
構成される。なお、参照符号１６は、一次放射器１４に
接続されたフィーダケーブルを示す。
は、回転対称軸（Ｚ軸）方向（図２参照）に沿って投影
させた外周形状が略正方形を呈するパラボラ反射鏡１２
と、反射器付ダイポールからなる一次放射器１４とから
構成される。なお、参照符号１６は、一次放射器１４に
接続されたフィーダケーブルを示す。
【００１９】前記パラボラ反射鏡１２は、その外周フレ
ームを形成する各一辺１８ａ〜１８ｄが夫々所定の曲率
で湾曲して形成されるとともに、その表面には所定間隔
離間し、略鉛直方向に沿って略平行な複数のグリッド２
０が設けられている。なお、本実施例では、前記一次放
射器１４として反射器付ダイポールを設けているが、導
波管給電の場合は小形電磁ホーンまたはスロット式のア
ンテナとしてもよい。
ームを形成する各一辺１８ａ〜１８ｄが夫々所定の曲率
で湾曲して形成されるとともに、その表面には所定間隔
離間し、略鉛直方向に沿って略平行な複数のグリッド２
０が設けられている。なお、本実施例では、前記一次放
射器１４として反射器付ダイポールを設けているが、導
波管給電の場合は小形電磁ホーンまたはスロット式のア
ンテナとしてもよい。
【００２０】ここで、パラボラ反射鏡１２の外周フレー
ムの形状を略正方形とすることにより、全てのグリッド
２０の形状が略同一となる点について説明する。
ムの形状を略正方形とすることにより、全てのグリッド
２０の形状が略同一となる点について説明する。
【００２１】一般に、従来例に係る軸対称のパラボラ反
射鏡６の形状は、回転対称軸をＺ軸として、図２に示さ
れるような座標系を用いた場合、 Ｚ（Ｘ，Ｙ）＝（Ｘ2 ＋Ｙ2 ）／４Ｆ−Ｆ で与えられる。但し、Ｆは、焦点距離を示す。
射鏡６の形状は、回転対称軸をＺ軸として、図２に示さ
れるような座標系を用いた場合、 Ｚ（Ｘ，Ｙ）＝（Ｘ2 ＋Ｙ2 ）／４Ｆ−Ｆ で与えられる。但し、Ｆは、焦点距離を示す。
【００２２】そこで、Ｘ軸方向に複数の各グリッド２０
を配列するとした場合、前記グリッド２０の曲率を示す
一次導関数は、 ∂Ｚ（Ｘ，Ｙ）／∂Ｘ＝Ｘ／２Ｆ と表される。従って、グリッド２０を配置するＹ座標の
値にかかわらず、Ｘ座標の値のみによって曲率が決定さ
れる。
を配列するとした場合、前記グリッド２０の曲率を示す
一次導関数は、 ∂Ｚ（Ｘ，Ｙ）／∂Ｘ＝Ｘ／２Ｆ と表される。従って、グリッド２０を配置するＹ座標の
値にかかわらず、Ｘ座標の値のみによって曲率が決定さ
れる。
【００２３】具体的には、Ｆ＝０．６７５ｍ、開口形が
１．８ｍ×１．８ｍの正方形のパラボラアンテナ１０に
複数本のグリッド２０を配置した状態を図３Ａ〜図３Ｃ
に示す。図３Ａは、Ｚ軸方向から見た図であり、図３Ｂ
は、図３ＡをＸ軸方向から見た図であり、図３Ｃは、図
３Ａにおける中央のグリッド♯１と外側のグリッド♯２
とをＹ軸方向から見た図である。
１．８ｍ×１．８ｍの正方形のパラボラアンテナ１０に
複数本のグリッド２０を配置した状態を図３Ａ〜図３Ｃ
に示す。図３Ａは、Ｚ軸方向から見た図であり、図３Ｂ
は、図３ＡをＸ軸方向から見た図であり、図３Ｃは、図
３Ａにおける中央のグリッド♯１と外側のグリッド♯２
とをＹ軸方向から見た図である。
【００２４】以上のように、５０ｍｍの間隔で配置され
た３７本の全てのグリッドの形状を略同一に形成するこ
とができる。
た３７本の全てのグリッドの形状を略同一に形成するこ
とができる。
【００２５】次に、物理光学法によって得られた前記パ
ラボラアンテナ１０のシミュレーション値を図４に示
す。この場合、受信周波数を２ＧＨｚ、焦点距離を０．
６７５ｍ、開口形を１．８ｍ×１．８ｍの正方形、一次
放射器１４を反射器付λ／４ダイポールとしてシミュレ
ートした。なお、図中における実線Ｃは直線偏波におけ
るＨ面（水平面）パターンを、破線ＤはＥ面（垂直面）
パターンを夫々示している。
ラボラアンテナ１０のシミュレーション値を図４に示
す。この場合、受信周波数を２ＧＨｚ、焦点距離を０．
６７５ｍ、開口形を１．８ｍ×１．８ｍの正方形、一次
放射器１４を反射器付λ／４ダイポールとしてシミュレ
ートした。なお、図中における実線Ｃは直線偏波におけ
るＨ面（水平面）パターンを、破線ＤはＥ面（垂直面）
パターンを夫々示している。
【００２６】図４と図７とを比較した場合、本実施例に
係るパラボラアンテナ１０の指向特性では、従来技術に
係るパラボラアンテナ２の指向特性に対し、観測方向が
パラボラ反射鏡１２の真後ろ方向となる１８０°付近の
範囲の指向特性が低下することなく、真後ろ方向におけ
る指向特性を改善することができる。これは、パラボラ
反射鏡１２の外周フレームの形状を略正方形とすること
により、回折点近傍への拡散が生じないことに起因する
ものである。
係るパラボラアンテナ１０の指向特性では、従来技術に
係るパラボラアンテナ２の指向特性に対し、観測方向が
パラボラ反射鏡１２の真後ろ方向となる１８０°付近の
範囲の指向特性が低下することなく、真後ろ方向におけ
る指向特性を改善することができる。これは、パラボラ
反射鏡１２の外周フレームの形状を略正方形とすること
により、回折点近傍への拡散が生じないことに起因する
ものである。
【００２７】すなわち、図５Ａ、図５Ｂに示されるよう
に、外周フレームの形状が円の場合（従来技術）と、Ｚ
軸方向に投影された形状が略正方形の場合（本実施例）
とにおいて、決定的に異なる点は、パラボラ反射鏡６、
１２の外周フレームが同一面内にあるか否かである。外
周フレームが同一面内に位置する円の場合、ある焦点距
離Ｆにある一次放射器１４から導出された球面波は円形
の外周フレームで回折され、前記回折されたパスは反射
鏡６の真後ろ方向にあるターゲットまでのパス長が略同
一となり、いずれの回折パスにおいてもその回折波の位
相θが等しくなる。換言すると、外周フレームが円形の
場合、回折パスが矢印Ｍ方向に微小距離だけ変位しても
回折波の位相θは不変であり、回折波はｅｘｐ（ωｔ＋
θ）となる。
に、外周フレームの形状が円の場合（従来技術）と、Ｚ
軸方向に投影された形状が略正方形の場合（本実施例）
とにおいて、決定的に異なる点は、パラボラ反射鏡６、
１２の外周フレームが同一面内にあるか否かである。外
周フレームが同一面内に位置する円の場合、ある焦点距
離Ｆにある一次放射器１４から導出された球面波は円形
の外周フレームで回折され、前記回折されたパスは反射
鏡６の真後ろ方向にあるターゲットまでのパス長が略同
一となり、いずれの回折パスにおいてもその回折波の位
相θが等しくなる。換言すると、外周フレームが円形の
場合、回折パスが矢印Ｍ方向に微小距離だけ変位しても
回折波の位相θは不変であり、回折波はｅｘｐ（ωｔ＋
θ）となる。
【００２８】これに対して、パラボラ反射鏡１２の外周
フレームの形状を略正方形とした本実施例では、全ての
方向において回折パスの長さが一致することがなく、回
折波の位相も異なる。換言すると、回折パスが矢印Ｎ方
向に微小距離だけ変位した場合、前記回折パスの長さが
変位するのに伴って回折波の位相はδだけ変位し、回折
波はｅｘｐ（ωｔ＋θ＋δ）となる。この結果、回折点
近傍への拡散が軽減され、パラボラアンテナ１０の背後
側における指向特性の劣化を防止することが可能とな
る。
フレームの形状を略正方形とした本実施例では、全ての
方向において回折パスの長さが一致することがなく、回
折波の位相も異なる。換言すると、回折パスが矢印Ｎ方
向に微小距離だけ変位した場合、前記回折パスの長さが
変位するのに伴って回折波の位相はδだけ変位し、回折
波はｅｘｐ（ωｔ＋θ＋δ）となる。この結果、回折点
近傍への拡散が軽減され、パラボラアンテナ１０の背後
側における指向特性の劣化を防止することが可能とな
る。
【００２９】
【発明の効果】本発明に係るパラボラアンテナによれ
ば、以下の効果が得られる。
ば、以下の効果が得られる。
【００３０】すなわち、パラボラ反射鏡面を構成するグ
リッド素子を略同一形状とすることにより、アンテナの
製造作業を簡便に行うことができ、生産効率の向上を図
ることができる。
リッド素子を略同一形状とすることにより、アンテナの
製造作業を簡便に行うことができ、生産効率の向上を図
ることができる。
【００３１】また、外周フレームの回折点近傍の拡散を
軽減させることにより、パラボラ反射鏡の背面側の指向
特性の劣化を防止することができる。この結果、複雑な
無線応用システムへの適用等、本パラボラアンテナの汎
用性が向上する。例えば、バック−トウ−バック形のア
ンテナ配置も容易にできる利点がある。
軽減させることにより、パラボラ反射鏡の背面側の指向
特性の劣化を防止することができる。この結果、複雑な
無線応用システムへの適用等、本パラボラアンテナの汎
用性が向上する。例えば、バック−トウ−バック形のア
ンテナ配置も容易にできる利点がある。
【図１】本発明の実施例に係るパラボラアンテナの斜視
図である。
図である。
【図２】パラボラ反射鏡面に対する座標系を示す説明図
である。
である。
【図３】パラボラ反射鏡に対するグリッドの配置を示す
説明図である。
説明図である。
【図４】図１に示すパラボラアンテナの指向特性を示す
説明図である。
説明図である。
【図５】図５Ａおよび図５Ｂは、回折波の変位に対し、
回折波の位相が変化するか否かを説明するための図であ
る。
回折波の位相が変化するか否かを説明するための図であ
る。
【図６】従来例に係るパラボラアンテナの斜視図であ
る。
る。
【図７】図６に示すパラボラアンテナの指向特性を示す
説明図である。
説明図である。
【図８】図８Ａ〜図８Ｃは、図６に示すパラボラアンテ
ナにおいて、回折領域の拡散状態を示す説明図である。
ナにおいて、回折領域の拡散状態を示す説明図である。
１０…パラボラアンテナ １２…パラボラ
反射鏡 １４…一次放射器 １６…フィーダ
ケーブル １８ａ〜１８ｄ…一辺 ２０…グリッド
反射鏡 １４…一次放射器 １６…フィーダ
ケーブル １８ａ〜１８ｄ…一辺 ２０…グリッド
Claims (2)
- 【請求項１】パラボラ反射鏡と一次放射器とからなるパ
ラボラアンテナにおいて、 前記パラボラ反射鏡を複数の略同一形状からなるグリッ
ド素子で構成し、回転対称軸方向に沿って投影した該パ
ラボラ反射鏡の外周形状を略正方形とすることを特徴と
するパラボラアンテナ。 - 【請求項２】請求項１記載のアンテナにおいて、略正方
形を呈するパラボラ反射鏡の外周の各一辺は、夫々所定
の曲率で湾曲して形成されることを特徴とするパラボラ
アンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6360594A JPH07273540A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | パラボラアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6360594A JPH07273540A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | パラボラアンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07273540A true JPH07273540A (ja) | 1995-10-20 |
Family
ID=13234093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6360594A Pending JPH07273540A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | パラボラアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07273540A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002246833A (ja) * | 2001-02-21 | 2002-08-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 放送波中継用オフセットパラボラアンテナ |
| JP2018088619A (ja) * | 2016-11-29 | 2018-06-07 | 大阪瓦斯株式会社 | 探査装置用アンテナ、及びそれを備えた探査装置 |
-
1994
- 1994-03-31 JP JP6360594A patent/JPH07273540A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002246833A (ja) * | 2001-02-21 | 2002-08-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 放送波中継用オフセットパラボラアンテナ |
| JP2018088619A (ja) * | 2016-11-29 | 2018-06-07 | 大阪瓦斯株式会社 | 探査装置用アンテナ、及びそれを備えた探査装置 |
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