JPH0724735A - アブレイシブウォータージェット用ノズルアセンブリー - Google Patents
アブレイシブウォータージェット用ノズルアセンブリーInfo
- Publication number
- JPH0724735A JPH0724735A JP17177193A JP17177193A JPH0724735A JP H0724735 A JPH0724735 A JP H0724735A JP 17177193 A JP17177193 A JP 17177193A JP 17177193 A JP17177193 A JP 17177193A JP H0724735 A JPH0724735 A JP H0724735A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 アブレイシブウォータージェット加工におい
て、研磨材を含有する高圧ジェット流とノズル内壁面と
の流体摩擦を少なくして加工効率を上げ、噴流の適度な
分散、ノズル長寿命化を図る。 【構成】 混合加速導管４の出口側内面をダイバージェ
ント形状に形成した。 ダイバージェント状としては、
ノズル入口側から出口に向かって面積で２倍の範囲内で
内径を徐々に拡大させ、内径の拡大態様としては、入口
側から出口側に向かって直線状、階段状あるいは曲線状
のいずれかあるいはこれらを組合せる。
て、研磨材を含有する高圧ジェット流とノズル内壁面と
の流体摩擦を少なくして加工効率を上げ、噴流の適度な
分散、ノズル長寿命化を図る。 【構成】 混合加速導管４の出口側内面をダイバージェ
ント形状に形成した。 ダイバージェント状としては、
ノズル入口側から出口に向かって面積で２倍の範囲内で
内径を徐々に拡大させ、内径の拡大態様としては、入口
側から出口側に向かって直線状、階段状あるいは曲線状
のいずれかあるいはこれらを組合せる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高速流体のジェット流
に研磨材を添加して切断・研削能力を高めて、金属、セ
ラミックス、プラスチック等の切断・研削加工を行うア
ブレイシブウォータージェット加工装置のノズルアセン
ブリーに関する。
に研磨材を添加して切断・研削能力を高めて、金属、セ
ラミックス、プラスチック等の切断・研削加工を行うア
ブレイシブウォータージェット加工装置のノズルアセン
ブリーに関する。
【０００２】
【従来の技術】このアブレイシブウォータージェット切
断・研削加工装置におけるノズルアセンブリーの方式と
しては高圧液体源をノズル開口部で高速ジェット流と
し、このジェット流に研磨材を添加するタイプと、予め
高圧状態で高圧流体と研磨材を混合して両者を同時にノ
ズルより噴射するタイプの２種類に大別される。そし
て、これら研磨液体ジェットの出口ノズル形状として
は、気体を用いるサンドブラスト用ノズル等では、通
常、末広がりのダイバージェントノズルが用いられるの
に対して、ストレートノズルが専ら使用されてきた。こ
れは、ウォータージェットのような液体ジェットは気体
と異なり非圧縮性流体であるという理由によっている。
断・研削加工装置におけるノズルアセンブリーの方式と
しては高圧液体源をノズル開口部で高速ジェット流と
し、このジェット流に研磨材を添加するタイプと、予め
高圧状態で高圧流体と研磨材を混合して両者を同時にノ
ズルより噴射するタイプの２種類に大別される。そし
て、これら研磨液体ジェットの出口ノズル形状として
は、気体を用いるサンドブラスト用ノズル等では、通
常、末広がりのダイバージェントノズルが用いられるの
に対して、ストレートノズルが専ら使用されてきた。こ
れは、ウォータージェットのような液体ジェットは気体
と異なり非圧縮性流体であるという理由によっている。
【０００３】しかしながら、前者のアブレイシブウォー
タージェット用ノズルアセンブリーにおいては、アブレ
イシブノズル内で出口の下流に向って高速液体ジェット
流から砥粒への運動量伝達（あるいはエネルギー伝達）
が行われ、砥粒は加速され液体ジェット流自体は若干減
速し、この結果、上記在来態様のストレートノズルにあ
っては、下流部での内圧が増加し、流体摩擦ロスが増加
し、エネルギー効率を低下させて加工効率が低くなり、
さらに、ノズル摩耗を促進させるという欠点があった。
タージェット用ノズルアセンブリーにおいては、アブレ
イシブノズル内で出口の下流に向って高速液体ジェット
流から砥粒への運動量伝達（あるいはエネルギー伝達）
が行われ、砥粒は加速され液体ジェット流自体は若干減
速し、この結果、上記在来態様のストレートノズルにあ
っては、下流部での内圧が増加し、流体摩擦ロスが増加
し、エネルギー効率を低下させて加工効率が低くなり、
さらに、ノズル摩耗を促進させるという欠点があった。
【０００４】また、アブレイシブノズルの摩耗は、通常
ノズル上流部より始まり、上流から下流に向って略Ｖ字
型に内径が拡大する。ところが、このアブレイシブノズ
ルの上流部は、添加された砥粒が高圧液体ジェットと合
流して加速され始める部分であり、砥粒の加速機構上、
非常に重要な部分であり、この部分が摩耗して内径が拡
大すると砥粒の加速が有効に行なわれなくなり、たとえ
未だ出口部分のノズル径の拡大が認められず、加工精度
の上ではほとんど問題の無いような比較的早期の摩耗の
段階から、加工能率の低下となって現われる。特に、在
来態様のストレートノズルではこの影響を受け易いとい
うデメリットもあった。
ノズル上流部より始まり、上流から下流に向って略Ｖ字
型に内径が拡大する。ところが、このアブレイシブノズ
ルの上流部は、添加された砥粒が高圧液体ジェットと合
流して加速され始める部分であり、砥粒の加速機構上、
非常に重要な部分であり、この部分が摩耗して内径が拡
大すると砥粒の加速が有効に行なわれなくなり、たとえ
未だ出口部分のノズル径の拡大が認められず、加工精度
の上ではほとんど問題の無いような比較的早期の摩耗の
段階から、加工能率の低下となって現われる。特に、在
来態様のストレートノズルではこの影響を受け易いとい
うデメリットもあった。
【０００５】さらに、本ノズルアセンブリーにおいて
は、研磨材は自然吸引、高圧あるいは低圧の搬送媒体に
より研磨材混合室に搬送させるようになっているが、と
くに搬送媒体として高圧気体を利用する場合は、高速流
体ジェット流に対する気体の混合割合が大きくなり、ノ
ズルからジェット流を大気中に噴出した場合には、収束
性の良好なジェット流を形成しにくく、かつ加工能力も
低下する場合があるなどの欠点があった。
は、研磨材は自然吸引、高圧あるいは低圧の搬送媒体に
より研磨材混合室に搬送させるようになっているが、と
くに搬送媒体として高圧気体を利用する場合は、高速流
体ジェット流に対する気体の混合割合が大きくなり、ノ
ズルからジェット流を大気中に噴出した場合には、収束
性の良好なジェット流を形成しにくく、かつ加工能力も
低下する場合があるなどの欠点があった。
【０００６】一方、後者のタイプのアブレイシブウォー
タージェット用ノズルアセンブリーにおいては、前述の
如く、高圧状態で高圧液体と研磨材の混合物をノズルよ
り同時に噴射するが、この場合、常圧近傍ではほとんど
非圧縮性と見做される加圧媒体の液体も圧力が高くなる
につれて、圧縮性流体としての挙動をある程度呈するよ
うになる。
タージェット用ノズルアセンブリーにおいては、前述の
如く、高圧状態で高圧液体と研磨材の混合物をノズルよ
り同時に噴射するが、この場合、常圧近傍ではほとんど
非圧縮性と見做される加圧媒体の液体も圧力が高くなる
につれて、圧縮性流体としての挙動をある程度呈するよ
うになる。
【０００７】効率化のためにはこの部分的な圧縮性を考
慮に入れた高圧液体ジェット特有の効率的なノズル設計
が必要であるにもかかわらず、現在の在来態様では上述
の如くストレートノズルが専ら用いられエネルギー効率
の向上の余地を残しているという不都合があった。
慮に入れた高圧液体ジェット特有の効率的なノズル設計
が必要であるにもかかわらず、現在の在来態様では上述
の如くストレートノズルが専ら用いられエネルギー効率
の向上の余地を残しているという不都合があった。
【０００８】さらにまた、このアブレイシブウォーター
ジェットによる加工は素材の切断のみならず、例えば、
特開平３−２３３７２４号公報に記載のように、鋼板等
の表面研削加工にも使用され始めているが、いずれのノ
ズルアセンブリーにあっても在来態様のストレートノズ
ルではエネルギー密度が高く、集中し過ぎるため切断に
は向いても素材平面あるいは曲面の広範囲に対して平滑
な加工、いわゆる切削加工を行なうのは容易ではななっ
た。この鋼板のような広面の表面研削に使用するために
は、とくに、この欠点を解消して、研削効率の良いノズ
ルアセンブリーが必要とされていた。
ジェットによる加工は素材の切断のみならず、例えば、
特開平３−２３３７２４号公報に記載のように、鋼板等
の表面研削加工にも使用され始めているが、いずれのノ
ズルアセンブリーにあっても在来態様のストレートノズ
ルではエネルギー密度が高く、集中し過ぎるため切断に
は向いても素材平面あるいは曲面の広範囲に対して平滑
な加工、いわゆる切削加工を行なうのは容易ではななっ
た。この鋼板のような広面の表面研削に使用するために
は、とくに、この欠点を解消して、研削効率の良いノズ
ルアセンブリーが必要とされていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、アブレイシ
ブウォータージェット切断・加工における上記問題点を
解決すべき技術課題として、機械製造産業および素材製
造産業等における加工技術分野に益する優れた高圧研磨
流体ジェット用ノズルアセンブリーを提供しようとする
ものである。
ブウォータージェット切断・加工における上記問題点を
解決すべき技術課題として、機械製造産業および素材製
造産業等における加工技術分野に益する優れた高圧研磨
流体ジェット用ノズルアセンブリーを提供しようとする
ものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、高圧流体源を
高速ジェット流とするノズル開口部と、同ノズル開口部
に続く高速ジェット流に研磨材を混合・加速して研磨流
体ジェットを形成する混合加速導管部とを有するアブレ
イシブウォータージェット用ノズルアセンブリーにおい
て、前記混合加速導管の出口側内面をダイバージェント
形状に形成したことによって、その目的を達成した。
高速ジェット流とするノズル開口部と、同ノズル開口部
に続く高速ジェット流に研磨材を混合・加速して研磨流
体ジェットを形成する混合加速導管部とを有するアブレ
イシブウォータージェット用ノズルアセンブリーにおい
て、前記混合加速導管の出口側内面をダイバージェント
形状に形成したことによって、その目的を達成した。
【００１１】ダイバージェント形状としては、ノズル入
口側から出口側に向かって例えば面積で２倍の範囲内で
内径を徐々に拡大させ、内径の拡大態様としては、入口
側から出口側に向かって直線状、階段状あるいは曲線状
のいずれかあるいはこれらの組合せで良い。
口側から出口側に向かって例えば面積で２倍の範囲内で
内径を徐々に拡大させ、内径の拡大態様としては、入口
側から出口側に向かって直線状、階段状あるいは曲線状
のいずれかあるいはこれらの組合せで良い。
【００１２】入口部の最小直径は研磨粒子の少なくとも
例えば１．１倍であり、入口側から出口側にかけての距
離、すなわちダイバージェント部の長さは入口部直径の
例えば約２０〜１００倍の範囲とし、ダイバージェント
部を形成する主部の内径が面積で２倍までの範囲内で徐
々に拡大させた形状とする。
例えば１．１倍であり、入口側から出口側にかけての距
離、すなわちダイバージェント部の長さは入口部直径の
例えば約２０〜１００倍の範囲とし、ダイバージェント
部を形成する主部の内径が面積で２倍までの範囲内で徐
々に拡大させた形状とする。
【００１３】本発明は、高速流体ジェットの圧力が１０
０〜１００００ｋｇｆ／ｃｍ2 の範囲内で適用できる。
０〜１００００ｋｇｆ／ｃｍ2 の範囲内で適用できる。
【００１４】なお、ノズルアセンブリーの主部である本
ダイバージェントノズル部に必要に応じて、例えば入口
部分にさらにロート状導入部を分離あるいは一体構造的
に付加する。また、このノズルアセンブリーの材質には
一般的には耐磨耗性の高いセラミックスあるいは超硬合
金等を用いる。
ダイバージェントノズル部に必要に応じて、例えば入口
部分にさらにロート状導入部を分離あるいは一体構造的
に付加する。また、このノズルアセンブリーの材質には
一般的には耐磨耗性の高いセラミックスあるいは超硬合
金等を用いる。
【００１５】
【作用】アブレイシブノズルの出口部分を、従来のスト
レート状から本発明のダイバージェント状とすることに
より、研磨材の加速過程での運動量伝達が無理なくスム
ースに行われるようになる。
レート状から本発明のダイバージェント状とすることに
より、研磨材の加速過程での運動量伝達が無理なくスム
ースに行われるようになる。
【００１６】ノズルが入口から出口にかけて内径がわず
かに徐々に拡大するので、噴流の加速と拡散とが同時に
行われる。
かに徐々に拡大するので、噴流の加速と拡散とが同時に
行われる。
【００１７】研磨材用の加圧搬送媒体として気体を使用
する場合は、ダイバージェント部で気体が断熱膨張し、
また、砥粒と高圧液体を同時に噴射する場合には加圧さ
れた高圧液体が断熱膨張し、いずれも加速効率ならびに
噴流の収速性向上等、砥粒加速に有効に寄与する。
する場合は、ダイバージェント部で気体が断熱膨張し、
また、砥粒と高圧液体を同時に噴射する場合には加圧さ
れた高圧液体が断熱膨張し、いずれも加速効率ならびに
噴流の収速性向上等、砥粒加速に有効に寄与する。
【００１８】また、ノズル内径を上流から下流に向って
略逆Ｖ字状（ダイバージェント状）とすることにより、
略Ｖ字状に進行するノズル摩耗による効率低下への影響
を少なくし、ノズルをより長時間使用できる。
略逆Ｖ字状（ダイバージェント状）とすることにより、
略Ｖ字状に進行するノズル摩耗による効率低下への影響
を少なくし、ノズルをより長時間使用できる。
【００１９】また、ノズル長さの比が２０倍以下だと砥
粒が十分加速されない。一方１００倍以上だと流体の摩
擦抵抗の損失により効率が低下する。研磨材粒子との比
が１．１より小さいとノズル詰りとなる等の理由によ
る。
粒が十分加速されない。一方１００倍以上だと流体の摩
擦抵抗の損失により効率が低下する。研磨材粒子との比
が１．１より小さいとノズル詰りとなる等の理由によ
る。
【００２０】
実施例１ 図１は、本発明の第１の実施例を示す。
【００２１】図中、１は高圧流体用導管、２はノズル開
口部（ウォーターノズル）、３はノズルボディ、４は混
合加速導管部（アブレイシブノズル）、５は研磨材混合
室であり、混合加速導管部４の内壁面の内径を、入口側
６で一旦絞った後、出口側７に向かって直線状に広げた
ダイバージェント部８を形成している。
口部（ウォーターノズル）、３はノズルボディ、４は混
合加速導管部（アブレイシブノズル）、５は研磨材混合
室であり、混合加速導管部４の内壁面の内径を、入口側
６で一旦絞った後、出口側７に向かって直線状に広げた
ダイバージェント部８を形成している。
【００２２】このノズルアセンブリーを用いて下記条件
で研削を行った。
で研削を行った。
【００２３】ウォーターノズル径は０．３３ｍｍとし、
スタンドオフ距離を２ｍｍ、投射角度を４５°、トラバ
ース速度を２０００ｍｍ／ｍｉｎと設定して、水圧が３
０００ｋｇｆ／ｃｍ2 で、砥粒として６０メッシュの鋳
鉄製グリットを用いてＳＵＳ鋼板に投射した。ダイバー
ジェント部の寸法は、入口側最小断面部の内径ｄを１．
２ｍｍ径、出口部内径Ｄを１．６ｍｍ、長さを１００ｍ
ｍとした。また、比較に用いた従来態様のノズルとし
て、１．２ｍｍ内径、長さ１００ｍｍのストレートノズ
ルを用いた。
スタンドオフ距離を２ｍｍ、投射角度を４５°、トラバ
ース速度を２０００ｍｍ／ｍｉｎと設定して、水圧が３
０００ｋｇｆ／ｃｍ2 で、砥粒として６０メッシュの鋳
鉄製グリットを用いてＳＵＳ鋼板に投射した。ダイバー
ジェント部の寸法は、入口側最小断面部の内径ｄを１．
２ｍｍ径、出口部内径Ｄを１．６ｍｍ、長さを１００ｍ
ｍとした。また、比較に用いた従来態様のノズルとし
て、１．２ｍｍ内径、長さ１００ｍｍのストレートノズ
ルを用いた。
【００２４】その研削能を示す運動量伝達効率を従来ノ
ズルのそれと共に、図２に示す。
ズルのそれと共に、図２に示す。
【００２５】図２のＡ曲線はノズル内壁による摩擦等の
ない理論効率を示し、Ｂ曲線は本発明の実施例の場合
を、また、曲線Ｃは従来のストレート型のノズルによる
運動量伝達効率を示す。
ない理論効率を示し、Ｂ曲線は本発明の実施例の場合
を、また、曲線Ｃは従来のストレート型のノズルによる
運動量伝達効率を示す。
【００２６】同図に示すように、ダイバージェントノズ
ルＢの方が、従来ノズルＣの場合より約２０％研削能率
が高くなることが分かる。また、図示しない研削幅ｗも
従来のストレートノズルの場合の約１．５倍となり、研
削加工にも有利な結果が得られた。
ルＢの方が、従来ノズルＣの場合より約２０％研削能率
が高くなることが分かる。また、図示しない研削幅ｗも
従来のストレートノズルの場合の約１．５倍となり、研
削加工にも有利な結果が得られた。
【００２７】実施例２ 図３は本発明の第２実施例を示す。
【００２８】本実施例は、混合加速導管部４の内面のダ
イバージェント部分８は、入口側６から出口側７に向か
って曲線状に拡大している。
イバージェント部分８は、入口側６から出口側７に向か
って曲線状に拡大している。
【００２９】このダイバージェント部分８の曲線形状は
研磨材の粒径、比重量、供給量等の条件によって、適切
に選ぶことによって直線状に拡大された場合に比較し
て、さらに、内壁面との摩耗量は低減し、さらに、研削
効率も向上する。
研磨材の粒径、比重量、供給量等の条件によって、適切
に選ぶことによって直線状に拡大された場合に比較し
て、さらに、内壁面との摩耗量は低減し、さらに、研削
効率も向上する。
【００３０】上記の各実施例は、混合室で加圧流体によ
って搬送された研磨材を混合する型のノズルに適用した
例について説明したが、高圧状態で予め高圧流体と研磨
材を混合して両者を同時にノズルより噴射するタイプの
ノズルアセンブリーにも本発明は適用できる。
って搬送された研磨材を混合する型のノズルに適用した
例について説明したが、高圧状態で予め高圧流体と研磨
材を混合して両者を同時にノズルより噴射するタイプの
ノズルアセンブリーにも本発明は適用できる。
【００３１】本発明は、ノズル出口側内面を末広がりの
ダイバージェント状に拡大して加工効率の改善等に寄与
するものであり、上記実施例に限らず、直線と曲線を組
合せること、あるいはストレート部の径を段階的に変化
させて末広がりとすることなどは、すべて当然本発明の
範囲に含まれるものである。
ダイバージェント状に拡大して加工効率の改善等に寄与
するものであり、上記実施例に限らず、直線と曲線を組
合せること、あるいはストレート部の径を段階的に変化
させて末広がりとすることなどは、すべて当然本発明の
範囲に含まれるものである。
【００３２】
【発明の効果】本発明のダイバージェント部分を有する
ノズルによって、以下の効果を奏する。
ノズルによって、以下の効果を奏する。
【００３３】（１） 流体摩擦ロスの減少とエネルギー
効率の向上に寄与すると共に、ノズル内壁の摩耗軽減に
も寄与し、ストレート型のノズルと比較して加工効率は
格段に向上する。
効率の向上に寄与すると共に、ノズル内壁の摩耗軽減に
も寄与し、ストレート型のノズルと比較して加工効率は
格段に向上する。
【００３４】（２） ノズルが入口から出口にかけて内
径がわずかに徐々に拡大するので、態様によって、噴流
の加速と拡散効果を同時に期待でき、広範囲の素材表面
を平滑に加工することが可能となる。
径がわずかに徐々に拡大するので、態様によって、噴流
の加速と拡散効果を同時に期待でき、広範囲の素材表面
を平滑に加工することが可能となる。
【００３５】（３） 研磨材用の加圧搬送媒体として気
体を使用する場合は、ダイバージェント部で気体が断熱
膨張されて、ジェット流がさらに加速され、整流されて
効率が向上すると共に加工面の面粗度も向上する。
体を使用する場合は、ダイバージェント部で気体が断熱
膨張されて、ジェット流がさらに加速され、整流されて
効率が向上すると共に加工面の面粗度も向上する。
【００３６】（４） ノズル摩耗による砥粒の加速効率
の低下を軽減することができる。
の低下を軽減することができる。
【図１】 本発明の第１実施例を示すもので、ダイバー
ジェントが直線状の例を示す。
ジェントが直線状の例を示す。
【図２】 本発明の第１実施例の効果を示す。
【図３】 本発明の第２実施例を示すもので、ダイバー
ジェントが曲線状の例を示す。
ジェントが曲線状の例を示す。
１ 高圧流体導管 ２ ノズル開口部（ウォーターノズル） ３ ノズルボディ ４ 混合加速導管部（アブレイシブノズル） ５ 研磨材混合室 ６ 混合加速導管部の入口側 ７ 混合加速導管部の出口側 ８ ダイバージェント部分
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲岡 数磨 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 下笠 知治 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 野上 不二哉 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 松村 裕之 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川 崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 池本 喜和 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川 崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 辻田 京史 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川 崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 田中 秀尚 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川 崎重工業株式会社神戸工場内
Claims (5)
- 【請求項１】 高圧液体源を高速ジェット流とするノズ
ル開口部と、同ノズル開口部に続く高速ジェット流に研
磨材を混合・加速して研磨液体ジェットを形成する混合
加速導管部とを有するアブレイシブウォータージェット
用ノズルアセンブリーあるいは、高圧状態で高圧液体と
研磨材とを予め混合し、スラリー流となし、両者を同時
にノズルより噴出するタイプのアブレイシブウォーター
ジェット用ノズルアセンブリーにおいて、前記混合加速
導管の出口側内面の主要部を出口側に向って徐々に拡大
する形状に形成してなるアブレイシブウォータージェッ
ト用ノズルアセンブリー。 - 【請求項２】 混合加速導管の主要部内面が、その入口
側において絞られ、出口側に向って徐々に拡大する形状
に形成してなる請求項１記載のアブレイシブウォーター
ジェット用ノズルアセンブリー。 - 【請求項３】 混合加速導管の入口側最小直径が上記高
速ジェット流の直径の少なくとも１．１倍以上、かつ研
磨粒子のうち最大の粒子の直径の少なくとも１．１倍で
あり最小直径部から出口側に向ってその主要部内径が面
積で２倍の範囲内で徐々に拡大するとともにこの部分
が、入口部直径の２０〜１００倍の長さを有することを
特徴とする請求項１あるいは請求項２のいずれかに記載
のノズルアセンブリー。 - 【請求項４】 混合加速導管の形状が最小直径部から出
口側に向って直線状あるいは階段状あるいは曲線状に徐
々に拡大する請求項３記載のノズルアセンブリー。 - 【請求項５】 圧力範囲が１００〜１００００ｋｇｆ／
ｃｍ2 の高速液体ジェットを形成する請求項３あるいは
請求項４のいずれかに記載のノズルアセンブリー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17177193A JPH0724735A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | アブレイシブウォータージェット用ノズルアセンブリー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17177193A JPH0724735A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | アブレイシブウォータージェット用ノズルアセンブリー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0724735A true JPH0724735A (ja) | 1995-01-27 |
Family
ID=15929379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17177193A Pending JPH0724735A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | アブレイシブウォータージェット用ノズルアセンブリー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0724735A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005063443A1 (ja) * | 2003-12-26 | 2005-07-14 | Bridgestone Corporation | アルミホイールの表面処理方法 |
| JP2005296873A (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Sankemikkusu Tokai:Kk | 固気混合エジェクタおよびジェットミル |
| JP2010536587A (ja) * | 2007-08-21 | 2010-12-02 | アブレイシブ・カッティング・テクノロジー・リミテッド | 液体／研磨材の噴流切断装置用の切断ヘッドおよび切断ノズル |
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1993
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