JPH07241402A - 蒸発缶 - Google Patents
蒸発缶Info
- Publication number
- JPH07241402A JPH07241402A JP3555994A JP3555994A JPH07241402A JP H07241402 A JPH07241402 A JP H07241402A JP 3555994 A JP3555994 A JP 3555994A JP 3555994 A JP3555994 A JP 3555994A JP H07241402 A JPH07241402 A JP H07241402A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liquid
- tube
- tube sheet
- heat transfer
- transfer tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】伝熱管内の腐食性流体２は加熱蒸気により加熱
され二相流となる。二相流となった腐食性流体のうち一
部の液相の腐食性流体は気液分離塔１２へ到達せず、ま
た、気相の腐食性流体も途中の配管１０で凝縮し、管板
上に液溜り８を形成する。一方、管板表面に溜った液を
排出するための排出口９を設け、その際に（伝熱管の管
板上突き出し部）＞（排出口の管板からの高さ）の関係
にする。 【効果】管板表面の温度は小さくなり、腐食速度を抑え
ることができる。また、液の伝熱管への逆流を防ぎ、蒸
発缶の系の安定化を図ることができる。
され二相流となる。二相流となった腐食性流体のうち一
部の液相の腐食性流体は気液分離塔１２へ到達せず、ま
た、気相の腐食性流体も途中の配管１０で凝縮し、管板
上に液溜り８を形成する。一方、管板表面に溜った液を
排出するための排出口９を設け、その際に（伝熱管の管
板上突き出し部）＞（排出口の管板からの高さ）の関係
にする。 【効果】管板表面の温度は小さくなり、腐食速度を抑え
ることができる。また、液の伝熱管への逆流を防ぎ、蒸
発缶の系の安定化を図ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は腐食性流体を取り扱う、
竪置直管式蒸発缶に関する。
竪置直管式蒸発缶に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧力容器（著者：野原石松氏，１９７０
年，共立出版）ｐ２８１によると伝熱管を管板に取り付
ける方法には次の三つがある。
年，共立出版）ｐ２８１によると伝熱管を管板に取り付
ける方法には次の三つがある。
【０００３】（１）ねじ込みによる方法 （２）ころ広げによる方法 （３）溶接による方法 このうち、ねじ込みによる方法は内部流体が漏出する可
能性がある。ころ広げによる方法は最も一般的である
が、最近では溶接による方法がかなり採用されている。
能性がある。ころ広げによる方法は最も一般的である
が、最近では溶接による方法がかなり採用されている。
【０００４】日本工業規格(ＪＩＳ)Ｂ８２７４ ４.４で
定める伝熱管と管板を溶接するときの溶接部の許容形状
例を図３に示す。また、日本工業規格(ＪＩＳ)Ｂ８２７
４４.４ により、伝熱管と管板の接合強度係数は許容接
合方法により決定されるが、その際の条件となる伝熱管
と管板との許容接合方法を以下に示す。
定める伝熱管と管板を溶接するときの溶接部の許容形状
例を図３に示す。また、日本工業規格(ＪＩＳ)Ｂ８２７
４４.４ により、伝熱管と管板の接合強度係数は許容接
合方法により決定されるが、その際の条件となる伝熱管
と管板との許容接合方法を以下に示す。
【０００５】（ａ）溶接だけａ≧１.４δ （ｂ）溶接だけδ≦ａ＜１.４δ （ｃ）拡管及び溶接ａ≧１.４δ （ｄ）２条以上の溝をもつ拡管及び溶接ａ＜１.４δ （ｅ）１条の溝をもつ拡管及び溶接ａ＜１.４δ （ｆ）溝なしの拡管及び溶接ａ＜１.４δ （ｇ）２条以上の溝をもつ拡管 （ｈ）１条の溝をもつ拡管 （ｉ）溝なしの拡管 ここで、ａは溶接寸法、δは伝熱管の肉厚であり、図３
による。
による。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】腐食性流体を扱う機器
において、扱う腐食性流体の温度が高いほど腐食性流体
と接する材料の腐食速度は大きくなることが一般に知ら
れている。したがって、腐食性流体側の壁面温度はでき
るだけ低く抑えることが耐食性の観点上望ましい。例と
して、１４.４Ｎ の硝酸を扱う場合を例にとり、温度が
９０℃の場合と７０℃の場合についての耐食性の強いSU
S304材の腐食速度を比較する。図４はザサード インタ
ーナショナル カンファレンス オン ニュクリア フ
ュエルプロセッシング アンド ウェイスト マネジメ
ント(The Third InternationalConference on Nuclear
Fuel Reprocessing and Waste Management RECOD '91Vo
lume II (Japan Atomic Industrial Forum) ｐ１０７
０）に示されており、温度，硝酸濃度及びSUS304材の腐
食速度の関係を表した図である。１４.４Ｎ の硝酸の腐
食速度は、温度９０℃の場合では約０.０２２mm／year
である。一方、温度７０℃の場合では約０.００５７mm
／year となり、腐食性流体と接する側の壁面温度を２
０℃下げることで腐食速度を約１／４倍とすることが期
待できる。
において、扱う腐食性流体の温度が高いほど腐食性流体
と接する材料の腐食速度は大きくなることが一般に知ら
れている。したがって、腐食性流体側の壁面温度はでき
るだけ低く抑えることが耐食性の観点上望ましい。例と
して、１４.４Ｎ の硝酸を扱う場合を例にとり、温度が
９０℃の場合と７０℃の場合についての耐食性の強いSU
S304材の腐食速度を比較する。図４はザサード インタ
ーナショナル カンファレンス オン ニュクリア フ
ュエルプロセッシング アンド ウェイスト マネジメ
ント(The Third InternationalConference on Nuclear
Fuel Reprocessing and Waste Management RECOD '91Vo
lume II (Japan Atomic Industrial Forum) ｐ１０７
０）に示されており、温度，硝酸濃度及びSUS304材の腐
食速度の関係を表した図である。１４.４Ｎ の硝酸の腐
食速度は、温度９０℃の場合では約０.０２２mm／year
である。一方、温度７０℃の場合では約０.００５７mm
／year となり、腐食性流体と接する側の壁面温度を２
０℃下げることで腐食速度を約１／４倍とすることが期
待できる。
【０００７】管側にプロセス流体として腐食性流体，胴
側に加熱蒸気として水蒸気を有する竪置直管式蒸発缶に
着目すると、管側内面は腐食性流体と接する面であり、
加熱蒸気により伝熱管内面及び管板表面が比較的高温状
態で腐食性流体と接触するようになる。伝熱管内面で
は、加熱蒸気により腐食性流体が気液二相流となって伝
熱管内を上昇するため、常時液膜で被われている。伝熱
管内壁の温度は液の温度に引っ張られるため、温度上昇
は小さく、腐食速度を抑えることができると考えられ
る。一方、管板の表面ではドライアウトとなった場合が
考えられ、その状態での管板表面の温度は気体の温度に
は引っ張られにくいため、温度上昇も大きくなることも
考えらる。高温状態の管板表面が腐食性流体と接する
と、腐食性流体は濃縮され腐食速度も大きくなる。従来
の技術では、管板に伝熱管を溶接した際の管板の変形、
また、機器を据え付けた際における傾きにより、管板表
面に液面が溜らない部分ができる可能性がある。したが
って、管板表面から大きく伝熱管を突き出すことによ
り、確実に液溜りを形成させ、加熱蒸気による管板表面
の温度上昇を防ぎ、腐食速度を小さくすることが必要で
ある。
側に加熱蒸気として水蒸気を有する竪置直管式蒸発缶に
着目すると、管側内面は腐食性流体と接する面であり、
加熱蒸気により伝熱管内面及び管板表面が比較的高温状
態で腐食性流体と接触するようになる。伝熱管内面で
は、加熱蒸気により腐食性流体が気液二相流となって伝
熱管内を上昇するため、常時液膜で被われている。伝熱
管内壁の温度は液の温度に引っ張られるため、温度上昇
は小さく、腐食速度を抑えることができると考えられ
る。一方、管板の表面ではドライアウトとなった場合が
考えられ、その状態での管板表面の温度は気体の温度に
は引っ張られにくいため、温度上昇も大きくなることも
考えらる。高温状態の管板表面が腐食性流体と接する
と、腐食性流体は濃縮され腐食速度も大きくなる。従来
の技術では、管板に伝熱管を溶接した際の管板の変形、
また、機器を据え付けた際における傾きにより、管板表
面に液面が溜らない部分ができる可能性がある。したが
って、管板表面から大きく伝熱管を突き出すことによ
り、確実に液溜りを形成させ、加熱蒸気による管板表面
の温度上昇を防ぎ、腐食速度を小さくすることが必要で
ある。
【０００８】また、管板表面に液溜りを形成させた場合
には液が伝熱管へ逆流することが考えられる。サーモサ
イホン蒸発缶はプロセス流体を気液分離塔と循環させな
がら気相流体と濃縮された液体流体に分離し、その濃縮
された液体流体を回収する原理であるため、管板表面の
液が伝熱管へ逆流すると、気液分離塔とのプロセス流体
循環の妨げとなる。したがって、管板表面の液が伝熱管
へ逆流するのを防ぎ、蒸発缶の系を安定させることが必
要である。
には液が伝熱管へ逆流することが考えられる。サーモサ
イホン蒸発缶はプロセス流体を気液分離塔と循環させな
がら気相流体と濃縮された液体流体に分離し、その濃縮
された液体流体を回収する原理であるため、管板表面の
液が伝熱管へ逆流すると、気液分離塔とのプロセス流体
循環の妨げとなる。したがって、管板表面の液が伝熱管
へ逆流するのを防ぎ、蒸発缶の系を安定させることが必
要である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】管板表面の温度上昇を小
さくする手段として、伝熱管を管板上に突き出す構造と
することで伝熱管から出てくる腐食性流体蒸気（気液二
相流）のうち、図１及び図２に示す気液分離塔へ到達し
ない液相流及び気相流が途中の配管で凝縮し、液体状態
となった流体を管板表面に液溜りとして形成させ、管板
表面がドライアウトするのを防ぐ。また、管板表面上に
蒸気がある場合と液体がある場合の管板表面の温度を比
較すると、同温の蒸気と液体の場合でも液体の温度の方
により大きく引っ張られるため、管板表面に液溜りを形
成させることで、管板表面の温度上昇を防ぐことができ
る。
さくする手段として、伝熱管を管板上に突き出す構造と
することで伝熱管から出てくる腐食性流体蒸気（気液二
相流）のうち、図１及び図２に示す気液分離塔へ到達し
ない液相流及び気相流が途中の配管で凝縮し、液体状態
となった流体を管板表面に液溜りとして形成させ、管板
表面がドライアウトするのを防ぐ。また、管板表面上に
蒸気がある場合と液体がある場合の管板表面の温度を比
較すると、同温の蒸気と液体の場合でも液体の温度の方
により大きく引っ張られるため、管板表面に液溜りを形
成させることで、管板表面の温度上昇を防ぐことができ
る。
【００１０】伝熱管を管板上に突き出させただけの構造
では、液溜りの液面が伝熱管の管板上突き出し部の高さ
以上になると、液が伝熱管内に逆流することも考えられ
る。この管板表面に溜った液が伝熱管へ逆流するのを防
ぐために、伝熱管の管板上突き出し部の高さより低い位
置に液体排出口を設け、管板上の液溜りの液面の高さを
伝熱管の管板上突き出し部の高さより低い位置で一定に
保つようにする。
では、液溜りの液面が伝熱管の管板上突き出し部の高さ
以上になると、液が伝熱管内に逆流することも考えられ
る。この管板表面に溜った液が伝熱管へ逆流するのを防
ぐために、伝熱管の管板上突き出し部の高さより低い位
置に液体排出口を設け、管板上の液溜りの液面の高さを
伝熱管の管板上突き出し部の高さより低い位置で一定に
保つようにする。
【００１１】
【作用】伝熱管を管板上に突き出す構造とすることで、
管板表面上には確実に液溜りが形成される。この液溜り
の温度は加熱蒸気より低温であり、管板の表面温度はこ
の液溜りの温度に引っ張られるため、管板表面がドライ
アウトした状態と比較すると、管板表面の温度は低くな
り、腐食速度を抑えることができる。
管板表面上には確実に液溜りが形成される。この液溜り
の温度は加熱蒸気より低温であり、管板の表面温度はこ
の液溜りの温度に引っ張られるため、管板表面がドライ
アウトした状態と比較すると、管板表面の温度は低くな
り、腐食速度を抑えることができる。
【００１２】また、液溜り高さは、（伝熱管の管板上突
き出し部高さ）＞（液溜り排出口の管板からの高さ）の
関係にすることで、伝熱管の管板上の突き出し部の高さ
には達しないため、伝熱管への液の逆流を防ぐことがで
き、蒸発缶の系の安定化を図ることができる。
き出し部高さ）＞（液溜り排出口の管板からの高さ）の
関係にすることで、伝熱管の管板上の突き出し部の高さ
には達しないため、伝熱管への液の逆流を防ぐことがで
き、蒸発缶の系の安定化を図ることができる。
【００１３】
〔実施例１〕図１は本発明を含んだサーモサイホン蒸発
缶の説明図である。腐食性流体２は蒸発缶１と気液分離
塔１２の液面高さの差で生じた圧力差により、蒸発缶１
と気液分離塔１２を自然循環し伝熱管３に入る。加熱蒸
気は蒸気入り口４より入り、これにより伝熱管内の腐食
性流体２は加熱され、気液二相流となる。加熱蒸気は凝
縮し、凝縮水出口５より排出される。気液二相となった
腐食性流体は伝熱管出口６から出て、配管１０を通り気
液分離塔１２へ送られる。気液分離塔へ入ってきた気液
二相の腐食性流体は、デミスタ部１１により気相と液相
に分離され、気相の腐食性流体は出口１３より次の工程
に運ばれる。また、液相の腐食性流体は下方に落ち、自
然循環により再び伝熱管へ運ばれる。一方、伝熱管出口
６から出た気液二相の腐食性流体のうち、一部の液相の
腐食性流体は気液分離塔１２へ到達せず、また、一部の
気相の腐食性流体も途中の配管１０で凝縮し、液体状態
となり管板７に落ちてくる。ここで、伝熱管を管板上に
突き出すことにより、液体の腐食性流体を確実に管板上
に溜め、液溜り８を形成させるようにする。液溜りの温
度は加熱蒸気より低く、管板表面の温度はこの液溜りの
温度に引っ張られるため、温度を低くすることができ、
腐食速度を抑えることできる。
缶の説明図である。腐食性流体２は蒸発缶１と気液分離
塔１２の液面高さの差で生じた圧力差により、蒸発缶１
と気液分離塔１２を自然循環し伝熱管３に入る。加熱蒸
気は蒸気入り口４より入り、これにより伝熱管内の腐食
性流体２は加熱され、気液二相流となる。加熱蒸気は凝
縮し、凝縮水出口５より排出される。気液二相となった
腐食性流体は伝熱管出口６から出て、配管１０を通り気
液分離塔１２へ送られる。気液分離塔へ入ってきた気液
二相の腐食性流体は、デミスタ部１１により気相と液相
に分離され、気相の腐食性流体は出口１３より次の工程
に運ばれる。また、液相の腐食性流体は下方に落ち、自
然循環により再び伝熱管へ運ばれる。一方、伝熱管出口
６から出た気液二相の腐食性流体のうち、一部の液相の
腐食性流体は気液分離塔１２へ到達せず、また、一部の
気相の腐食性流体も途中の配管１０で凝縮し、液体状態
となり管板７に落ちてくる。ここで、伝熱管を管板上に
突き出すことにより、液体の腐食性流体を確実に管板上
に溜め、液溜り８を形成させるようにする。液溜りの温
度は加熱蒸気より低く、管板表面の温度はこの液溜りの
温度に引っ張られるため、温度を低くすることができ、
腐食速度を抑えることできる。
【００１４】管板表面に溜った液の排出方法は排出口９
を管板上に突き出させ、管板を通して蒸発缶の胴から排
出させ、気液分離塔１２へ送ることにより、液溜り８の
液面高さを一定に保つようにする。ここで、（伝熱管の
管板上突き出し部）＞（排出口の管板からの高さ）の関
係にすることで伝熱管出口６は液溜りの高さより高い位
置となり、液が伝熱管へ逆流するのを防ぐことができ、
蒸発缶の系の安定化を図ることができる。
を管板上に突き出させ、管板を通して蒸発缶の胴から排
出させ、気液分離塔１２へ送ることにより、液溜り８の
液面高さを一定に保つようにする。ここで、（伝熱管の
管板上突き出し部）＞（排出口の管板からの高さ）の関
係にすることで伝熱管出口６は液溜りの高さより高い位
置となり、液が伝熱管へ逆流するのを防ぐことができ、
蒸発缶の系の安定化を図ることができる。
【００１５】〔実施例２〕図２は本発明を含んだサーモ
サイホン蒸発缶の説明図である。実施例１と同様に排出
口を９のように管板上に突き出させ、（伝熱管の管板上
突き出し部）＞（排出口の管板からの高さ）の関係に
し、液面高さを一定に保つようにする。管板表面の液は
実施例１の管板を通して胴から排出させるかわりに、管
板内に液の排出通路を設け、管板から液を排出させ気液
分離塔１２へ送る。実施例１と比較した場合、液が管板
内の排出通路を通って排出されるために加熱蒸気による
大きな影響は受けず、円滑に液を気液分離塔１２へ送る
ことができる。
サイホン蒸発缶の説明図である。実施例１と同様に排出
口を９のように管板上に突き出させ、（伝熱管の管板上
突き出し部）＞（排出口の管板からの高さ）の関係に
し、液面高さを一定に保つようにする。管板表面の液は
実施例１の管板を通して胴から排出させるかわりに、管
板内に液の排出通路を設け、管板から液を排出させ気液
分離塔１２へ送る。実施例１と比較した場合、液が管板
内の排出通路を通って排出されるために加熱蒸気による
大きな影響は受けず、円滑に液を気液分離塔１２へ送る
ことができる。
【００１６】図５のように固体壁を隔てた両側に温度Ｔ
1℃とＴ2℃（Ｔ1＞Ｔ2）の流体があるとき、固体壁の面
積Ａｍ2 当たりに単位時間（１ｈ）に伝わる熱量は、壁
の表面の温度をそれぞれｔ1℃，ｔ2℃（ｔ1＞ｔ2）と
し、また、壁の両側にある流体の熱伝達率をそれぞれα
1kcal／ｍ2ｈ℃，α2kcal／ｍ2ｈ℃とすると数１，数２
で表される。
1℃とＴ2℃（Ｔ1＞Ｔ2）の流体があるとき、固体壁の面
積Ａｍ2 当たりに単位時間（１ｈ）に伝わる熱量は、壁
の表面の温度をそれぞれｔ1℃，ｔ2℃（ｔ1＞ｔ2）と
し、また、壁の両側にある流体の熱伝達率をそれぞれα
1kcal／ｍ2ｈ℃，α2kcal／ｍ2ｈ℃とすると数１，数２
で表される。
【００１７】
【数１】 Ｑ1＝α1Ａ（Ｔ1−ｔ1） (kcal／ｈ) …（数１）
【００１８】
【数２】 Ｑ2＝α2Ａ（ｔ2−Ｔ2） (kcal／ｈ) …（数２） また、固体壁を平面壁と考えると、固体壁内部の温度こ
う配は直線となるため、固体壁の単位面積当たり単位時
間に伝導によって伝わる熱量は、固体壁の厚さをｄｍ，
熱伝導率をλkcal／ｍｈ℃とすると数３で表される。
う配は直線となるため、固体壁の単位面積当たり単位時
間に伝導によって伝わる熱量は、固体壁の厚さをｄｍ，
熱伝導率をλkcal／ｍｈ℃とすると数３で表される。
【００１９】
【数３】
【００２０】数１ないし数３におけるＱ1〜Ｑ3は等しい
こと、α1及びα2はヌセルト数の関数であることを利用
してｔ1及びｔ2を求めることができる。（ここでは、汚
れ係数を無視して考える。）例として管側のプロセス流
体を１４.４ Ｎ，７０℃の硝酸，胴側の加熱蒸気の温度
を１００℃の水蒸気，管板を厚さ４０mmの耐食性の強い
SUS304材として考えてみる。
こと、α1及びα2はヌセルト数の関数であることを利用
してｔ1及びｔ2を求めることができる。（ここでは、汚
れ係数を無視して考える。）例として管側のプロセス流
体を１４.４ Ｎ，７０℃の硝酸，胴側の加熱蒸気の温度
を１００℃の水蒸気，管板を厚さ４０mmの耐食性の強い
SUS304材として考えてみる。
【００２１】層流状態でのプラントル数，レイノルズ数
より求めたヌセルト数から熱伝達率を算出し、前述した
式を用いて管板表面の温度を求めると、管板表面がドラ
イアウトした状態の管板表面の温度は胴側で約８１.５
℃，管側で約８１.１℃となる。８１.１℃での管側の管
板表面の腐食速度は、図４より約０.００９５mm／year
とである。また、管板表面に硝酸の液溜りが存在すると
きの管板表面の温度は胴側で約７１.３℃，管側で約７
０.６℃となる。７０.６℃ での管側の管板表面の腐食
速度は、図４より約０.００５７mm／year となる。した
がって、管板上に液溜りを形成させることにより、腐食
性流体と接する管側の管板表面の温度を約１０℃低くで
き、腐食速度も約３９％小さくすることができる。
より求めたヌセルト数から熱伝達率を算出し、前述した
式を用いて管板表面の温度を求めると、管板表面がドラ
イアウトした状態の管板表面の温度は胴側で約８１.５
℃，管側で約８１.１℃となる。８１.１℃での管側の管
板表面の腐食速度は、図４より約０.００９５mm／year
とである。また、管板表面に硝酸の液溜りが存在すると
きの管板表面の温度は胴側で約７１.３℃，管側で約７
０.６℃となる。７０.６℃ での管側の管板表面の腐食
速度は、図４より約０.００５７mm／year となる。した
がって、管板上に液溜りを形成させることにより、腐食
性流体と接する管側の管板表面の温度を約１０℃低くで
き、腐食速度も約３９％小さくすることができる。
【００２２】管板上に溜った液を排出するための排出口
を(伝熱管の管板上突き出し部）＞（排出口の管板から
の高さ）の関係になるように設けることで、液面の高さ
は伝熱管の管板上の突き出し部より低くなるため、液が
伝熱管へ逆流することはなく、蒸発缶の系を安定させる
ことができる。
を(伝熱管の管板上突き出し部）＞（排出口の管板から
の高さ）の関係になるように設けることで、液面の高さ
は伝熱管の管板上の突き出し部より低くなるため、液が
伝熱管へ逆流することはなく、蒸発缶の系を安定させる
ことができる。
【００２３】
【発明の効果】管板表面の温度は小さくなり、腐食速度
を抑えることができる。
を抑えることができる。
【００２４】また、液の伝熱管への逆流を防ぎ、蒸発缶
の系の安定化を図ることができる。
の系の安定化を図ることができる。
【図１】本発明を含んだサーモサイホン蒸発缶の説明
図。
図。
【図２】本発明を含んだサーモサイホン蒸発缶の説明
図。
図。
【図３】日本工業規格(ＪＩＳ)Ｂ８２７４ ４.４で定め
る伝熱管と管板の溶接部の許容形状例である。
る伝熱管と管板の溶接部の許容形状例である。
【図４】温度，硝酸濃度及びSUS304材の腐食速度の関係
を示す特性図。
を示す特性図。
【図５】固定壁（平板）の熱伝導の説明図。
１…蒸発缶、２…腐食性流体、３…伝熱管、４…加熱蒸
気入口、５…凝縮水出口、６…伝熱管出口、７…管板、
８…液溜り、９…排出口、１０…配管、１１…デミスタ
部、１２…気液分離塔、１３…気相流体出口。
気入口、５…凝縮水出口、６…伝熱管出口、７…管板、
８…液溜り、９…排出口、１０…配管、１１…デミスタ
部、１２…気液分離塔、１３…気相流体出口。
Claims (2)
- 【請求項１】腐食性流体を扱う蒸発缶において、管板上
に液溜りを形成させることで前記管板の表面の温度を下
げ、前記管板の腐食速度を下げることを特徴とする蒸発
缶。 - 【請求項２】管板上に液溜りを形成させることで前記管
板表面の温度を下げ、前記管板の腐食速度を下げる蒸発
缶において、前記管板上に溜った液が伝熱管内へ逆流す
るのを防ぐために、その液を排出する構造を有すること
を特徴とする蒸発缶。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3555994A JPH07241402A (ja) | 1994-03-07 | 1994-03-07 | 蒸発缶 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3555994A JPH07241402A (ja) | 1994-03-07 | 1994-03-07 | 蒸発缶 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07241402A true JPH07241402A (ja) | 1995-09-19 |
Family
ID=12445101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3555994A Pending JPH07241402A (ja) | 1994-03-07 | 1994-03-07 | 蒸発缶 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07241402A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1994
- 1994-03-07 JP JP3555994A patent/JPH07241402A/ja active Pending
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