JPH0723735B2 - 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ - Google Patents
金属基複合材料製ディスクブレーキロータInfo
- Publication number
- JPH0723735B2 JPH0723735B2 JP32990089A JP32990089A JPH0723735B2 JP H0723735 B2 JPH0723735 B2 JP H0723735B2 JP 32990089 A JP32990089 A JP 32990089A JP 32990089 A JP32990089 A JP 32990089A JP H0723735 B2 JPH0723735 B2 JP H0723735B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brake rotor
- composite material
- thermal expansion
- coating layer
- aluminum alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、自動車等の車輌に組込まれるディスクブレー
キに係り、更に詳細には金属基複合材料製のブレーキロ
ータに係る。
キに係り、更に詳細には金属基複合材料製のブレーキロ
ータに係る。
［従来の技術］ ディスクブレーキに組込まれるブレーキロータとして、
例えば特開昭60-89558号公報に記載されている如く、ア
ルミニウム合金よりなりパッドとの摺動面がFe-Cr-C合
金の如き耐摩耗性に優れた金属の被覆層により郭定され
たディスクブレーキロータが従来より知られており、ま
た例えば特開昭59-173234号公報に記載されている如
く、アルミニウム合金をマトリックスとしセラミック繊
維等を強化材とする金属基複合材料よりなるディスクブ
レーキロータが従来より知られている。
例えば特開昭60-89558号公報に記載されている如く、ア
ルミニウム合金よりなりパッドとの摺動面がFe-Cr-C合
金の如き耐摩耗性に優れた金属の被覆層により郭定され
たディスクブレーキロータが従来より知られており、ま
た例えば特開昭59-173234号公報に記載されている如
く、アルミニウム合金をマトリックスとしセラミック繊
維等を強化材とする金属基複合材料よりなるディスクブ
レーキロータが従来より知られている。
［発明が解決しようとする課題］ しかし上述の前者のディスクブレーキロータに於ては、
被覆層を構成する金属の熱膨張率がブレーキロータの本
体を構成するアルミニウム合金の熱膨張率よりも小さい
ため、ディスクブレーキの作動によりブレーキロータが
冷熱サイクルに付されると、ブレーキロータ本体と被覆
層との間の熱膨張量の差に起因して被覆層中又は被覆層
と本体との間の界面にクラックが発生したり被覆層が本
体より剥離することがある。また上述の後者のブレーキ
ロータに於ては、パッドとの摺動面の耐摩耗性が不十分
であり、そのためブレーキロータが早期に摩耗劣化し易
いという問題がある。
被覆層を構成する金属の熱膨張率がブレーキロータの本
体を構成するアルミニウム合金の熱膨張率よりも小さい
ため、ディスクブレーキの作動によりブレーキロータが
冷熱サイクルに付されると、ブレーキロータ本体と被覆
層との間の熱膨張量の差に起因して被覆層中又は被覆層
と本体との間の界面にクラックが発生したり被覆層が本
体より剥離することがある。また上述の後者のブレーキ
ロータに於ては、パッドとの摺動面の耐摩耗性が不十分
であり、そのためブレーキロータが早期に摩耗劣化し易
いという問題がある。
本発明は、従来のブレーキロータに於ける上述の如き問
題に鑑み、従来のブレーキロータよりも耐久性に優れた
金属基複合材料製のブレーキロータを提供することを目
的としている。
題に鑑み、従来のブレーキロータよりも耐久性に優れた
金属基複合材料製のブレーキロータを提供することを目
的としている。
［課題を解決するための手段］ 上述の如き目的は、本発明によれば、アルミニウム合金
をマトリックスとし前記アルミニウム合金よりも熱膨張
率が小さい無機材料を強化材とし前記強化材の体積率が
10〜50％である金属基複合材料よりなり、パッドとの摺
動面が前記アルミニウム合金よりも熱膨張率の小さい耐
摩耗性被覆層により郭定されたディスクブレーキロータ
によって達成される。
をマトリックスとし前記アルミニウム合金よりも熱膨張
率が小さい無機材料を強化材とし前記強化材の体積率が
10〜50％である金属基複合材料よりなり、パッドとの摺
動面が前記アルミニウム合金よりも熱膨張率の小さい耐
摩耗性被覆層により郭定されたディスクブレーキロータ
によって達成される。
［発明の作用］ 本発明によれば、ブレーキロータ本体が金属基複合材料
にて構成されることにより本体の強度等が確保され、パ
ッドとの摺動面が耐摩耗性被覆層により郭定されること
によりパッドとの摺動面の耐摩耗性が確保され、更には
ブレーキロータ本体がアルミニウム合金をマトリックス
とし該アルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい無機材
料を強化材とし強化材の体積率が10〜50％に設定された
金属基複合材料にて構成され、これにより本体がアルミ
ニウム合金にて構成される場合に比して被覆層と本体と
の間の熱膨張量の差が低減され、これにより被覆層や被
覆層と本体との間にクラックが発生したり被覆層が本体
より剥離したりすることが効果的に防止される。
にて構成されることにより本体の強度等が確保され、パ
ッドとの摺動面が耐摩耗性被覆層により郭定されること
によりパッドとの摺動面の耐摩耗性が確保され、更には
ブレーキロータ本体がアルミニウム合金をマトリックス
とし該アルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい無機材
料を強化材とし強化材の体積率が10〜50％に設定された
金属基複合材料にて構成され、これにより本体がアルミ
ニウム合金にて構成される場合に比して被覆層と本体と
の間の熱膨張量の差が低減され、これにより被覆層や被
覆層と本体との間にクラックが発生したり被覆層が本体
より剥離したりすることが効果的に防止される。
尚本発明に於て使用される強化材は、マトリックスを構
成するアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい任意の
無機材料であってよいが、特にアルミナ（Al2O3）、炭
化ケイ素（SiC）、窒化ケイ素（Si3N4）の如くマトリッ
クスよりも体積比熱が大きく分散強化性能に優れた物質
であることが好ましい。
成するアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい任意の
無機材料であってよいが、特にアルミナ（Al2O3）、炭
化ケイ素（SiC）、窒化ケイ素（Si3N4）の如くマトリッ
クスよりも体積比熱が大きく分散強化性能に優れた物質
であることが好ましい。
また強化材の形態は繊維（ウイスカを含む）や粒子等が
あってよく、その大きさは繊維である場合には平均繊維
径0.1〜10μｍ、特に0.1〜５μｍ、平均繊維長10μｍ〜
10mm、特に20μｍ〜5mmであることが好ましく、粒子の
場合には平均粒径0.1〜500μｍ、特に３〜100μｍであ
ることが好ましい。
あってよく、その大きさは繊維である場合には平均繊維
径0.1〜10μｍ、特に0.1〜５μｍ、平均繊維長10μｍ〜
10mm、特に20μｍ〜5mmであることが好ましく、粒子の
場合には平均粒径0.1〜500μｍ、特に３〜100μｍであ
ることが好ましい。
後述の如く、強化材の体積率の増大につれて複合材料の
熱膨張率が低下し、強化材の体積率が10％未満の場合に
はクラックの発生を十分に防止することができず、逆に
強化材の体積率が50％を越えると強化材成形体が脆くな
り、成形体をロータ本体の形状に加工することが困難に
なり、また鋳造後に於けるロータ本体の仕上加工に於て
工具の摩耗劣化が激しくなる。従って強化材の体積率は
10〜50％、特に20〜40％であることが好ましい。
熱膨張率が低下し、強化材の体積率が10％未満の場合に
はクラックの発生を十分に防止することができず、逆に
強化材の体積率が50％を越えると強化材成形体が脆くな
り、成形体をロータ本体の形状に加工することが困難に
なり、また鋳造後に於けるロータ本体の仕上加工に於て
工具の摩耗劣化が激しくなる。従って強化材の体積率は
10〜50％、特に20〜40％であることが好ましい。
また本発明に於て使用される耐摩耗性被覆層を構成する
物質もアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さくパッド
との摺動面の耐摩耗性を確保し得る任意の物質であって
よく、例えばFe-Cr合金、Fe-Cr-C合金、Fe-Cr-C-Cu合
金、及びこれらに硬質粒子が分散された複合材料等であ
ってよい。
物質もアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さくパッド
との摺動面の耐摩耗性を確保し得る任意の物質であって
よく、例えばFe-Cr合金、Fe-Cr-C合金、Fe-Cr-C-Cu合
金、及びこれらに硬質粒子が分散された複合材料等であ
ってよい。
更に本発明に於けるブレーキロータの本体を構成する金
属基複合材料及び被覆層を構成する物質の間の熱膨張率
（線膨張率）の差は7.0×10-6／℃以下、特に4.0×10-6
／℃以下であることが好ましい。
属基複合材料及び被覆層を構成する物質の間の熱膨張率
（線膨張率）の差は7.0×10-6／℃以下、特に4.0×10-6
／℃以下であることが好ましい。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
［実施例］ 実施例１ 第１図は本発明によるディスクブレーキロータをその軸
線を通る平面に沿って切断して示す解図的断面図であ
る。
線を通る平面に沿って切断して示す解図的断面図であ
る。
図に於て、10はブレーキロータを全体的に示しており、
該ロータはディスク部14とハブ部16とよりなるロータ本
体12を含んでいる。ディスク部14は二つの円環板状部18
及び20と、径方向に延在し周方向に互いに隔置され板状
部18及び20を互いに一体に接続する複数個のリブ部22と
よりなっている。図示の実施例に於ては、ロータ本体12
はアルミニウム合金（JIS規格6061）をマトリックスと
し、体積率20％のSiC粒子（平均粒径10μｍ）を強化材
とする複合材料にて構成されており、その熱膨張率は1
7.5×10-6／℃である。
該ロータはディスク部14とハブ部16とよりなるロータ本
体12を含んでいる。ディスク部14は二つの円環板状部18
及び20と、径方向に延在し周方向に互いに隔置され板状
部18及び20を互いに一体に接続する複数個のリブ部22と
よりなっている。図示の実施例に於ては、ロータ本体12
はアルミニウム合金（JIS規格6061）をマトリックスと
し、体積率20％のSiC粒子（平均粒径10μｍ）を強化材
とする複合材料にて構成されており、その熱膨張率は1
7.5×10-6／℃である。
板状部18及び20は耐摩耗性被覆層24により被覆されてお
り、該被覆層は図には示されていないパッドとの摺動面
26を郭定している。図示の実施例に於ては、30wt％Cr、
50wt％Cu、微少量のNi、Si、Ｃ、Mn、Ｓ、残部Feなる組
成を有するFe-Cr-Cu合金よりなっており、その厚さは30
0μｍであり、その熱膨張率は14×10-6／℃である。
り、該被覆層は図には示されていないパッドとの摺動面
26を郭定している。図示の実施例に於ては、30wt％Cr、
50wt％Cu、微少量のNi、Si、Ｃ、Mn、Ｓ、残部Feなる組
成を有するFe-Cr-Cu合金よりなっており、その厚さは30
0μｍであり、その熱膨張率は14×10-6／℃である。
尚この実施例のブレーキロータは以下の如く形成され
た。まず真空中にてアルミニウム合金溶湯中にSiC粒子
を投入し、特殊な形状のプロペラにて撹拌混練し、低圧
鋳造により所定の形状に鋳造し、その鋳物に対し機械加
工を行ってロータ本体を形成した。次いでロータ本体の
板状部に対し電流200A、電圧30V、圧縮空気圧力80psi
（5.6kg/cm2）、溶射距離150mmの溶射条件にてFe-Cr-Cu
合金を溶射し、溶射層の表面を研削により仕上げ加工し
た。尚ロータの外径は240mmであり、ディスク部の厚さ
は22mmであった。
た。まず真空中にてアルミニウム合金溶湯中にSiC粒子
を投入し、特殊な形状のプロペラにて撹拌混練し、低圧
鋳造により所定の形状に鋳造し、その鋳物に対し機械加
工を行ってロータ本体を形成した。次いでロータ本体の
板状部に対し電流200A、電圧30V、圧縮空気圧力80psi
（5.6kg/cm2）、溶射距離150mmの溶射条件にてFe-Cr-Cu
合金を溶射し、溶射層の表面を研削により仕上げ加工し
た。尚ロータの外径は240mmであり、ディスク部の厚さ
は22mmであった。
また比較の目的でブレーキロータ全体が熱膨張率23.6×
10-6／℃のアルミニウム合金（JIS規格6061）よりなる
同一形状及び寸法のブレーキロータを形成した。
10-6／℃のアルミニウム合金（JIS規格6061）よりなる
同一形状及び寸法のブレーキロータを形成した。
次いでこれらのブレーキロータについてブレーキダイナ
モ試験機を使用し、慣性質量4kgf・ｍ・s2、タイヤの有
効半径0.287m、JASO-C406-82の第一フェードリカバリ試
験及び第二フェードリカバリ試験にて耐久性の評価試験
を行った。
モ試験機を使用し、慣性質量4kgf・ｍ・s2、タイヤの有
効半径0.287m、JASO-C406-82の第一フェードリカバリ試
験及び第二フェードリカバリ試験にて耐久性の評価試験
を行った。
その結果比較例のブレーキロータに於てはパッドとの摺
動面に多数の細かいクラックが発生したのに対し、実施
例のブレーキロータに於てはクラックの発生は全く認め
られなかった。尚この試験に於けるロータの最高到達温
度は570℃であった。
動面に多数の細かいクラックが発生したのに対し、実施
例のブレーキロータに於てはクラックの発生は全く認め
られなかった。尚この試験に於けるロータの最高到達温
度は570℃であった。
実施例２ 強化材として体積率40％のSiCウイスカ（平均繊維径0.5
μｍ、平均繊維長35μｍ）が使用され、ロータ本体を構
成する複合材料の熱膨張率が16.0×10-6／℃に設定さ
れ、耐摩耗性被覆層を構成する物質として40wt％Cr、30
wt％Cu、微少量のNi、Si、Ｃ、Mn、Ｓ、残部Feなる組成
を有するFe-Cr-Cu合金が使用され、その熱膨張率が12×
10-6／℃に設定された点を除き、実施例１の場合と同一
の要領及び条件にてブレーキロータを形成し、該ブレー
キロータについて実施例１の場合と同一の要領及び条件
にて耐久試験を行った。
μｍ、平均繊維長35μｍ）が使用され、ロータ本体を構
成する複合材料の熱膨張率が16.0×10-6／℃に設定さ
れ、耐摩耗性被覆層を構成する物質として40wt％Cr、30
wt％Cu、微少量のNi、Si、Ｃ、Mn、Ｓ、残部Feなる組成
を有するFe-Cr-Cu合金が使用され、その熱膨張率が12×
10-6／℃に設定された点を除き、実施例１の場合と同一
の要領及び条件にてブレーキロータを形成し、該ブレー
キロータについて実施例１の場合と同一の要領及び条件
にて耐久試験を行った。
その結果この実施例の場合にもクラックの発生は全く認
められなかった。
められなかった。
以上に於ては本発明を二つの実施例について詳細に説明
したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
なく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能であ
ることは当業者にとって明らかであろう。
したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
なく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能であ
ることは当業者にとって明らかであろう。
例えば第２図はアルミニウム合金（JIS規格6061）をマ
トリックスとし種々の物質を強化材とする複合材料につ
いて強化材の体積率と複合材料の熱膨張率との間の関係
を示している。尚図に於て、SiCは強化材が平均粒径10
μｍのSiC粒子であることを意味し、Al2O3は強化材が平
均繊維径３μｍ、繊維長0.5〜3mmのアルミナ繊維である
ことを意味し、Si3N4は強化材が繊維径0.1〜1.6μｍ、
繊維長５〜200μｍのSi3N4ウイスカであることを示して
いる。また耐摩耗性被覆層を構成する物質として使用さ
れる合金の熱膨張率は一般に10×10-6〜15×10-6／℃程
度であるので、耐摩耗性被覆層に使用される合金の熱膨
張率と複合材料の熱膨張率との差が７×10-6／℃以下、
好ましくは４×10-6／℃以下となるよう強化材の種類及
びその体積率が適宜に設定されてよい。
トリックスとし種々の物質を強化材とする複合材料につ
いて強化材の体積率と複合材料の熱膨張率との間の関係
を示している。尚図に於て、SiCは強化材が平均粒径10
μｍのSiC粒子であることを意味し、Al2O3は強化材が平
均繊維径３μｍ、繊維長0.5〜3mmのアルミナ繊維である
ことを意味し、Si3N4は強化材が繊維径0.1〜1.6μｍ、
繊維長５〜200μｍのSi3N4ウイスカであることを示して
いる。また耐摩耗性被覆層を構成する物質として使用さ
れる合金の熱膨張率は一般に10×10-6〜15×10-6／℃程
度であるので、耐摩耗性被覆層に使用される合金の熱膨
張率と複合材料の熱膨張率との差が７×10-6／℃以下、
好ましくは４×10-6／℃以下となるよう強化材の種類及
びその体積率が適宜に設定されてよい。
［発明の効果］ 以上の説明より明らかである如く、本発明によれば、ブ
レーキロータ本体が金属基複合材料にて構成されること
により本体の強度等が確保され、パッドとの摺動面が耐
摩耗性被覆層により郭定されることによりパッドとの摺
動面の耐摩耗性が確保され、更にはブレーキロータ本体
がアルミニウム合金をマトリックスとし該アルミニウム
合金よりも熱膨張率が小さい無機材料を強化材とし強化
材の体積率が10〜50％に設定された金属基複合材料にて
構成され、これにより本体がアルミニウム合金にて構成
される場合に比して被覆層と本体との間の熱膨張量の差
が低減され、これにより被覆層や被覆層と本体との間に
クラックが発生したり被覆層が本体より剥離したりする
ことが効果的に防止されるので、従来に比してブレーキ
ロータの耐久性を向上させることができる。
レーキロータ本体が金属基複合材料にて構成されること
により本体の強度等が確保され、パッドとの摺動面が耐
摩耗性被覆層により郭定されることによりパッドとの摺
動面の耐摩耗性が確保され、更にはブレーキロータ本体
がアルミニウム合金をマトリックスとし該アルミニウム
合金よりも熱膨張率が小さい無機材料を強化材とし強化
材の体積率が10〜50％に設定された金属基複合材料にて
構成され、これにより本体がアルミニウム合金にて構成
される場合に比して被覆層と本体との間の熱膨張量の差
が低減され、これにより被覆層や被覆層と本体との間に
クラックが発生したり被覆層が本体より剥離したりする
ことが効果的に防止されるので、従来に比してブレーキ
ロータの耐久性を向上させることができる。
第１図は本発明によるディスクブレーキロータの一つの
実施例をその軸線を通る平面に沿って切断した断面を示
す解図的断面図、第２図は強化材の体積率と複合材料の
熱膨張率との間の関係を示すグラフである。 10……ブレーキロータ,12……ロータ本体,14……ディス
ク部,16……ハブ部,18、20……板状部,22……リブ部,24
……耐摩耗性被覆層,26……パッドとの摺動面
実施例をその軸線を通る平面に沿って切断した断面を示
す解図的断面図、第２図は強化材の体積率と複合材料の
熱膨張率との間の関係を示すグラフである。 10……ブレーキロータ,12……ロータ本体,14……ディス
ク部,16……ハブ部,18、20……板状部,22……リブ部,24
……耐摩耗性被覆層,26……パッドとの摺動面
フロントページの続き (72)発明者 岡本 守 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 土屋 詔一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (56)参考文献 特開 平１−153826（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−60855（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】アルミニウム合金をマトリックスとし前記
アルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい無機材料を強
化材とし前記強化材の体積率が10〜50％である金属基複
合材料よりなり、パッドとの摺動面が前記アルミニウム
合金よりも熱膨張率の小さい耐摩耗性被覆層により郭定
されたディスクブレーキロータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32990089A JPH0723735B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32990089A JPH0723735B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03189430A JPH03189430A (ja) | 1991-08-19 |
| JPH0723735B2 true JPH0723735B2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=18226514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32990089A Expired - Fee Related JPH0723735B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0723735B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5853307B2 (ja) * | 2009-11-30 | 2016-02-09 | 曙ブレーキ工業株式会社 | ブレーキ用ディスクロータとその製造方法 |
| TWI395634B (zh) * | 2010-05-13 | 2013-05-11 | Nat Univ Chin Yi Technology | 滑動位移機具及其襯墊的表面處理方法 |
-
1989
- 1989-12-20 JP JP32990089A patent/JPH0723735B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03189430A (ja) | 1991-08-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7261192B2 (en) | Brake disk and method for the production thereof | |
| US4249913A (en) | Alumina coated silicon carbide abrasive | |
| US4290510A (en) | Wear resistant coated article | |
| US5901818A (en) | Brake rotors with heat-resistant ceramic coatings | |
| JP6347790B2 (ja) | ブレーキディスクを作製する方法、ディスクブレーキ用ブレーキディスク、およびディスクブレーキ | |
| KR20200032736A (ko) | 브레이크 디스크의 제조 방법 및 디스크 브레이크용 브레이크 디스크 | |
| CA2187433A1 (en) | Brake rotors, clutch plates and like parts and methods for making the same | |
| US6671943B1 (en) | Method of manufacturing a piston | |
| Krenkel | Design of ceramic brake pads and disks | |
| EP0548196A1 (en) | Metal matrix composite brake disc or like component | |
| JPH0723735B2 (ja) | 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ | |
| CA1128761A (en) | Alumina coated silicon carbide abrasive particulate useful as a dispersoid in metal matrices | |
| CN217081206U (zh) | 轻量化汽车制动盘 | |
| US5521015A (en) | Metal matrix composite component | |
| JP2000230590A (ja) | 回転ブレーキ部品 | |
| JPS6288827A (ja) | デイスクロ−タ | |
| CN216951404U (zh) | 汽车制动盘 | |
| JP2001003152A (ja) | 鉄道車両用ブレーキディスク | |
| JP2844970B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2001317573A (ja) | ブレーキ用ディスクロータ | |
| JPH09143670A (ja) | 酸化物系セラミックスコーティングディスクローター | |
| JP2002188663A (ja) | ブレーキ部品 | |
| JPH10140275A (ja) | 鉄道車両ブレーキディスク用複合材料 | |
| CN114754092A (zh) | 汽车制动盘及其制备方法 | |
| JP2005298852A (ja) | ブレーキ用回転体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |